Фрезерный широкоуниверсальный инструментальный станок с числовым программным управлением

Технические характеристики, точность и долговечность фрезерных станков. Расчет предельных режимов обработки на станке. Основные преимущества станков. Разработка кинематической схемы привода главного движения. Расчетные нагрузки для привода станка.

Рубрика Производство и технологии
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 12.12.2011
Размер файла 2,6 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Тема: Фрезерный широкоуниверсальный инструментальный станок с числовым программным управлением

Введение

Машиностроение является основой научно технического прогресса в различных отраслях народного хозяйства. Непрерывное совершенствование и развитие машиностроения связано с процессом станкостроения, поскольку металлорежущие станки вместе с некоторыми другими видами технологических машин обеспечивают изготовление любых новых видов оборудования.

Металлорежущие станки служат для обработки металлов резанием, то есть для снятия стружки с заготовок резцами, сверлами, фрезами, шлифовальными кругами и другими режущими инструментами.

Фрезерные станки составляют значительную долю в общем объеме металлорежущего оборудования. На некоторых предприятиях фрезерные станки составляют примерно 1/5 от всех станков. На фрезерных станках выполняется весьма широкий круг работ, что обеспечивается разнообразием конструкций и кинематики станков. Типы и модели фрезерных станков отличаются назначением, конструкцией, кинематикой, размерами, уровнем автоматизации и степенью точности.

Достижение и сохранение в течении длительного времени высокой производительности и точности фрезерных станков является важной экономической задачей , которую можно решить совершенствованием конструкций станков, отдельных его элементов, и правильной его эксплуатации, современным и технически грамотным обслуживанием.

Повышение производительности фрезерных станков достигается путем увеличения мощности и быстроходности привода главного движения, расширением диапазона регулирования скоростей подач, автоматизации цикла обработки, автоматизацией и механизацией вспомогательных движений в станках, применением приспособлений, расширяющих технологические возможности фрезерных станков.

Точность и долговечность фрезерных станков повышается за счёт более точного изготовления деталей и узлов, увеличения жесткости станков, применения устройств для автоматической выборки заготовок в сопрягающих парах, централизованной смазке при хорошей защите от загрязнения трущихся пар.

Фрезерование является производительным и универсальным технологическим способом механической обработки резанием.

1.Анализ станков аналогичных проектируемому

На данном этапе следует выделить несколько моделей станков данного типоразмера и сравнить их технические характеристики, компоновку, кинематическую схему и конструкцию основных узлов.

Проектируемый станок должен соответствовать современному уровню отечественного и мирового станкостроения по компоновке, дизайну, производительности, точности, экономичности и удобству эксплуатации. Именно этими условиями необходимо руководствоваться при проектировании станка.

Ниже приведём таблицу (таблица 3.1), в которую внесём несколько моделей станков данного типоразмера и произведем оценку их технических характеристик с целью выявления наилучших, которые бы следовало, затем получить у проектируемого.

Таблица 1.1

Технические характеристики сравниваемых моделей.

Наименование технических параметров

Единицы

измерения

Количественное значение технических параметров моделей специализирующихся стран

ГДР

ПНР

СРР

СССР

ЧССР

СФРЮ

FVW315/5

CNC-H

FND32N1

FVS32CNC

67К25ПФ2

FNG32NC

AG-250NC

Размеры рабочей поверхности основного вертикального стола : ширина

длина

мм

400

700

315

900

320

1000

320

800

360

510

320

320

Наибольшее перемещение:
стола- продольное
бабки - поперечное

стола - вертикальное

мм
500
280

430

450
320

400

460
320

400

400
320

450

600
400

400

400
260

380

Пределы частоты вращения горизонтального и вертикального шпинделя

мин-1

35-1800

40-2000

40-2000

40-2000

20-2000

50-2500

Пределы величины рабочих подач

мм/мин

6,3…3150

35,5-1800

5-1250

10-1000

5-1500

Число управляемых осей координат/ всего, одновременно

3/2

3/2

3/2

3/2

3/2

Дискретность перемещения

по осям координат

мкм

1

1

1

10/5

Габаритные размеры станка :
Длина
Ширина

Высота

мм

3000
3000

2200

2000
1900

1900

2900
2600

2100

1685
1655

1890

1875
2300

1765

Мощность эл. двигателя главного привода.

кВт

4,6

2,2

3

3

5,8

2,2

Масса станка

кг

1800

1800

2600

1350

1900

800

Рассматриваемые станки изобретены в разных странах, при их создании конструкторы руководствовались своими соображениями. Поэтому существует некоторый разброс в значениях параметров.
За исходный, базовый вариант принима6ем модель 67К25ПФ2.
2. Расчет предельных режимов обработки на станке
Приведем пример расчета режима резания фрезерования торцевой фрезой, черновая обработка конструкционной стали /2,с 281/.
Параметры фрезы:
D=160мм, z=10
I этап. Определение элементов режима резания
1. Назначение глубины резания t. При черновой обработке целесообразно снимать припуск за один проход, тогда глубина резания t равна припуску. При более высоких требованиях к шероховатости обработанной поверхности и при больших припусках разделяют обработку на черновую и чистовую, оставляя на чистовой проход такую часть припуска, чтобы глубина резания
Принимаем t = 4 мм
2. Назначение подачи на зуб sz.
Для получистового и чистового фрезерования задаются значения подачи на оборот sоб, от которого зависит шероховатость обработанной поверхности. Значение подачи на зуб sz, необходимое для дальнейших расчетов режима резания, определится при заданной подаче на оборот sоб из соотношения:
Принимаем sоб = 0.5 мм/об
sz=sоб/z,
где z - число зубьев фрезы.
3. Расчет скорости резания v. Допустимая скорость резания при фрезеровании рассчитывается по формуле, м/мин:
,
где: T - стойкость фрезы (мин), в зависимости от типа фрезы и ее диаметра;
m - показатель относительной стойкости;
cv - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала, типа фрезы и толщины срезаемого слоя (подачи на зуб sz);
qv, xv, yv, uv, pv - показатели степени при диаметре фрезы D, глубине резания t, подаче на зуб sz, ширине фрезерования B и числе зубьев z.
Определив по формуле допустимую скорость резания vT, следует рассчитать число оборотов шпинделя в минуту, соответствующее расчетному значению допустимой скорости резания, об/мин:
где D - диаметр фрезы, мм.
II этап. Расчет назначенных значений элементов режима резания
Назначение режимов резания по мощности станка. Мощность резания при фрезеровании не должна превосходить эффективной мощности станка, то есть должно выполняться условие
,
где: Nрез - мощность резания при фрезеровании, кВт;
Nе - эффективная мощность станка, Nе =N?, кВт.
Мощность резания при фрезеровании определяется по формуле, кВт:
где: Pz - окружная (тангенциальная) сила при фрезеровании, H;
v - назначенная скорость резания, м/мин.
Для определения мощности резания следует рассчитать окружную (тангенциальную) силу по формуле, Н:
,
Ср=825, х=1, у=0,75, u=1,1, q=1,3, w=0,2
где: cp - коэффициент, характеризующих обрабатываемый материал и зависящий от типа фрезы и группы инструментального материала;
xp, yp, up, qp, wpё - показатели степени при глубине резания t, подаче на зуб sz, ширине фрезерования B, диаметре фрезы D и числе оборотов фрезы в минуту n.
kp - поправочный коэффициент на окружную силу резания Pz определяется лишь физико-механическим свойствами обрабатываемого материала.
Результаты расчетов режимов резания Таблица 2.1

Черновая обработка

Фреза

Материал

Обр.

D

Sz

T

V

n

P

M

N

Торцевая

Т15К6

Ст.

160

0,05

240

110

219

2560

2048

4

Р6М5

Ст.

40

0,05

150

60

447

1554

311

1,5

Al.

40

0,05

150

230

1831

3108

3108

1,6

Цилиндрическая

Т15К6

Ст.

40

0,05

120

137

1092

1966

393

4,4

Р6М5

Ст.

100

0,05

120

73

116

2130

2130

2,5

Al.

40

0,1

120

99

787

2321

464

3,7

Дисковая

Т15К6

Ст.

63

0,05

120

74

374

1621

511

1,96

Р6М5

Ст.

100

0,05

120

45

71

3840

3840

2,8

Al.

63

0,1

120

145

1732

606

191

1,4

Концевая

Т15К6

Ст.

40

0,01

120

197

1568

2130

426

4,3

Р6М5

Al.

40

0,05

120

160

1273

-

-

-

Чистовая обработка

Торцевая

Т15К6

Ст.

100

0,018

150

553

1760

-

-

-

ВК8

Cu.

40

0,05

120

346

2754

-

-

3,7

На основе анализа полученных значений с параметрами аналогичных станков примем следующие параметры работающего станка:

n=50-2500(об/мин), Nэл=3(кВт),

S=10-1000(мм/мин),

3. Обоснование технических параметров и конструкции станков

3.1 Выбор технических параметров проектируемого станка

Проектируемый станок не уступает по своим техническим данным лучшим отечественным и зарубежным образцам. В результате анализа примем технические данные проектируемого станка:

1. Nэл=3(кВт)- мощность электродвигателя привода главного движения. Она соответствует мощности аналогичных станков.

2. nш=50-2500(об/мин)- частота вращения шпинделя (горизонтального и вертикального).

3. Пределы подач станка:

S=10-1000(мм/мин) продольная,

S=10-1000(мм/мин) вертикальная.

3.2 Выбор компоновки и кинематической схемы

На рисунке 3.1 приведем пример компоновки станков.

На рисунке 3.1 (а), (б) и (в) изображены компоновки станков, у которых стол имеет 3 подачи (Sпоп, Sпр, SВ).

Компоновки, назначение и приемущества:

Рисунок 3.1 компоновка станков

а) б)

в)

67К25ПФ2

Станки 6Т82Ш и ГФ3202.

Назначение

Станки предназначены для выполнения разнообразных фрезерных рабат цилиндрическими торцевыми, концевыми фасонными и другими фрезами Применяются для обработки горизонтальных и вертикальных плоскостей пазов рамок, углов, зубчатых колес, спиралей, моделей штампов, пресс-форм и других деталей из стали. чугуна, цветных металлов, их сплавов и других материалов.

Станки оснащены хоботом, на котором установлены накладная и поворотная шпиндельные головки с индивидуальной коробкой скоростей, отдельным приводом, обеспечивающими возможность обработки детали инструментом, установленным к рабочей поверхности стола под любым углом в любой плоскости.

Наличие отдельного горизонтального шпинделя позволяет использовать эти станки, как обычные горизонтально-фрезерные

Мощность приводов и высокая жесткость станков позволяют применять фрезы, изготовленные из быстрорежущей стали а также инструмент, оснащенный пластинками из твердых и сверхтвердых синтетических материалов.

По особому заказу возможно исполнение станков со столом, имеющим возможность поворота вокруг вертикальной оси на угол ±45гр., при этом максимальное расстояние от оси горизонтального шпинделя до рабочей поверхности стола уменьшается соответственно до 400 и 390 мм.

Основные преимущества станков:

Конструктивные

- механизированное крепление инструмента в шпинделе,

- механизм пропорционального замедления подачи,

- устройство периодического регулирования величины зазора в винтовой паре продольной подачи.

- предохранительная муфта защиты привода подач от перегрузок;

- торможение горизонтального шпинделя при остановке электромагнитной муфтой.

Технологические

- разнообразные автоматические циклы работы станка.

- широкий диапазон частот вращения шпинделя и подач стола

- большая мощность приводов.

- повышенный класс точности,

- возможность одновременной работы двумя шпинделями.

- высокая жесткость,

- надежность и долговечность

Технологические возможности станков могут быть расширены за счет применения на них делительной и долбежной головок, крутого поворотного стола.

Старок модели 67К25ПФ2 ни в чем не уступает станкам приведенным выше. Принимаем компоновку станка рисунок 3.1 (в).

4. Разработка кинематической схемы станка

4.1 Разработка кинематической схемы привода главного движения

Исходными данными для разработки кинематической схемы являются:

1. Частота вращения вала электродвигателя - nэ;

2. минимальная и максимальная частота вращения шпинделя - nmin, nmax;

3. Число ступеней частот вращения - z;

4. Структура привода.

Поскольку проектируемый станок оснащен системой числового программного управления, наиболее рационально применение, в качестве привода главного движения, двигателя постоянного тока с тиристорной системой управления для бесступенчатого регулирования скорости вращения шпинделя. При этом существенно сократится механическая часть кинематических цепей и органов управления. Для большего упрощения кинематики станка, привод главного движения и движения подач раздельный.

Определим расчетную частоту вращения шпинделя:

;

1. Выберем диапазон регулирования частоты вращения двигателя:

Выбираем двигатель постоянного тока модели 2ПН132L,

2. Диапазон регулирования коробки скоростей:

- диапазон регулирования частоты вращения шпинделя при полной мощности.

3. Необходимое число ступеней коробки скоростей:

Примем .

Рисунок 4.1 диаграмма мощности привода.

Рисунок 4.2 кинематическая схема ГП.

Рисунок 4.3 график чисел оборотов.

5. Определение расчетных нагрузок для привода станка

5.1 Определение расчетных нагрузок для привода главного движения

Определим мощность электродвигателя привода главного движения:

где Nрез max-максимальная мощность резания (согласно расчетов Nрез max=4,4кВт, см. табл. 2.1 записки)

=0.8-0.9- коэффициент полезного действия привода

Тогда Nэл =4.4/0.85=5.17 кВт, полученная мощность выше, чем у станков аналогичных разрабатываемому. Для привода примем электродвигатель постоянного тока модели 2ПН132L, мощностью 3 кВт.

Тогда Nрез max=30,85=2.55 кВт -максимальная мощность резания.

Данная мощность, потребляемая в процессе резания говорит о том, что при режимах, где Nрез>2.55 кВт должны быть выбраны более щадящие режимы обработки (ниже скорость резания, подача, глубина фрезерования), что приведет к снижению потребляемой мощности в ходе процесса резания.

При номинальной частоте вращения в приводе сочетаются максимальные значения мощности и крутящего момента. Согласно геометрическому ряду частот вращения на шпинделе при этом кинематическая цепь будет максимально нагружена при 1000(об/мин) вала электродвигателя, тогда на втором валу далее вращение передаётся на шпиндель, частота вращения которого .

Определим крутящий момент на валах.

, где

-мощность на расчетном валу;

-коэффициент полезного действия;

,,-КПД ременной, зубчатой передачи и подшипников качения в механической части привода;

-угловая скорость (сек-1).

фрезерный станок привод обработка

6 Проектные расчеты деталей и конструктивная компановка узлов

6.1 Проектные расчеты и конструктивная компановка привода главного движения

6.1.1 Ориентировочный расчет диаметров валов

- диаметр вала

где Mкр- крутящий момент на валу,;

-допускаемое условное напряжение при кручении;

Тогда диаметр первого вала (электродвигатель):

диаметр второго вала:

диаметр третьего вала:

6.1.2 Определим число зубьев колес

В коробке скоростей трехвенцовый блок, поэтому необходимо, чтобы сумма чисел зубьев у колес этого блока и сопрягаемыми с ним колес, была одинаковой. Исходя их этого условия, выбираем число зубьев по таблице 4.5 /1,с101/.

При суммарном числе зубьев ?z = 104, получаем три пары колес:

z1 =65; z2 =39;

z3 =42; z4 =62;

z5 =22; z6 =83;

Проверим, сохраняются ли передаточные отношения.

?i = (? - 1)10% = (1,12 - 1)10% = 1.2% - допустимое отклонение

i1 =1.67 ; i1 = z1 / z2 = 65 / 39 =1.67;

i2 =0.67 ; i2 = z3 / z4 = 42 / 62 = 0.677; ?i < 1,2%

i3 =0.267; i3 = z5 / z6 = 22 / 82 = 0.268.

6.1.3 Определим модуль зубчатых колес

Так как в коробке имеется трехвенцовый блок и сумма чисел зубьев у пар этого блока и зубчатых колес одинакова, то для того чтобы обеспечить равенство межосевого расстояния, необходимо, чтобы модуль у всех этих колес был одинаковым. Рассчитаем модуль наиболее нагруженной пары зубчатых колес по условию контактной и изгибной прочности зубьев.

Определение допускаемого значения модуля по удельному давлению на рабочую поверхность зуба:

где С-коэффициент давления

i=Z5/Z6-передаточное число, (i+1)-для внутреннего [?g], МПа - дополнительное удельное давление на рабочую поверхность зуба,

Мкр1-крутящий момент на шестерне, (Н·м);

Кк - коэффициент концентрации нагрузки. Учитывает неравномерность распределения нагрузки по длине зуба. Для консольно-расположенных колес Кк=1/2, в остальных случаях для станочных передач Кк=1;

Кg-коэффициент динамической нагрузки;

?-коэффициент ширины зуба, ?=6?10

Определение допускаемого значения модуля по напряжениям изгиба:

где Z1-число зубьев шестерни;

Y1-коэффициент формы зуба шестерни,

[?u]-МПа, допускаемое напряжение изгиба

1) Определим mg, mu для пары зубчатых колес Z5:Z6=22:82.

Предположительно примем m=2мм, тогда окружная скорость:

V=?·m·Z5·n2/1000=3.14·2·22·500/1000=69.08(м/мин),

где n1-частота вращения шестерни;

для V=69.08(м/мин)=1.15м/с колеса восьмой степени точности с НВ>350 Кg=1.03; примем сталь 20Х (термообработка, цементация и закалка); [?u]=400МПа;

[?g]=1700МПа; ?=8; i=Z5/Z6=22/82=0.268; КК=1; Y1=0.1

Мкр.=78(Н·м).

тогда

из полученных значений выбирается большее значение модуля и округляется до стандартного, т.е. m=2.5 (мм).

Значит наш предположительно взятый модуль m=2(мм) неверен. Уточним фактическое значение окружной скорости

Определим фактическую ширину колеса bФАКТ=m·?=2.5·8=20(мм)

Определим диаметры делительные:

d1 = mz1 = 2.565 = 162.5 мм;

d2 = mz2 = 2.539 = 97.5 мм;

d3 = mz3 = 2.542 = 105 мм;

d4 = mz4 = 2.562 = 155 мм;

d5 = mz5 =2.522 = 55 мм;

d6 = mz6 = 2.582 = 205 мм.

Межосевое расстояние:

7. Уточненные и специальные расчеты разрабатываемых узлов

7.1 Расчет ремня поликлинового

Учитывая, что мощность электродвигателя 3 кВт, а n=3000 об/мин, а так же опираясь на таблицу /4,с 38/, берем ремень сечения: t = 4,8 мм;

S = 5,5 мм; k = 4,8 мм

Из стандартного ряда примем диаметр малого шкива - 63 мм.

Диаметр большого шкива определим по формуле:

где

-КПД ремня = 0,99;

- передаточное отношение;

округляем до 125 мм

Расчетная длина ремня:

Ближайшее стандартное 1250 мм.

Уточненное межцентровое расстояние:

Минимальное и максимальное межосевое расстояние

, (мм)

, (мм)

Угол обхвата на меньшем шкиве:

,

Скорость ремня:

Из таблиц выберем коэффициенты:

k1 = 0,92; k2 = 1; k3 = 0,56; k4 =0,73;

N = 3 кВт - предполагаемая мощность;

Найдем число ребер ремня:

округлим до 15;

Ширина шкива:

B = (z-1)t+2S = (15-1)4,8 + 25,5 = 78 мм.

7.2 Расчет подшипников качения промежуточного вала

Расчет подшипников производим по наиболее нагруженному колесу.

Рисунок 5 - Расчет промежуточного вала

На опоры вала действуют следующие силы:

Окружная сила на колесе:

,

Радиальная сила на колесе:

Fr= Ft •tg ?

где = 20 град. - угол зацепления;

Fr =2029.1 • tg 20 = 738.5Н

Сила со шкива:

Fm = 1,3 Ftm,

,

Fm = 1,3892.8 = 1160.6Н

Составим уравнение моментов в плоскости x:

? MAx = 0;

RBX (112+72) - Fr112= 0;

;

? MBx = 0;

- RAX (112+72) + Fr 72 = 0;

;

Произведем проверку:

? Fx = 0;

- RАX + Fr - RBX = 0;

- 289 + 738.5 - 449.5 = 0;

0 ? 0 - верно

Составим уравнение моментов в плоскости y:

? MAy = 0;

RBY 184 - Ft112 + FM 240 = 0

? MBy = 0;

- RAY 184 + Ft72 + FM56 = 0

;

Произведем проверку:

? Fy = 0;

RAY - Ft - RBY + FM = 0;

1147.2 - 2029.1 - 278.7+ 1160.6 = 0;

0 ? 0 - верно

Полные реакции в опорах:

;

.

7.3 Расчет вала на прочность при совместном действии на него изгиба и кручения

Расчет ведем для промежуточного вала.

Построим эпюры моментов. Для этого посчитаем Мx и Мy в опасных

сечениях A, B,C,Д:

МАx = 0;

МСx = - RАХ0.112 = - 2890.112 = - 32.4Нм;

МВx = - RАХ0.184 + Fr0.072 = - 2890.184 + 738.50.072 = 0 Нм;

МДx = - RАХ 0.24 + Fr0.128 - RBX0.056 =

= - 2890.24 + 738.50128 + 449.50.056 ? 0;

МAy = 0;

МCY = - RAY0.112 = - 1147.20,112 = - 128.5 Нм;

МBY = - RAY0.184 + Ft0.072 =

= - 1147.20.184 + 2029.10.072 ? - 65 Нм;

МДY = - RAY0.24 + Ft0.128 + RBY0.056 =

= - 1147.20.24 + 2029.10.128 + 278.70.056 ? 0;

Как видно из эпюр, представленных на рисунке 5, наиболее опасными является сечение, где приложены силы и .

Определим эквивалентный момент:

Определим максимальный диаметр вала

МПа - для выносливости при испытаниях (Сталь 45).

Следовательно , что меньше

Примем диаметр промежуточного вала

На вал диаметром 25 мм берутся подшипники 205 легкой серии по ГОСТ 8338-75;

Сr = 11 кН - динамическая грузоподъемность;

Сor = 7.09 кН - статистическая грузоподъемность;

Lv = 10 000 - требуемая долговечность;

Критерием выбора подшипников служит:

Стр ? Сr , где

Стр - требуемая величина динамической грузоподъемности подшипника;

где:

Q - эквивалентная динамическая нагрузка;

Q = x Fr V kб kт,

V = 1; x = 0,56; Fr = RА = 1183.04 Н; kб = 1 - коэффициент безопасности;

kт = 1 - коэффициент температурный;

Q = 0.561183.04 = 662.5 Н

n = 500 об/мин - частота вращения подшипника;

Долговечность подшипника:

,

,

Расчетная долговечность больше требуемой, а значит подшипник выбран верно.

7.4 Расчет шпиндельного узла на жесткость

7.4.1 Цель данного расчета состоит в определении оптимального межопорного расстояния

Шпиндель станка представляет собой вал жесткость которого определяется подшипниками крайних опор. Для уменьшения трудоемкости конструирования, изготовления и эксплуатации шпиндельных узлов в практике станкостроения применяют типовые конструктивные схемы. В нашем случае применим шпиндельный узел с роликовым однорядными коническим подшипником на заднем конце и роликовым радиальным двурядным подшипником на переднем конце.

Типовая схема шпиндельного узла с опорами качения

Схема расположения и серия

подшипников качения

d

мм

d·nmax

мм/мин

Область

применения

60?200

(1,6?2)105

Средние и тяжелые токарные и фрезерные станки

1 - роликовый радиальный двухрядный (серия 697000);

2 - роликовый однорядный конический (серия 17000);

Материал шпинделя сталь 20Х с закалкой ТВЧ (токами высокой частоты)

При расчете воспользуемся схемой двухопорной балки (рис.7.4.)

Размещено на http://www.allbest.ru/

Принимаем схему вар. 2.

RА Р yопP,Q

В А y?

RВ Q

b a

? yшпP,Q

Рис.7.4. Расчетная схема шпинделя.

На (рис.7.4.) следующие обозначения

а=52.35 (мм)-вылет переднего конца шпинделя

b=53,35 (мм)-расстояние от приводного элемента до передней опоры

?-межосевое расстояние, мм.

RА, RВ-реакции в опорах

y?-суммарный прогиб шпинделя

yопP,Q= yопP+ yопQ-перемещение переднего конца шпинделя в следствии

податливости опор от силы Р и Q соответственно

yшпP,Q-перемещение переднего конца шпинделя в следствии его изгиба от воздействия сил Р,Q.

Значения а и b получены конструктивно.

С учетом действия защемляющего момента в передней опоре перемещение переднего конца шпинделя

в формуле ?=0,3 / 3,с 226/-коэффициент защемления в передней опоре

jA, jВ-радиальная жесткость передней и задней опор.

Перепишем данную формулу

Согласно этому запишем ниже отдельно прогибы вызванные изгибом шпинделя от обеих сил и податливостью опор от обеих сил.

Значит

где I1, I2 - моменты инерции осевые сечения шпинделя консоли и в пролете между опорами.

Определим их значения согласно конструкции шпинделя.

По графику рис.13.4 /3,с 216/ определим жесткости опор:

В формулах, приведенных выше Е-модуль упругости материала шпинделя:

В практике станкостроения принято ограничивать возможные значение межопорного расстояния, а именно: l ? 2.5a /3,с226/,

значит l?2,5*52,35=130,8(мм)

l=lmin=130(мм)-минимальное значение межопорного расстояния.

Конструирование шпиндельного узла обычно ведут из условия:

l/d=2/8, отсюда:

l=(2-8)d=(2-8)70=140-560(мм)

где d-средний диаметр шпинделя, мм

Согласно этого построим таблицу 7.1, в которую внесем результаты расчета прогибов зависимости от межопорного расстояния.

Таблица 7.1

Результаты расчета шпиндельного узла на жесткость

Длина l, мм

УP,QШП, мм

УP,QОП, мм

У?, мм

130

0.00252

0.00987

0.01239

200

0.00435

0.00803

0.01238

300

0.00703

0.00706

0.01409

400

0.00973

0.00662

0.01635

560

0.01407

0.00627

0.02034

Расчет произведем для:

Р=3,84(кН) - максимально допустимая сила резания

где МКР3=197,4 (Н*м) (п.7.1.3)

d=155(мм)=0.155(м)-делительный диаметр колеса,

тогда:

По результатам расчета видим, что У?=min при l=200 мм, произведем расчет для l=150 мм и l=250 мм, уточнив тем самым lОПТ; составим таблицу 7.2.

Таблица 7.2

Длина l, мм

УP,QШП, мм

УP,QОП, мм

У?, мм

150

0.00303

0.00911

0.01214

250

0.00569

0.00743

0.01312

По результатам расчетов построим графики зависимости прогибов от длины межопорного расстояния (рис.7.4)

Рисунок 7.4 - Графики прогибов конца шпинделя

Из графика (рис.7.4) получим lОПТ=150(мм) данное значение lОПТ имеет отклонение ±5% допустимое для данных технических расчетов.

Таким образом lОПТ=142.5?157.5(мм)

Предпочтение нужно отдавать меньшему значению, т.к. это лучше с точки зрения динамики вращения шпинделя.

7.4.2 Определим жесткость шпинделя

jШП=1/С? /3, с226/

где С?=У?/F - податливость шпиндельного узла, при чем F - силы действующие на шпиндель.

Тогда податливость:

Тогда

Согласно /3, с225, рис.13.14 (б)/ для станков нормальной точности при диаметре шпинделя 70(мм) минимальная жесткость для обеспечения требуемой точности обработки составляет 200Н/мкм, а значит, так как 302.5>200

Шпиндельный узел обеспечит требуемую точность обработки для станка нормальной точности и кроме того обеспечит запас жесткости в 1.5 раза. Это можно объяснить большой жесткостью опор шпинделя.

7.4.3 Расчет шпиндельного узла на виброустойчивость

Расчет на виброустойчивость позволяет спроектировать шпиндель так, чтобы избежать зону резонансных вибраций шпиндельного узла, которые ухудшают качество обработки и неблагоприятно влияют на износостойкость инструмента.

При расчете определяют частоту собственных колебаний ?0 и частоту вынужденных колебаний ?b. Для виброустойчивости необходимо выполнение условия:

?В<(0.7?0.75)?0

Частоту собственных колебаний определим по формуле:

где jШП=j? - суммарная жесткость шпиндельного узла, Н/м

m - масса шпинделя, кг

? = 0.1?0.2 - коэффициент рассеяния энергии колебаний

Масса шпинделя:

Тогда

Определим частоту вынужденных колебаний:

где Z=62 - число зубьев приводной шестерни,

2583.3>0.75*1138.3 (Гц);

2583.3>853.7 (Гц);

1033.3>853.7 (Гц);

144.7<853.7 (Гц)

Условие выполнено при , а это значит, что резонанс не возникает. Но при и частота вынужденных колебаний больше собственных. И для того чтобы избежать резонанс на этих оборотах, на вал шпинделя устанавливается маховик.

Список использованных источников

1. Кочергин А.И. «Конструирование и расчет металлорежущих станков и станочных комплексов», Учеб. Пособие для вузов. - Минск «Высшая школа»,1991.

2. Справочник технолога-машиностроителя. 2-х т. Т2./Под ред. Косиловой А.Г. и Мещерякова Р.К. - М.: Машиностроение, 1985.

3. Металлорежущие станки: Уч. для машиностроительных вузов/Под ред. Пуша В.Э. - М.: Машиностроение, 1985.

4. Титовская О.В. Передачи с гибкой связью, Кр-ск, 1983.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Основные технические характеристики для сверлильных станков. Предельные расчетные диаметры (обрабатываемых заготовок для токарных станков) режущих инструментов для сверлильных станков. Предельная частота вращения шпинделя. Кинематический расчет привода.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 22.10.2013

  • Проектирование привода главного движения токарно-винторезного станка. Модернизация станка с числовым программным управлением для обработки детали "вал". Расчет технических характеристик станка. Расчеты зубчатых передач, валов, шпинделя, подшипников.

    курсовая работа [576,6 K], добавлен 09.03.2013

  • Назначение и типы фрезерных станков. Движения в вертикально-фрезерном станке. Предельные частоты вращения шпинделя. Эффективная мощность станка. Состояние поверхности заготовки. Построение структурной сетки и графика частот вращения. Расчет чисел зубьев.

    курсовая работа [141,0 K], добавлен 25.03.2012

  • Проблема совершенствования современных металлообрабатывающих станков. Технические характеристики для токарных станков. Расчет и обоснование режимов резания. Определение частот вращения, силы резания и эффективных мощностей. Расчет элементов привода.

    курсовая работа [661,9 K], добавлен 22.10.2013

  • Выбор и расчет оптимальных режимов резания. Модернизация фрезерных станков. Кинематический расчет привода главного движения. Проектирование конструкции дополнительной фрезерной головки. Расчет шпинделя на жесткость. Тепловой расчет шпиндельного узла.

    дипломная работа [7,7 M], добавлен 11.08.2011

  • Общая характеристика и назначение вертикально-фрезерных станков. Особенности модернизации привода главного движения станка модели 6С12 с бесступенчатым изменением частоты вращения шпинделя. Компоновочная схема привода с указанием его основных элементов.

    курсовая работа [447,4 K], добавлен 09.09.2010

  • Технические характеристики металлорежущих станков. Оценка предельных режимов резания. Определение мощности электродвигателя главного движения. Кинематический и силовой расчет привода. Выбор электромагнитных муфт, подшипников качения и системы смазки.

    курсовая работа [845,5 K], добавлен 22.09.2010

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.