Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. ЕНЕРГОСИЛОВИЙ ТА КІНЕМАТИЧНИЙ РОЗРАХУНКИ ПАРАМЕТРІВ ПРИВОДА

1.1 Визначення потрібної потужності і вибір електродвигуна

При довгостроковому постійному або незначному змінному навантаженні, яке притаманне компресорам, конвеєрам, транспортерам та іншим механізмам, розрахункова потужність електродвигуна Р₁, кВт привода визначається через потужність на вихідному валу привода Р₃, кВт.

Вхідні данні

· Потужність на вихідному валу, кВт P₃=15

· Швидкість обертання вихідного валу, об/хв. n₃=150

· Кількість змін за добу 2

· Режим навантаження П

· Можливі перевантаження 200%

· Строк служби, тис. год20

· На веденому валу привода шестерня діаметром, мм 100

· Коефіцієнт корисної дії з 0.95

· Передаточне число U_1,2 2,8…3,55

Визначаємо потужність на валах

Для визначення передаточних відношень між зубцями потрібно знайти загальне передаточне відношення U_0. В подальших розрахунках вони можуть змінюватись.

U₀ = n_д/n₃=1465/150=9.6

Попередньо приймаємо: U₁₂ =2.8

Приймаємо остаточно: U₂₃=3.55; U₁₂=2.8

1.2 Визначення швидкості обертання валів

1.3 Визначення обертових моментів привода

T_i = 9550 ·

1.4 Підсумкові дані розрахунку

Параметри визначеного для привода електродвигуна:

Тип - 160S4

Потужність Р_ном -15кВт

Частота обертання n₁- 1465 хв^-1

Енергосилові та кінематичні характеристики привода (табл.1)

Таблиця 1 - Розрахункові дані параметрів привода

№	Потужність, кВт	Частота обертання, хв-1	Обертовий момент, Нм	з	U
1	16,278	1465	106,11	0.95	2,8
2	15,464	523	282,25
3	15	147,38	971,9	0.97	3,55

2. РОЗРАХУНОК ПЕРЕДАЧІ КЛИНОВИМ ПАСОМ

2.1 Вихідні дані

Розрахункова потужність привода	РД = 16,278кВт
Обертовий момент на ведучому валу	ТД =106,11Н·м
Частота обертів ведучого валу	nД= 1465 хв-1
Передаточне число передачі	UП = 2,8
Ресурс роботи передачі	tУ = 6300 год
Коефіцієнт навантаження	Ш = 1,8
Кількість змін	2
Коеффіцієнт використання впродовж доби Кд = 0,45 Тип електродвигуна 160S4

2.2 Проектний розрахунок

В клинопасовій передачі обертовий момент передається за рахунок сил тертя між боковими поверхнями пасів трапецеїдального перерізу та клинових канавок шківа. Тому така передача в порівнянні з плоскопасовою має більшу тягову здатність завдяки більшій силі тертя при однаковому натяжінні паса. Внаслідок цього при рівному обертовому моменті вона потребує меншого натяжіння, менше тисне на вали та опори, допускає менші кути обхвату на шківах. Використання клипасових пасів забезпечує мінімальні габаритні розміри передачі.

В залежності від обертового моменту на валу двигуна Т_Д обираємо переріз пасу та мінімальний діаметр ведучого шківа. З довідників обираємо переріз нормального паса А з діаметром d_min=125 мм.

Обираємо клинопасові паси згідно ГОСТ 1284.1-80 (рис. 2.1).

Запишемо розміри приводних пасів:

Переріз А=138мм2
bР=14 мм
b0=17 мм
h=10,5 мм
y=4 мм
q=0,18 кг/м
Інтервал довжин 800-6300

Для забезпечення довговічності пасу діаметр ведучого шківа обираємо на 1-2 номери більше d_min ніж з стандартного ряду згідно ГОСТ 1284-80. Обираємо діаметр ведучого шківа d_min=125 мм.

Знайдемо розрахунковий діаметр ведучого шківа, мм:



Приймаємо діаметр веденого шківа 450мм.

Згідно прийнятим стандартним діаметрам шківів розраховуємо дійсне передаточне число клинопасової передачі з урахуванням проковзування:

де е - коефіціент відносного ковзання пасу, е=0,015;

Перевіримо умову співпадання передаточних чисел передачі:



Розрахуємо колову швидкість пасу, м/с:

Знайдемо міжосьову відстань в залежності від передаточного числа, мм:

Знайдемо довжину пасу, мм:

Округляємо отриманий результат згідно стандартного ряду довжин пасу L_р=2800 мм.

Знайдемо дійсну міжосьову відстань, яка відповідає прийнятій стандартній довжині пасу, мм:



Знайдемо кут обхвату на ведучому шківі, ⁰:

Знайдемо число пробігів пасу за 1 секунду, с^-1:

Визначимо допустиму потужність, яка передається клиновим пасом з 10 ребрами при заданих режимах роботи, кВт:



де Р₀ - потужність, яка передається одним пасом при числі шківів Z_m=2, U=1, б=180⁰, заданій довжині пасу l₀ та спокійній роботі, Р₀=3,64 кВт;

Сб - коефіцієнт, який враховує вплив кута обхвату на тягову спроможність;

С_L - коефіцієнт, який враховує вплив на довговічність довжини пасу L в залежності від відношення даної довжини пасу L та вихідної довжини L₀, С_L=1,04;

ДP_U - поправка, яка враховує зменшення впливу згину пасу на ведучому шківі на довговічність з збільшенням передаточного числа;

С_Р - коефіцент, який враховує режим роботи, С_Р=0,83;

Знайдемо коефіцієнт, який враховує вплив кута обхвату на тягову спроможність:

Знайдемо поправка, яка враховує зменшення впливу згину пасу на ведучому шківі на довговічність з збільшенням передаточного числа, кВт:

де ДT_U - поправка до моменту на ведучому шківі в залежності від передаточного числа, ДT_ЗГ=3,1Н·м;

Визначимо допустиму потужність, яка передається клиновим пасом з 10 ребрами при заданих режимах роботи, кВт:

Знайдемо необхідне число пасів з урахуванням нерівномірності розподілення навантаження між пасами:

де C_Z - коефіціент числа пасів, C_Z=0,9;

Обираємо 6 пасів.

Знайдемо силу тиску клинових пасів на вали, Н:

де - сила попереднього натягу пасу, Н;

Визначимо ресурс передачі, год:

де у_Y - межа стійкості матеріала пасу, у_Y=10 МПа;

у_max - максимальні напруження в пасі, МПа;

m - показник кривої втоми, m=8;

N₀ - базове число циклів, N₀=10⁷;

С_U - коефіцієнт, який враховує різну ступінь впливу напружень згину на ведучому і введеному шківах;

Z_m - число шківів в передачі, Z_m=2;

у_U - напруження згину, МПа;

F_t - корисна сила, Н;

Знайдемо напруження розтягу в пасі, МПа:

де А - площа поперечного перерізу пасу, м²;

Знайдемо напруження згину, МПа:

де Е_U - модуль пружності пасу при згині, Е_U=90 МПа;

Знайдемо максимальні напруження в пасі, МПа:



Знайдемо коефіцієнт, який враховує різну ступінь впливу напружень згину на ведучому і введеному шківах:

Визначимо кількість замін пасу:

В процесі експлуатації пас потребує 4 заміни.

Підсумкові дані:

Тип пасу згідно ГОСТ 1284.1-80 - клиновий

Переріз пасу - Б

Довжина пасу L=2800 мм

Матеріал пасу - кордшнуровий

Міжосьова відстань мм

Фактичне передаточне число передачі U=2,85

Число пасів Z=6

Сила попереднього натягу F₀=276 Н

Сила, яка діє на вали F_R=3271 Н

Робочий ресурс передачі t_n=22472,6год

3. Розрахунок циліндричної тихохідної зубчастої передачі

Розрахувати косозубу циліндричну зубчасту передачу одноступеневого редуктора за такими даними: передаточне число передачі и=2,85; передача нереверсивна; режим навантаження П; можливі короткочасні перевантаження до 200 % від номінального; строк служби передачі h = 20000 год.

3.1 Матеріализубчастих коліс

Для виготовлення колеса та шестірні вибираємо відноснодешеву легованусталь 40Х із термообробкою -- поліпшення та гартування СВЧ. За даними довідників вибираємо:

для шестірні твердість поверхні зубців Н = 500 НВ , у_в = 900 МПа, у_т = 750 МПа при діаметрі заготовки до125мм;

3.2 Допустимі напруження для розрахунку зубчастої передачі

Допустимі контактні напруження. Границі контактної витривалості зубців шестірні та колеса будуть такими:

у_{H lim b} = 17HRC + 200 = 17 ·50 + 200 = 1050 МПа;

Базу випробувань для матеріалу шестірні та колеса визначаємо за формулою:

N_H0 = 30 · Н₁ = 30 ·500^2.4 = 9 · 10⁷

Число циклів навантаження колеса:

N_? =60·C·n₂·t_?=60·147,38·6300=5,57·10⁷

Для режиму постійного навантаження K_HLвизначаємо за формулою:

Допустимі контактні напруження для зубців шестірні та колеса при коефіцієнті Z_R= 1 (шорсткість поверхонь зубців R_a -- 1,25...0,63)та коефіцієнті запасу s_H = 1,2 знаходимо за формулою:

[у]_H = у_{H lim b1}Z_RK_HL/s_H = 1050 · 1 · 1.02/1.2 = 892,5МПа;

3.3 Проектний розрахунок передачі

Для проектного розрахунку попередньо беремо коефіцієнт ширини вінця = 0,50 і відповідно = 0,5 (U + 1) = 0.5 ·0,50 · (3.55 + 1) = 1,14

Залежно від (симетричне розміщення зубчастих коліс відносно опор валів та твердостіH >350 НВ) визначаємо коефіцієнт нерівномірності навантаження по ширині зубчастих вінців, К_Hв = 1,12.

Допоміжний коефіцієнт Ка = 430 МПа^1/3 для сталевих косозубих коліс.

За формулою мінімальна міжосьова відстань передачі



Вибираємо фактичну міжосьову відстань б_щ = 112 мм.

3.4 Число зубців шестерні та колеса

Розраховуємо модуль:

Знаходимо сумарну кількість зубців колеса та шестерні :

Розраховуємо дійсне передаточне число:

3.5 Розрахунок параметрів зубчастої передачі

Розміри, мм:

Колова швидкість в зачепленні:

V = d₂n₂/(6010³)=3,14178147,38/(6010³)= 1,37 м/с;

приймаємо степінь точності К=8.

3.6 Розрахунок сил у зачепленні зубців передачі

F_t = 210³ T_H2/d₂=210³·971,9/178=10920 H

де _w = 20 - кут зачеплення в нормального перерізу.

3.7 Перевірочний розрахунок

Розрахунок активних поверхонь зубців на контактну втому за умови:

де:МПа^1/2

Розрахунок активних поверхонь зубців на міцність під час дії короткотривалого перевантаження.

Розрахунок зубців на втому при згинанні.

, ,

, ,

Розрахунок активних поверхонь зубців на міцність під час дії короткострокового перевантаження.

Підсумкові дані розрахунку:

Міжосьова відстань =112 мм

Модуль m=2.25 мм

Кут нахилу зуба в=8

Ступінь точності -8

Шестерня Колесо

Число зубців Z 22 80

Коефіцієнт зміщення 0,5 - 0,5

Ділильний діаметр d, мм 48 178

Діаметр вершин d_a мм 55 180

Диаметр впадин d_f мм 45 170

Ширина мм6156

Передаточне число 3,55

Колова сила F_t10920Н

Радіальна сила F_r4014 Н

Осьова сила Fa=Ft10920Н

4. Проектування валів редуктора

Початкові дані для обрахунку:

Міжосьова відстань: 112мм

Обертові моменти:

Сили в зачепленні шестерні і колеса:

Колова сила F_t10920 Н

Радіальна сила F_r4014 Н

Осьова сила F_а4014 Н

Навантаження що діє на консольну ділянку вала: Н

Коефіцієнт перевантаження:

Частота обертання тихохідного вала: об/хв.

Строк служби вала: 20000годин

Допустимий запас міцності:

Розрахунок валів

Компоновочний розрахунок валів за умови кручення та їх попереднє конструювання.

Швидкохідний вал:

Діаметр консольної ділянки:

Діаметр вала під підшипник:

Діаметр бурта для підшипника:

Тихохідний вал:

Діаметр консольної ділянки:

Діаметр вала під підшипник:

Діаметр бурта під підшипник:

Діаметр вала під колесо:

Діаметр бурта для колеса:

Компоновочний вибір підшипників та варіанту їх установки

Тип підшипника призначають в залежності від напрямку та величини сил, що діють на підшипник.

Для опор валів циліндричних прямозубих та косозубих коліс використовуємо кулькові однорядні радіальні підшипники.

Швидкохідний вал Підшипник №209. d=45 мм D=85 мм В=19 мм С=25,2 кН Тихохідний вал Підшипник №210. d=50 мм D=90 мм В=20мм С=26,97 кН	Рисунок 4.1 - Ескіз підшипника кулькового радіального

а)

б)

Рисунок 4.2 - Вали циліндричного одноступінчатого редуктора

а)швидкохідний

б) тихохідний

Ескізна компоновка редуктора

Відстані між умовними точками прикладання навантажень і габарити редуктора залежать від:

-відстані між колесом і внутрішньою поверхнею корпуса редуктора

- відстані між колесом і донною поверхнею корпуса

Одноступінчатий циліндричний редуктор

Ширина корпуса редуктора внутрішня:



Швидкохідний вал

Тихохідний вал

Рисунок 4.3 -Компоновочна схема одноступінчатого редуктора

Рисунок 4.4 - Схема сил, що діють на вали редуктора

5. Розрахунок валів редуктора на міцність, жорсткість та стійкість

Вибір матеріалу валів та розрахунок допустимих напружень

Вихідні дані:

Сили які діють в зачепленні:

Колова сила F_t 10920 Н

Радіальна сила F_r4014 Н

Осьова сила F_а4014 Н

Коефіцієнт перенавантаження:

Обертовий момент на валу:

Допустиме навантаження на консолі тихохідного вала:

При розрахунку вала напрямок F_r приймаємо протилежним напрямку F_t, оскільки при цьому збільшується згинаючий момент в перерізі 1-1. Для розрахунку підшипників визначаємо також опорні реакції R_A та R_B.

В вертикальній площині з умовизнаходимо опорні реакції:

Знак плюс означає, щоспрямована вiрно.

З умови знаходимо опорну реакцію:

Знак плюс означає, щоспрямована вiрно.

Перевірка:

2*5460-10920=0

В горизонтальній площині з умовизнаходимо опорні реакції:

Перевірка:

-14341-4014+14460+3895=0

Для підшипників сумарні опорні реакції:

Згинаючі моменти в небезпечних перерізах

В вертикальній площині:

В горизонтальній площині:

Сумарний згинаючий момент:

Зведений момент:

Знайдемо розрахункові діаметри вала у перерізах, мм:

Рисунок 5.1 - Схема навантаженя валу

6. Перевірочний розрахунок підшипників

Вихідні данні :

Сили:

Колова сила F_t 10920 Н

Радіальна сила F_r4014 Н

Осьова сила F_а4014 Н

на консолі тихохідному валу:

Підшипник 211d=55 мм

D=100ммВ=21 ммС=33340НСо=25110Н

Необхідна динамічна вантажопідйомність підшипників:

де n - частота обертання вала, с^-1;

L_h - необхідний ресурс роботи підшипника;

Р - еквівалентне статичне навантаження, Н;

де Х - коефіцієнт, який враховує небезпечну дію радіального навантаження;

Y - коефіцієнт, який враховує небезпечну дію осьового навантаження;

K_д - коефіцієнт безпеки, K_д=1,4.

Тихохідний вал:

Підшипник №211 радіально-шариковий однорядний.



Перевіряємо придатність вибраного підшипника за умовою .

Отже вибраний пiдшипникзадовольняє вимогам.

7. Розрахунок шпонкових з'єднань

У даному редукторі застосовуються з'єднання коліс передач з валами за допомогою призматичних шпонок за ГОСТ 23360-78.

Рисунок 7.1 - З'єднання призматичною шпонкою

Швидкохідний вал

Розрахунок шпонкового з'єднання консольної ділянки швидкохідного вала

За діаметром вала d=45мм згідно зі стандартом вибираємо такі розміри з'єднання: ширина шпонки b = 6 мм; висота h = 6 мм; глибина паза на валу t₁ = 5,5 мм і у маточини колеса t₂ = 3,8 мм.

Допустимі напруження приймаємо як для нерухомого з'єднання, передаючого навантаженя з поштовхом [у]=100МПа

Розрахуємо робочу довжину шпонки, мм:

Повна довжина шпонки, мм:



За стандартом беремо l=48 мм.

Отже, з'єднання можна здійснити призматичною шпонкою ГОСТ 23360-78

Тихохідний вал

Розрахунок шпонкового з'єднання тихохідного вала ділянки під колесо.

За діаметром вала d=65 мм згідно зі стандартом вибираємо такі розміри з'єднання: ширина шпонки b = 10 мм; висота h = 8 мм; глибина паза на валу t₁ = 7,5мм і у маточини колеса t₂ = 4,9 мм.

Допустимі напруження приймаємо як для нерухомого з'єднання, передаючого навантаження з поштовхом [у]=100МПа

Розрахуємо робочу довжину шпонки, мм:

Повна довжина шпонки, мм:

За стандартом беремо l=85 мм.

Отже, з'єднання можна здійснити призматичною шпонкою ГОСТ 23360-78.

Розрахунок шпонкового з'єднання консольної ділянки тихохідного вала

За діаметром вала d=50 мм згідно зі стандартом вибираємо такі розміри з'єднання: ширина шпонки b = 7 мм; висота h = 7 мм; глибина паза на валу t₁ = 6 мм і у маточини колеса t₂ = 4,3 мм.

Допустимі напруження приймаємо як для нерухомого з'єднання, передаючого навантаження з поштовхом [у]=100 МПа.

Розрахуємо робочу довжину шпонки, мм:

Повна довжина шпонки, мм:

За стандартом беремо l=42 мм.

Отже, з'єднання можна здійснити призматичною шпонкою ГОСТ 23360-78.

8. Розрахунок корпусних деталей

Фланці, стінка, болти

Визначимо товщину стінки редуктора, мм:

Приймаємо товщину стінки .

Визначимо діаметр фундаментальних болтів

Кількість болтів - 4.

Визначимо діаметр стяжних болтів, мм:

Приймаємо діаметр стяжних болтів d_c=6 мм. Кількість стяжних болтів z=10.

Для фіксації кришки відносно корпуса використовуємо конічні штифти 6х40. Для підйому та транспортування кришки корпуса та самого редуктора використовуємо провушини у вигляді ребра з отвором.

Розрахуємо розмір фланця, мм:



Розрахуємо відстань від зовнішнього краю корпуса до вісі отвору болта, мм:

Розрахуємо товщину лап корпуса, мм:

Розрахуємо відстань від стінки кришки до вісі отвору болта, мм:

Розрахуємо відстань від кінця лап корпуса до вісі отвору болта, мм:

Люк, віддушина та зливна пробка

Рисунок 8.2 - Ескіз люка

Люк виконуємо прямокутним. Люк має такі габарити 48х30 мм з товщиною 3 мм. Люк кріпиться до кришки 4 болтами М8. Отвір люка 30х20 мм. Віддушина пробкової конструкції з різьбою М16х1,5.

Пробку для злива мастила обираємо циліндричною з наружним шестикутником М16х1,5.

Кришки для підшипники

Необхідно на кожен вал встановити пару кришок під підшипники:

- на тихохідний вал одну з глухим отвором, одну з наскрізним;

- на швидкохідний вал одну з глухим отвором, одну з наскрізним;

Швидкохідний вал

На швидкохідному валу застосовуємо кришку з отвором.

;

;

;

;

На швидкохідному валу застосовуємо кришку глуху, вона є такою ж як кришка з отвором.

Тихохідний вал

На тихохідному валу застосовуємо кришку з отвором.

;

;

;

;

На тихохідному валу застосовуємо кришку глуху, вона є такою ж як кришка з отвором.

9. ЗМАЩУВАННЯ

Змащування зубчастих передач

Для зменшення втрат на тертя та зниження інтенсивності зносу працюючих поверхонь вони повинні мати надійне змащування.

При коловій швидкості зубчатих коліс та черв'яків від 0.3 до 12.5 м/с застосовуємо картерне змащування. В'язкість мастила обираємо в залежності від швидкості та контактних напружень в зубчастій передачі. Згідно вказівок і того що V= 2,32 м/cі =889 МПа обираємо в'язкість мастила - м³/с при . За такою кінематичною в'язкістю вибираємо марку масла: індустріальне И-20.

Об'єм масла, заливаємий до редуктора розраховую виходячи з конструктивних особливостей редуктора і він буде дорівнювати:

де a - довжина редуктора,

b - ширина редуктора,

h - висота рівнямастила

Отже, до редуктора необхідно заливати приблизно 0,34 літри масла марки И-50А.

Змащування підшипників

При окружних швидкостях до 3 м/с розпилення мастила недостатньо. Тому змащуємо підшипники за допомогою пластичного мастила Литол-24, яке закладають при монтажу.

Ущільнюючі пристрої

Дивлячись на те, що ми змащуємо наш редуктор рідким маслом, то приймаємо рішення використовувати манжетні ущільнення для запобігання витікання масла з підшипникового вузла.

- швидкохідний вал - манжета 20х40х10 ГОСТ 8752-79;

- тихохідний вал - манжета 30х52х10 ГОСТ 8752-79.

Для контрою рівня мастила вибираємо маслопоказчик.

10. Рама приводу та пристрої натягу

Натяжний пристрій

Для забезпечення натягу пасової передачі застосовується натяжний пристрій, де в якості салазок виступають пази на рамі.

Рисунок 10.1 - Ескіз натяжного пристрою

Рама

Рама виготовляється зварною з швелера. Розміри швелера та косої шайби обираються згідно діаметру фундаментальних болтів редуктора.

Виходячи із того, що для кріплення редуктора використовуються фундаментальні болти М12 обирається швелер №12.

ВИСНОВКИ

механічний привод редуктор

Виконано проект механічного привода у складі циліндричної та клинопасової передач. Ресурс роботи механічного привода складає 11627 годин. У склад механічного привода входить електродвигун - 160S4 з потужністю 15 кВт та синхронною частотою обертання 1465 хв^-1. Циліндрична передача редуктора виконана з сталі 40Х та 50, застосовується косозубе зачеплення, передача має недовантаження, що задовільняє вимогам ГОСТу та умовам експлуатації. Клинопасова передача має довжину пасу 2800 мм. Проведено розрахунок валів на міцність. Передбачена робота редуктора без заміни підшипників під час строку служби. Змащування коліс передач і підшипників рідинне - мастилом И-50 у кількості 0,2 літра.

ПЕРЕЛІК ВИКОРИСТАНИХ ДЖЕРЕЛ

1. Стандарт підприємств СТП 15-96. Пояснювальна записка до курсових і дипломних проектів. Вимоги і правила оформлення. ЗДТУ, 1996 - 36 с.

2. Анурьев В.И. Справочник конструктора машиностроителя т.1, 8-е изд. пе-рераб. и доп. - М.; Машиностроение, 2001 - 920 с.

3. Анурьев В.И. Справочник конструктора машиностроителя т.2, 8-е изд. пе-рераб. и доп. - М.; Машиностроение, 2001 - 901 с.

3. Анурьев В.И. Справочник конструктора машиностроителя т.3, 8-е изд. пе-рераб. и доп. - М.; Машиностроение, 2001 - 859 с.

4. Цехнович Л.И., Петриченко И.П. Атлас конструкциийредукторов. Учеб-ноепособие - 2-е изд. перераб. и доп. - К.: Вісшая школа 1990 - 151 с.

5. Дунаев В.Н., Леликов О.П. Конструированиеузлов деталей машин. - М.: Вісшая школа, 2000.

6. Павлище В.Т. Основи конструювання та розрахунку деталей машин; підру-чник - К.: Вища школа, 1993 - 556 с.

7. В.Н. Кудрявцев, Ю.А. Державец, И.И. АрефьевУчебноепособие для студентовмашиностроительныхспециальностейвузов. - Л.: Машиностроение, Ленингр. отделение, 1984. 400 с., ил.

8. Методичні вказівки до розрахунку та проектування пасової передачі з дис-ципліни “Деталі машин” для студентів спеціальностей 8.090202, 8.090203, 8.090205, 8.090206, 8.090211, 8.090214, 8.092301, 7.090260 денної, заочної та дис-танційної форм навчання /Укл. О.І. Вільчек, В.І. Глушко, Запоріжжя, ЗМІ, 1993 - 20 с/.

11. Методичні вказівки до розрахунку циліндричних передач редукторів за-гального призначення з дисципліни “Деталі машин” для студентів спеціальностей 8.090202, 8.090203, 8.090205, 8.090206, 8.090211, 8.090214, 8.092301, 7.090260 денної, заочної та дистанційної форм навчання /Укл. О.І. Вільчек, В.І. Глушко, Запоріжжя, ЗДТУ, 1994 - 26 с/.

Размещено на Allbest.ru