Газодинамический расчет осевого компрессора
Знакомство с особенностями проведения термодинамического и кинематического расчетов компрессора. Рассмотрение проблем распределения коэффициентов напора по ступеням. Этапы расчета параметров потока на различных радиусах проточной части компрессора.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 11.05.2014 |
| Размер файла | 1,2 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
1
Размещено на http://www.allbest.ru/
Введение
Данный газодинамический расчёт предусматривает расчёт проточной части двухкаскадного компрессора.
Для расчёта заданы частота вращения ротора КНД 7800 об/мин, КВД 8600 об/мин, расход рабочего тела 86,7 кг/с, полные давление и температура перед КНД 101,33 кПа, 288 К, перед КВД 423,3 кПа, 454,1 К степень повышения давления в КНД 4,26 в КВД 5,16.
Целью расчёта является определение геометрических размеров проточной части компрессора, числа ступеней, геометрии лопаточных венцов.
Расчёт состоит из трех частей:
1. Выбор типа компрессора и предварительный расчет основных параметров
2. Расчет компрессора по среднему диаметру
3. Расчет параметров потока ступени на трех радиусах.
В первой части выбирается тип компрессора, КПД и схема проточной части, значения осевой скорости и степени реактивности на входе в каждую ступень, с целью спроектировать компрессор с заданными параметрами (дозвуковой, трансзвуковой). Далее производится предварительный расчёт основных параметров на входе в компрессор и на выходе из него. После этого распределяется теплоперепад по ступеням и определяется число ступеней компрессора. В конце первой части рассчитываются основные геометрические параметры, необходимые для построения меридионального сечения и строится сечение компрессора.
Во второй части производится термодинамический и кинематический расчёт компрессора. При этом уточняется изоэнтропический напор каждой ступени, КПД ступеней, степени сжатия ступеней, определяется температура и давление перед РК, НА и за каждой ступенью. При кинематическом расчёте уточняется площадь проходного сечения на входе в РК каждой ступени.
В третьей части производится расчёт параметров на различных радиусах ступени. Последним этапом является построение треугольников скоростей и изменение основных параметров по радиусу. В результате по полученным данным чертится компрессор.
1. Выбор типа компрессора и расчет основных параметров
КНД
Компрессор проектирую трансзвуковой, для получения наименьших габаритов проточной части.
Полное давление на входе в компрессор:
Р*1= Р*·вх = 101,33·0,98 = 99,299(кПа).
Изоэнтропическая работа сжатия, затрачиваемая в компрессоре:
Нs=·R·T*вх· (ркнд-1) = 1,005·288· (4,26 0,2857 -1) = 143,56 ().
Полная работа сжатия, затрачиваемая в компрессоре :
Lкнд== = 166,93().
Осевая составляющая скорости на входе в РК первой ступени:
ла1 = са1/(18,3 ) = 180/(18,3)=0,58;
принимаю са1 = 180 м/с - для трансзвукового компрессора.
Проходная площадь на входе в компрессор:
q(ла1) = 0,792;
kG=0,98 - коэффициент, учитывающий неравномерность поля осевой составляющей скорости по высоте лопатки и влияние пограничного слоя;
для воздуха m=40,4;
Fвх = = = 0,463 (м2).
Полная температура воздуха за компрессором:
Т*кнд=Т*вх + = 288 + = 454,1 (К).
Полное давление воздуха за компрессором:
Р*кнд вых = Р*1?р = 99,299·4,26= 423,3 (кПа).
Кольцевая площадь на выходе из компрессора:
са вых = 180 ();
ла вых= = = 0,462;
q(ла вых) = 0,665;
kG2=0,96;
Fкнд вых= = = 0,169 (м2).
Относительный диаметр втулки на выходе из компрессора:
dвых= 0,79.
Относительный диаметр втулки на входе при Dвт =const:
F= = =2,74
d вх =dвых / = = 0,615.
Периферийный и втулочный диаметры входного и выходного сечений компрессора:
Dвх кнд = =0,975 (м);
Dвх вт=dвх .Dвх кнд =0,599 (м);
Dвых кнд = = 0,758 (м);
Dвых вт=dвых ·Dвых кнд = 0,599 (м);
Высота лопатки:
h вых = = = 0,0794 (м);
Окружные скорости на наружном диаметре первой ступени компрессора:
Uвх кнд=р?Dвх кнд? = 3,14·0,975· = 397,8 ().
Коэффициент расхода:
=0,452 .
Распределение напора по ступеням компрессора и уточнение числа ступеней
Распределяю коэффициенты напора по ступеням (табл. 1.1).
Таблица 1.1
|
Коэффициенты напора ступеней Hzi |
||||||
|
1 |
2 |
3 |
средние |
z-1 |
z |
|
|
0,19 |
0,26 |
0,33 |
0,28 |
Коэффициент напора всего компрессора:
= = 1,055.
Вычисляю необходимое число средних ступеней:
1 .
Тогда для средних ступеней коэффициент напора будет:
НЖср=.
Условное число ступеней:
Жусл=3+1=4.
В случаях Dвт=Const вычисляют дополнительное число ступеней по следующей формуле:
ДЖ'доп= Жусл=4=1,0611 .
Необходимое число ступеней:
Ж=4+1=5.
Расчет и построение меридиального сечения проточной части компрессора
Площади проточной части на входе в промежуточные ступени:
= = 0 (N=1 - номер ступени);
= 0,7433·0 - 1,754·0 + 1,007 = 1,007;
Fвх i =Fкyl I (Fвх - Fвых)+ Fвых = 1,007· (0,463 - 0,169) + 0,169 = 0,4655 (м2).
Периферийный диаметр и высота лопатки на входе в ступень:
Dпер= = = 0,9756 (м);
h= = = 0,1882 (м).
Удлинения рабочих лопаток hb и Sb венцов компрессора у втулки принимаю:
Sb=0,9
для первой ступени hb=1,5;
для второй ступени hb=1,375;
для третьей ступени hb=1,25;
для четвёртой ступени hb=1,125;
для пятой ступени hb=1;
Ширина лопаточного венца РК у втулки:
Sвт рк= Sb.hрк / hb = 0,9.0,1882 / 1,5 = 0,1129 (м).
Ширина венца лопаток НА компрессора у втулки:
Sвт на=0,825·Sвт рк = 0,825·0,1129= 0,0932 (м).
Осевой зазор между венцами рабочих колёс и направляющих аппаратов:
Дsрк=0,2· Sвт рк = 0,2·0,1129 = 0,02259 (м).
Дsна=0,25· Sвт на= 0,2·0,0419 = 0,01863 (м).
Аналогичный расчёт провожу для остальных ступеней и свожу в табл. 1.2.
Таблица 1.2
|
Ст. |
Fвхi |
?F'кi |
N' |
Dк |
hрк |
hса |
?Sрл |
?Sна |
Sвтна |
Sвтрл |
?r |
|
|
1 |
0,4655 |
1,0070 |
0,0000 |
0,9759 |
0,1882 |
0,1732 |
0,0226 |
0,0186 |
0,0932 |
0,1129 |
0,0038 |
|
|
2 |
0,3710 |
0,6859 |
0,2000 |
0,9030 |
0,1518 |
0,1396 |
0,0199 |
0,0164 |
0,0820 |
0,0993 |
0,0030 |
|
|
3 |
0,2941 |
0,4243 |
0,4000 |
0,8450 |
0,1228 |
0,1130 |
0,0177 |
0,0146 |
0,0729 |
0,0884 |
0,0025 |
|
|
4 |
0,2346 |
0,2222 |
0,6000 |
0,8050 |
0,1028 |
0,0946 |
0,0164 |
0,0136 |
0,0678 |
0,0822 |
0,0021 |
|
|
5 |
0,1926 |
0,0795 |
0,8000 |
0,7776 |
0,0891 |
0,0820 |
0,0160 |
0,0132 |
0,0661 |
0,0802 |
0,0018 |
Окончательные результаты расчёта представлены в табл. 1.3
Таблица 1.3
|
Ступень |
h,мм |
S,мм |
?s,мм |
?r,мм |
Dк,мм |
Dвт,мм |
Dср,мм |
Fп,м^2 |
Fвт,м^2 |
Fк,м^2 |
||
|
1 |
РЛ |
188,22 |
112,93 |
22,59 |
3,76 |
975,88 |
599,44 |
787,66 |
0,75 |
0,28 |
0,47 |
|
|
НА |
173,16 |
93,17 |
18,63 |
3,76 |
945,76 |
599,44 |
772,60 |
0,70 |
0,28 |
0,42 |
||
|
2 |
РЛ |
151,78 |
99,35 |
19,87 |
3,04 |
903,00 |
599,44 |
751,22 |
0,64 |
0,28 |
0,36 |
|
|
НА |
139,64 |
81,96 |
16,39 |
3,04 |
878,71 |
599,44 |
739,08 |
0,61 |
0,28 |
0,32 |
||
|
3 |
РЛ |
122,78 |
88,40 |
17,68 |
2,46 |
845,00 |
599,44 |
722,22 |
0,56 |
0,28 |
0,28 |
|
|
НА |
112,96 |
72,93 |
14,59 |
2,46 |
825,35 |
599,44 |
712,40 |
0,53 |
0,28 |
0,25 |
||
|
4 |
РЛ |
102,78 |
82,23 |
16,45 |
2,06 |
805,00 |
599,44 |
702,22 |
0,51 |
0,28 |
0,23 |
|
|
НА |
94,56 |
67,84 |
13,57 |
2,06 |
788,55 |
599,44 |
694,00 |
0,49 |
0,28 |
0,21 |
||
|
5 |
РЛ |
89,08 |
80,17 |
16,03 |
1,78 |
777,60 |
599,44 |
688,52 |
0,47 |
0,28 |
0,19 |
|
|
НА |
81,95 |
66,14 |
13,23 |
1,78 |
763,35 |
599,44 |
681,39 |
0,46 |
0,28 |
0,18 |
Контроль расчёта:= Lст1 + … + Lст5 (табл. 1.4) .
Таблица 1.4
|
Ступень |
D'кi |
H'zi |
Hzi |
|
|
1 |
1,00000 |
0,190 |
30,0670755 |
|
|
2 |
0,92532 |
0,260 |
35,2286961 |
|
|
3 |
0,86589 |
0,325 |
38,5468735 |
|
|
4 |
0,82490 |
0,325 |
34,9838419 |
|
|
5 |
0,79682 |
0,280 |
28,1330097 |
=166,96(кДж/кг);
погрешность H = .
КВД
Компрессор - дозвуковой.
Полное давление на входе в компрессор:
Р*2= 423,3(кПа).
Изоэнтропическая работа сжатия, затрачиваемая в компрессоре:
Нs=·R·T*вх· (рквд-1) = 1,005·454,1· (5,16 0,2857 -1) = 260,08 ().
Полная работа сжатия, затрачиваемая в компрессоре:
Lквд== = 302,42().
Осевая составляющая скорости на входе в РК первой ступени:
ла1 = са1/(18,3 ) = 180/(18,3)=0,462;
Проходная площадь на входе в компрессор:
q(ла1) = 0,665;
kG=0,98 - коэффициент, учитывающий неравномерность поля осевой составляющей скорости по высоте лопатки и влияние пограничного слоя;
для воздуха m=40,4;
Fвх квд = Fвых кнд = 0,169 (м2).
Полная температура воздуха за компрессором:
Т*квд=Т*вх + = 454,1 + = 755,02 (К).
Полное давление воздуха за компрессором:
Р*квд вых = Р*2?р = 99,299·5,16= 2183,8 (кПа).
Кольцевая площадь на выходе из компрессора:
са вых = 140 ();
ла вых= = = 0,278;
q(ла вых) = 0,425;
kG2=0,96;
Fквд вых= = = 0,066 (м2).
Относительный диаметр втулки на выходе из компрессора:
dвых= 0,9.
Относительный диаметр втулки на входе при Dвт =const:
F= = =2,56
d вх =dвых / = = 0,791.
Периферийный и втулочный диаметры входного и выходного сечений компрессора:
Dвх квд = =0,758 (м);
Dвх вт=dвх .Dвх квд =0,599 (м);
Dвых квд = = 0,666 (м);
Dвых вт=dвых ·Dвых квд = 0,599 (м);
Высота лопатки
h вых = = = 0,0333 (м);
Окружные скорости на наружном диаметре первой ступени компрессора
Uвх квд=р?Dвх квд? = 3,14·0,758· = 341,24 ().
Коэффициент расхода:
=0,527 .
Распределение напора по ступеням компрессора и уточнение числа ступеней
Распределяю коэффициенты напора по ступеням (табл. 1.5).
Таблица 1.5
|
Коэффициенты напора ступеней Hzi |
||||||
|
1 |
2 |
3 |
средние |
z-1 |
z |
|
|
0,28 |
0,29 |
0,30 |
0,28 |
0,24 |
Коэффициент напора всего компрессора:
= = 2,597.
Вычисляю необходимое число средних ступеней:
5 .
Тогда для средних ступеней коэффициент напора будет:
НЖср=.
Условное число ступеней:
Жусл=4+5=9.
В случаях Dвт=Const вычисляют дополнительное число ступеней по следующей формуле:
ДЖ'доп= Жусл=9=1,2021 .
Необходимое число ступеней:
Ж=9+1=10
Расчет и построение меридиального сечения проточной части компрессора
Площади проточной части на входе в промежуточные ступени:
= = 0 (N=1 - номер ступени);
= 0,7433·0 - 1,754·0 + 1,007 = 1,007;
Fвх i =Fкi (Fвх - Fвых)+ Fвых = 1,007· (0,169 - 0,066) + 0,066 = 0,1699 (м2).
Периферийный диаметр и высота лопатки на входе в ступень:
Dпер= = = 0,7588 (м);
h= = = 0,0797 (м).
Удлинения рабочих лопаток hb и Sb венцов компрессора у втулки принимаю:
Sb=0,9
для первой ступени hb=1,5;
для второй ступени hb=1,44;
для третьей ступени hb=1,39;
для четвёртой ступени hb=1,33;
для пятой ступени hb=1,28;
для шестой ступени hb=1,22;
для седьмой ступени hb=1,17;
для восьмой ступени hb=1,11;
для девятой ступени hb=1,06;
для десятой ступени hb=1;
Ширина лопаточного венца РК у втулки:
Sвт рк= Sb.hрк / hb = 0,9.0,0797 / 1,5 = 0,0478 (м).
Ширина венца лопаток НА компрессора у втулки:
Sвт на=0,825·Sвт рк = 0,825·0,0478= 0,0394 (м).
Осевой зазор между венцами рабочих колёс и направляющих аппаратов:
Дsрк=0,2· Sвт рк = 0,2·0,0478 = 0,0096 (м).
Дsна=0,25· Sвт на= 0,2·0,0394 = 0,0079 (м).
Аналогичный расчёт провожу для остальных ступеней и свожу в табл. 1.6 .
Таблица 1.6
Таблица 1.7
Контроль расчёта:= Lст1 + … + Lст10 (табл. 1.8) .
Таблица 1.8
|
Ступень |
D'кi |
H'zi |
Hzi |
|
|
1 |
1 |
0,28 |
32,6038334 |
|
|
2 |
0,989725 |
0,29 |
33,0779091 |
|
|
3 |
0,977864 |
0,301 |
33,5626995 |
|
|
4 |
0,964686 |
0,301 |
32,6641406 |
|
|
5 |
0,952825 |
0,301 |
31,8658619 |
|
|
6 |
0,939646 |
0,301 |
30,990468 |
|
|
7 |
0,926467 |
0,301 |
30,1272662 |
|
|
8 |
0,911971 |
0,301 |
29,1918261 |
|
|
9 |
0,897474 |
0,280 |
26,261071 |
|
|
10 |
0,881706 |
0,240 |
21,725491 |
=302,07(кДж/кг);
погрешность H = .
2. Расчет компрессора по среднему диаметру КНД
Распределяю КПД компрессора по ступеням:
для первой ступени зcт =0,875;
для второй ступени зcт =0,885;
для третьей ступени зcт =0,915;
для четвёртой ступени зcт =0,915;
для пятой ступени зcт =0,915;
Полная температура воздуха за 1 ступенью:
Т*3=Т*1+ = 288 + = 317,92 (К).
Напор ступени изоэнтропического сжатия:
Нsст=Lст?зcт = 30,067·0,875 = 26,31 (кДж/кг).
Степень повышения полного давления в ступени:
ст == = 1,356.
Аналогично провожу расчёты для всех последующих ступеней компрессора
Результаты расчёта представлены в табл. 2.1 .
Таблица 2.1
|
Ступень |
з'ст |
Т*выхст |
Т*вхст |
Т*мвз |
H'sст |
р'стi |
|
|
1 |
0,875 |
317,917 |
288,000 |
317,917 |
26,309 |
1,356 |
|
|
2 |
0,885 |
352,971 |
317,917 |
352,971 |
31,177 |
1,385 |
|
|
3 |
0,915 |
391,326 |
352,971 |
391,326 |
35,270 |
1,394 |
|
|
4 |
0,915 |
426,136 |
391,326 |
426,136 |
32,010 |
1,315 |
|
|
5 |
0,915 |
454,129 |
426,136 |
454,129 |
25,742 |
1,227 |
;
k = ==-0,0092;
Уточнять велечины степеней повышения полного давления нет необходимости.
КВД
Распределяю КПД компрессора по ступеням:
для первой ступени зcт =0,917;
для второй ступени зcт =0,923;
для третьей ступени зcт =0,925;
для четвёртой ступени зcт =0,930;
для пятой ступени зcт =0,928;
для первой ступени зcт =0,923;
для второй ступени зcт =0,915;
для третьей ступени зcт =0,900;
для четвёртой ступени зcт =0,880;
Полная температура воздуха за 1 ступенью:
Т*3=Т*1+ = 454,1 + = 486,54 (К).
Напор ступени изоэнтропического сжатия:
Нsст=Lст?зcт = 32,6·0,917 = 29,898 (кДж/кг).
Степень повышения полного давления в ступени:
ст == = 1,249.
Аналогично провожу расчёты для всех последующих ступеней компрессора.
Результаты расчёта представлены в табл. 2.2 .
Таблица 2.2
|
Ступень |
з'ст |
Т*выхст |
Т*вхст |
Т*мвз |
H'sст |
р'стi |
|
|
1 |
0,917 |
486,544 |
454,102 |
486,544 |
29,898 |
1,249 |
|
|
2 |
0,923 |
519,457 |
486,544 |
519,457 |
30,531 |
1,236 |
|
|
3 |
0,925 |
552,853 |
519,457 |
552,853 |
31,045 |
1,224 |
|
|
4 |
0,930 |
585,354 |
552,853 |
585,354 |
30,378 |
1,205 |
|
|
5 |
0,928 |
617,062 |
585,354 |
617,062 |
29,572 |
1,187 |
|
|
6 |
0,923 |
647,898 |
617,062 |
647,898 |
28,604 |
1,171 |
|
|
7 |
0,915 |
677,875 |
647,898 |
677,875 |
27,566 |
1,156 |
|
|
8 |
0,900 |
706,922 |
677,875 |
706,922 |
26,273 |
1,142 |
|
|
9 |
0,880 |
733,052 |
706,922 |
733,052 |
23,110 |
1,119 |
|
|
10 |
0,870 |
754,670 |
733,052 |
754,670 |
18,901 |
1,093 |
k = ==-0,0096;
Уточнять велечины степеней повышения полного давления нет необходимости.
Кинематический расчет по среднему диаметру
(только для КНД)
Вход в рабочее колесо
Окружная скорость на среднем диаметре:
U1= = = 321,52 (м/с),
где D1= Dср из таблицы 3.2.
Коэффициент теоретического напора, отнесённый к окружной скорости на среднем диаметре:
Нт= = = 0,291.
Закрутка потока на входе в рабочее колесо:
принимаю для всех ступеней ск = 0,7;
с1u=(1-ск-)·u1, = (1 - 0,7 - )·321,52 = 49,7().
Угол закрутки потока:
1 == = 74,6о.
Приведённая абсолютная скорость:
а1кр=18,3= 18,3· = 310,56 (м/с);
лс1= = = 0,601 ; q(лс1) = 0,812.
Площадь проходного сечения в среднем диаметре:
F1k ср= = = 0,469 (м2);
Окружная составляющая относительной скорости:
w1u=u1-c1u = 321,52 - 49,7 = 271,822(м/с).
Угол входа потока в колесо в относительном движении:
в1 = arctg = arctg = 33,53 0
Полная температура в относительном движении:
Т1w*=Т1*+ = 288 + = 323,53 (К).
Приведённая скорость на входе в колесо в относительном движении:
w1кр=18,3 = 18,3* = 329,16 (м/с);
л1w= = = 0,99.
Дальнейший расчет свожу в табл. 2.3 .
Таблица 2.3
Выход из рабочего колеса
Окружная скорость:
U2= = = 321,521 (м/с),
где D2=D2cp (из таблицы 3.2.).
Закрутка потока на выходе из колеса:
c2u= = = 143,2 (м/с).
Осевая скорость:
c2а= = = 180 (м/с),
где c3а - скорость c1а на входе в следующую ступень.
Окружная составляющая скорости в относительном движении:
w2u=u2-c2u = 321,5-143,2=178,307 (м/с).
Относительный угол выхода потока из рабочего колеса:
в2= arctg = arctg =45,29 0
Угол входа потока в направляющий аппарат:
2= arctg = arctg = 51,52 0
Приведённая скорость на входе в НА:
а2кр=18,3? = 18,3 = 326,29(м/с);
л2= = = 0,705.
Аэродинамическое ограничение величины л2?0,8.
Угол поворота потока в рабочем колесе:
Дв = в2 - в1 = 45,29-33,53=11,76 0.
Угол потока в направляющем аппарате:
Д = 3-2 = 74,6-51,52=23,08 0,
где 3=1 на входе в следующую ступень.
Дальнейший расчет свожу в табл. 2.4 .
Таблица 2.4
3. Расчет параметров потока на различных радиусах проточной части компрессора (КНД)
термодинамический кинематический компрессор
Расчёт провожу для 1-й ступени
Закрутка потока может задаваться в виде степенной зависимости:
c1u . r m = const;
тогда окружная составляющая абсолютной скорости определяется из соотношения:
c1u=, где r1= r1/ r1ср .
Т. к. в КНД целесообразно использовать промежуточные законы закрутки, то я выбираю показатель степени m равный 0,5:
m=0,5
Далее приведен расчет втулки первой ступени:
1) Относительный радиус
вт= =
2) Осевая составляющая абсолютной скорости потока на входе в РК, м/с
с1a =
3) Осевая составляющая абсолютной скорости потока на выходе из РК, м/с
4) Вспомогательные расчетные коэффициенты
А=,
В=
5) Окружная составляющая абсолютной скорости потока на входе в РК, м/с
6) Окружная составляющая абсолютной скорости за РК, м/с
7) Абсолютная скорость потока на входе в РК, м/с
8) Абсолютная скорость потока на выходе из РК ,м/с
9) Приведенная скорость потока на входе в РК
10) Приведенная скорость потока на выходе из РК
11) Статическое давление на входе в РК, кПа
12) Статическое давление на выходе из РК, кПа
13) Скорость звука на входе в РК, м/с
14) Скорость звука на выходе из РК, м/с
15) Окружная скорость на входе в РК, м/с
16) Окружная скорость на выходе из РК, м/с
17) Угол потока по относительной скорости на входе в РК, град
18) Угол потока по относительной скорости на выходе из РК, град
19) Угол отклонения потока в решетке РК, град
20) Относительная скорость на входе в РК, м/с
21) Относительная скорость на выходе из РК, м/с
22) Угол потока по абсолютной скорости на входе в РК, град
23) Угол потока по абсолютной скорости на выходе в РК, град
24) Число Маха на входе в РК
25) Число Маха на выходе из РК
26) Степень реактивности
27) Коэффициент расхода
28) Относительная закрутка потока на входе в РК
29) Коэффициент теоретического напора
Результаты расчёта представлены в табл. 3.1
По результатам расчета для данного закона закрутки строим графики W1,W1u,С2,W2,C2u,С1,С1a,С2a,W2u,С1u,1,2,б2,б1,=f(r) (ПРИЛОЖЕНИЕ 1,2,3) и треугольники скоростей в трех сечений (ПРИЛОЖЕНИЕ 4).
Таблица 3.1
Таблица
Таблица
Заключение
В результате проводимых расчётов я выбрал и рассчитал двухкаскадный компрессор с трансзвуковым КНД и дозвуковым КВД . КНД имеет 5 ступеней, первые две из которых трансзвуковые . В КВД 10 ступеней. Оба компрессора выполнены с постоянным втулочным диаметром.
Так же произведён расчет кинематики потока всех ступеней на среднем диаметре и расчёт 1-й ступени по высоте лопатки.
Т. к. в КНД целесообразно использовать промежуточные законы закрутки, то я выбрал показатель степени m равный 0,5.
Итогом проделанной работы является чертеж рассчитанного компрессора.
Список литературы
1. О. В. Комаров, Б. С. Ревзин. Газотурбинные двигатели судового типа для энергетических и газотранспортных установок. Учебное пособие. Екатеринбург, 2003.
2. Б. С. Ревзин, О. В. Комаров. Конвертированные авиационные двигатели, применяемые в газоперекачивающих и энергетических установках. Учебное пособие. Екатеринбург, 2004.
3. Газодинамический расчет осевого компрессора. Методические указания для студентов очной и очно-заочной формы обучения специальности 101400 - «Газотурбинные, паротурбинные установки и двигатели». Екатеринбург, 2005.
Приложение 1
График П.1.: W1,W1u,С2,W2,C2u,С1,С1a,С2a,W2u,С1u=f(r) (1 ступень)
Приложение 2
График П.2.: 1, 2, б2, б1=f(r) (1 ступень)
Приложение 3
График П.3.: =f(r) при закрутке C1u*r =const (10 ступень)
Приложение 4
Рисунок П.4.1.: треугольники скоростей во втулочном сечении (1 ступень)
Рисунок П.4.2 : треугольники скоростей в среднем сечении (1 ступень)
Рисунок П.4.3 : треугольники скоростей в периферийном сечении (1 ступень)
ено н Размещено на Allbest
Подобные документы
Совершенствование дизелей в направлении увеличения агрегатной мощности и улучшения технико-экономических показателей методом газотурбинного наддува. Газодинамический расчет компрессора. Параметры воздушного потока. Профилирование колеса компрессора.
курсовая работа [135,8 K], добавлен 20.04.2012Проектирование осевого компрессора и профилирование лопатки первой ступени компрессорного давления. Расчет параметров планов скоростей и исходные данные для профилирования рабочей лопатки компрессора, её газодинамические и кинематические параметры.
контрольная работа [1,0 M], добавлен 22.02.2012Газодинамический расчет центробежного компрессора. Выбор и определение основных параметров компрессора. Расчет безлопаточного, лопаточного диффузора. Определение диска на прочность. Ознакомление с таблицами напряжений. График результатов расчета диска.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 02.05.2019Проект двигателя для привода газоперекачивающего агрегата. Расчет термодинамических параметров двигателя и осевого компрессора. Согласование параметров компрессора и турбины, профилирование компрессорной ступени. Газодинамический расчет турбины на ЭВМ.
курсовая работа [429,8 K], добавлен 30.06.2012Газодинамический расчет варианта проточной части одновального трехсекционного шестиступенчатого, по две ступени в секции, компрессора. Профилирование лопаточных аппаратов первой ступени. Определение ширины концевых уплотнений и внешних утечек газа.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 25.08.2012Устройство, принцип действия осевого компрессора. Предварительный расчет осевого компрессора. Поступенчатый расчёт компрессора по средней линии тока. Профилирование рабочего колеса (спрямляющего аппарата). Расчёт треугольников скоростей по высоте лопатки.
курсовая работа [200,4 K], добавлен 19.07.2010Расчет и построение решеток профилей дозвукового осевого компрессора. Параметры потока в межвенцовых зазорах ступени в среднем, периферийном и втулочном сечении. Определение размеров камеры сгорания. Расчет выходной патрубка - осерадиального диффузора.
курсовая работа [741,3 K], добавлен 27.02.2012Расчет параметров потока и построение решеток профилей для компрессора и турбины. Профилирование рабочей лопатки компрессора, газодинамический и кинематические параметры профилируемой ступени на среднем радиусе. Кинематические параметры ступени турбины.
практическая работа [2,1 M], добавлен 01.12.2011Расчет и профилирование элементов конструкции двигателя: рабочей лопатки первой ступени осевого компрессора, турбины. Методика расчета треугольников скоростей. Порядок определения параметров камеры сгорания, геометрических параметров проточной части.
курсовая работа [675,3 K], добавлен 22.02.2012Описание конструкции компрессора газотурбинного двигателя. Расчет вероятности безотказной работы лопатки и диска рабочего колеса входной ступени дозвукового осевого компрессора. Расчет надежности лопатки компрессора при повторно-статических нагружениях.
курсовая работа [868,6 K], добавлен 18.03.2012
