Сооружения водоподготовки для нужд нефтеперерабатывающего завода
Понятие и функции очистных сооружений на предприятии. Изучение технологических процессов водоснабжения и водоотведения; требования к качеству воды. Расчёт растворных и расходных баков, трубопровода, фильтров и резервуаров хозяйства, подбор оборудования.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 13.02.2014 |
| Размер файла | 306,7 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Министерство образования
Учреждение образования
Белорусский государственный университет транспорта
Строительный факультет
Кафедра "Экология и рациональное использование водных ресурсов"
Курсовой проект
по дисциплине "Водоснабжение промышленного предприятия"
водоснабжение водоотведение трубопровод фильтр
Выполнил: студент группы СВ-51
Николаенко С. А.
Принял: ассистент
Меженная О. Б.
2013
Содержание
Введение
1. Краткая характеристика предприятия
2. Технологические процессы. Требования к качеству воды
3. Балансовая схема водоснабжения и водоотведения
4. Анализ качества исходной воды
5. Технологическая схема очистных сооружений
6. Расчёт суженного участка подводящего трубопровода для ввода раствора реагента
7. Расчёт сооружений известкового хозяйства для устранения карбонатной жёсткости
7.1 Определение дозы извести
7.2 Расчёт растворных и расходных баков
7.3 Хранение извести
7.4 Дозирование реагентов
8. Расчет сооружений реагентного хозяйства и подбор оборудования
8.1 Определение дозы коагулянта
8.2 Расчёт растворных и расходных баков
8.3 Расчет воздуходувок и воздухопроводов
8.4 Хранение коагулянта
8.5 Дозирование реагентов
9. Расчёт вертикальных напорных крупнозернистых фильтров
9.1 Определение размеров фильтра
9.2 Расчёт распределительной системы фильтра
10. Расчёт вертикальных напорных фильтров с угольной загрузкой
10.1 Определение размеров фильтра
10.2 Подбор состава загрузки фильтра
10.3 Расчёт распределительной системы фильтра
11. Расчёт резервуаров технической воды
11.1 Определение объёма резервуаров технической воды
11.2 Расчёт геометрических параметров резервуаров технической воды
12. Стабилизационная обработка воды
13. Подбор градирен
14. Стабилизация воды в оборотных системах водоснабжения
15. Хлорирование охлаждающей воды
Заключение
Список литературы
Введение
Очистные сооружения являются одним из составных элементов системы водоснабжения и тесно связаны с ее остальными элементами.
Все разнообразные функции, возлагаемые на очистные сооружения, могут быть сведены к следующим:
1. Удаление из воды содержащихся в ней взвешенных веществ (нерастворимых примесей), что обуславливает снижение ее мутности, данный процесс носит название осветление воды;
2. Устранение веществ, обуславливающих цветность воды, - обесцвечивание воды;
3. Уничтожение содержащихся в воде бактерий, в том числе болезнетворных - обеззараживание воды;
4. Удаление из воды катионов кальция и магния - умягчение воды; снижение общего солесодержания в воде - обессоливание воды; частичное обессоливание воды до остаточной концентрации солей не более 1000 мг/л - опреснение воды.
На очистные сооружения могут быть возложены также отдельные специальные функции - удаление растворенных в воде газов (дегазация), устранение запахов и привкусов природной воды и др.
Для отдельных видов потребителей очистные сооружения, как правило, должны выполнять комплексно несколько из указанных функций. Решение всех поставленных перед очистными сооружениями задач может проводиться путем использования различных технологических приемов.
В данном курсовом проекте необходимо запроектировать очистные сооружения для промышленного предприятия (нефтеперерабатывающего завода III профиля). Источником водоснабжения является река, поэтому на очистные сооружения возложены задачи осветления, умягчения воды, а также её очистка от загрязняющих веществ содержание, которых в исходной воде превышает нормативы. Для этого необходимо: составить балансовую схему водоснабжения и водоотведения предприятия, провести анализ качества исходной воды, подобрать технологическую схему очистных сооружений, рассчитать подобранные сооружения.
Рассчитать резервуары технической воды.
Кроме того необходимо рассчитать оборотную систему водоснабжения,что включает в себя:
а) подбор градирен;
б) стабилизацию воды в оборотных системах водоснабжения;
в) хлорирование оборотной воды.
1. Краткая характеристика предприятия
Нефтеперерабатывающий завод (НПЗ) - предприятие для крупнотоннажного производства, основанного на превращениях нефти, ее фракций и нефтяных газов в товарный нефтепродукт и сырье для нефтехимии, основного органического синтеза и микробиологического синтеза. Это производство представляет собой совокупность физических и химико-технологических процессов и операций, включающих подготовку сырья, его первичную и вторичную переработку. По своему назначению НПЗ делятся на предприятия:
I - топливного профиля с глубокой схемой переработки (с максимальным выпуском мазута);
II - топливного профиля с глубокой схемой переработки (с выпуском котельного топлива и высокооктановых бензинов);
III - топливного профиля с неглубокой схемой переработки, с масляным производством (аналогичен заводу I профиля с добавлением процессов получения масел различных марок);
IV - топливного профиля с глубокой схемой переработки с масляным производством (аналогичен заводу II профиля с добавлением процессов получения масел различных марок и высокооктановых бензинов);
V - топливного профиля с глубокой схемой переработки с нефтехимическим производством (с добавлением процессов получения нефтехимической продукции: полиэтилена, полипропилена, этилена, бензола, стирола и др.).
Основные действующие технологические процессы: атмосферно-вакуумная перегонка, фракционирование нафты, каталитический риформинг, гидроочистка керосина, термокрекинг, замедленное коксование, производство битумов, смазочных масел и парафинов, присадок.
В данном курсовом проекте требуется запроектировать очистные сооружения для нефтеперерабатывающего завода III профиля производительностью 10000 т/сут.
Предприятием вырабатывается широкий ассортимент нефтепродуктов: неэтилированные бензины автомобильные марок А-76, АИ-92 и АИ-95, дизельные, котельные топлива, смазочные масла и прочие.
2. Технологические процессы. Требования к качеству воды
На нефтеперерабатывающих производствах вода используется для охлаждения и конденсации продуктов, охлаждения оборудования, приготовления реагентов и др.
Производственное водоснабжение заводов осуществляется оборотной водой с разделением по системам в зависимости от её качества:
1-я система - для аппаратов, охлаждающих или конденсирующих продукты, содержащие углеводы, С5 выше;
2-я система - для аппаратов, охлаждающих или конденсирующих продукты, содержащие углеводы, не выше С4;
3-я система - для аппаратов, воды которых загрязнены сероводородом и нефтепродуктами (для установок АВТ с барометрическими конденсаторами);
4-я система - для аппаратов, в которых возможно загрязнение охлаждающей воды парафином и жирными кислотами.
При повышенных требованиях потребителей к качеству охлаждающей воды (конденсаторы паровых турбин), а также для отдельных специфических производств предусматриваются самостоятельные циклы оборотного водоснабжения.
Свежая техническая вода расходуется на пополнение оборотных систем и в исключительных случаях на производственные нужды отдельных потребителей.
Свежая оборотная вода подвергается обработке (фильтрации, ингибированию, биоциду).
Требования к качеству воды приведены в таблице 1.
Таблица 1 - Требования к качеству свежей и оборотной воды, используемой на нефтеперерабатывающих заводах
|
Показатели |
Единица измерения |
Свежая вода |
Оборотная вода при возврате стоков 1-й системы канализации |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
|
Нефтепродукты |
мг/л |
-- |
25 |
|
|
Взвешенные вещества |
мг/л |
25 |
25 |
|
|
То же, в паводок |
мг/л |
100 |
-- |
|
Жесткость:общая |
мг-экв/л |
5,8 |
20 |
|
|
карбонатная |
мг-экв/л |
2,5 |
15 |
|
|
Сульфаты |
мг/л |
130 |
500 |
|
|
Хлориды |
мг/л |
50 |
300 |
|
|
Сухой остаток |
мг/л |
500 |
2000 |
|
|
pH |
7-8,5 |
7-8,5 |
||
|
БПКполн |
мгО2/л |
10 |
25 |
3. Балансовая схема водоснабжения и водоотведения
Балансовая схема водоснабжения и водоотведения составляется в соответствии с [2].
При составлении баланса в состав общей убыли воды из системы необходимо включать:
а) безвозвратное потребление (отбор воды из системы на технологические нужды);
б) потери воды на испарение при охлаждении, определяемые по формуле:
, м3/ч,
где t = t1 - t2 -- перепад температуры воды в градусах, определяемый как разность температур воды, поступающей на охладитель (градирню), t1=35єС и охлажденной воды t2=30єС;
qохл -- расход оборотной воды, м3/ч;
Кисп -- коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи испарением в общей теплоотдаче, Кисп=0,0012.
Таким образом, для I, II, III и IV систем водоснабжения потери воды на испарение составят соответственно:
м3/ч;
м3/ч;
м3/ч;
м3/ч.
Потери на унос ветром определяются в соответствии с табл. 38 [2] и составляют для вентиляторных градирен 0,2% оборотной воды.
Для I, II, III и IV систем водоснабжения потери воды на унос ветром составят соответственно:
м3/ч;
м3/ч;
м3/ч;
м3/ч.
Потери воды на сброс составляют 0,5% оборотной воды и равны для I, II, III и IV систем водоснабжения соответственно:
м3/ч;
м3/ч;
м3/ч;
м3/ч.
Таблица 2 - Укрупнённые нормы расхода воды и количества сточных вод на единицу продукции или сырья в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности
|
Наименование и способ производства |
Единица измерения |
Система водоснабжения |
Среднегодовой расход воды на единицу измерения, м3 |
Среднегодовое количество выпускаемых в водоёмы сточных вод на единицу измерения, м3 |
Безвозвратное потребление, потери воды, м3 |
|||||||||
|
оборотной последовательно используемой |
свежей из источника |
Всего |
в том числе |
|||||||||||
|
технической |
питьевой |
Всего |
подлежащих очистке |
не требующих очистки |
фильтрационных из шламонакопителя |
|||||||||
|
для производ-ственных целей |
для хозяйственно-бытовых целей |
бытовых |
производственных |
|||||||||||
|
Нефтеперерабатывающий завод топливного профиля с неглубокой схемой переработки с масляным производством |
1 т пере-рабатываемой нефти |
Оборотная |
10,5 |
0,45 |
0,013 |
0,022 |
0,485 |
0,182 |
0,16 |
0,022 |
-- |
-- |
0,47 |
|
|
За сутки работы завода |
105000 |
4500 |
130 |
220 |
4850 |
1820 |
1600 |
220 |
-- |
-- |
4700 |
4. Анализ качества исходной воды
В данном курсовом проекте для большинства производственных нужд используется техническая вода, забор которой осуществляется из поверхностного источника. Основные показатели данной воды приведены в таблице 3.
Таблица 3 - Основные показатели качества источника водоснабжения
|
Показатели |
Единица измерения |
Данные |
|
|
Мутность |
мг/л |
32-68 |
|
Жёсткость: общая,карбонатная |
мг-экв/л |
4,34 |
|
|
мг-экв/л |
3,15 |
||
|
Окисляемость KMnO4 |
мг/л |
11,3 |
|
|
pH |
-- |
7,9 |
|
|
Привкус |
балл |
3 |
|
|
Запах |
балл |
4 |
|
|
Фтор |
мг/л |
0,06 |
|
|
Железо, мг/л |
мг/л |
0,05 |
|
|
Содержание углекислоты |
мг/л |
1,67 |
|
|
Фенолы |
мг/л |
0,001 |
|
|
Нефтепродукты |
мг/л |
0,09 |
|
|
ПАВ |
мг/л |
0,45 |
|
|
Хлориды |
мг/л |
64 |
|
|
Сульфаты |
мг/л |
89 |
Показатели данной воды превосходят нормативные по ряду характеристик: мутности, карбонатной жёсткости, а также содержанию хлоридов и нефтепродуктов.
5. Технологическая схема очистных сооружений
Технологическая схема очистки подбирается в соответствии с данными полученными в результате анализа качества исходной воды.
В данном случае для устранения карбонатной жёсткости воды используется известковый метод умягчения воды. Реагент позволяет скоагулировать мельчайшие взвешенные вещества, которые затем осаждаются на крупнозернистых напорных фильтрах. Для введения извести и раствора коагулянта используется суженные участки трубопровода. Очистка от нефтепродуктов осуществляется на сорбционных фильтрах с угольной загрузкой.
6. Расчёт суженного участка подводящего трубопровода для ввода раствора реагента
Заданный расчётный расход воды составляет qсек=0,05208 м3/с.
Принимаем диаметр водовода D=250 мм при скорости движения воды V1=0,98 м/с (что отвечает требуемой, т. е. 1-1,2 м/с). Диаметр суженного участка трубы принимаем d=150 мм при скорости движения воды V2=2,66 м/с (рекомендуется принимать V2? 3 м/с). Площади поперечных сечений трубопроводов f1=0,0491м2 и f2=0,0177м2. Тогда отношение площадей сечений m1= f1/f2=0,0491/0,0177=2,78 и коэффициент расхода м=0,98.
По формуле:
.
Отсюда: h=0,4 м.
Потери напора в суженном участке трубопровода вычисляют по формуле:
, м,
где V1 - скорость движения воды в водоводе; V2 - скорость движения воды в суженном участке.
м.
Потери напора в суженном участке соответствуют допустимым (hс=0,3-0,4 м).
7. Расчёт сооружений известкового хозяйства для устранения карбонатной жёсткости
7.1 Определение дозы извести
Общая жёсткость воды определяется по формуле:
, мг-экв/л,
где Са2+ и Mg2+ - содержание в исходной воде ионов кальция и магния соответственно, мг/л.
Так как Жо=4,34 мг-экв/л и Са2+=75 мг/л, то:
мг-экв/л.
Доза извести для устранения карбонатной жёсткости воды вычисляется по формуле:
, мг/л,
где СО2 - содержание углекислоты в исходной воде, СО2=1,67 мг/л;
- карбонатная жесткость воды, Жк=Що=3,15 мг-экв/л;
Дк и е - доза коагулянта (FeCl3=35 мг/л, см. п. 8) и его эквивалентный вес (e=54 мг-экв/л).
0,5 - избыток извести, вводимый для полноты пеакции, мг/л.
Член Дк/е принимается со знаком минус, если коагулянт вводится в воду раньше извести, и со знаком плюс, если коагулянт вводится вместе с известью или после неё. В данном случае коагулянт вводится после извести.
Таким образом доза извести составит:
мг/л.
При известковании воды без подогрева остаточная щёлочность составляет не менее 0,7 мг-экв/л (в данном случае 1 мг-экв/л).
Весовое количество извести вычислим по формуле:
, кг/сут,
где Ди - доза извести, мг/л;
Kи - содержание СаО в товарной извести II сорта, равное 70%.
кг/сут.
7.2 Расчёт растворных баков
В большинстве случаев, когда расход извести превышает 0,25 т/сут, практикуется приготовления известкового молока. Известь доставляется в негашёном виде и направляется в известегасилки.
После известегасилки концентрированное известковое молоко поступает в бак, где концентрация его снижается до величины не более 5 %. Этот процесс должен сопровождаться непрерывным перемешиванием для поддержания частиц извести во взвешенном состоянии. С этой целью используется барботирование путём непрерывной подачи сжатого врздуха от воздуходувок.
Объем баков для приготовления известкового молока определяем по формуле:
, м3,
где Qч - расход воды, м3/ч;
n - время на которое заготавливают известь, n=6-12 ч;
bи - концентрация известкового молока, принимаем bр=5 %;
- объемный вес раствора, принимаем =1 т/м3.
м3
Принимаем два растворных бака по 2,16 м3 размером 1,2х1,2х1,5 м.
7.3 Хранение извести
Сухое хранение рассчитывается на 15-30 дней.
Площадь склада определяется по формуле
, м2,
где Т - продолжительность хранения извести на складе, Т=15-30 сут;
- коэффициент для учета дополнительной площади на складе, принимаем =1,15;
рс - содержание безводного продукта, принимаем рс=15 %
Gо - объемный вес коагулянта при загрузке склада навалом, =1,1 т/м3;
hк - допустимая высота слоя слоя коагулянта, hк=2 м.
м2.
Принимаем размеры склада в плане 6х12=72 м2.
7.4 Дозирование известкового раствора
В практике очистки воды весьма распространено использование для дозирования растворов и суспензий реагентов насосов-дозаторов. Достоинство их состоит в том, что они компактны, обеспечивают возможность дозирования в напорный трубопровод и могут быть легко автоматизированы.
Расход реагента определяем по формуле:
, л/ч,
где - плотность раствора реагента при заданной концентрации, =1000 кг/м3.
л/ч.
Принимаем соленоидный дозирующий насос мембранного типа марки DLS-MA 30-4 со следующими техническими характеристиками:
- подача - до 30 л/ч;
- напор - 40 м;
- масса нетто - 5,7 кг;
- размеры 203х244х168 мм.
Насос имеет алюминиевый корпус, панель управления защищена прозрачной крышкой из поликарбоната, ручной клапан стравливания воздуха, настенное исполнение, класс защиты: IP65, аналоговое управление, ручная регулировка производительности 0-100%, 0-20%, постоянный ON/OFF режим дозирования, два LED индикатора для отображения статуса.
Для обеспечения бесперебойной работы устанавливаем один резервный насос-дозатор (общий как для известкового, так и для реагентного хозяйства).
8. Расчет сооружений реагентного хозяйства и подбор оборудования
8.1 Определение дозы коагулянта
Процессы обработки воды с применением реагентов протекают быстрее и значительно эффективнее. Водоочистные сооружения для обработки воды с применением реагентов значительно меньше по объему, компактнее и дешевле, но сложнее в эксплуатации, чем сооружения безреагентных схем.
Расчетные дозы реагентов позволяют установить размеры сооружений для их растворения и дозирования.
В отечественной практике в качестве коагулянта наиболее широко применяют сернокислый алюминий Al2 (SO4)3, железный купорос FeSO4.7H2O и хлорное железо FeCl3.
Сернокислый алюминий выпускается двух сортов: очищенный Al2(SO3)4.18H2O и неочищенный Al2(SO3)4.n.H2O+mSiO2. Этот коагулянт требует применения устройств, интенсифицирующих процесс его растворения. Для осветления воды доза коагулянтов, считая на безводное вещество, может быть принята в зависимости от мутности очищаемой воды по таблице 4 [1, табл.16].
Таблица 4 - Доза коагулянта в зависимости от мутности очищаемой воды
|
Мутность воды, мг/л |
Доза коагулянта, мг/л |
|
До 100Св 100 до 200200 400400 600600 800800 10001000 1500 |
25 - 3530 - 4035- 4545 - 5050 -6060 -7070 -80 |
Наибольшая мутность источника водоснабжения в соответствии с заданием составляет 68 мг/л, поэтому в соответствии с таблицей 4 принимаем дозу коагулянта для осветления воды Дк =35 мг/л.
Для улучшения процесса коагуляции делают подщелачивание воды.
Определим необходимую дозу извести Дщ для подщелачивания воды по формуле
, мг/л,
где Щ - минимальная щелочность воды, мг.экв/л (принимается равной карбонатной жесткости - 3,15 мг-экв/л);
К - коэффициент для извести К=28;
е - эквивалентный вес коогулянта для FeCl3 e=54 мг.экв/л
мг/л
Так как Дщ< 0, то подщелачивания воды не требуется.
8.2 Расчёт растворных и расходных баков
В растворных баках концентрация раствора коагулянта должна составлять 10-17%, а в расходных баках - 2-8%
Объем растворных баков определяем по формуле
, м3,
где Qч - расход воды, м3/ч;
n - время на которое заготавливают коагулянт;
bр - концентрация раствора коагулянта растворном баке, принимаем bр=13,5 %;
- объемный вес раствора, принимаем =1 т/м3.
м3
Принимаем три растворных бака по 1,0 м3.
Объем расходных баков определяем по формуле
, м3,
где b - концентрация рабочего раствора в расходном баке, принимаем b=5%.
м3
Принимаем два расходных бака по 1,2 м3.
Исходя из вышеприведенных расчетов устанавливаем размеры растворного и расходных баков, таблица 5
Таблица 5 - Принятые размеры расходного и растворного баков
|
Длина, м |
Ширина, м |
Высота, м |
Объем, м3 |
||
|
Растворный бак Расходный бак |
1,0 1,0 |
1,0 1,0 |
1,0 1,2 |
1,0 1,2 |
8.3 Расчет воздуходувок и воздухопроводов
Для интенсификации процессов растворения коагулянта и перемешивания раствора в растворных и расходных баках предусматривается подача сжатого воздуха.
Расчетный расход воздуха Qвозд определяется как произведение площадей баков (в плане) на величину интенсивности подачи воздуха. Это позволяет подобрать воздуходувку необходимой производительности (W<Qвозд).
Расход воздуха, необходимый для перемешивания раствора на растворные и расходные баки определяются по формуле:
, м3/мин,
где n - число баков, шт;
S - площадь бака, м2;
I - интенсивность подачи воздуха, для данного бака, л/с на 1 м2.
Интенсивность подачи воздуха принимается: для растворения коагулянта и извести 8-10 л/с на 1 м2, для его перемешивания при разбавлении до нужной концентрации в расходных баках 3-5 л/с на 1 м2.
л/с = 3,66 м3/мин
Устанавливаем две воздуходувки (одну рабочую и одну резервную) марки ВК-1,5 производительностью W=4,2 м3/мин и с избыточным давлением р=1,5 кгс/см2, мощность электродвигателя 0,13 кВт.
Скорость движения воздуха, в трубопроводе определяем по формуле:
, м/с,
где р - давление в воздухопроводе, р=1,5 кгс/см2;
d - диаметр воздухопровода, м, принимаем d=0,050 м.
м/с
Полученная скорость не превышает предельно допустимого значения 15 м/с.
Определим вес воздуха проходящий через трубопровод:
, кг/ч,
где - удельный вес сухого воздуха, кг/м3. При температуре t=0 oC и при давлении p=1,5 кгс/см2, =1,917 (табл. 19 [4]).
кг/ч.
Потеря давления воздуха определяем по формуле:
, кгс/см2,
где - коэффициент сопротивления, при G=483,1 кг/ч =1,18 (табл. 18 [4]);
l - длина воздуховода, м, l =20 м;
d - диаметр труб воздухопровода, мм.
кгс/см2 = 0,045 ат
Потери напора в фасонных частях воздухопровода:
, мм вод. ст.,
где - сумма коэффициентов местного сопротивления;
- скорость движения воздуха в трубопроводе, м/с;
,
где n - число фасонных частей, n=7 шт.
.
мм вод. ст.=0,014 ат.
Суммарные потери давления в воздухопроводе составят
ат.
Кроме магистрального воздухопровода диаметром d=50 мм устраиваются ответвления диаметрами по 50 мм, система стояков и горизонтальных распределительных дырчатых шлангов диаметрами по 38 мм, располагаемых на взаимных расстояниях 500 мм под решетками растворных баков и по дну расходных баков.
Применение прорезиненных армированных шлангов вызывается тем, что растворы коагулянтов коррозионны по отношению к обычным стальным трубам. Аналогичные шланги диаметром 100 мм применяются для перепуска раствора из растворных баков в расходные и диаметром 50 мм - для отведения раствора реагента из баков. Вместо прорезиненных шлангов весьма целесообразно применять винипластовые трубы тех же диаметров.
Для загрузки растворных баков реагентами применяют вагонетку грузоподъемностью до 1 т (при ее емкости 0,5 м3) с опрокидывающимся кузовом, а для удаления шлама из растворных баков - вагонетку без кузова, оборудованную бадьей грузоподъемностью 0,5 т. В здании реагентного хозяйства предусматривается установка тельфера грузоподъемностью 1 т.
Стенки и дно железобетонных баков для растворов реагента покрывают кислотостойкими плитками на кислотостойкой замазке или оклеивают по периметру рубероидом с защитой его изнутри дощатыми щитами.
8.4 Хранение коагулянта
Сухое хранение рассчитывается на 15-30 дней.
Площадь склада определяется по формуле
, м2,
где Т - продолжительность хранения коагулянта на складе, Т=15-30 сут;
- коэффициент для учета дополнительной площади на складе, принимаем =1,15;
рс - содержание безводного продукта в коагулянте, принимаем рс=33,5%
Gо - объемный вес коагулянта при загрузке склада навалом, =1,1 т/м3;
hк - допустимая высота слоя слоя коагулянта, hк=2 м.
м2.
Принимаем размеры склада в плане 3х3=9 м2.
8.5 Дозирование реагентов
Расход реагента определяем по формуле:
, л/ч,
где - плотность раствора реагента при заданной концетрации, =1000 кг/м3.
л/ч.
Принимаем мембранный насос дозатор марки DLX-VFT/M 8-10 со следующими характеристиками:
- подача - до 8 л/ч;
- напор - 100 м;
- масса нетто - 2,9 кг;
- размеры 190х120х150 мм.
Насос имеет антикислотный пластиковый корпус; панель управления защищена пленкой от УФ излучения; возможность подключения датчика уровня, подпружиненный инжектор; шаровые клапана, настенное крепление; класс защиты IP65; клапан стравливания воздуха для заливки насоса; аналоговое управление с микропроцессором; режимы дозирования: постоянный ON/OFF и пропорциональный; режимы: ручной, умножения 1xN, умножения с памятью 1xN(M), деления 1:N; считывающий контакт.
9. Расчёт вертикальных напорных крупнозернистых фильтров
Напорный фильтр (рис. 2) представляет собой закрытый стальной резервуар (вертикальный или горизонтальный), рассчитанный на внутреннее давление 6 атм. В ряде случаев это позволяет подавать профильтрованную воду в разводящую сеть труб с достаточным напором.
Продолжительность фильтроцикла в напорном фильтре обусловливается предельной потерей напора в фильтрующей загрузке и дренаже до 15 м вод. ст.
Рисунок 2 - Вертикальный напорный фильтр:
1 - подача воды на осветление;
2 - спуск промывной воды;
3 - выход осветлённой воды;
4 - спуск первого фильтрата;
5 - подвод сжатого воздуха;
6 - подвод промывной воды;
7 - лаз круглый;
8 - верхнее распределительное устройство;
9 - фильтрующий слой (песок);
10 - штуцер для гидравлической выгрузки и загрузки фильтра.
9.1 Определение размеров фильтра
Площадь напорного фильтра определяется по формуле:
где Qсут - производительность фильтра (полезная), м3/сут;
Т - продолжительность работы станции в течение суток, ч;
Vр.н. - расчётная скорость фильтрования, Vр.н.=10 м/ч;
n - число промывок фильтров за сутки;
щ1 и t1 - интенсивность (15-25 л/сек·м2) и продолжительность в (0,017 ч) перво-начального взрыхления фильтрующей загрузки;
щ2 и t2 - интенсивность подачи воды (3,5-5 л/сек·м2) и продолжительность (0,083 ч) водовоздушной промывки;
щ3 и t3 - интенсивность (7-9 л/сек·м2) и продолжительность отмывки (0,05 ч);
t4 - продолжительность простоя фильтра из-за промывки в ч.
По заданной полезной производительности установки с напорными фильтрами Qсут=4500 м3/сут:
Количество напорных фильтров при площади одного фильтра f=3,14 м2 должно быть N=F:f=19,9:3,14=6,32?7.
Скорость фильтрования воды при форсированном режиме составит:
, м/ч,
где N1 - количество фильтров, находящихся в ремонте, (N1=1).
м/ч м/ч < 12 м/ч.
Скорость фильтрования при форсированном режиме работы соответствует нормативам.
9.2 Расчёт распределительной системы фильтра
Распределительная система фильтра изображена на рисунке 3. Напорный вертикальный фильтр имеет диаметр D = 3 м. площадь песчаной загрузки фильтра f=3,14 м2 (в плане). Интенсивность промывки щ = 8 л/сек·м2.
Общий расход воды на промывку на один фильтр:
qпр = 3,14·8 = 25,12 л/сек = 0,0251 м3/сек.
Диаметр стального коллектора распределительной системы напорного фильтра при скорости входа в него промывной воды vкол = 1,10 м/с будет dкол = 175 мм (рекомендуемая скорость 1 - 1,2 м/сек).
С каждой стороны коллектора размещается по 6-7 ответвлений в виде горизонтальных стальных труб наружным диаметром 60 мм, привариваемых к коллектору под прямым углом на взаимных расстояниях 3 : 12 = 0,25 м (между осями труб).
На штуцерах ответвлений укрепляются фарфоровые щелевые колпачки ВТИ-5. Необходимая суммарная площадь щелей в дренажных колпачках должна быть 0,8-1% рабочей площади фильтра, т. е.:
Площадь щелей на каждом колпачке ВТИ-5 составляет fщ =192 мм2 =0,000192 м2.
Общее число колпачков на ответвлениях распределительной системы:
Так как фильтр имеет в плане круглое сечение, то ответвления будут разной длинны, а именно: 0,52; 0,62; 0,70; 0,76; 0,80 и 0,84 м.
Суммарная длинна всех ответвлений распределительной системы фильтра D = 2 м составит L=4(0,52+0,62+0,70+0,76+0,80+0,83)=16,92 м.
Среднее расстояние между дренажными колпачками e = L : n= 16,92:130 = 0,130 м = 130 мм.
На наиболее длинных ответвлениях (в центре фильтра) l = 0,83 м устанавливается 6 колпачков, а на наиболее коротких l = 0,52 м - по 4 колпачка.
Количество колпачков на 1 м2 фильтра составляет 130 : 3,14 = 41 (рекомендуется не менее 35 - 40).
Количество промывной воды, приходящейся на один колпачок
qколп=0,0251:130= =0,00019 м3/сек.
Скорость прохода промывной воды через щели колпачка
vщ=qколп:fщ= =0,00019:0,000192 = 0,99 м2/сек.
Расход промывной воды, приходящийся на наиболее длинное ответвление с числом колпачков n = 6:
qд.отв. = n·qколп =6·0,00019 =0,00114 м3/сек.
При допустимой скорости v = 1,8-2 м/сек диаметр ответвления будет 25 мм, что отвечает скорости vд.отв. = 2,13 м/сек.
Сопротивление в щелях дренажных колпачков распределительной системы круглого в плане фильтра, состоящего из центрального коллектора и боковых распределительных труб неравной длины, определяется по формуле:
где vщ - скорость движения воды в щелях колпачка;
м - коэффициент расхода, равный 0,5.
На наиболее длинном боковом ответвлении размещено 6 щелевых колпачков, тогда Уh=6·0,200 = 1,2 м.
Режим промывки напорных фильтров следующий: взрыхление загрузки (с интенсивностью 15-25 л/сек·м2) 1 мин; водовоздушная промывка (3,5-5 л/сек·м2 воды и 15-25 л/сек·м2 воздуха) 5 мин, отмывка водой (7-9 л/сек·м2) 3 мин.
Отвод промывной воды с напорного фильтра производиться при помощи водосборной воронки; диаметр воронки должен быть dв = (0,2 ч 0,25) D (где D - диаметр фильтра). Принимаем dв = 500 мм.
10. Расчёт вертикальных напорных фильтров с угольной загрузкой
10.1 Определение размеров фильтра
Общая высота сорбционной загрузки определяется по формуле:
Нобщ=Ну.з+Ннадф, м,
где Ну.з - высота слоя угольной загрузки, вычисляемая по формуле:
Ну.з=Vр.ф•фу/60, м,
где Vр.ф - расчётная скорость фильтрования при нормальном режиме эксплуатации, (принимаем 10 м/ч);
фу - время контакта с угольной загрузкой, для угля АГ-3 составляет 15-16 мин;
Ннадф - высота надфильтрового слоя, вычисляемая по формуле:
, м,
где Сотн - отношение надфильтрового слоя к высоте угольной загрузки, принимается в пределах 30-40%.
Таким образом, имеем:
Ну.з=10•15,5/60=2,6 м,
м,
Нобщ=2,6+0,9=3,5 м.
Продолжительность фильтроцикла вычислим по формуле:
Тф=Нобщ/u, ч,
где u - скорость перемещения фронта воды, u=0,02-0,06 м/ч.
Тф=3,5/0,04=87,5 ч.
Отсюда, количество промывок в сутки составит:
n=24/Tф=24/87,5=0,274.
Площадь напорного фильтра определяется по формуле:
где Qсут - производительность фильтра (полезная), м3/сут;
Т - продолжительность работы станции в течение суток, ч;
Vр.н. - расчётная скорость фильтрования, Vр.н.=10 м/ч;
n - число промывок фильтров за сутки;
щ и t1 - интенсивность (16 л/сек·м2) и продолжительность в (0,1 ч) перво-начального взрыхления фильтрующей загрузки;
t2 - продолжительность простоя фильтра из-за промывки в ч.
По заданной полезной производительности установки с напорными фильтрами Qсут=4500 м3/сут:
Количество напорных фильтров при площади одного фильтра f=3,14 м2 должно быть N=F:f=18,95:3,14=6,03?6.
Скорость фильтрования воды при форсированном режиме составит:
, м/ч,
где N1 - количество фильтров, находящихся в ремонте, (N1=1).
м/ч м/ч ? 12 м/ч.
Скорость фильтрования при форсированном режиме работы соответствует нормативам.
10.2 Подбор состава загрузки фильтра
В качестве загрузки фильтра используем активированный уголь марки АГ-3. Крупность гранул 0,5-1,5 мм, рекомендуемое время контакта 15-16 мин, высота угольной загрузки 2,6 м, общая высота сорбционной загрузки 3,5 м, типы улавливаемых загрязнений: фенолы, нефть, азот аммонийный, СПАВ.
10.3 Расчёт распределительной системы фильтра
Напорный вертикальный фильтр имеет диаметр D = 3 м. площадь загрузки фильтра f=3,14 м2 (в плане). Интенсивность промывки щ = 16 л/сек·м2.
Общий расход воды на промывку на один фильтр:
qпр = 3,14·16 = 50,24 л/сек = 0,0502 м3/сек
Диаметр стального коллектора распределительной системы напорного фильтра при скорости входа в него промывной воды vкол = 0,95 м/с будет dкол = 250 мм (рекомендуемая скорость 1 - 1,2 м/сек).
С каждой стороны коллектора размещается по 6-7 ответвлений в виде горизонтальных стальных труб наружным диаметром 60 мм, привариваемых к коллектору под прямым углом на взаимных расстояниях 3 : 12 = 0,25 м (между осями труб).
На штуцерах ответвлений укрепляются фарфоровые щелевые колпачки ВТИ-5. Необходимая суммарная площадь щелей в дренажных колпачках должна быть 0,8-1% рабочей площади фильтра, т. е.:
Площадь щелей на каждом колпачке ВТИ-5 составляет fщ =192 мм2 =0,000192 м2.
Общее число колпачков на ответвлениях распределительной системы:
Так как фильтр имеет в плане круглое сечение, то ответвления будут разной длинны, а именно: 0,52; 0,62; 0,70; 0,76; 0,80 и 0,84 м.
Суммарная длинна всех ответвлений распределительной системы фильтра D = 2 м составит
L=4(0,52+0,62+0,70+0,76+0,80+0,83)=16,92 м.
Среднее расстояние между дренажными колпачками e = L : n= 16,92:130 = 0,130 м = 130 мм.
На наиболее длинных ответвлениях (в центре фильтра) l = 0,83 м устанавливается 6 колпачков, а на наиболее коротких l = 0,52 м - по 4 колпачка.
Количество колпачков на 1 м2 фильтра составляет 130 : 3,14 = 41 (рекомендуется не менее 35 - 40).
Количество промывной воды, приходящейся на один колпачок
qколп=0,0502:130= =0,00039 м3/сек.
Скорость прохода промывной воды через щели колпачка
vщ=qколп:fщ= =0,00039:0,000192 = 2,01 м2/сек.
Расход промывной воды, приходящийся на наиболее длинное ответвление с числом колпачков n = 6:
qд.отв. = n·qколп =6·0,00039 =0,00234 м3/сек.
При допустимой скорости v = 1,8ч2 м/сек диаметр ответвления будет 40 мм, что отвечает скорости vд.отв. = 1,87 м/сек.
Сопротивление в щелях дренажных колпачков распределительной системы круглого в плане фильтра, состоящего из центрального коллектора и боковых распределительных труб неравной длины, определяется по формуле:
, м,
где vщ - скорость движения воды в щелях колпачка;
м - коэффициент расхода, равный 0,5.
На наиболее длинном боковом ответвлении размещено 6 щелевых колпачков, тогда Уh=6·0,824 = 4,9 м.
Отвод промывной воды с напорного фильтра производиться при помощи водосборной воронки; диаметр воронки должен быть dв = (0,2 ч 0,25) D (где D - диаметр фильтра). Принимаем dв = 500 мм.
11. Расчёт резервуаров технической воды
11.1 Определение объёма резервуаров технической воды
В резервуарах следует предусматривать:
аварийный объем воды, обеспечивающий в течение времени ликвидации аварии на водоводе (8 ч) расход воды в размере 70 % расчетного среднечасового водопотребления;
объем воды в емкостях перед насосными станциями подкачки или оборотного водоснабжения, работающими равномерно, следует принимать из расчета 5--10-минутной производительности насоса большей производительности (для насосов Д800-28 - 800 м3/ч).
Полная вместимость резервуара технической воды определяется по формуле:
, м3,
где Wав - аварийный объем воды, определяемый по формуле:
Wав=0,7ТQср.ч, м3,
где Т - расчётное время ликвидации аварии;
Wн - объем воды перед насосными станциями оборотного водоснабжения, м3.
Wн =0,17•800=136 м3.
Wав=0,7•8•187,5=1050 м3
мі.
Определив полную вместимость резервуара чистой воды, принимаем число резервуаров равное двум.
Так как вместимость резервуара технической воды до 2000 м3, то используем круглые в плане резервуары высотой H равной 3,5 м. принимаем два резервуара с вместимостью 600 м3 каждый.
11.2 Расчёт геометрических параметров резервуаров технической воды
Определяем площадь горизонтального сечения резервуара чистой воды по формуле:
, м2,
где Wрчв - полная вместимость резервуара чистой воды, м3;
H - высота резервуара чистой воды, м.
м2
Определяем диаметр резервуара чистой воды:
м
Принимаем окончательно диаметр Dр равный 15 м.
12. Стабилизационная обработка воды
Индекс насыщения карбонатом кальция определяется по формуле:
J=pH0-pHs,
где pH0 - водородный показатель, измеренный с помощью рН-метра (pH0=7,9);
pHs - водородный показатель в условиях насыщения воды карбонатом кальция, при содержании кальция Са = 75 мг/л, общем солесодержании Р =0,583 г/л, щелочности Щ = 1,0 мг-экв/л и температуре воды t = 10 єC pHs=8,1.
J=7,9-8,1=-0,2.
Так как -0,3<J=-0,2<0,3, то стабилизационная обработка воды не требуется.
13. Подбор градирен
Площадь орошения вентиляторной градирни с капельным оросителем определим по формуле:
, м2
где Q - расход оборотной воды, м3/ч;
t1 - температура горячей воды, подаваемой на градирню, t1=35 єС;
t2 - температура охлаждённой воды, t2=30 єС;
VВ - скорость движения воздуха через ороситель, ориентировочно VВ=2 м/с;
ф - температура воздуха по влажному термометру, ф=18 єС;
г - удельный вес наружного воздуха, при ф=18 єС и ц=70 % - г=1,197 кг/м3;
Н - величина свободного напора перед брызгальными соплами, Н=4,5м.
Таким образом площадь орошения градирен I, II, III и IV систем водоснабжения составит соответственно:
м2;
м2;
м2;
м2
В результате расчета площади подбираем:
а, б) для первой и второй систем водоснабжения 4-ёх секционные градирни по типовому проекту №901-6-88.86 IV типа:
* вид оросителя - брызгальный;
* число секций - 5;
* размеры одной секции - 4 х 6 х 6,7 м;
* размеры градирни в плане - 6 х 20 м;
* марка вентилятора - 3 ВГ 25;
* материал несущего каркаса - сборный железобетон;
* материал обшивки, оросителя и воодуловителя - модифицированная древесина.
в) для четвёртой системы водоснабжения аналогичную 2-ух секционную градирню по типовому проекту № 901-6-85.86 I типа (размеры в плане 6 х 8 м).
г) для третей системы водоснабжения - ГПА, фирма "Аксанд" (на базе исследований НИИ ВОДГЕО) модель 2,5:
* вид оросителя - гофрированные листы;
* размеры - 1,8 х 1,8 х 3,4 м;
*марка вентилятора - 06-300 № 8;
* расход воды - 60 м3/ч.
Одним из необходимых условий эффективной работы вентиляторных градирен является правильный выбор экономичных вентиляторов.
В градирнях для создания искусственной тяги применены осевые вентиляторы общепромышленного назначения марки 3 ВГ 25 (в градирни третей системы водоснабжения 06-300 № 8). Их технические характеристики приведены в таблице 6.
Таблица 6 - Краткие технические характеристики вентиляторов 3 ВГ 25 и 06-300 №8.
|
Марка |
Номинальная подача воздуха Gв, тыс. м3/ч |
Номинальное давление, Па |
Частота вращения, мин-1 |
Мощность электродвигателя, кВт |
Масса вентилятора, кг |
|
|
3 ВГ 25 |
156 |
137 |
365 |
11 |
830 |
|
|
06-300 № 8 |
23 |
98 |
930 |
0,8 |
67,5 |
Произведем перерасчет скорости движения воздуха через ороситель:
, м/с,
где Gв - номинальная подача воздуха, м3/ч;
Fор. - типовая площадь орошения (одной секции), м2.
Таким образом скорость движения воздуха через оросители градирен I, II, III и IV систем водоснабжения составит соответственно:
м/с;
м/с.
Тогда:
м2;
м2;
м2;
м2.
Так как
а) 114,2 м2< 120 м2;
б) 101,4 м2< 120 м2;
в) 2,4 м2< 3,24 м2;
а) 40,6 м2< 48 м2,
то условие выполняется. Следовательно, градирни и вентиляторы подобраны верно.
14. Стабилизация воды в оборотных системах водоснабжения
Определение вероятности отложения карбоната кальция по индексу стабильности достоверно только для прямоточных систем водоснабжения. В оборотных системах промышленного водоснабжения такой метод определения стабильности неприменим, поскольку в таких системах имеют место дополнительные условия: упаривание воды в системе, потеря водой углекислоты на охлаждающих устройствах, химический состав воды, добавляемой в циркуляционную систему, и т. д.
Отложение карбоната кальция в циркуляционной системе водоснабжения по И. Э. Апельцину не должно происходить если сохраняется условие:
где Щдоб и Щц - щелочность добавочной и циркуляционный воды, мг·экв/л;
Q - количество добавочной воды, % (от расхода циркуляционной воды);
Q1 - потеря воды на испарение, % (от расхода циркуляционной воды).
Значение Щц можно определить по формуле И.Э. Апельцина:
где (СО2)0 - концентрация углекислоты в воде после градирни, принимаем 4,5 м/л;
(СО2)доб - то же в добавочной воде, 1,67 мг/л;
Щдоб - щелочность добавочной воды, 1 мг·экв/л.
a и b - коэффициенты зависящие от температуры воды и её окисляемости, a=0,50 и b=8,5.
Щёлочность циркуляционной воды составит:
мг·экв/л.
Проверяя условие получаем:
Так как условие выполняется, то выпадения карбоната кальция в оборотной системе происходить не будет.
15. Хлорирование охлаждающей воды
В большинстве случаев в системах охлаждения воды (трубах конденсаторах и др.) происходит интенсивный рост бактерий, что приводит к обрастанию стенок охлаждающих аппаратов слизистыми биологическими образованиями, к которым прилипают взвешенные взвешенные вещества, содержащиеся в охлаждающей воде, увеличивая слой отложений. Такие обрастания осложняют эксплуатацию охлаждающих систем.
Для борьбы с ними предусматривается хлорирование охлаждающей воды.
Требуемый режим хлорирования обычно устанавливают в период пуска и наладки хлорирования охлаждающей воды. Для эксплуатирующихся систем режим хлорирования ориентировочно может назначаться, руководствуясь следующими данными: при сильном обрастании аппаратуры, когда требуется ежедневная её чистка, нужно хлорировать воду каждые 2 часа в течение 15 - 20 мин; при необходимости чистки охлаждающих аппаратов через 3 - 5 дней необходимо хлорировать воду через 4 ч в течение 20 - 30 мин; если очистка аппаратов производится с интервалом 10 - 12 дней, то воду рекомендуется хлорировать через 12 ч по 30 - 45 мин; если охлаждающие аппараты очищаются от биологических обрастаний 1 раз в месяц хлорирование воды можно производить 1 раз в сутки в течение 1 ч.
В данном курсовом проекте предусматривается хлорирование 1 раз в сутки в течение 1 часа. Доза хлора при этом составит 2,0 мг/л. Остаточная концентрация хлора в воде составит 0,25 мг/л.
Схема хлораторной установки состоит из непрерывно работающего вакуумного хлоратора, хлор к которому подаётся из баллонов через промежуточный баллон. С помощью эжектора хлорная вода подаётся в бак, где происходит её накопление за период между двумя циклами хлорирования. По достижении определённого уровня хлорной воды в баке автоматически от импульса, даваемого поплавком, открывается задвижка и хлорная вода из бака выливается в охлаждающую воду (в аванкамеру). После опорожнения бака электрозадвижка автоматически закрывается и снова происходит накопление хлорной воды до следующего периода хлорирования.
Необходимый объём бака в м3 для хлорной воды определяется по формуле:
, м3,
где qв - расход охлаждающей воды, м3/ч;
t - продолжительность периода хлорирования, 60 мин;
Дхл - доза хлора, 2 г/м3;
b - концентрация хлора в хлорной воде, 1000 г/м3.
Таким образом для I, II, III и IV систем водоснабжения объём бака составит соответственно:
м3;
м3;
м3;
м3.
Принимаем баки размерами I) 1,4х1,4х2,0 м; II) 1,4х1,4х2,0 м; III) 1,0х1,0х1,0 м; IV) 1,0х1,0х1,4 м.
Суточный расход хлора в кг/сут для обработки охлаждающей воды находят по формуле:
, кг/сут,
где k - число периодов введения хлора в течение суток.
кг/сут;
кг/сут;
кг/сут;
кг/сут.
Для дозирования хлора I, II, III, IV систем водоснабжения используется соответственно:
I Установка ЛОНИИ-100 производительностью Qхл=2-8 кг/ч;
II Установка ЛОНИИ-100 производительностью Qхл=2-8 кг/ч;
III Установка ХВ-11 производительностью Qхл=0,05-20 кг/ч;
IV Установка ХВ-11 производительностью Qхл=0,05-20 кг/ч.
Рассчитаем необходимое количество хлорных баллонов при съёме хлора с одного баллона Sбал=0,5 кг/ч. Для I, II, III, IV систем водоснабжения оно составит соответственно:
I шт.. Принимаем 7 баллонов.
II шт.. Принимаем 6 баллонов.
III шт.. Принимаем 1 баллон, которого должно хватить на 7 суток.
IV шт.. Принимаем 3 баллона.
Таким образом, суммарный расход баллонов по всем хлораторным составит 15 шт./сут
При суточном расходе хлора более трёх баллонов при хлораторной надо предусматривать хранение трёхсуточного запаса хлора. Это значит, что в I и II системах водоснабжения количество баллонов на этом складе должно быть соответственно 3·7=21 шт. и 3·6=18 шт.. Склад хлора не должен непосредственно сообщаться с хлораторной.
Основной запас хлора храниться вне очистной станции, на так называемом расходном складе, рассчитанном на месячную потребность в хлоре.
В данном случае это составит
nбал=15•30=450 баллонов стандартного типа.
Доставка баллонов с расходного склада на очистную станцию производится по мере надобности автомашиной, электрокарами или другими видами транспорта.
Заключение
В данном курсовом проекте были рассмотрены сооружения водоподготовки для нужд нефтеперерабатывающего завода 3-го профиля производительностью 10000 т/сут.
Выбрана схема очистки забираемой воды, которая включает в себя:
а) известковое хозяйство - два растворных бака по 2,16 м3 размером 1,2х1,2х1,5 м; соленоидный дозирующий насос мембранного типа марки DLS-MA 30-4; склад хранения извести площадью 6х12=72 м2.
б) реагентное хозяйство - три растворных бака по 1,0 м3; два расходных бака по 1,2 м3; мембранный насос дозатор марки DLX-VFT/M 8-10; склад хранения коагулянта площадью 3х3=9 м2.
в) крупнозернистые напорные фильтры - 7 шт. диаметром 2 м каждый;
г) сорбционные напорные фильтры - 6 шт. диаметром 2 м каждый.
Был посчитан индекс стабильности воды, который показал, что стабилизационная обработка не требуется.
Был рассчитан резервуар технической воды 2 шт. диаметром 15 м и высотой 3,5 м.
Были подобраны вентиляторные градирни для каждой из 4-ёх систем оборотного водоснабжения:
I) №901-6-88.86 IV типа размеры - 6 х 20 х 6,7 м;
II) №901-6-88.86 IV типа размеры - 6 х 20 х 6,7 м;
III) ГПА, фирма "Аксанд" (на базе исследований НИИ ВОДГЕО) модель 2,5 размеры - 1,8 х 1,8 х 3,4 м;
IV) №901-6-85.86 I типа размеры - 6 х 8 х 6,7 м.
Была рассчитана стабилизация воды в оборотной системе водоснабжения и её хлорирование 1 раз в сутки продолжительностью 1 час.
Список литературы
1. Н.Н. Абрамов Водоснабжение. - М.: Стройиздат, 1982.-476 с.
2. Снип 2.04.02-84 Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. - М.: Стройиздат, 1985.
3. Г.И. Николадзе Водоснабжение. - М.: Стройиздат, 1989.-496 с.
4. В.Ф. Кожинов Очистка питьевой и технической воды. - М.: Стройиздат, 1971.-302 с.
5. Ф.А. Шевелев, А.Ф. Шевелев Таблицы для гидравлического расчёта водопроводных труб. - Москва, Стройиздат, 1984.-116 с.
6. Г.И. Николадзе, Д.М. Минц, А.А. Кастальский Подготовка воды для питьевого и промышленного водоснабжения. - М.: "Высшая школа", 1984.-367 с.
7. В.С. Пономаренко, Ю.И. Арефьев Градирни промышленных и энергетических предприятий. - М.: Энергоатомиздат, 1998.-516 с.
8. Справочник проектирование системы водоснабжения населённых мест и промышленных предприятий, под редакцией И.А. Назарова. - М.: Издательство литература по строительству, 1967.-382 с.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Описание технологических процессов водоснабжения, водоотведения и очистки сточных вод города Кронштадта. Стадии процесса водоподготовки. Виды резервуаров для воды, дренажная система, сооружения биологической очистки. Охрана труда и окружающей среды.
отчет по практике [1,0 M], добавлен 20.03.2010Система водоснабжения и водоотведения на муниципальном предприятии, характеристика его очистных сооружений. Технология водоподготовки и эффективность очистки сточных вод, контроля качества очищаемой воды. Группы микроорганизмов активного ила и биоплёнки.
отчет по практике [370,7 K], добавлен 13.01.2012Стабилизационная обработка воды. Определение полной производительности станции. Расчет емкостей расходных и растворных баков. Расчет хлораторной установки, горизонтальных отстойников, вихревого смесителя, песколовки, сгустителей и резервуара чистой воды.
курсовая работа [603,6 K], добавлен 01.02.2012Разработка и проектирование локальных очистных сооружений для объектов промышленности. Изготовление металлических конструкций и ограждений на заводе для производственных и бытовых нужд. Технологические решения по очистке сточных вод на предприятии.
курсовая работа [621,7 K], добавлен 09.04.2014Выбор и обоснование принятой схемы и состава сооружений станции водоподготовки. Расчет изменения качества обработки воды. Проектирование системы оборотного охлаждающего водоснабжения. Расчет реагентного хозяйства для известкования и коагуляции воды.
курсовая работа [317,2 K], добавлен 03.12.2014Методы определения производительности очистной станции, которая представляет собой объединенную систему сооружений, на которых производится ряд последовательных операций по очистке воды. Определение размеров растворных и расходных баков для коагулянта.
курсовая работа [764,8 K], добавлен 01.05.2012Проект системы оборотного водоснабжения поста мойки СТО. Требования к системам водопотребления, водоотведения, условия сброса производственных сточных вод в городскую канализацию. Технологическая схема очистных сооружений, расчет электрофлотокоагулятора.
курсовая работа [478,8 K], добавлен 09.05.2011Проект цеха по производству сыров. Ассортимент и характеристика выпускаемой продукции. Требования к сырью, схемы технологических процессов; продуктовый расчёт. Организация производственного контроля. Расчет и подбор оборудования; автоматизация процессов.
курсовая работа [1018,0 K], добавлен 15.01.2014Анализ существующей системы водоснабжения в Мангистауской области. Состояние системы водоснабжения населенных пунктов региона. Качество потребляемой питьевой воды. Суть процесса фильтрования воды. Технологическая наладка комплекса очистных сооружений.
курсовая работа [582,1 K], добавлен 10.03.2011Характеристика желатина и технологический процесс его производства: измельчение сырья, обезжиривание, полировка, калибровка и мацерация кости, обработка сырья. Расчет балансовых схем водоснабжения и водоотведения для завода по производству фотожелатина.
курсовая работа [130,1 K], добавлен 16.01.2012
