Расчет глубоковакуумной утилизационной опреснительной установки

Тепловой и гидравлический расчет утилизационной вакуумной опреснительной установки с обогревом греющей водой. Исследование и расчет влияния температуры забортной воды и накипи на производительность спроектированной вакуумной опреснительной установки.

Рубрика Производство и технологии
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 04.12.2013
Размер файла 226,7 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Введение

Основной целью выполнения курсового проекта по дисциплине «Судовые вспомогательные механизмы, системы и устройства» для курсантов третьего курса судомеханического факультета МГУ им. адм. Г.И. Невельского (специальности 658000) является:

- расширение, закрепление и систематизация теоретических и практических знаний по специальности, полученных при изучении курса, и приобретение опыта самостоятельного выполнения расчетов.

Выполнение курсового проекта по опреснительной установке позволяет расчётным путём получить взаимосвязи параметров рабочего процесса и определить конструкционные данные оборудования в виде площади поверхности теплообмена, компоновочных размеров основных узлов установки (греющей батареи, камеры испарения, конденсатора). Произвести гидравлический расчёт и осуществить подбор оборудования, обслуживающего установку (конденсатный насос, насос забортной воды) и выполнить графическую часть проекта.

В качестве расчетной схемы для курсового проекта принимается схема глубоковакуумной утилизационной опреснительной установки на базе отечественного опреснителя типа «Д».

В целях расширения знаний в области эксплуатационной тематики в проект входят расчёты:

- влияния на производительность спроектированной опреснительной установки изменения температуры забортной воды;

- влияния на производительность спроектированной опреснительной установки наличия накипи в греющих элементах.

1. Краткое описание конструкции опреснительной установки типа «Д» и ее работы

Данные водоопреснительные установки относятся к установкам с испарителями кипящего типа, работающие при постоянном давлении и при производительности до 25 т/сутки. Такие водоопреснительные установки в судовой практике в настоящее время находят самое широкое применение.

Схема утилизационной вакуумной установки типа «Д» приведена на рис.1.

Ее особенности состоят в следующем. Теплообменная часть греющей батареи включает вертикально установленные мельхиоровые трубки, развальцованные в латунных трубных досках, внутри которых происходит процесс кипения морской воды. Пар из этих трубок поступает в конденсатор, который имеет горизонтальные трубки, развальцованные также в латунных трубных досках. Часть забортной воды, прокачиваемой через конденсатор, отводится на питание испарителя, а оставшаяся используется в качестве рабочей в эжекторе, который предназначен для удаления паро-воздушной смеси из конденсатора и рассола из подогревателя за борт. За счет конденсации пара в конденсаторе и работы эжектора в водоопреснительной установки поддерживается глубокий вакуум. В качестве источника теплоты, поступающего в греющею батарею испарителя, чаще всего используется охлаждающая вода главного двигателя с температурой 60-70 °С, может использоваться пар от утилизационного вспомогательного котла.

Дистиллят из конденсатора поступает в специальный сборник, необходимый уровень в котором поддерживается с помощью поплавкого регулятора. Дистиллят откачивается затем в цистерну, с помощью дистиллятного насоса, при этом его некоторая часть пропускается через соленомер.

В случае засоления дистиллят с помощью электромагнитного клапана возвращается в испаритель.

Водоопреснительные установки данного типа полностью автоматизированы, поставляются в виде агрегата на общей раме со всеми обслуживающими агрегатами и приборами.

Контроль режима работы водоопреснительной установки осуществляется с помощью термометров; измеряются температуры греющей воды на входе в испаритель и на выходе из него, а также на выходе из конденсатора.

Контроль вакуума в водоопреснительной установке осуществляется по вакуумметру.

Технические характеристики утилизационных дистилляционных водоопреснительных установок приведены в таблице 1

Таблица №1 - Характеристики опреснительных установок типа “Д”

Тип установки

Производительность,

т/сут

Расход греющей воды при 60 °С,

м3

Расход охлажд. воды при 30° С, м3

Солесо-держание дистиллята, мг/л

Габаритные размеры

Д2у

3,2

15-16

18-20

8

1590*1130*1000

Д3у

6,3

33-45

35-40

8

1780*1215*1120

Д4у

12,5

65-70

55-60

8

2000*1676*1390

Д5у

25

110-135

90-100

8

2400*1950*1600

Рис. 1 Схема утилизационной вакуумной водоопреснительной установки типа Д:

1 - ротаметр (датчик расхода); 2 - соленомер; 3 - трубопроводы подвода и отвода греющей воды к испарителю; 4 - трубопровод для отвода конденсата; 5 - трубопровод подвода греющего пара; 6 - конденсатор; 7 - жалюзийный сепаратор; 8 - отбойный конус пароводяной смеси; 9 - воздушно - рассольный эжектор; 10 - трубопровод отвода рассола; 11 - насос забортной воды;12 - трубки греющей батареи; 13 - сборник дистиллята; 14 - насос откачки дистиллята; 15 - электромагнитный клапан.

2. Тепловой расчет утилизационной вакуумной опреснительной установки с обогревом греющей водой от ГД

Таблица 2 - Определение параметров вторичного пара

Наименование величины

Обоз-наче-

ние

ние

Способ определения

Способ

вычис-ления

Значе-ние

1.

Производительность, кг/с

G2

Задано

0,0926

2.

Температура греющей воды,0 С

Задано

63

3.

Температура забортной воды, °С

tз.в.

Задано

280C

4.

Температура греющей воды на выходе из греющей батареи, ° С

tг.в.

55

tг.в. - снижение температуры в греющей батарее (8-10) ° С

5.

Средняя температура греющей воды, ° С

t

(+)/2

59

6.

Нагрев охлаждающей воды в конденсаторе, °С

tз.в.

см.[1] табл.3

(4-10)° С

8

7.

Температура забортной воды, выходящей из конденсатора, °С

t'з.в

tз.в.+tз.в.

36

8.

Средняя температура охлаждающей воды в конденсаторе, ° С

tохл

(tз.в.+tз.в /2

18

9.

Температурный напор в конденсаторе, ° С

tк

(t-tохл)/(1+),

где Ккн=2

18

10.

Температура вторичного пара, ° С

t2

tохл+tк

43,2

11.

Давление вторичного

пара, кПа

P2

из таблицы 1, [4] или приложения

8,7

12.

Энтальпия вторичного пара, кДж/кг

i2

из таблицы 1, [4] или приложения. приложения

2579,7

13.

Теплота парообразования.

кДж/кг

r2

из таблицы 1, [4] или приложения.

2398,9

14.

Удельный объем, м3/кг

2

из табл. 1,[4]

16,7

Таблица 3 - Тепловой расчет греющей батареи и определение конструктивных элементов

Наименование величины

Обоз-начение

Способ определения

Способ

вычис-ления

Значе-ние величины

1

2

3

4

5

6

1.

Расход питательной воды, кг/с

G

(1+)G2,

где =3 коэффициент продувания

0,37

2.

Количество продуваемого рассола, кг/с

Gпр

G2

0,278

3.

Температура питательной

воды, ° С

tп.в.=t'з.в

tз.в.+tз.в.

36

4.

Тепловая мощность для подогрева и испарения, кВт

Q

Gcп.в.(t2-tп.в.)+G2r2,

где сп.в теплоёмкость питательной воды

233

5.

Массовый расход пресной греющей воды, кг/с

Gгр

Q/[cгр(-)],

где =0,85 - коэффициент сохранения теплоты, сгр- теплоёмкость греющей воды, см [1]

8,19

6.

Объёмный расход греющей воды, м3

Wгр

Gгр/,

где - плотность греющей воды, см. [1] табл.5 или приложение

0,00834

теплоемкость и плотность греющей воды брать при температуре

7.

Диаметр труб греющей батареи: наружный, м внутренний, м

dн

dв

0,016

0,014

0,016

0,014

8.

Скорость греющей воды в межтрубном пространстве, м/с

Принимается (0,8…1,2)

1,2

9.

Критерии Рейнольдса для потока пресной греющей воды

Re1

dн/,

где -коэффициент кинематической вязкости для греющей воды при ,

см. [1] табл. 5 или приложение

41821

10.

Критерий Нуссельта для потока пресной греющей воды

Nu

0,0263,

где Pr -критерий Прандтля для греющей воды при t1,

см. [1], табл. 5 или приложение

189

11.

Коэффициент теплоотдачи от греющей воды к трубкам греющей батареи, Вт/(м2K)

Nu/dн,

где - коэффициент теплопроводности для греющей воды при , см. [1],табл. 5 или приложение

7813

12.

Средняя температура стенки труб греющей батареи, ° С

tст

(+)/4+(t2+tп.в.)/4

49,3

13.

Средняя разность температур труб и испаряемой воды, °С

t

tст -(t2+tп.в.)/2

9,7

14.

Коэффициент теплоотдачи от стенки труб к испаряемой воде, Вт/(м2К)

25,52,

где Р2 -кПа

1233

15.

Температурный напор в греющей батарее, К

tн

56

16.

Коэффициент теплопередачи в греющей батарее, Вт/(м2МК)

Ки

, где - толщина стенки трубы, м

1028

коэффициент теплопроводности мельхиора

17.

Тепловая

плотность, Вт

Ф

1000Q

233000

18.

Поверхность нагрева греющей батареи для чистой стенки, м2

Fн

Ф/киtн

6.99

19.

Число труб греющей

батареи, шт.

nн

Fн,

где lн=>Д

175

lн - длина греющей батареи в первом приближении 0,8 м

20.

Эквивалентный диаметр трубного пучка греющей батареи, м

ДЭ

0,513

Sн=1,3dн - шаг труб; zн=1 - число ходов греющей воды;

=(0,7... 0,8) коэффициент заполнения трубной доски.

21.

Отношение

lнЭ

1...1,6

1,8

В случае несовпадения делают перерасчет с п.19, приняв другую величину lн

22.

Диаметр камеры испарения, м

Д

0,906

= (1,35...2,5) м3/(м2с) - напряжение зеркала испарения [1] стр. 133;

- удельный объем пара м3/кг (из расчета)

23.

Высота парового пространства камеры

испарения, м

Н

0,41

= (147,8...369,5) м3/(м3с) - напряжение парового объема, [1] стр. 133;

Дв - эквивалентный диаметр трубного пучка конденсатора, м.

Таблица 4 - Тепловой расчет конденсатора и определение конструктивных элементов

Наименование величины

Обозна-чение

Способ определения

Способ вычисления

Значение величины

1

2

3

4

5

6

1.

Тепловая мощность отводимая от конденсатора вторичного пара, кВт

Qп

G2(i2-iд)

222,4

iд - энтальпия дистиллята из таблиц водяного пара, как функция =Р2 - Р; Р =(0,1...0,4) кПа - паровое сопротивление конденсатора, см. [1] стр. 47

2.

Кратность охлаждения

m

(i2-iд)/(cз.в.tз.в.)

77

сз.в. - теплоемкость забортной воды, см. [1],табл. 4 или приложение

3.

Расход охлаждающей воды:

массовый, кг/с; объёмный, м3

Gз.в.

Wз.в.

mG2

Gз.в./з.в.

7,1

0,00698

з.в. - плотность забортной воды, см. [1] табл. 4 или приложение

4.

Среднелогарифмическая разность температур в конденсаторе, °С

tк

10,4

tд - температура дистиллята, определяемая по значению из таблиц

водяного пара

5.

Диаметр трубок конденсатора

dн

dв

0,016

0,014

0,016

0,014

6.

Критерий Рейнольдса для потока охлаждающей воды

Reов

dв/

43114

= 1...2,5 м/с - скорость охлаждающей воды в трубках конденсатора,

см. [1], стр. 30. Коэффициент кинематической вязкости для охлаждающей воды при tзв, см приложение

7.

Критерий Галилея для дистиллята

Gaд

Gdн3/vд2

100·106

vд - коэффициент кинематической вязкости для дистиллята при tд, см прилож.

8.

Критерий Кутателадзе для дистиллята

Kuд

r2/cд(t2-tд)

750

cд - теплоемкость для дистиллята при tд, см приложение

9.

Критерий Нуссельта для дистиллята

Nuд

0,87

649

Prд - критерий Прандтля для дистиллята при tд, см приложение

10.

Коэффициент теплоотдачи от пара к трубкам конденсатора, Вт/(м2K)

б

Nuд/dн

25855

- коэффициент теплопроводности для дистиллята при tд, см приложение

11.

Критерий Нуссельта для потока охлаждающей воды

Nuов

0,0263Re0,8Pr

659

Prов - критерий Прандтля для потока охлаждающей воды при tзв, см приложение

12.

Коэффициент теплоотдачи от стенок трубок к охлаждающей воде, Вт/(м2K)

б

ловNuов/dв

27141

- коэффициент теплопроводности для потока охлаждающей воды при tзв,

см приложение

13.

Коэффициент теплопередачи в конденсаторе, Вт/м2К

Кк

, где - толщина стенки трубы, м

9187

коэффициент теплопроводности мельхиора

14.

Поверхность охлаждения конденсатора, м2

Fк

1000Qп/KкДtк

2,33

15.

Число трубок в конденсаторе, шт.

nк

195

zк - 2...4 число ходов охлаждающей воды;

d в= 0,014 м - внутренний диаметр трубок конденсатора.

16.

Эквивалентный диаметр трубного пучка конден- сатора, м

Дк

0,239(0,6)

Sк = 1,3dн - шаг труб; dн = 0,016 м - наружный диаметр труб конденсатора;

= 0,6... 0,7 - коэффициент заполнения трубной доски.

17.

Длина труб

конденсатора, м

Lк

Fк/dнnк

1,29

3. Гидравлический расчет

Цель гидравлического расчета опреснительной установки - определение потерь давления забортной воды в трубках конденсатора и воды в греющей батарее.

Величина гидравлического сопротивления определяет мощность насосов для перемещения охлаждающей забортной воды и греющей воды в батарее, что характеризует совершенство опреснителя.

Гидравлическое сопротивление складывается из двух составляющих: потери напора на преодоления трения и потери напора на преодоление местных сопротивлений:

P=Pтр.+Pм.

Потери давления на трение, Pтр, в прямом канале определяют по формуле

Pтр=, кПа,

где - коэффициент сопротивления трению;

l - длина канала, м;

dэ - эквивалентный диаметр канала, м;

- скорость движения рабочей среды в канале, м/с;

- плотность рабочей среды.

Потери давления на преодоление местных сопротивлений, Рм, рассчитывается по формуле:

Рм=, кПа,

где - коэффициент местного сопротивления.

Коэффициент сопротивления трения зависит от режима движения жидкости (критерий Re) и от степени шероховатости стенок трубок. При режиме течения (Rе<2300) шероховатость практически не имеет влияния и коэффициент сопротивления трения подсчитывается по формуле

=64/ Rе.

При турбулентном движении и невысоких значениях критерия Рейнольдса (Re до 105), шероховатость трубок также не имеет большого значения и коэффициент трения может быть определен по формуле:

=1,8lg Rе - 1,5.

Методика расчета гидравлического сопротивления опреснителя при движении забортной воды в трубках конденсатора и греющей воды в межтрубном пространстве представлена в таблицах 5 и 6.

Таблица №5 - Определение гидравлических сопротивлений полости охлаждающей воды конденсатора

Наименование величины

Обозна-чение

Способ определения

Способ вычисления

Значение величины

1.

Толщина трубной доски, м

Sтр

Принимается

0,04

2.

Полная длина греющих трубок, м

Ln

lk+2Sтр+0,01

1,38

3.

Число Рейнольдса для потока забортной воды

Re2

, где см.[1], табл.3

43114

4.

Коэффициент сопротивления трения

0,022

5.

Потери напора при движении воды по трубкам, кПа

Pв1

13,79

6.

Коэффициент, учитывающий потери напора при входе воды в трубки и выходе из них

Принимается

1,5

7.

Потери напора при входе в трубки и выходе из них, кПа

Pв2

19,08

8.

Коэффициент, учитывающий потери напора при поворотах воды в крышках конденсатора

Принимается

1,5

9.

Потери напора при поворотах воды в крышках, кПа

Pв3

4,77

10.

Скорость охлаждающей воды в патрубках, м/с

Принимается

2

11.

Коэффициент местного сопротивления входной и выходной камер

Принимается

2,5

12.

Потери напора в

патрубках, кПа

Pв4

4,07

13.

Коэффициент загрязнения

Принимается

1,25

14.

Общее гидравлическое сопротивление, кПа

Pвк

(Pв1+Pв2+Pв3+Pв4)

52,1

4. Исследование и расчет влияния температуры забортной воды на производительность спроектированной опреснительной установки

Во время эксплуатации опреснительной установки в значительной степени может колебаться температура забортной воды, подаваемой на охлаждение конденсата и питание опреснителя.

В этих условиях температура забортной воды изменяется от 2 до 30 °С, вместе с этим меняется вакуум в конденсаторе и температурный напор. По опытным данным производительность опреснителя падает на 1...2% при увеличении температуры забортной воды на 1 °С.

Влияния колебания температуры забортной воды на производительность опреснительной установки можно определить, выполнив вариантные расчеты эксплуатационных параметров опреснительной установки при различных значениях температуры забортной воды при +5; 10;15; 20; 25; 30 oС с последующим построением графика (см. табл.6).

Таблица №6

Наименование величины

Обозна-

чение

Способ определения

Значение величины

tз.в., oC

1

2

3

4

5

1.

Задаваемые температуры забортной воды

5

10

15

20

25

28

30

2.

Температура питательной воды, °С

tп.в.

tз.в.+tз.в.

tз.в.=(410oC)

13

18

23

28

33

36

38

3.

Средняя температура забортной воды, °С

t

tз.в.+tз.в./2

9

14

19

24

29

32

34

4.

Температурный напор конденсатора, °С

tк

20,7

18,6

16,6

14,5

12,4

11,2

10,4

5.

Температура вторичного пара, °С

t2

t+tк

29,7

32,6

35,6

38,5

41,4

43,2

44,4

6.

Критерий Рейнольдса для потока греющей воды

Re1

,

где =0,8…1,2 м/с

43114

43114

43114

43114

43114

43114

43114

7.

Критерий Нуссельта для потока греющей воды

Nu

0,0263Re10.8Pr0.35, где Рr - критерий Прандтля

659

659

659

659

659

659

659

8.

Коэффициент теплоотдачи от греющей воды к трубкам греющей батареи, Вт/(м2 К)

7813

7813

7813

7813

7813

7813

7813

9.

Давление вторичного пара, Па

P2

f(t2)

4,2

4,9

5,8

6,8

7,9

8,7

9,3

10.

Средняя температура стенки труб греющей батареи, °С

40,2

42,1

44,1

46,1

48,1

49,3

50,1

11.

Средняя разность температур стенки труб и испаряемой воды, ° С

t

18,9

16,8

14,8

12,9

10,9

9,7

8,9

12.

Коэффициент теплоотдачи от стенки труб к испаряемой воде, Вт/(м2 К)

25,52(P2·10-2)0.58дt2.33, где Р2- кПа

3824

3178

2608

2077

1530

1233

1049

13.

Коэффициент теплопередачи в греющей батарее,

Вт/(м2 К)

Ки

2365

2101

1836

1556

1227

1028

897

14.

Среднелогарифмическая разность температур, °С

t

12,9

12,9

13,2

13,1

12,8

12,7

12,6

15.

Тепловая мощность для подогрева и испарения воды, Вт

Q

КиFиt

544577

483787

432598

363847

280345

233042

201744

16.

Производительность опреснительной установки, кг/с

G2

0,2048

0,1841

0,1666

0,1419

0,1108

0,0926

0,0807

Рис.1 График зависимости производительности водоопреснительной установки от температуры забортной воды

5. Исследование и расчет влияния накипи в греющей батарее на производительность, спроектированной опреснительной установки

утилизационный вакуумный опреснительный установка

В эксплуатации производительность опреснительной установки (номинальная) должна сохраняться длительное время. Однако, за счет образования накипи производительность установки падает. По данным испытаний установки на т/х «Карл Линней» за период 90 суток толщина накипи на трубках греющий батареи составляла 0,6 мм. Анализ накипи показывает, что в общем случае она образована тремя основными компонентами:

карбонатом кальция СаСОз;

гидроокисью магния Мg(ОН)2;

сульфатом кальция СаSО4;

Образование накипи сложный процесс, зависящий от многих факторов, протекающий при испарении морской воды. При температуре кипения морской воды ниже 50 °С накипь формируется в основном из карбоната кальция; при температуре кипения более 80 °С накипь состоит в основном из гидроокиси магния. Поскольку теплопроводность накипи зависит от её состава, то меняется коэффициент теплопроводности накипи в широких пределах от 0,11 до 5,8 Вт/(м К), что существенно меняет теплопередачу. Для расчетов и исследования рекомендуется принять коэффициент теплопроводности накипи = 0,98 Вт/(м К), что рекомендовано технической литературой. Цель данного расчета определить изменение производительности опреснительной установки в зависимости от толщины накипи. Методика расчета приведена в таблице 7.

Таблица №7 - Расчёт влияния накипи в греющей батарее на производительность опреснительной установки

Наименование величины

Обозначение

Способ определения

Значение величины

1.

Коэффициент теплопроводности накипи, Вт/(м К)

принимается

1,08

2.

Коэффициент теплопередачи для

чистой стенки, Вт/(м2 К)

Kи

из расчета п. 16 в греющей батарее

1028

3.

Поверхность нагрева греющей батареи, м2

Fи

Fи

из расчета п. 18

17,85

4.

Среднелогарифми-ческая разность температур, °С

tи

tи

из расчета п. 15

12,7

Таблица 8

Наименование величины, ее размерность

Толщина накипи 3, мм

0,0

0,2

0,6

1,2

1,6

2,0

2,4

1.

, , где ,м

0

0,00019

0,00056

0,00111

0,00148

0,00185

0,00222

2.

,

0,00097

3.

,

0,00097

0,00116

0,00153

0,00208

0,00245

0,00282

0,00319

4.

Коэффициент теплопередачи в функции от толщины накипи,

Кз=1/(1/Ки+/), Вт/(м2 К)

1028

862

654

481

408

355

313

5.

Тепловой поток Q=К3Fиtи, Вт

233042

195411

148259

109040

92492

80477

70956

6.

Изменение производительности установки, кг/с.

0,0926

0,0778

0,059

0,0434

0,0368

0,032

0,0282

tп.в. - температура питательной воды из расчета;

t2 - температура вторичного пара из расчета;

cп.в. - теплоемкость питательной воды;

r2 - теплота парообразования;

- коэффициент продувания.

Рис. 2 График зависимости производительности опреснительной установки от толщины слоя накипи.

Заключение

Курсовой проект выполнен согласно методическим указаний, разработанных кафедрой СВЭОС.

Произведен расчет вакуумной опреснительной установки производительностью 0,0926 кг/с при температуре греющей пресной воды 63 °С, и температуре забортной воды 28 °С. В результате расчета получены следующие данные: поверхность греющей батареи 17,85 м2 (чистая стенка), конденсатора 2,33 м2, и выполнена графическая часть проекта.

Произведен гидравлический расчет установки.

Произведен расчет производительности установки при изменении температуры забортной воды от +5 °С до 30 °С. Построена графическая зависимость G2=f(tз.в.).

Произведен расчет производительности установки в зависимости от толщины накипи на трубках греющей батареи, и построена графическая зависимость G2=f(.).

Список литературы

1. Ермилов В.Г. Теплообменные аппараты и конденсационные установки - Л.: Судостроение, 1974. -223 с.

2. Коваленко В.Ф., Лукин Г.Я. Судовые водоопреснительные установки - Л.: Судостроение, 1970. -303 с.

3. Башуров Б.П. Судовые водоопреснительные установки. учебное пособие. - М.: Мортехинформреклама, 1988. - 85 с.

4. Ривкин С Л, Александров А.А. Таблицы воды и водяного пара. Справочник. -М.: Энергоиздат, 1984.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Условия эксплуатации, технические и технологические характеристики опреснительной установки POPO 510. Выбор оборудования, приспособлений, инструмента для монтажа установки. Крепление рамы установки на фундаменты. Охрана труда при монтаже установки.

    курсовая работа [23,7 K], добавлен 08.05.2012

  • Выбор вакуумной схемы установки. Средства контроля и измерения вакуума и определение их мест размещения на схеме. Расчет стационарного режима работы. Определение конструктивных размеров соединительных трубопроводов и выбор элементов вакуумной системы.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 02.02.2016

  • Подготовка исходных данных по топливному газу и водяному пару. Расчет процесса горения в печи. Тепловой баланс печи, определение КПД печи и расхода топлива. Расчет энергетического КПД тепло-утилизационной установки, эксергетического КПД процесса горения.

    курсовая работа [1017,0 K], добавлен 18.02.2009

  • Описание конструкции теплообменной установки и обоснование его выбора. Технологический расчет выбранной конструкции аппарата. Механический расчет его элементов. Расчет теплового потока и расхода хладоагента. Гидравлический расчет контактных устройств.

    курсовая работа [790,0 K], добавлен 21.03.2010

  • Проектирование и расчет вакуумной системы для отжига деталей в условиях вакуума среднего давления. Расчет стационарного газового потока. Определение конструктивных размеров трубопроводов и выбор элементов вакуумной системы. Расчет времени откачки.

    контрольная работа [690,1 K], добавлен 24.08.2012

  • Предварительный тепловой расчет турбины, значение теплоперепада в ней. Расчет газовой турбины. Описание спроектированной паротурбинной установки. Система газификации угля. Производство чистого водорода. Экономическая эффективность проектируемой турбины.

    дипломная работа [3,8 M], добавлен 17.09.2011

  • Основы процесса ректификации. Физико-химические свойства нефти и составляющих ее фракций. Выбор варианта переработки нефти. Расчет материального баланса и температурного режима установки. Определение теплового баланса вакуумной колонны и теплообменника.

    курсовая работа [127,6 K], добавлен 09.03.2012

  • График температурного испарения хладагента. Расчет удельной тепловой нагрузки испарителя и конденсатора. Энергетический баланс установки. Определение мощности, потребляемой компрессором. Расчет температуры получаемого холода и КПД холодильной установки.

    контрольная работа [591,4 K], добавлен 12.06.2013

  • Устройство и принцип работы рециркуляционного насоса, технологическая схема работы деаэрационно-питательной установки и сепаратора непрерывной продувки. Тепловой расчет котла, гидравлический расчет водовода технической воды, системы умягчения воды.

    дипломная работа [585,1 K], добавлен 22.09.2011

  • Выбор и описание схемы вакуумной системы. Выбор насосов и определение конструктивных параметров трубопроводов. Расчет времени предварительного разряжения и откачки пушки до рабочего вакуума. Графическая проверка совместимости работы вакуумных насосов.

    курсовая работа [161,7 K], добавлен 18.01.2015

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.