Расчет холодоснабжения

Тепловая нагрузка при термообработке продуктов. Расчет толщины слоя теплоизоляции. Выбор холодильной машины и испарителей. Расчет эксплуатационных теплопритоков. Подбор и распределение воздухоохладителей. Выбор расчетного режима и холодильной машины.

Рубрика Производство и технологии
Вид контрольная работа
Язык русский
Дата добавления 19.04.2013
Размер файла 1,4 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru

Новокузнецкий тогово-экономический техникум

Контрольная работа №

Вариант 79

По Холодильному оборудованию

Расчет холодоснабжения.

Учащегося

5 курса, специальности

техническая эксплуатация оборудования

Кузьмин Павел Витальевич

Шифр КМСС-79

Группа МСз-10-1

Исходные данные

Из таблицы №2 методических указаний (МУ) выбираю:

температуру в камере = +3°С, согласно первой цифре номера варианта (7);

камеры = 3 и

индекс города = 10, согласно второй цифре номера варианта (9).

Из таблицы 13 МУ, согласно ранее полученному индексу выбираю:

город = Новосибирск;

Географическая широта = 56°;

Летняя температура = 30°С;

Среднегодовая температура = -0.1°С;

Относительная влажность = 56%;

Продукт = Молочно жировые продукты,

срок хранения = 1-3 дня,

влажность воздуха в камере = 85% - по таблице 23 МУ, согласно температуры камеры.

План холодильных камер

По рисунку 1 размер камеры №3 составляет 3х5,7 метров. Высоту этажа принимаю 3,3 метра.

Состав строительно-изоляционных конструкций будет следующим:

Стена «с»

Наименование

д, м

л, Вт/(м.к)

Рис. 2

Кафель

0,006

1,05

Цементная затирка

0,02

0,21

Теплоизоляция

-

0,047

Пароизоляция

0,003

0,47

Цементная затирка

0,02

0,21

Железобетон

0,4

1,7

Цементная затирка

0,02

0,21

Стены «a» и «d»

Наименование

д, м

л, Вт/(м.к)

Рис. 3

Кафель

0,006

1,05

Цементная затирка

0,02

0,21

Теплоизоляция

-

0,047

Пароизоляция

0,003

0,47

Цементная затирка

0,02

0,21

Железобетон

0,1

1,7

Цементная затирка

0,02

0,21

Перегородки «b» и «b'»

Наименование

д, м

л, Вт/(м.к)

Рис. 4

Кафель

0,006

1,05

Цементная затирка

0,02

0,21

Теплоизоляция

-

0,047

Пароизоляция

0,003

0,47

Цементная затирка

0,02

0,21

Железобетон

0,1

1,7

Цементная затирка

0,02

0,21

Кафель

0,006

1,05

Перекрытие

Наименование

д, м

л, Вт/(м.к)

Рис. 5

Цементная затирка

0,02

0,21

Теплоизоляция

-

0,047

Пароизоляция

0,003

0,47

Железобетонная плита

0,22

1,5

Керамзитовый гравий

0,25

0,93

Бетонная стяжка

0,02

1,0

Гидроизол

0,005

0,35

Толщину слоя (д) и коэффициент теплопроводности (л) выбиарю из таблицы 14 МУ.

Толщина теплоизоляционного слоя не указана, т.к. будет в дальнейшем рассчитана.

Расчет толщины слоя теплоизоляции

Определяем толщину слоя теплоизоляции стен, перегородок, покрытия по формуле :

, (1)

Где из - расчетная толщина слоя теплоизоляции, м

из - коэффициент теплопроводности изоляционного слоя, Вт/( м . К);

kо - требуемый коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/( м2 . К);

н - коэффициент теплоотдачи с наружной стороны ограждения, Вт/( м2. К);

i - толщина отдельного слоя конструкции ограждения, м;

i - коэффициент теплопроводности отдельного слоя конструкции ограждения, Вт/( м . К);

в - коэффициент теплоотдачи с внутренней стороны ограждения, Вт/( м2. К).

В камере планируется установить воздухоохладители, поэтому в принимается 22,7 Вт/м2К.

Для перегородки «b'» (смежная с тамбуром) н =9,4 Вт/м2К.

Для наружной стены «c» и перекрытия н =34,1 Вт/м2К. Для остальных н =22,7 Вт/м2К.

н и в находятся по таблице 15 МУ.

kо выбираю для наружных стен и покрытий по таблице 16 МУ, для перегородок и внутренних стен по таблице 18 МУ. Если точное совпадение отсутствует, то произвожу интерполяцию по двум ближайшим: Расчет kо для стены «с». 0,52 соответствует 0°С; 0,58 - +4°С; т. о. для +3°С:

kо =0,58-(0,58-0,52)/(4-0)=0,58-0,06/4=0,58-0,015=0,565 Вт/( м2К).

Для остальных стен нахожу по аналогии, полученные результаты свожу в таблицу.

Рассчитываю требуемую толщину изоляции для стены «с» по формуле 1:

из=0,047[1/0,565-(1/34,1+(0,006/1,05+0,02/0,21+0,003/0,47+0,02/0,21+0,4/1,7+0,02/0,21)+1/22,7)]=0,047(1,77-(0,029+0,533+0,044)=0,047(1,77-0,606)=0,047*1,164=0,0547 м.

Для остальных ограждений толщину изоляции рассчитываю аналогично, результаты заношу в таблицу.

Исходя из того, что фактическая изоляция должна быть не менее расчетной, принимаю ближайшее большее значение из толщин выпускаемых плит: 100мм = 0.1 м.

Фактический коэффициент теплопередачи ограждений считаю по формуле:

, (2)

где из. д. - принятая толщина изоляционного слоя, м.

Приводится расчет для стены «c»:

Кд=1/(1/34,1+(0,006/1,05+0,02/0,21+0,003/0,47+0,02/0,21+0,4/1,7+0,02/0,21)+1/22,7+0,1/0,047)=1/(0,029+0,533+0,044+2,128)=1/2,734=0,366 Вт/( м2. К)

Для остальных ограждений считаю по аналогии, результаты свожу в таблицу.

Сводная таблица к расчету теплоизоляционных слоев

Наименование

ограждения

Коэффициент

теплоотдачи с наружной стороны ограждения,

н, Вт/( м2. К)

Коэффициент теплоотдачи с внутренней стороны ограждения,

в, Вт/( м2. К)

Расчетная толщина

Изоляционного слоя, из, м

Принятая толщина

Изоляционного слоя, из. д., м

Требуемый коэффициент теплопередачи

k o , Вт/( м2. К)

Действительный

коэффициент

теплопередачи

k д , Вт/( м2. К)

1

2

3

4

5

6

7

стена «a»

22,7

22,7

0,0623

0,1

0,49875

0,389

перегородка «b»

22,7

22,7

0,0924

0,1

0,49875

0,388

перегородка «b'»

9,4

22,7

0,0895

0,1

0,49875

0,379

стена «c»

34,1

22,7

0,0547

0,1

0,56500

0,366

стена «d»

22,7

22,7

0,0623

0,1

0,49875

0,389

перекрытие

34,1

22,7

0,0723

0,1

0,46250

0,363

Калорический расчет

Q1=Q1`+Q1`` - суммарные теплопритоки через ограждения складываются из теплопритоков за счет разности температур (Q1`) и теплопритоков от солнечной радиации (Q1``).

Теплопритоки разности температур рассчитываются по формуле:

, (3)

где Q1` - теплопритоки через ограждения, обусловленные разностью температур, Вт;

Кд - действительный коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/( м2. К);

F - площадь соответствующего ограждения, м2;

tн - температура снаружи ограждения, °С;

tв - температура внутри охлаждаемого помещения, °С;

Для определении площадей поверхностей ограждений используются размеры с учетом возникающих тепловых мостов. То есть высота определяется как полная высота этажа = 3,3 м; Длины стен: «a»=3,1; «b»=2,15; «b`»=3,6; «c»=3,1; «d»=5,75м. Площадь перекрытия 3,1*5,75м.

Теплоприток через пол не учитывается.

Для стены «c» Q1` = 0,366*10,23*(30-3)=0,366*10,23*27=101,1 Вт.

Для остальных ограждений рассчитываю по аналогии, результаты свожу в таблицу.

Теплопритоки от солнечной радиации определяю по формуле:

, (4)

где Q1`` - теплопритоки от солнечной радиации, Вт;

Кд - действительный коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/( м2. К);

F - площадь соответствующего ограждения, облучаемая солнцем, м2;

tс - избыточная разность температур в летнее время, °С;

tс определяю по таблице 5 интерполяцией из 2-х ближайших значений.

Стена «с» имеет северную ориентацию, t по широте 50° =2,5; 60° = 2,6.

Для широты 56° tс =(2,6-2,5)/(60-50)*6+2,5=2,56 °С

tс крыши по широте 50° = 9,9; 60° = 9,3.

Для широты 56° tс крыши = (9,9-9,3)/(60-50)*4+9,3=9,54 °С

Для стены «с» Q1`` = 0,366*10,230*2,56 = 9,6т Вт.

Для перекрытия считаю аналогично, полученные данные свожу в таблицу.

Сводная таблица расчетов теплопритоков через ограждения.

Наименование ограждения

Площадь ограждения F, м2.

Действительный коэффициент теплопередачи Kд, Вт/(м2 . К).

Температура наружнего воздуха tн, °С.

Температура внутреннего воздуха tв, °С.

Теплопритоки через ограждения Q` , Вт.

Избыточная разность температур tс, °С.

Теплопритоки от солнечной радиации Q``, Вт.

Суммарные теплопритоки Q1, Вт.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Стена «a»

10,230

0,389

12

3

35,8

-

-

35,8

Стена «b»

7,0950

0,388

5

3

5,5

-

-

5,5

Стена «b`»

11,880

0,379

10

3

31,5

-

-

31,5

Стена «c»

10,230

0,366

30

3

101,1

2,56

9,6

110,7

Стена «d»

18,975

0,389

24

3

155,0

-

-

155

Перекрытие

17,825

0,363

30

3

174,7

9,54

61,7

236,4

Итого

574,9

Принимаю Q1=575 Вт.

Тепловая нагрузка от обменной вентиляции не рассчитывается в виду отсутствия таковой. холодильная машина воздухоохладитель теплоприток

Тепловая нагрузка при термообработке продуктов

Теплоприток от продуктов определяется по формуле:

, (5)

где Q2- теплопритоки от продуктов и тары, Вт;

Мсут- суточный грузооборот товара, тонн/сутки;

c ,cт- удельная теплоемкость продуктов и тары, кДж/(кг*К);

Мт - поступление тары, т в сутки;

tн, tк- температура до и после холодильной обработки, °С;

1000*1000 - переводной коэффициент (из т в кг и кДж в Дж);

24*3600 - переводной коэффициент (из суток в часы и секунды);

Мсут - для молочной продукции при сроках хранения 1-3 суток берется 100% ёмкость камеры.

Ёмкость камеры считается:

E=F*qFстр,

где F - площадь камеры с учетом потерь на теплоизоляцию, то есть 2,8*5,5м=15,4м2;

qFстр - норма нагрузки на 1м2 площади камеры (выбираю по таблице 22).

Мсут =E=15,4*170=2618кг=2,618т;

Мт принимаю для картонной тары = 10% Мсут =0,2618т;

c подбираю по таблице 19 = 3,94 кДж\(кг*К);

ст для картона составляет 1,46 кДж\(кг*К);

tн с учетом самых неблагоприятных условий беру 10°С;

tк = 3°С.

Q2 = (2,618*3,94+0,2618*1,46)*(10-3)*106/(24*3600)=(10,31492+0,38228)*7*104/864=74,8804/864*104=866,67 Вт.

Принимаю Q2=867 Вт.

Расчет эксплуатационных теплопритоков

Эксплуатационные теплопритоки (Q4) складываются из теплопритоков в связи с открыванием дверей для загрузки и выгрузки камеры (Qинф), нагревом от ламп освещения (Qосв), теплом присутствующего в камере персонала (Qперс) и теплом, выделяемым вентиляторами и тэнами оттайки воздухоохладителей (Qвозд): Q4=Qинф+Qосв+Qперс+Qвозд

( 6 )

Где Qинф - тепловая нагрузка вследствие открывания дверей, кВт;

А - площадь дверного проема = 1,2*2,2=2,04м2;

Н - высота дверного проема = 2,2м;

Qs/А - удельный теплоприток на единицу площади дверного проема, подбираю значение по рисунку 10. =1,4кВт/м2;

Rs - параметр характеризующий отношение теплопритока за счет более высокого

теплосодержания свежего воздуха к полному теплопритоку с учетом влажности окружающей среды и влажности в камере (определяется из таблиц 9 и 10) = 0,77;

Dt - коэффициент, учитывающий время, когда в течение суток дверь остается открытой;

Df - коэффициент, учитывающий характер воздушного потока в дверном проеме. По разности температур камеры и тамбура (10-3=7°С) подбираю значение = 1,1;

Е - степень эффективности защитного устройства (завесы) дверного проема=0, т.к. в текущем случае защита на дверь не используется.

Коэффициент Dt определяется по формуле:

(7)

Где n - ежесуточное число проходов через дверной проем. Рассчитывается как n=Мсут/50кг*2*20%=2618/50*2*0,2=20,944 - принимаю ближайшее большее чётное: 22;

t1откр - время открывания /закрывания двери, с, при каждом проходе;

t2откр - время, минуты, в течение суток, когда дверь остается открытой.

Значение t1откр для обычных дверей, открываемых и закрываемых с помощью шнурка равно приблизительно 25 секундам, а для высокоскоростных дверей находится в пределах от 10 до 15 секунд, принимаю значение 25сек.

Время t2откр определяется по формуле

t2откр =VоткрМсут, где

Vоткр - средняя продолжительность времени, в течение которого дверь остается открытой для загрузки (выгрузки) товара, мин/тонну (таблица 8) = 0,8;

t2откр = 0,8*2,618=2,0944 мин.

Dt=(22*25+60*2,0944)/86400=675,664/86400=0,00782

Qинф=0,577*2,04*2,21/2*1,4*(1/0,77)*0,00782*1,1=0,577*2,04*1,48*1,4*1,2987*0,00782*1,1=0,027246кВт=27,246 Вт.

В общем случае тепловая нагрузка от освещения Qосв рассчитывается по формуле:

(8) где

Qосв - тепловая нагрузка от освещения, Вт;

n - число светильников принимаю = 2 шт.;

P - мощность каждого светильника, Вт, включая мощность стартера для люминесцентных ламп с горячим катодом = 40 Вт;

t - ежедневное время работы светильников, час/сутки 2-3 часа, принимаю=3ч;

24 - число часов в сутках.

Qосв =2*40*3/24=10 Вт.

Тепловая нагрузка, обусловленная присутствием персонала Qперс , рассчитывается по формуле:

(9)

Где Qперс - тепловая нагрузка, обусловленная присутствием персонала, Вт;

n - число сотрудников, работающих в холодильной камере=1;

qперс - количество тепла, выделяемое в единицу времени одним человеком при средней активности. По таблице 11 МУ нахожу ближайшие значения и интерполирую: 270-(270-240)/(5-0)*3= 252Вт;

t - длительность ежедневного пребывания одного сотрудника в холодильной камере, час/сутки. Принимаю максимальное из расчета 2-3 часа = 3 часа в сутки;

24 - число часов в сутках.

Qперс =1*252*3/24=31,5 Вт.

В современных холодильных камерах с целью обеспечения эффективного перемешивания и хорошей циркуляции воздуха внутри камер все испарители оборудуются вентиляторами. Каждый вентилятор имеет электродвигатель, который выделяет тепло, добавляющееся к теплу, выделяемому другими источниками. Системы оттаивания могут быть различной конструкции, но как правило речь идет об оттаивании с помощью электронагревателей, тогда нагрузка определяется:

, (10)

Где n1 - число электродвигателей вентиляторов;

P1 - мощность вентилятора, Вт;

фвен- ежедневная продолжительность работы вентиляторов , час/сутки (фвен = фр);

0,3- коэффициент, учитывающий долю тепла электронагревателей оттайки, идущую на увеличение нагрузки на камеру. Этот коэффициент следует учитывать в случае работы вентиляторов в процессе оттайки, в противном случае он равен 0;

n2 - число электронагревательных элементов;

P2 - тепловая мощность каждого ТЭНа, Вт;

ф отт- ежедневная продолжительность оттаивания , час/сутки ;

ф р - ежедневная продолжительность работы холодильной установки , час/сутки;

К расчету принимаем: n1, P1, n2, P2 - по техническим характеристикам, фвен, фотт, ф р - по таблице 12.

фвен = фр =21ч;

фотт = 1 ч;

Пока на выбрана холодильная система, считаю значение Qвоздух с 2 вентиляторами по 80 Вт, нагрев от тэнов оттайки не учитываю.

Qвоздух=2*80*21/21=2*80=160 Вт.

Эксплуатационные теплопритоки составят:

Q4= Qинф+Qосв+Qперс+Qвозд =27,3+10+31,5+160=229 Вт.

Получаю суммарные теплопритоки:

Q=Q1+Q2+Q4=575+867+229=1671 Вт.

Таблица расхода холода

Наименование камеры

Теплопритоки через ограждения Q1 , Вт.

Теплопритоки от продуктов Q2 , Вт

Теплопритоки от вентиляции Q3 , Вт

Эксплуатационные теплопритоки Q4 , Вт

Суммарные теплопритоки Q, Вт

Камерное оборудование

Компрессор

Камерное оборудование

Компрессор

1

2

3

4

5

6

7

8

Камера №3

575

575

867

0

160

1671

1671

Выбор холодильной машины и испарителей

Холодопроизводительность машины при рабочих условиях определяем по формуле:

, (11)где

Q0 раб - холодопроизводительность машины при рабочих условиях, Вт;

- коэффициент, учитывающий теплопритоки в трубопроводах;

Q - суммарные теплопритоки на компрессор, Вт;

b - коэффициент рабочего времени.

К расчету принимаем: = 1,07; Q = 1671 Вт; b = 0,7.

Q0 раб =1,07*1671/0,7=2554 Вт.

Выбор расчетного режима

Температура кипения (T0) как правило, на 6-10° ниже температуры в камере:

T0=+3-10=-7°C.

Температура конденсации (Тк) на 5-10° выше выходящего из конденсатора воздуха, который в свою очередь, проходя через конденсатор нагревается на 5-10°С. Так как планируется использование сплит-системы (моноблоки на такой объём камеры=2,68*2,8*5,5=41,3 м3 подобрать сложно), то для расчета Тк принимаю температуру машинного отделения:

Тк=24+10+10=44°С.

Температура всасывания (Твс) рассчитывается для агрегата без теплообменника и будет на 5-8°С выше температуры кипения:

Твс=-7+8=+1°С

Переохлаждение для агрегата без теплообменника принимаю =7°.

Строю цикл для хладагента R404:

Рис. 6 Цикл холодильной машины.

Данные построения заполняю в таблицу.

Сводная таблица параметров холодильного агента.

Обозначение точки

Давление Р, МПа

Температура Т, °С

Энтальпия h, кДж/кг

Удельный объем V, м3/кг

Энтропия S, кДж/(кг К)

1

2

3

4

5

6

1

0,48

3

372

0,044

1,65

1`

0,48

-7

364

0,042

1,62

2

2,1

60

403

0,001

1,65

2`

2,1

44

384

0,0087

1,59

3

2,1

37

273

----

----

3`

2,1

44

262

----

----

4

0,48

-7

262

----

1,23

Выбор холодильной машины

Считаю рабочую производительность машины при стандартных условиях по формуле:

, (12)

Где Qост - стандартная холодопроизводительность машины, Вт;

Qо раб - действительная холодопроизводительность, Вт;

ст , раб - коэффициенты подачи для стандартных и рабочих условий;

qvст , qvраб - объемная холодопроизводительность для стандартных и рабочих условий, кДж/ м3.

ст = 0,76

раб определяется по графику подачи

Отношение давлений =2,1/0,48=4,37

раб = 0,8

qvст = 2000

Рис. 7 График подачи для R404A

qvраб определяю по формуле:

, (13)

где qv раб - объемная холодопроизводительность для рабочих условий, кДж/м3 ;

h1`, - энтальпия в точке 1`, кДж/кг;

h4 - энтальпия в точке 4, кДж/кг;

V1 - удельный объем в точке 1, м3/кг;

h1` = 364; h4 = 262; V1 = 0,044;

qv раб = (364-262)/0,044 = 102/0,044 = 2318 кДж/м3

Qост = 2554*(0,76*2000)/(0,8*2318)=2554*1520/1854,4=2093 Вт.

По каталогу выбираю сплит-систему Polair SM337 SF

Подбор и распределение воздухоохладителей

Потребную площадь теплопередающей поверхности испарителей в камере определяем по формуле:

, (14)

Где Fи - потребная площадь испарителей (воздухоохладителей) в камере, м2 ;

Qобор - нагрузка на камерное оборудование, равная теплопритоку в данную камеру, Вт;

Kи - расчетный коэффициент теплопередачи испарителя (воздухоохладителей), Вт/( м2 К);

- расчетная разность температур между воздухом и агентом, °С.

Qобор = 1671 Вт; Kи = 13; = 8°С;

Fи = 1671/(13*8)=16 м2

У воздухоохладителя, поставляемого в комплекте с сплит-системой Polair SM337 SF площадь испарителя составляет 17,8 м2, что сопоставимо с расчетными данными.

В испарителе используется 1 вентилятор мощностью 102 Вт и тэн оттайки мощностью 300 Вт

Пересчитываю Qвозд= (1*102*21+0,3*1*300*1)/21=(2142+90)/24=93 Вт.

Пересчитываю Q4=27,3+10+31,5+93=162 Вт.

Пересчитываю суммарный теплоприток Q=575+867+162=1604 Вт.

Пересчитываю холодопроизводительность в рабочих условиях Q0 раб =1,07*1604/0,7= 2452 Вт.

Пересчитываю рабочую производительность машины Qост=2452*1520/1854,4=2009 Вт.

Итоговое число не критично отличается от ранее рассчитанного.

Холодильная установка Polair SM337 SF.

Список литературы

1. О.А.Цуранов; А.Г.Крысин «Холодильная техника и технология»- М.: 2004г.

2. Зеликовский И.Х. Каплан Л.Г. Справочник «Малые холодильные машины и установки». - М.: Пищевая промышленность, 1980.

3. Канторович В.И., Свищев В.В., Ямпольский Е.Г. «Лабораторные работы по холодильным установкам». - М.: Легкая и пищевая промышленность, 1984.

4. Курылев Е.С., Герасимов Н.А. «Холодильные установки». - М.: Машиностроение, 1980.

5. Мальгина Е.В., Мальгин Ю.В., Суедов В.П. «Холодильные машины и установки». - М.: Пищевая промышленность, 1980.

6. Улейский Н.Т.; Улейская Р.И. «Холодильное оборудование».- Ростов-на-Дону: «Феникс», 2000.

7. Ужанский В.С.; Каплан Л.Г. «Холодильная автоматика».- М: Пищевая промышленность, 1971

8. Методические указания к дипломному проектированию для учащихся техникумов по специальности 150413. Раздел 7. Расчет холодоснабжения. Утвержден на заседании ЦМК протокол № 7 от 4 марта 2002 г.

9. Каталог оборудования ОАО «ПОЛАИР», 2011г.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Общие сведения о планировке холодильных камер. Выбор строительно–изоляционных конструкций. Расчет толщины слоя теплоизоляции. Определение расчетных параметров. Тепловая нагрузка от обменной вентиляции, освещения. Расчет холодопроизводительности машины.

    методичка [1,1 M], добавлен 15.01.2013

  • Расчет теплопритоков в охлаждаемое помещение и необходимой производительности судовой холодильной установки. Построение рабочего цикла холодильной машины, ее тепловой расчет и подбор компрессора. Последовательность настройки приборов автоматики.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 25.12.2014

  • Определение вместимости холодильной камеры. Теплотехнический расчет изоляции ограждающих конструкций. Определение теплопритоков в камеру и тепловой нагрузки. Тепловой расчет холодильной машины и воздухоохладителя. Подбор холодильного оборудования.

    курсовая работа [938,8 K], добавлен 11.02.2015

  • Определение вместимости холодильника, расчет его площадей. Необходимая толщина теплоизоляции. Конструкции ограждений холодильника. Теплоприток через ограждения. Продолжительность холодильной обработки продукта. Расчет и подбор воздухоохладителей.

    курсовая работа [104,1 K], добавлен 09.04.2012

  • Расчет теоретического рабочего цикла паровой холодильной компрессорной машины. Подбор компрессорных холодильных машин, тепловой расчет аммиачного компрессора. Расчет толщины теплоизоляционного слоя, вместимости и площади холодильников, вентиляторов.

    учебное пособие [249,0 K], добавлен 01.01.2010

  • Выбор строительных конструкций холодильника. Планировка машинного отделения и компоновка камерного оборудования. Расчет наружных стен, полов, покрытия охлаждаемых камер. Определение теплопритоков в охлаждаемые помещения через ограждающие конструкции.

    курсовая работа [404,6 K], добавлен 20.04.2014

  • Определение размеров охлаждаемых помещений и холодильника для хранения рыбы, расчет толщины теплоизоляционных конструкций. Схема холодильной установки, вычисление теплопритоков. Подбор компрессоров, воздухоохладителей, конденсатора и линейного ресивера.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 07.08.2017

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.