Расчет горизонтального парогенератора, обогреваемого водой под давлением

Алгоритм проведения конструкционного и гидравлического расчета горизонтального парогенератора, обогреваемого водой под давлением. Оценка оптимальной скорости теплоносителя, соответствующих оптимальных затрат. Определение стоимости парогенератора.

Рубрика Физика и энергетика
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 10.12.2012
Размер файла 438,3 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru

51

Размещено на http://www.allbest.ru

Министерство образования и науки, молодежи и спорта Украины

Одесский национальный политехнический университет

Кафедра АЭС

Курсовой проект

По дисциплине: ”Парогенераторы и теплообменное оборудование АЭС”

Расчет горизонтального парогенератора, обогреваемого

водой под давлением

Выполнил: ст. гр. ТЯ-0904

Тацюк О.М.

Одесса 2012

Исходные данные: Вариант 42.

Паропроизводительность ПГ: D=401 кг/с

Параметры пара: P2=6,9 МПа, t2=tS=284,5 ?С

Температура питательной воды: t2' =220 ?C

Параметры теплоносителя: P1=16 МПа, t1'=331 ?C, t1”=296 ?C.

Кратность циркуляции: Кц=5.

Тепловая мощность ПГ, расход теплоносителя, t-Q диаграмма ПГ.

Для рассчитываемого ПГ уравнение теплового баланса имеет следующий вид:

Продувка ПГ принимается равной DПР= 0,5%*D=0,005*401=2,01 кг/с.

Значения h', hПВ, r, h1', h1” определяются по таблице “Термодинамические и теплофизические свойства воды и водяного пара”

Энтальпия пара на линии насыщения: h'=1261,2 кДж/кг (Р2 и t2).

Энтальпия питательной воды на линии насыщения: hПВ=943,7 кДж/кг (t2').

Удельная теплота парообразования: r=1510,7 кДж/кг (Р2).

Энтальпия т.н. на входе в ПГ: h1'=1518,34 кДж/кг (Р1 и t1').

Энтальпия т.н. на выходе из ПГ: h1”=1316,37 кДж/кг (Р1 и t1”).

КПД парогенератора: ?=0,97.

Тепловая мощность ПГ:

Тепловая мощность экономайзерной части ПГ:

Тепловая мощность испарительной части ПГ:

Расход теплоносителя:

Определяем энтальпию теплоносителя на выходе из испарительной части парогенератора .

которой соответствует температура 302,9 ?С ( и Р1).

Определяем энтальпию рабочего тела при смещении с котловой водой.

которой соответствует температура 272,5 ?С ( и Р2).

t-Q диаграмма ПГ представлена на рис. 1

Рис. 1 t-Q диаграмма ПГ.

Выбор материала и диаметра труб теплопередающей поверхности и коллектора теплоносителя, материала корпуса

Выбираем следующие марки стали:

- для труб теплопередающей поверхности 12Х18Н10Т;

- для коллектора теплоносителя 10ГН2МФА, плакированная со стороны, омываемой теплоносителем, сталью 12Х18Н10Т;

- для элементов корпуса - 10ГН2МФА;

Расчет толщины стенок труб теплопередающей поверхности, входной и выходной камер коллектора теплоносителя.

Толщина стенки труб теплопередающей поверхности рассчитывается по формуле:

С=С1+ С2+ С3+ С4

dН=16 мм (принимается).

P=0,9*1,25*P1=0,9*1,25*16=18 МПа.

Температура стенки трубы во входном сечении:

tСТ.Р=0,5*(t1'+tS)=0.5*(331+284.5)=308 ?C.

Допустимое напряжение [уН]=11,9 кгс/мм2=117 МПа.

ц=1-минимальный коэффициент прочности труб.

Прибавка к толщине на минусовой допуск:

С1=0,11*(др-С)=0,11*(1,14+С-С)=0,125 мм

С2=0, С3=0.

Прибавка на утонение изогнутой части трубы:

Принимаем др=1,5 мм (с последующим уточнением).

Овальность труб, а=12%

Прибавка к расчетной толщине:

С=0,125+0+0+0,473=0,598 мм

Уточняем толщину стенки трубки:

дР=1,14+0,598=1,738=1,8 мм

Внутренний диаметр трубки:

dВ=dН -2 дР=16-2*1,8=12,4 мм

Площадь живого сечения трубки:

fТР=(р/4)*d2=(3.14/4)*(12,4*10-3)2=1,21*10-4 м2

Площадь сечения трубки:

f==(р/4)*d2=(3.14/4)*(16*10-3)2=2,01*10-4 м2

Толщина стенки входной и выходной камеры коллектора рассчитывается по формуле:

dВ.К=0,834 мм (принимается)

ц- коэффициент прочности камер.

С=1.

Расчетная температура стенки камер tСТ.Р t1'=331?C

Допустимое напряжение [уН]=23 кгс/мм2=225 МПа.

Для расчета толщины стенки перфорированной части коллектора рассчитываем коэффициенты прочности перфорированной части коллектора:

Для продольного ряда:

S1c2dН=32 мм - продольный шаг расположения отверстий.

d0=0,2+dН=0,2+16=16,2 мм.

Для поперечного ряда:

S2C=26 мм - поперечный шаг расположения отверстий.

Для диагонального ряда:

m=S2C /S1C=26/32=0,813

Для расчета толщины стенки коллектора принимаем меньшее значение

коэффициента прочности ц=0,264

Толщина стенки коллектора будет равна:

Наружный диаметр коллектора равен:

Толщина стенки конусной части коллектора:

Расчет площади теплопередающей поверхности испарительного участка ПГ.

Исходные данные:

Р1=16 МПа,

QИ=605791 Дж/с,

t'= t1'=331 ?C,

t”=302,9 ?C,

tS=284,5 ?C,

Таблица №1.Число труб теплопередающей поверхности.

Величина

Обозначение, Расчетная формула

Вариант

1

2

3

Скорость теплоносителя на выходе в трубы, м/с

3,5

4,5

5,5

Удельный объем теплоносителя при t1 и P1, кг/м3

v1'

0,001514

0,001514

0,001514

Площадь живого сечения трубы, м2

1,21*10-4

1,21*10-4

1,21*10-4

Расчетное число труб теплопередающей поверхности.

13389

10414

8521

Расчет б1вх

Таблица №2. Физические параметры теплоносителя во входном сечении .

Физические параметры теплоносителя, при t1'=331 ?C.

Вариант.

Величина

Ед. из.

1

2

3

Удельный объем: v1'

м3/кг

0,001514

0,001514

0,001514

Динамическая вязкость: м

Па/с

8,06*10 -5

8,06*10 -5

8,06*10 -5

Коэф. теплопроводности: л

Вт/(м*К)

0,48

0,48

0,48

Критерий Прандтля: Pr

-

1,264

1,264

1,264

Число Рейнольдса: Re

-

355655

457271

558886

Коэф. теплоотдачи:

кВт/(м*К)

25,1

30,69

36,04

Термическое

cопротивление R'=1/

1/кВт/(м*К)

0,0398

0,0326

0,0277

Число Рейнольдса рассчитывается по формуле:

Коэффициент теплоотдачи будет равен:

Температура стенки принимается ориентировочно равной:

где t1=t1'-для входного сечения и t1=t1”-для выходного участка.

лСТ=18,8 Вт/(м*К)

2Rок=1,5*10-5

Термическое сопротивление стенки трубы и оксидных пленок:

Для первой итерации q' принимаем равной.

Рассчитываем по формуле:

Коэффициент теплоотдачи будет равен:

Удельный тепловой поток рассчитывается по формуле:

Проверка отношения :

Так как условие не выполняется, повторяем расчет.

Принимая q'ВХ=q”ВХ=2,71*105 Вт/м2.

Рассчитываем по формуле:

Коэффициент теплоотдачи будет равен:

Удельный тепловой поток рассчитывается по формуле:

Проверка отношения :

Так как условие выполняется полученные значения б'ВХ , q'ВХ и б”ВХ , q”ВХ считаем окончательным.

Результаты расчета для трех вариантов скоростей сведены в таблицу №3.

Таблица №3. Расчет коэффициента теплоотдачи.

Величина

Обознач.

Вариант

Ед. из.

1

2

3

Удельный тепловой поток.

2,32*105

2,4*105

2,52*105

Коэффициент теплоотдачи.

46,79

48,44

49,62

Коэффициент теплопередачи.

5,82

6,1

6,3

Удельный тепловой поток.

2,71*105

2,84*105

2,93*105

Проверка отношений.

0,86

0,86

0,86

-

Так как условие повторяем расчет.

Удельный тепловой поток.

2,71*105

2,84*105

2,94*105

Коэффициент теплоотдачи.

52,18

53,93

55,16

Коэффициент теплопередачи.

5,89

6,18

6,38

Коэффициент теплопередачи.

2,74*105

2,87*105

2,97*105

Проверка отношений.

0,99

0,99

0,99

-

Так как условие выполняется полученные значения б'ВХ , q'ВХ и б”ВХ , q”ВХ считаем окончательным.

Расчет б'вых

Таблица №2а. Физические параметры теплоносителя в выходном сечении.

Физические параметры теплоносителя, при t1И”=302,9 ?C.

Вариант.

Величина

Ед. из.

1

2

3

Удельный объем: v1

м3/кг

0,00132

0,00132

0,00132

Динамическая вязкость: м

Па/с

9,01*10 -5

9,01*10 -5

9,01*10 -5

Коэф. теплопроводности: л

Вт/(м*К)

0,53

0,53

0,53

Коэф. Прандтля: Pr

-

0,99

0,99

0,99

Скорость теплоносителя

3,13

4,1

4,9

Число Рейнольдса: Re

-

326338

418088

510880

Коэф. теплоотдачи:

кВт/(м*К)

23,01

28,05

32,93

Число Рейнольдса рассчитывается по формуле:

Коэффициент теплоотдачи будет равен:

Температура стенки принимается ориентировочно равной:

лСТ=18,7 Вт/(м*К)

2Rок=1,5*10-5

Термическое сопротивление стенки трубы и оксидных пленок:

Для первой итерации q'вых принимаем равной.

Рассчитываем по формуле:

Коэффициент теплоотдачи будет равен:

Удельный тепловой поток рассчитывается по формуле:

Проверка отношения :

Так как условие выполняется полученные значения б'ВЫХ , q'ВЫХ и б”ВЫХ, q'ВЫХ считаем окончательным.

Результаты расчета для трех вариантов скоростей сведены в таблицу №3а.

Таблица №3а. Расчет коэффициента теплоотдачи.

Величина

Обознач.

Вариант

Ед. из.

1

2

3

Удельный тепловой поток.

8,92*104

9,39*104

9,74*104

Коэффициент теплоотдачи.

23,99

24,88

25,53

Коэффициент теплопередачи.

5,09

5,34

5,53

Удельный тепловой поток.

9,37*104

9,83*104

1,02*105

Проверка отношений.

0,95

0,96

0,6

-

Так как условие выполняется полученные значения б'ВЫХ, q'ВЫХ и б”ВЫХ, q'ВЫХ считаем окончательным.

Коэффициент теплопередачи, площадь теплопередающей поверхности, длина труб испарительного участка ПГ.

Средний коэффициент теплопередачи испарительного участка ПГ:

Больший температурный напор:

Меньший температурный напор:

Среднелогарифмический температурный напор:

Расчетная площадь теплопередающей поверхности испарительного участка:

В таблице №4 представлен расчет коэффициента теплопередачи испарительного участка и площади теплопередающей поверхности для трех вариантов скоростей.

Таблица №4. Расчет площади теплопередающей поверхности испарительного участка ПГ.

Величина

Обознач

Вариант

Ед. из.

1

2

3

Средний коэф. теплопередачи.

5,49

5,76

5,96

Больший температурный напор.

46,5

46,5

46,5

Меньший температурный напор.

18,4

18,4

18,4

Среднелогарифмический температурный напор.

30,34

30,34

30,34

Расчетная площадь теплопередающей поверхности испарительного участка.

3636,93

3466,45

3350,12

м2

Расчет площади теплопередающей поверхности экономайзерного участка ПГ.

Исходные данные:

QЭ=127956 Дж/с

t'=t”=302,9 ?С

t”=t”1=296 ?С

t'=t'=272,5 ?С

tS=284,5 ?С

t1СР=0,5*(302,9+296)=299,5 ?С

t2СР=0,5*(272,5+284,5)=278,5 ?С

Таблица №5. Физические параметры теплоносителя в выходном сечении.

Физические параметры теплоносителя, при t1СР=299,5 ?C.

Вариант.

Величина

Ед. из.

1

2

3

Удельный объем: v1

м3/кг

0,00137

0,00137

0,00137

Динамическая вязкость: м

Па/с

9,11*10 -5

9,11*10 -5

9,11*10 -5

Коэф. теплопроводности: л

Вт/(м*К)

0,54

0,54

0,54

Коэф. Прандтля: Pr

-

0,97

0,97

0,97

Скорость теплоносителя

3,25

4,16

5,09

Число Рейнольдса: Re

-

323242

413377

505779

Коэф. теплоотдачи:

кВт/(м*К)

23,04

28,05

32,96

Число Рейнольдса:

Коэффициент теплоотдачи будет равен:

Теплоотдача от стенки трубы к рабочему телу происходит в условиях поперечного обтекания шахматного расположения трубок ПГВ с углом атаки ш<90?. Тогда поправка на угол атаки е=1?.

Таблица №5. Физические параметры рабочего тела.

Физические параметры рабочего тела, при t2СР=278,5 ?C.

Вариант.

Величина

Ед. из.

1

2

3

Удельный объем: v

м3/кг

0,00133

0,00133

0,00133

Динамическая вязкость: м

Па/с

9,86*10 -5

9,86*10 -5

9,86*10 -5

Коэф. теплопроводности: л

Вт/(м*К)

0,58

0,58

0,58

Коэф. Прандтля: Pr

-

0,9

0,9

0,9

Скорость раб. тела: w

м/с

1,02

1,3

1,59

Число Рейнольдса: Re

-

124151

158770

194260

Коэф. теплоотдачи:

кВт/(м*К)

37,91

44,48

50,72

Скорость воды в межтрубном пространстве:

Число Рейнольдса:

Коэффициент теплоотдачи будет равен:

x-поправка Михеева:

Температура стенки принимается ориентировочно равной:

лСТ=18,5 Вт/(м*К)

2Rок=1,5*10-5

Термическое сопротивление стенки трубы и оксидных пленок:

Коэффициент теплоотдачи будет равен:

Больший температурный напор:

Меньший температурный напор:

Среднеарифметический температурный напор:

Площадь теплопередающей поверхности экономайзерного участка:

Основные результаты теплового расчета экономайзерного участка представлены в таблице №6.

Таблица №6. Результаты расчета площади теплопередающей поверхности экономайзерного участка ПГ.

Величина

Обознач.

Вариант

Ед. из.

1

2

3

Коэффициент. теплопередачи.

5,39

5,77

6,06

Больший температурный напор.

23,5

23,5

23,5

Меньший температурный напор.

18,4

18,4

18,4

Арифметический температурный напор.

20,95

20,95

20,95

Расчетная площадь теплопередающей поверхности испарительного участка.

1133

1059

1008

м2

Площадь теплопередающей поверхности, длина и масса труб ПГ

Расчетная площадь теплопередающей поверхности ПГ .

Так как в процессе эксплуатации ПГ возможно образование течей в отдельных трубках и их заглушка, то фактическая площадь теплопередающей поверхности рассчитывается с некоторым запасом, .

Значение коэффициента kЗ выбирается из интервала от 1,1 до 1,25.

Принимаем kЗ=1,15.

Расчетная площадь теплопередающей поверхности:

Площадь теплопередающей поверхности:

Длина труб теплопередающей поверхности:

Длина одной трубки:

Масса 1м трубы

ml=0,51кг/м

Масса труб:

Результаты расчета представлены в таблице №7.

Таблица №7. Площадь теплопередающей поверхности, длина и масса труб.

Величина

Обознач.

Вариант

Ед. из.

1

2

3

Расчетная площадь теплопередающей поверхности

4769,93

4525,45

4358,12

м2

Площадь теплопередающей поверхности.

5485,4

5204,3

5011,8

м2

Длина труб теплопередающей поверхности.

116463

110495

106408

м

Длина одной трубки.

8,94

10,84

12,77

м

Масса труб.

59396,13

56352,45

54268,08

кг

Размеры и масса основных узлов корпуса, коллектора и ВКУ.

P=1,5*0,9*P1=1,5*0,9*16=21,6 МПа.

P=1,5*0,9*P2=1,5*0,9*6,9=9,3 МПа.

tрасч=350 ?С

сст=7500 кг/м3

Н]=185 МПа

Для расчета центральной обечайки:

С=8; ц=0,636.

Для расчета боковой обечайки:

С=0,62; ц=0,84.

Для расчета элептического днища:

С=20,62; ц=0,85.

Внутренний диаметр корпуса ПГ:

dВН=4,3 м

Толщина стенки центральной обечайки:

Расчетная толщина стенки центральной обечайки:

Длина центральной обечайки:

Наружный диаметр центральной обечайки:

Толщина стенки боковой обечайки:

Расчетная толщина стенки боковой обечайки:

Длина боковой обечайки:

Наружный диаметр боковой обечайки:

Объем центральной обечайки:

Объем боковой обечайки:

Масса центральной обечайки:

Масса боковой обечайки:

Высота эллиптического днища:

Толщина стенки эллиптического днища:

Наружный диаметр эллиптического днища:

Объем эллиптического днища:

Масса эллиптического днища:

Длина корпуса ПГ:

Основные результаты конструкционного расчета ПГ сведены в таблицу №8.

Таблица №8. Масса деталей частей парогенератора.

Величина

Обознач.

Вариант

Ед. из.

1

2

3

Внутренний диаметр корпуса.

4,3

3,8

3,5

м

Толщина стенки центральной обечайки.

185

164

152

мм

Расчетная толщина стенки центральной обечайки.

204

180

167

мм

Длина центральной обечайки.

3

3,7

4,3

м

Наружный диаметр центральной обечайки.

4,7

4,2

3,8

м

Толщина стенки боковой обечайки.

133

118

109

мм

Расчетная толщина стенки боковой обечайки.

146

130

120

мм

Длина боковой обечайки.

3

3,7

4,3

м

Наружный диаметр боковой обечайки.

4,6

4,1

3,7

м

Объем центральной обечайки.

8,5

9,3

7,4

м3

Объем боковой обечайки.

6,3

6,9

4,9

м3

Масса центральной обечайки.

63750

69750

55500

кг

Масса боковой обечайки.

47250

51750

36750

кг

Высота эллиптического днища.

1,075

0,95

0,875

м

Толщина стенки эллиптического днища.

171

158

136

мм

Наружный диаметр эллиптического днища.

4,6

4,1

3,8

м

Объем эллиптического днища.

1,5

1,18

1

м3

Масса эллиптического днища.

11250

8850

7500

кг

Длина корпуса ПГ

11,5

13,3

14,9

м

Достаточность парового пространства для сепарации пара.

Высота уровня воды в ПГ на ПДЛ: h=0,1 м

Расстояние от ПДЛ до нижней кромки ЖС: HЖС=0,75 м

Плотность среды которая проходит через ПДЛ:

сs=с”=36,02 кг/м3

с'=741,56 кг/м3

Влажность на выходе из ПГ: у=0,02%

Коэффициент: а=0,65-0,039*Р2=0,65-0,039*6,9=0,381

Площадь поверхности зеркала испарения

Скорость пара при прохождении ЖС:

Запас:

Поправочный коэффициент:

Запас увеличения уровня:

Вспомогательная функция плотности среды:

Граничная высота ЖС:

Высота парового пространства:

Критический запас скорости:

Площадь ЖС:

Результаты расчета парового пространства представлены в таблице №9.

Таблица №9. Паровое пространство.

Величина

Обознач.

Вариант

Ед. из.

1

2

3

Площадь поверхности зеркала испарения.

55,81

60,29

64,52

м2

Скорость пара при прохождении ЖС.

0,199

0,185

0,173

м/с

Запас.

0,239

0,222

0,208

м/с

Поправочный коэффициент.

0,343

0,327

0,312

-

Запас увеличения уровня.

0,228

0,223

0,218

м

Вспомогательная функция плотности среды.

40974,14

40974,14

40974,14

-

Граничная высота ЖС.

1057,53

961,85

881,54

мм

Высота парового пространства.

0,522

0,527

0,532

м

Критический запас скорости.

0,079

0,085

0,09

%

Площадь ЖС.

46,58

50,15

53,52

м2

Масса коллектора

Паспортные характеристики коллектора:

Высота коллектора: 4,97 м

Высота перфорированной и цилиндрической части: 3,42 м

Высота перфорированной части: 2,2 м

Высота цилиндрической части: 1,22 м

Высота конической части: 1,55 м

Наружный диаметр коллектора: dН=1,134 м

Внутренний диаметр коллектора: dВ=0,834 м

Диаметр отверстия в стенки коллектора, под трубки: d0= 0,0162 м

Толщина стенки коллектора: дстк=0,15м

Число трубок теплопередающей поверхности:

n1ТР=13034; n2ТР=10192; n3ТР=8330.

Объем перфорированной части коллектора:

Объем цилиндрической части коллектора:

Наружный диаметр: dН=0,95 м

Внутренний диаметр: dВН=0,834 м

Объем конической части коллектора.

R=0,453-больший радиус конической части.

r=0,236-меньший радиус конической части.

RВН=0,417-больший внутренний радиус конической части.

rВН=0,2-меньший внутренний радиус конической части.

Масса коллектора рассчитывается по формуле:

Толщина крышки люка коллектора 1-го контура (Ду800).

Масса крышки:

Расчет эллиптического днища крышки люка 2-го контура.

Объемы днища:

Объем эллиптического днища равен:

Масса днища:.

Масса ПДЛ: M1ПДЛ=2093 кг; M2ПДЛ=2261 кг; M3ПДЛ=2420 кг.

Результаты конструкционного расчета парогенератора и его основных элементов сведены в таблицу №10

Таблица №10. Масса ПГ, и его элементов.

Элемент.

Вариант

1

2

3

кг

т

кг

т

кг

т

Центральная обечайка.

63750

63,75

69750

69,75

55500

55,5

Боковая обечайка.

47250

47,25

51750

51,75

36750

36,75

Эллиптическое днище корпуса.

11250

11,25

8850

8,850

7500

7,5

Коллектор.

11475

11,475

12150

12,150

12525

12,525

Крышка 1-го контура.

617,95

0,617

617,95

0,617

617,95

0,617

Эллиптическое днище 2-го контура.

525

0,525

525

0,525

525

0,525

Паровой коллектор.

7200

7,2

7200

7,2

7200

7,2

Коллектор питательной воды.

1024

1,024

1024

1,024

1024

1,024

Трубы теплопередающей поверхности.

59396

59,396

56352

56,352

54268

54,268

Сепарационные устройства.

5500

5,5

5500

5,5

5500

5,5

ПДЛ.

2093

2,093

2261

2,261

2420

2,42

Масса ПГ.

210081

210,081

215980

215,98

183829

183,83

Гидравлическое сопротивление 1-го контура ПГ

Исходные данные:

Плотность и вязкость теплоносителя на входе при t'1=331?C

с'=625 кг/м3

м'=7,97*10-5 Па*с

Плотность и вязкость теплоносителя на выходе при t'1=296?C

с"=714,3 кг/м3

м”=9,32*10-5 Па*с

Плотность и вязкость теплоносителя при средней температуре t'СР=313,5?C

сCР=694,4 кг/м3

мСР=8,7*10-5 Па*с

k=0,01 мм

Р1=16 МПа

Скорость теплоносителя на входе в коллектор:

Сопротивление на входе в коллектор:

оВХ=0,14-коэф. сопротивления входа коллектора.

Изменение напора вдоль перфорированной части коллектора:

А=0,04-коэф. сопротивление перфорированной части.

Изменение напора вдоль коллектора на уровне средней части:

Скорость входа теплоносителя в средние ряды трубок:

Падение напора на входе в средние ряды трубок:

Средняя скорость в трубках:

Коэффициент трения труб:

Потери напора на трение в трубах:

Потери напора на преодоление поворота трубчатки:

Скорость выхода тока из среднего участка:

Потери напора на выходе из средней части труб:

Скорость теплоносителя в выходном коллекторе:

Потери напора вдоль перфорированной части коллектора:

Потеря напора на выходе из коллектора в ГЦН.

Суммарная потеря напора по тракту теплоносителя:

Результаты расчета сопротивления первого контура для трех вариантов представлены в таблице №11.

Таблица №11. Гидравлические сопротивление первого контура ПГ.

Величина

Обознач.

Вариант

Ед. из.

1

2

3

Скорость теплоносителя на входе в коллектор.

10,98

10,98

10,98

м/с

Сопротивление на входе в коллектор.

5269,8

5269,8

5269,8

Па

Изменение напора вдоль перфорированной части коллектора.

1505,6

1505,6

1505,6

Па

Изменение напора вдоль коллектора на уровне средней части.

1003,7

1003,7

1003,7

Па

Скорость входа теплоносителя в средние ряды трубок.

3,8

4,86

5,95

м/с

Падение напора на входе в средние ряды трубок.

270,8

442,9

663,8

Па

Средняя скорость в трубках.

3,42

4,37

5,35

м/с

Потери напора на трение в трубах.

6091,49

9945,67

14906,6

Па

Потери напора на преодоление поворота трубчатки.

779,7

1273

1908

Па

Скорость выхода тока из среднего участка.

3,32

4,25

5,2

м/с

Потери напора на выходе из средней части труб.

74,8

122,57

183,49

Па

Скорость теплоносителя в выходном коллекторе.

9,6

9,6

9,6

м/с

Потери напора вдоль перфорированной части коллектора.

877,73

877,73

877,73

Па

Потеря напора на выходе из коллектора в ГЦН.

2194,3

2194,3

2194,3

Па

Суммарная потеря напора по тракту теплоносителя.

14265,26

18488,41

23924,36

Па

Гидравлическое сопротивление 2-го контура ПГ

Это сопротивление, преодолеваемое питательным насосом, складывается из сопротивлений подачи питательной воды в ПГ, жалюзийных сепараторов и выхода пара из ПГ.

Гидравлическое сопротивление при движении пароводяной смеси в межтрубном пространстве и сопротивление погружного дырчатого листа преодолевается напором контура естественной циркуляции ПГ.

dy1=400 - диаметр трубопровода подачи питательной воды.

dy2=250 - диаметр ответвляющих труб.

dy3=80 - диаметр раздающих труб.

dy4=25 - диаметр трубок на dy3.

l1=2,2 м - длина трубок dy4.

l2=3,7 м - длина короткого ответвления.

l3=6 м - длина длинного ответвления.

n'=6 - количество раздающих труб dy3 на коротком ответвлении.

n"=10 - количество раздающих труб dy3 на длинном ответвлении.

n'”=38 - количество трубок dy4 на каждый отвод dy3.

Плотность питательной воды при tПВ=840,3 кг/м3

Скорость воды в питательном патрубке:

Сопротивление питательной воды с выходного патрубка питательной воды:

Коэффициент сопротивления при повороте трубопровода dy1 на 35?:

Коэффициент сопротивления при распределении потока в короткий и длинный отводы:

Сечение трубы dy25:

Сечение одного отвода dy80 с учетом n'''.

Сечение короткого отвода с учетом 6ТИ dy80, и длинного при 10 dy80.

Расход воды в коротком и длинном ответвлении:

Скорость потока в коротком и длинном ответвлениях:

Потери напора по длине труб, короткого и длинного отвода:

Определяем скорость в коротком и длинном отводе:

Определяем скорость в трубах dy80:

Потери напора в трубах dy250:

Потери напора в выходных трубках dy25:

Суммарные потери напора по тракту питательной воды:

Гидравлический расчет парового тракта.

Площадь прохода ПДЛ:

Коэффициент сопротивления ПДЛ, о=2,74.

Скорость пара при прохождении ПДЛ:

Потери напора при прохождении пара через ПДЛ:

Результаты расчета гидравлического сопротивления парового тракта сведены в таблицу №12.

Продолжение таблицы №12. Гидравлические сопротивления парового тракта

Величина

Обознач.

Вариант

Ед. из.

1

2

3

Площадь прохода ПДЛ.

4,46

4,82

5,16

м2

Коэффициент сопротивления ПДЛ.

о

2,74

2,74

2,74

-

Скорость пара при прохождении ПДЛ.

2,5

2,31

2,16

м/с

Потери напора при прохождении пара через ПДЛ.

308,42

263,32

230,24

Па

Жалюзийный сепаратор.

Коэффициенты сопротивления ЖС.

оС=0,05

оСВХ120=1,67

оСВХ60=0,65

dПП=345 мм

dВН=290 мм

dПК=600 мм

n=10

lПК=11600 мм

Скорость пара при прохождении ЖС:

Потери напора при прохождении пара через ЖС:

Скорость пара на входе в пароотводящий патрубок:

Потери напора в пароотводящем патрубке:

Скорость пара в пароотводящих патрубках:

Потери напора при повороте потока на 80?:

Потери напора в пароотводящем коллекторе:

Скорость пара в пароотводящем коллекторе:

Потери напора на преодоление сопротивления ПК в области обвязки ПГ:

Изменение напора вдоль парового коллектора:

Полные потери на прохождение парового тракта ПГ:

В таблице №13 представлены расчеты жалюзийного сепаратора и его гидравлические сопротивления.

Таблица №13. Жалюзийный сепаратор.

Величина

Обознач.

Вариант

Ед. из.

1

2

3

Скорость пара при прохождении ЖС.

0,24

0,22

0,21

м/с

Потери напора при прохождении пара через ЖС.

2,46

2,07

1,88

Па

Скорость пара на входе в пароотводящий патрубок.

11,9

11,9

11,9

м/с

Потери напора в пароотводящем патрубке.

3825,6

3825,6

3825,6

Па

Скорость пара в пароотводящих патрубках.

16,86

16,86

16,86

м/с

Потери напора при повороте потока на 80?.

1023,9

1023,9

1023,9

Па

Потери напора в пароотводящем коллекторе.

5119,5

5119,5

5119,5

Па

Скорость пара в пароотводящем коллекторе.

39,39

39,39

39,39

м/с

Потери напора на преодоление сопротивления ПК в области обвязки ПГ.

16792,01

16792,01

16792,01

Па

Изменение напора вдоль парового коллектора.

11194,67

11194,67

11194,67

Па

Полные потери на прохождение парового тракта ПГ.

15877,22

15831,73

15798,46

Па

Мощность ГЦН и ПН, необходимая для преодоления гидравлического сопротивления первого и второго контура ПГ

Мощность ГЦН:

?=0,76 - КПД ГЦН.

N12=131209 Вт

N13=169787Вт

Мощность питательного насоса:

?=0,82 - КПД ПН.

Стоимость парогенератора.

Стоимость центральной обечайки:

Стоимость боковой обечайки:

Стоимость эллиптического днища:

Стоимость корпуса ПГ:

Стоимость коллектора питательной воды:

Стоимость ПДЛ:

Стоимость ЖС:

Трубы теплопередающей поверхности:

Стоимость парового коллектора:

Стоимость ВКУ:

Стоимость парогенератора:

Расчет стоимости ПГ, для трех вариантов скоростей представлены в таблице №14.

Таблица №14. Стоимость парогенератора.

Элемент.

Скорость теплоносителя w, м/с

3,5

4,5

5,5

Центральная обечайка.

1354414,29

1481888,57

1179137,14

Боковая обечайка.

1003860

1099465,71

780780

Эллиптическое днище.

261900

206028

174600

Корпус.

3885934,29

4092876

3089897,14

Коллектор ПВ.

20922,37

20922,37

20922,37

ПДЛ.

38086,74

41143,87

44037,224

ЖС.

128040

128040

128040

Трубы П/Т.

1298317,37

1231779,58

1186226,123

Паровой коллектор.

147110,4

147110,4

147110,4

ВКУ.

1632476,87

1568996,22

1526336,12

Стоимость ПГ.

5518411,16

5661872,22

4616233,26

Расчетные затраты и выбор оптимальной скорости теплоносителя.

Оптимальная скорость т/н определяется по наименьшим затратам:

З=EнK+S>min,

Где Ен=0,4 - нормативный коэффициент капитальных вложений, год-1.

К=ЦПГ - стоимость изготовления ПГ, тыс. грн.

S - эксплутационные затраты тыс. грн/год.

Для ПГ эксплутационные затраты состоят из амортизационные отчисления SАМ, затраты на поточный ремонт SП.Р , общестанционные затраты SО и электроэнергия для прокачки ТН и РТ ПГ - SЭ.

S=SАМ+SПР+SО+SЭ .

SАМ=0,07*К=0,07*5518411,16=386288,78грн

SПР=0,15*SАМ=0,15*386288,78=57943,32грн

SО=0,016*К=0,016*5518411,16=88294,58грн

TЭКСП=7000 часов

ВЭ=2,5 коп/(кВт*час)

N11=101238 Вт

N2=32628 Вт

SЭЭКСП*Ве*(N1+N2)*10-5=7000*2,5*(101238+32628)*10-5=23426,55грн

S=386288,78+57943,32+88294,58+23426,55=555953,23грн

З=0,4*К+S=0,4*5518411,16+555953,23=2763317,69 грн

Расчет приведенных затрат сведен в таблицу №15.

Таблица №15. Приведенные затраты .

Величина

Скорость теплоносителя w, м/с

3,5

4,5

5,5

Ен

0,4

0,4

0,4

К=ЦПГ

5518411,16

5661872,22

4616233,26

S

555953,23

575042,14

480889,13

SАМ

386288,78

396331,06

323136,33

SПР

57943,32

59449,66

48470,45

SО

88294,58

90589,96

73859,73

SЭ

23426,55

28671,48

35422,63

З

2763317,69

2839791,03

2327382,44

Зависимость приведенных затрат от скорости теплоносителя.

Средняя скорость теплоносителя в трубках теплопередающей поверхности:

Капитальная составляющая приведенных затрат:

SK=0,217*ЦПГ=0,217*5518411,16=1197495,22 грн

Составляющая приведенных затрат на электроэнергию:

SЭЭКСП*Ве*(N1+N2)*10-5=7000*2,5*(101238+32628)*10-5=27476,55 грн

Приведенные затраты:

З=0,4*SК+Sе=0,4*1197495,22+27476,55=502424,64грн

В таблице №16 показана зависимость приведенных затрат от скорости теплоносителя.

Таблица №16.

Величина

Обознач.

Вариант

Ед. из.

1

2

3

Средняя скорость теплоносителя.

3,42

4,37

5,35

м/с

Капитальная составляющая приведенных затрат.

SK

1197495,2

963929,2

1003446

тыс.грн/год

Составляющая приведенных затрат на электроэнергию.

SЭ

27476,55

36535,48

47860,63

тыс.грн/год

Приведенные затраты.

З

502424,64

422122,4

449239,1

тыс.грн/год

Зависимость расчетных затрат от скорости теплоносителя показана на рис. №2

Рис. 2

Вывод

В результате выполнения курсового проекта был произведен конструкционный и гидравлический расчет горизонтального парогенератора обогреваемого водой под давлением. В итоге экономического расчета ПГ мне удалось определить оптимальную скорость теплоносителя w=4,37 м/с, которой соответствуют оптимальные затраты З=422122,4 тис.грн/год. Стоимость парогенератора равна 5661872,22 грн.

По оптимальным параметрам габариты ПГ будут равны: dвн=3,8 м, LПГ=13,3м МПГ=215,98 т.

горизонтальный парогенератор расчет

Список используемой литературы

Вукалович М.П., Ривкин С.Л., Александров А.А. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. -- М: Изд-во стандартов, 1964. -- 408 с.

Рассохин Н.Г. Парогенераторные установки атомных электростанций. -- М: Энергоатомиздат, 1987. -- 384 с.

Справочник по теплогидравлическим расчётам (ядерные реакторы, теплообменники, парогенераторы) / П.Л. Кириллов, Ю.С. Юрьев, В.П. Бобков. Под общ. ред. П.Л. Кириллова. -- М: Энергоатомиздат, 1990.

Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел А.С. Теплопередача. -- М: Энергия, 1965.

Рассохин Н.Г., Мельников В.Н. Парогенераторы, сепараторы и пароприёмные устройства АЭС. -- М: Энергоатомиздат, 1985. -- 74 с.

Чулкин О.А. Методические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине “ Парогенераторы и теплообменное оборудование АЭС ”

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Уравнения теплового баланса для парогенератора при прямоточной схеме генерации пара. Выбор скоростей и расчет трубного пучка. Расчет толщины трубки и геометрии межтрубного пространства. Тепловой расчет и расчет на прочность элементов парогенератора.

    контрольная работа [211,0 K], добавлен 04.01.2014

  • Предназначение и конструктивные особенности ядерного энергетического реактора ВВЭР-1000. Характеристика и основные функции парогенератора реактора. Расчет горизонтального парогенератора, особенности гидравлического расчета и гидравлических потерь.

    контрольная работа [185,5 K], добавлен 09.04.2012

  • Характеристика роботи парогенератора. Пристрої роздачі живильної води. Розрахунок горизонтального парогенератора, що обігрівається водою. Тепловий розрахунок економайзерної ділянки. Жалюзійний сепаратор, коефіцієнт опору. Визначення маси колектора.

    курсовая работа [304,2 K], добавлен 03.12.2013

  • Уравнение теплового и материального баланса парогенератора ПГВ-1000, его тепловая диаграмма. Расчет коэффициента теплоотдачи и площади нагрева парогенератора. Конструктивный и гидродинамический расчет элементов парогенератора, определение их прочности.

    курсовая работа [228,8 K], добавлен 10.11.2012

  • Конструктивные особенности рабочей схемы реактора, характеристика используемого теплоносителя, особенности теплового расчёта модуля ядерной электростанции. Алгоритм определения полезной площади его теплопередающей поверхности с ухудшенной теплоотдачей.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 20.06.2013

  • Теплообмен со стороны теплоносителя. Основные конструктивные характеристики пучка теплообменных труб парогенератора АЭС. Массовая скорость рабочего тела. Поверочный расчет толщины трубки поверхности нагрева. Расчет сферических камер раздачи теплоносителя.

    курсовая работа [303,5 K], добавлен 10.11.2012

  • Тепловий баланс парогенератора, теплообмін зі сторони теплоносія та обчислення площі поверхні нагріву та довжини труб. Режимні та конструктивні характеристики паросепараційного пристрою горизонтального парогенератора та його гідродинамічний розрахунок.

    курсовая работа [723,5 K], добавлен 13.11.2012

  • Основное назначение парогенератора ПГВ-1000, особенности теплового расчета поверхности нагрева. Способы определения коэффициента теплоотдачи от стенки трубы к рабочему телу. Этапы расчета коллектора подвода теплоносителя к трубам поверхности нагрева.

    курсовая работа [183,2 K], добавлен 10.11.2012

  • Принципиальная тепловая схема парогенератора. Предварительный расчет тепловой мощности, расхода теплоносителя и рабочего тепла. Выбор материалов и параметров. Определение гидравлических сопротивлений препятствующих движению теплоносителя и рабочего тела.

    курсовая работа [356,4 K], добавлен 09.08.2012

  • Тепловой баланс парогенератора и расход топлива. Основные конструктивные характеристика топки. Тепловой расчет парогенератора типа ТП-55У. Определение фестона, перегревателя и хвостовых поверхностей. Конструктивные размеры и характеристики экономайзера.

    курсовая работа [1,7 M], добавлен 25.08.2014

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.