Расчёт парогенератора типа вода-вода без перегрева

Размещено на http://www.allbest.ru/

Расчёт парогенератора типа вода-вода без перегрева

Введение

Парогенераторы АЭС с реакторами, охлаждаемыми водой под давлением, вырабатывают насыщенный пар. Получение сухого насыщенного пара осуществляется в жалюзийном сепараторе. В выбранной конструкционной схеме питательная вода через коллектор питательной воды и систему раздающих труб подается в барабан-сепаратор. Здесь она смешивается с котловой водой парогенератора и нагревается до температуры насыщения t_s.

В практике проектирования оборудования используется 2 вида расчётов: конструкционный и поверочный. Конструкционный - определение основных конструктивных параметров ПГ. Поверочный расчёт проводится для определения возможности использования уже найденной конструкции при других, но достаточно близких к первоначальным параметрам работы.

Данная расчетно-пояснительная записка включает в себя расчет тепловой схемы парогенератора с построением Q-T диаграммы??тепловой, гидравлический и конструкционный расчеты.

1. Исходные данные

№	Наименование	Значение	Величина
1	Тепловая мощность	200	МВт
2	Давление первого контура	13	МПа
3	Давление второго контура	4,5	МПа
4	Температура первого контура входная	300	оС
5	Температура первого контура выходная	270	оС
6	Температура питательной воды	220	оС
7	КПД парогенератора	98	%

Дополнительные условия:

Характер движения теплоносителя и рабочего тела:

– теплоноситель движется в трубном пространстве

– рабочее тело движется в межтрубном пространстве

– естественная многократная циркуляция

Специальные ограничения:

- ? 0,15 атм.

2. Принципиальная тепловая схема

3. Предварительный расчёт

3.1 Тепловая мощность ПГ; расход теплоносителя и рабочего тела

Запишем уравнение теплового баланса:

Здесь: - тепловая мощность экономайзера.

- тепловая мощность испарителя.

- расход теплоносителя через парогенератор.

- энтальпия теплоносителя на входе в парогенератор.

- энтальпия теплоносителя на выходе из парогенератора.

D - паропроизводительность парогенератора.

- энтальпия воды в состоянии насыщения по второму контуру.

- энтальпия питательной воды.

- удельная теплота парообразования.

Необходимые значения энтальпий определяем из таблиц:

^оС (При давлении =4.5 МПа)

=1340,5 (При давлении =13МПа и температуре =300 ^оС)

=1183,3 (При давлении =13МПа и температуре =270 ^оС)

=1122,2 (При давлении =4.5МПа и температуре 257.41 ^оС)

=2796,5 (При давлении =4.5МПа и температуре 257,41 ^оС)

=944,3 (При давлении =4.5МПа и температуре =220 ^оС)

==2796,5-1122,2=1674,3

Определяем расход теплоносителя по первому контуру:

1298,2

Определяем паропроизводительность парогенератора:

108

Тепловая мощность испарителя: ==180,8 МВт.

Тепловая мощность экономайзера: МВт

3.2 Построение Q-T диаграммы ПГ

Определим энтальпию, а соответственно и температуру на выходе из испарительного участка:

Отсюда =1198,4

Этой энтальпии соответствует температура на выходе из испарительного участка при Р=13МПа

^оС

Определяем температуру воды при смешении питательной воды с водой контура естественной циркуляции: выберем такую температуру, чтобы недогрев до температуры насыщения составлял (5-10) ^оС. Это делается из соображений безопасной работы ПГ, так как при несоблюдении этого условия вода в опускном участке будет кипеть, а этого нельзя допустить.

^оС

3.3 Выбор материала, толщины и диаметра труб теплопередающей поверхности, материала корпуса и коллектора теплоносителя

Выбираем следующие марки стали:

- для труб теплопередающей поверхности - 12Х18Н10Т

- для коллектора теплоносителя - 10ГН2МФА, плакированная со стороны, омываемой

теплоносителем

- для элементов корпуса - 10ГН2МФА.

Наружный диаметр трубок ПГ:=14 мм

Толщина трубки:

Внутренний диаметр трубки:

3.4 Расчёт числа трубок теплопередающей поверхности, площади проходного сечения трубного и межтрубного пространства

Проходное сечение одной трубки:

Зададимся скоростью теплоносителя: =1,6

Суммарная площадь проходного сечения трубок:

Число трубок ТО поверхности:

Разобьём наш ПГ на 10 модулей, в каждом по 1183 трубки. Трубки на трубной доске будем располагать по сторонам правильных шестиугольников с относительным шагом .

Число труб, размещённых на главной диагонали шестиугольника:

Внутренний диаметр корпуса:

Площадь межтрубного пространства:

4. Тепловой расчёт

4.1 Тепловой расчёт испарительного участка

Исходные данные для расчёта (по Р=13 МПа, t'=300 ^оС , t''=273,07 ^оС )

№	Наименование	Значение	Величина
1	Тепловая мощность испарителя	180,8	МВт
2	Температура входа в испаритель по I контуру	300	оС
3	Температура выхода из испарителя по I контуру	273,07	оС
4	Температура входа в испаритель по II контуру	257,4	оС
5	Температура выхода из испарителя по II контуру	257,4	оС
6	Удельный объём на выходе
7	Удельный объём на входе
8	Кинематическая вязкость на входе
9	Кинематическая вязкость на выходе
10	Число Прандтля на входе	0,877	-
11	Число Прандтля на выходе	0,825	-
12	Коэффициент теплопроводности на входе	0,555
13	Коэффициент теплопроводности на выходе	0,599

Площадь поверхности теплообмена испарительного участка:

.

<2,0 трубки можно считать тонкостенными и коэффициент теплопередачи для плоской стенки запишем в виде:



Расчёт будем проводить на входе и на выходе испарительного участка.

Вход:

Определим коэффициент теплообмена по первому контуру:

.

По формуле Михеева:

Термическое сопротивление стенки трубки и окисных плёнок:

.

берём при температуре стенки

Для входного участка ==300 ^оС ^оС

По таблице определяем =18,2

для нержавеющих сталей.

Отсюда

будем определять методом последовательных приближений:

1 итерация.

Для I приближения примем:

^оС

Отсюда

Определяем

Во втором приближении получим:

продолжаем итерации, так как точность мала.

2 итерация.

Для II приближения имеем:

В третьем приближении получим:

точность достаточна.

Итак: ,,

Выход:

Определим коэффициент теплообмена по первому контуру:

.

По формуле Михеева:

Термическое сопротивление стенки трубки и окисных плёнок:

.

берём при температуре стенки

Для входного участка ==273,07 ^оС ^оС

По таблице определяем =18,4

для нержавеющих сталей.

Отсюда

будем определять методом последовательных приближений:

1 итерация.

Для I приближения примем:

^оС

Отсюда

Определяем

Во втором приближении получим:

продолжаем итерации, так как точность мала.

2 итерация.

Для II приближения имеем:



В третьем приближении получим:

точность достаточна.

Итак: ,,

Определяем средний коэффициент теплопередачи по испарительному участку:

Рассчитываем среднелогарифмический напор:

^оС

Найдём поверхность теплообмена испарителя:

Длина трубки испарительного участка:

4.2 Тепловой расчёт экономайзерного участка

Исходные данные для расчёта:

№	Наименование	Значение	Величина
1	Тепловая мощность экономайзера	19,2	МВт
2	Температура входа в экономайзер по I контуру	273,07	оС
3	Температура выхода из экономайзера по I контуру	270,0	оС
4	Температура входа в экономайзер по II контуру	251,4	оС
5	Температура выхода из экономайзера по II контуру	257,41	оС
6	Средний удельный объём
7	Средняя кинематическая вязкость
8	Среднее число Прандтля	0,823	-
9	Средний коэффициент теплопроводности	0,602

Считаем, что в межтрубном пространстве экономайзера происходит поверхностное кипение недогретой до жидкости.

Коэффициент теплоотдачи берётся по средней температуре теплоносителя и среднему температурному напору.

Средняя температура теплоносителя равна:

^оС

Средний температурный напор равен:

^оС

Определим коэффициент теплообмена по первому контуру:

.

По формуле Михеева:

Определяем среднюю скорость:

Отсюда .

Определим коэффициент теплообмена по второму контуру:

.

По формуле Михеева:

Определяем среднюю скорость в экономайзере:

Отсюда .

Термическое сопротивление стенки трубки и окисных плёнок:

.

берём по температуре стенки ^оС

По таблице определяем =18,05

для нержавеющих сталей.

Отсюда

Определяем коэффициент теплопередачи по экономайзерного участка:

Рассчитываем среднелогарифмический напор:

^оС

Найдём поверхность теплообмена экономайзера:



Длина трубки экономайзерного участка:

4.3 Площадь теплопередающей поверхности, длина и масса труб

Общая расчётная площадь теплообмена:

.

Поскольку в процессе эксплуатации парогенератора возможно образование отложений, течей в отдельных трубках и их заглушка, то фактическая площадь теплопередающей поверхности рассчитывается с некоторым запасом.

Значение коэффициента запаса выбирается из интервала от 1,1 до 1,25.

Примем =1,15.

Тогда .

Общая длина трубки с учётом коэффициента запаса равна:

.

Длина испарительного участка:

Длина экономайзерного участка:

Масса одного метра трубы равна: .

Плотность стали 12Х18Н10Т (по ГОСТ 5949-75) равна

Отсюда

Масса труб:

парогенератор тепловой гидравлический перегрев

5. Гидравлический расчёт

Целью данного расчета ПГ является определение гидравлических сопротивлений препятствующих движению теплоносителя и рабочего тела.

5.1 Контур циркуляции

Размещено на http://www.allbest.ru/

5.2 Определение движущего напора

а) Для кратности циркуляции Кц=2:

Степень сухости равна: .

Движущий напор равен:

Здесь: - плотность воды на входе в экономайзерный участок

- средняя плотность пароводяной смеси на выходе из испарительного участка

- высота испарительного участка. = .

Определяем объёмное паросодержание и плотность смеси на входе:

При ^оС

.

Определяем объёмное паросодержание и плотность смеси на выходе:

При ^оС.

.

.

Определяем среднюю плотность смеси и движущий напор:



б) Для кратности циркуляции Кц=5:

Степень сухости равна: .

.

.

.

Определяем объёмное паросодержание и плотность смеси на входе:

При ^оС

.

.

Определяем объёмное паросодержание и плотность смеси на выходе:

При ^оС.

.

.

Определяем среднюю плотность смеси и движущий напор:

.

в) Для кратности циркуляции Кц=10:

Степень сухости равна: .

.

.

.

Определяем объёмное паросодержание и плотность смеси на входе:

При ^оС

.

Определяем объёмное паросодержание и плотность смеси на выходе:

 При ^оС.

.

.

Определяем среднюю плотность смеси и движущий напор:

.

5.3 Гидравлическое сопротивление I контура

- гидравлические потери на трение

- гидравлические потери на местные сопротивления

- коэффициент сопротивления трения, является функцией Re и относительной шероховатости.

, где - коэффициент местного сопротивления



- выход из входного патрубка в коллектор

- поворот на 90 градусов

- вход в трубки из раздаточной камеры

- выход в сборную камеру

-вход в выходной патрубок из коллектора

Получили гидравлическое сопротивление первого контура, видно, что оно меньше чем поставленное перед нами ограничение по сопротивлению, значит параметры посчитанные и выбранные нами верны.

5.4 Гидравлическое сопротивление II контура

а) Для кратности циркуляции Кц=2:

Сопротивление трения экономайзерного участка:

По формуле Дарси-Вейсбаха: .

Массовый расход воды на экономайзерном участке:

.

Коэффициент сопротивления трению:

.

.

Сопротивление трения испарительного участка:

Массовые расходы пара и воды на испарительном участке равны соответственно:

При ^оС.

Определяем скорость смеси:

.

.

Сопротивление опускного трубопровода:

Плотность воды на опускном участке:

Определим диаметр проходного сечения трубопровода.

Примем количество патрутрубков =4 шт. и =0,2 м.

.

Сопротивление участка от ПГ до БС:

Плотность смеси на участке от парогенератора до барабана сепаратора:

Примем количество патрутрубков =4 шт. и =0,2 м.

.

Местные сопротивления:

.

В модуле парогенератора предусмотрено 7 дистанционирующих решеток: 5 из них находятся в испарительном участке, а 2 - в экономайзерном участке. Коэффициент сопротивления решетки: .

Испарительный участок:

Экономайзерный участок:

Опускной участок:

При выходе из БС

При входе в ПГ

При повороте в трубах

Участок от ПГ до БС:

; ; ; .

Сумма всех потерь по 2-му контуру:

б) Для кратности циркуляции Кц=5:

Сопротивление трения экономайзерного участка:

По формуле Дарси-Вейсбаха: .

Массовый расход воды на экономайзерном участке:

.

Коэффициент сопротивления трению:

.

.

Сопротивление трения испарительного участка:

Массовые расходы пара и воды на испарительном участке равны соответственно:

При ^оС.

Определяем скорость смеси:

.

.

Сопротивление опускного трубопровода:

Плотность воды на опускном участке:

Определим диаметр проходного сечения трубопровода.

Примем количество патрутрубков =4 шт. и =0,2 м.

.

Сопротивление участка от ПГ до БС:

Плотность смеси на участке от парогенератора до барабана сепаратора:

Примем количество патрутрубков =4 шт. и =0,2 м.

.

Местные сопротивления:

.

В модуле парогенератора предусмотрено 7 дистанционирующих решеток: 5 из них находятся в испарительном участке, а 2 - в экономайзерном участке. Коэффициент сопротивления решетки: .

Испарительный участок:

Экономайзерный участок:

Опускной участок:

При выходе из БС

При входе в ПГ

При повороте в трубах

Участок от ПГ до БС:

; ; ; .

Сумма всех потерь по 2-му контуру:

в) Для кратности циркуляции Кц=10:

Сопротивление трения экономайзерного участка:

По формуле Дарси-Вейсбаха: .

Массовый расход воды на экономайзерном участке:

.

Коэффициент сопротивления трению:

.

.

Сопротивление трения испарительного участка:

Массовые расходы пара и воды на испарительном участке равны соответственно:

При ^оС.

Определяем скорость смеси:

.

.

Сопротивление опускного трубопровода:

Плотность воды на опускном участке:

Определим диаметр проходного сечения трубопровода.

Примем количество патрутрубков =4 шт. и =0,2 м.

.

Сопротивление участка от ПГ до БС:

Примем количество патрубков =4 шт., =0,2 м,

Местные сопротивления:

.

В модуле парогенератора предусмотрено 7 дистанционирующих решеток: 5 из них находятся в испарительном участке, а 2 - в экономайзерном участке. Коэффициент сопротивления решетки: .

Испарительный участок:

Экономайзерный участок:

Опускной участок:

При выходе из БС

При входе в ПГ

При повороте в трубах

Участок от ПГ до БС:

; ; ; .

Сумма всех потерь по 2-му контуру:



5.5 Определение истинного значения кратности циркуляции

Кц	, кПа	, кПа
2	27,39	3,247
5	25,38	11,499
10	22,63	35,253

Из графика зависимости движущего напора и гидравлического сопротивления второго контура видно (по точке пересечения), что и истинная кратность циркуляции Кц (ист.)=8.

6. Конструкционный расчёт ПГ

1. Расчётное давление:

- расчётное давление i-го контура.

Принимаем номинальное допустимое напряжение для стали 10ГН2МФА:

Принимаем номинальное допустимое напряжение для стали 12Х18Н10Т:

2. Входной и выходной патрубки теплоносителя:

Внутренний диаметр:

выберем внутренний диаметр патрубка по скорости теплоносителя

,

Откуда

Толщина стенки:



- коэффициент прочности

3. Толщина стенки защитного кожуха:

4. Внутренний диаметр входного патрубка циркуляционной воды и выходного патрубка пароводяной смеси:

Внутренний диаметр:

при определении гидравлического сопротивления второго контура приняли =200мм.

Толщина стенки:

5. Корпус ПГ:

Толщина:

Наружный диаметр:



6. Трубные доски:

Толщина:

Диаметр:

Диаметр трубной доски принимаем равным наружному диаметру корпуса ПГ.

7. Крышка и днище ПГ:

Толщина:

-минимально допустимая высота днища (крышки)

Список литературы

Рассохин Н.Г. «Парогенераторные установки АЭС» Москва «Энергоатомиздат.» 1987

Ривкин С.П., Александров А.А. «Теплогидравлические свойства воды и водяного пара »

Идельчик И.Е. «Справочник по гидравлическим сопротивлениям»

Размещено на Allbest.ru