Значения

Ном. напряжение первичной обмотки, кВ

10

Ном. напряжение вторичной основной обмотки, кВ

0,1

Ном. напряжение вторичной дополнительной обмотки, кВ

0,1

Наибольшее рабочее напряжение первичной обмотки частоты 50 Гц, кВ

12

Номинальная трехфазная мощность, В·А, основной вторичной обмотки при измерении междуфазных напряжений при симметричной нагрузке на вводах ab, bc и ca в классе точности 0,5

200

Номинальная трехфазная мощность, В·А, основной вторичной обмотки при измерении междуфазных напряжений при симметричной нагрузке на вводах ab, bc и ca в классе точности 1,0

300

Номинальная трехфазная мощность, В·А, основной вторичной обмотки при измерении междуфазных напряжений при симметричной нагрузке на вводах ab, bc и ca в классе точности 3,0

600

Номинальная трехфазная мощность, В·А, основной вторичной обмотки при измерении фазных напряжений при симметричной нагрузке на вводах ao, bo и co в классе точности 3,0

30

Предельная мощность, В·А, первичной обмотки

1000

Предельная мощность, В·А, основной вторичной обмотки

900

Предельная мощность, В·А, дополнительной вторичной обмотки

100

Схема и группа соединения обмоток эквивалентна

Ун/ Ун /е П-0

Климатическое исполнение и категория размещения по ГОСТ 15150

УХЛ2

Длина пути утечки внешней изоляции, см

23

Средняя наработка до отказа, ч., не менее

4,4х10^6

Погрешность

,

где N_доп - допустимая погрешность, %;

N - погрешность, %.

Трансформатор напряжения НОМ - 10

Номинальное первичное напряжение

,

где U_ном.а - номинальное напряжение выбранного трансформатора

напряжения, кВ;

U_ном.у - номинальное напряжение установки, кВ.

Погрешность



,

где N_доп - допустимая погрешность, %;

N - погрешность, %.

Таблица 2.11 - технические характеристики НОМ - 10

Наименование параметра	Величина
Значение номинального первичного напряжения, кВ	10
Значение наибольшего рабочего напряжения, кВ	12
Значение номинального напряжения вторичной обмотки, В	100
Значение сопротивления изоляции обмоток при температуре 20°С, МОм, не менее	300
Значение номинальной мощности вторичной обмотки при работе в классе точности, ВА
0,5	75
1	150
3	300
Значение предельной мощности, ВА	630
Значение основной погрешности по напряжению, %	±0,48
Значение основной погрешности по углу	±20
Схема и группа соединений обмоток	Y/Yn-0

2.8.5 Выбор разъединителей, отделителей и короткозамыкателей

Расчётный тепловой импульс в воздушной линии

,

где I_? ? установившееся значение тока короткого замыкания в рассматриваемой линии, кА;

t_р.о.? полное время отключения выключателя, t_р.о. = 0,09 с.

Выбранное оборудование проверяется по соотношению

.

где I_му ? предельный ток термической стойкости;

t_н ? номинальное время протекания тока короткого замыкания.

Для установки на трансформаторной подстанции принимаются отделители типа ОД-110/1000УХЛ1 и короткозамыкатели КЗ-110У-У1, характеристика которых приведена в таблице 2.12.

Таблица 2.12 - Техническая характеристика ОД-110/1000УХЛ1 и КЗ-110УХЛ1

Величина	Значение
	ОД-110/1000УХЛ1	КЗ-110УХЛ1
Номинальное напряжение, кВ	110	110
Номинальный ток, А		1000	-
Стойкость главных ножей при сквозных токах короткого замыкания	Предельный сквозной ток (амплитуда), кА	80	51
	Ток термической стойкости, кА/с	31,5/3	20/3
Полное время, с	Включения (без гололёда/при гололёде)	-	0,14/0,2
	Отключения (без гололёда/при гололёде)	0,4/-	-
Масса, кг		310	230
Тип привода		ПРО-1ХУ1	ПРК-1У1
, кА2·с		2976	1200

Для установки принимаются разъединители РНДЗ-110/1000У1 с технической характеристикой, приведённой в таблице 2.13.

Таблица 2.13 - Техническая характеристика РНД3-110/1000У1

Величина	Значение
Номинальное напряжение, кВ	110
Номинальный ток, А	1000
Стойкость при сквозных токах короткого замыкания, кА	Амплитуда предельного сквозного тока	80
	Предельный ток термической стойкости	31,5
Время протекания предельного тока термической стойкости ножей, с	Главных	3
	заземляющих	1
Масса без привода, кг	231
Тип привода	ПРН-220М
, кА2·с	2880

2.8.6 Выбор разрядников

Для защиты оборудования от атмосферных перенапряжений на ГПП шахты предусматривается установка вентильных разрядников на напряжение 6кВ типа РВ0-6У1 и на напряжение 110 кВ РВС-110МУ1. Их техническая характеристика приведена в таблице 2.14.

Таблица 2.14 - Техническая характеристика РВС-1 ЮМУ 1 и РВО-6У1

Величина	Значение
	РВС-110МУ1	РВО-6У1
Номинальное напряжение, кВ	110	6
Наибольшее допустимое напряжение (действующее), кВ	100	7,6
Пробивное напряжение при частоте 50 Гц (в сухом состоянии и под дождём) (действующее значение), кВ	не менее	200	16
	не более	250	19
Пробивное импульсное напряжение (при разрядном времени не более 2-20 мкс), кВ	285	32
Наибольшее остающееся напряжение при импульсном токе с длиной фронта волны 8 мкс и амплитудой, А	3000	315	25
	5000	335	27
	10000	367	-
Масса, кг	175	3,1

2.9 Выбор оборудования ЦПП

2.9.1 Выбор и проверка КРУ для ЦПП

Для проектируемой угольной шахты для комплектации ЦПП и РПП принимаем КРУ во взрывобезопасном исполнении типа КРУВ-6м. Техническая характеристика КРУ приведена в таблице 2.15.

Таблица 2.15 - Технические данные КРУВ-6м

Величина	Значение
Номинальное напряжение, кВ	6
Наибольшее напряжение, кВ	7,2
Номинальный ток вводных и секционных шкафов КРУ, А	100, 160, 200, 320, 400, 630
Номинальный ток сборных шин, разъединителей и выключателей, А	630/1000
Номинальный ток отходящих присоединений, А	20, 40, 60, 80, 100, 160, 200, 320, 400
Номинальный ток отключения, кА	20
Мощность отключения, MB·A	200
Стойкость главных цепей к токам короткого замыкания
Электродинамическая (амплитуда)	25
Термическая (ток/время)	10/1

В качестве межсекционного выключателя на секциях шин принимается тип выключателя ВПМЭ-10/1600УЗ.

2.9.2 Выбор КРУ вводной ячейки

КРУ вводной ячейки выбирается исходя из суммарного тока электроустановок подземных выработок. Округляется сумма фактических рабочих максимальных токов всех ячеек ЦПП, которые могут быть включены одновременно.

,

где I_н.кру - номинальный ток выбранного КРУ;

- сумма фактических рабочих токов нагрузки,

- коэффициент спроса.

Для ЦПП принимаем 4 вводные ячейки

2.9.3 Выбор КРУ секционной ячейки

Рассчитывается токовая нагрузка отдельно по левым и правым секциям. Выбор КРУ производится по большему из этих токов.

Следовательно, принимаем

2.9.4 Выбор КРУ для питания группы нагрузок

Номинальный ток:

Следовательно, принимаем

2.9.5 Выбор КРУ для питания высоковольтного электродвигателя

Номинальный ток двигателя ЦНС-180 мощностью 400 кВт:

,

.

Следовательно, принимаем

2.10 Выбор и проверка уставок КРУ

2.10.1 Для вводных КРУ, ЦПП и РПП

Уставка максимальной токовой защиты (МТЗ) любого КРУ, установленного в подземных выработках шахт, выбирается исходя из условия:

,

где ? коэффициент надёжности, принимается = 1,2 - 1,4;

? рабочий максимальный ток.

Для КРУ, питающих ПУПП, рабочий максимальный ток определяется как

,

где I_н.пупп ? номинальный ток защищаемой ПУПП на первичной стороне:

.

I_п.max ? номинальный пусковой ток наиболее крупного электродвигателя на вторичной стороне низкого напряжения ПУПП;

к_т- коэффициент трансформации ПУПП.

Максимальный рабочий ток вводных и секционных КРУ ЦПП3 определяется как

,

где I_р.в. ? рабочий ток линии, питающей ЦПП в аварийном режиме, А;

I_п.пуск ? пусковой ток наиболее крупного электродвигателя, получающего питание по защищаемой ветви, А.

Уставка МТЗ ячеек КРУВ-6, благодаря использованию ступенчатого и плавного её регулирования, может быть принята любой величины в пределах, начиная от номинального значения тока первичной цепи установленных в ячейке трансформаторов тока и кончая максимально возможной величиной 2400 А.

Проверка выбранной уставки МТЗ высоковольтного КРУ, питающего ПУПП, осуществляется по току двухфазного короткого замыкания на низкой стороне защищаемого трансформатора по формуле

,

где I_кз⁽²⁾ ? ток двухфазного короткого замыкания на стороне вторичной обмотки (НН) трансформатора;

к_т ? коэффициент трансформации ПУПП,

,

где U₁, U₂ ? напряжения соответственно на первичной и вторичной сторонах ПУПП.

.

Для высоковольтного оборудования 6 кВ к_т=1.

Уставка высоковольтной ячейки, установленной на питающей линии ЦПП3, соответствует условиям эксплуатации, если сохраняется соотношение:

,

где I_кз⁽²⁾ ? ток двухфазного короткого замыкания в самой удаленной точке резервируемой смежной зоны.

2.10.2 Отходящая КРУВ (ПУПП)

I_н.комб=158 А.

Тогда

,

,

,

.

Принимается уставка I_у=445 А.

Проверка по КЗ7:

2.10.3 Отходящая КРУВ (главный водоотлив)

Iн.дв=225 А.

Тогда

,

,

.

Принимается уставка I_у=1820 А.

Проверка по КЗ8:

2.10.4 Вводная КРУВ

I_р.в. = I_р.а3=439,01 А.

Пусковой ток двигателя комбайна, с учетом коэффициента трансформации равен:

Пусковой ток высоковольтного двигателя насоса равен:

Выбираем большее из этих значений:

Принимается уставка I_у=2395 А.

Проверка по КЗ7:

2.10.5 Секционная КРУВ

I_р.в. = I_р.а3=439,01 А.

Пусковой ток двигателя комбайна, с учетом коэффициента трансформации равен:

Пусковой ток высоковольтного двигателя насоса равен:

Выбираем большее из этих значений:

Принимается уставка I_у=2395 А.

Проверка по КЗ7:

Результаты расчетов сводятся в таблицу 2.14.

Таблица 14 - Расчет уставок КРУ

Наименование ячейки	Ip.max	кн		Iу	кт	Точка КЗ	I(3)КЗ, А	I(2)КЗ, А	I(2)КЗ/(кт·Iу)
Отходящая (ПУПП)	340,3	1,3	442,39	445	5	К7	10580	9205	4,13
Отходящая (Гл.в/о)	1400	1,3	1820	1820	1	К8	4827	4200	3
Вводная	1839,01	1,3	2390,7	2395	1	К7	10580	9205	3,84
Секционная	1839,01	1,3	2390,7	2395	1	К7	10580	9205	3,84

Принятые уставки удовлетворяют условиям эксплуатации.

3. Электроснабжение проходческого участка

Характеристики всех потребителей сведены в таблицу 1.

Таблица 3.1 Характеристика токоприемников всего участка

Обозначения по схеме	Наименование потребителей	Тип электродвигателя	Количество	Номинальная мощность, кВт	Номинальный ток, А	Пусковой ток, А	Коэффициент мощности, Cos	КПД,
ПУПП №1	Комбайн КП-21	2ЭДКОФВ 250L4	1	110	120	900	0,85	0,932
		3ВР-160 S4	1	15	18,4	138	0,81	88
		ВРП-200 L4	1	45	49,5	346,5	0,87	91,0
	СР-70 №1	ВРПВ 225 М4	1	55	60,5	396	0,86	92,5
	СР-70 №2	ВРПВ 225 М4	1	55	60,5	396	0,86	92,5
	Компрессор УКВШ-5/7	2ВР250S2	1	55	60,5	396	0,86	92.5
	ВМЭ-6 осланцовка	АВРМ-160	1	25	30	180	0,86	0,925
	Насос 1В-20	ВРП-160 S4	1	15	18,4	138	0,81	88
?Рн1=375 кВт
ПУПП №2	ВМЭ-2-10 (рабочий 1)	АВР-280	1	160	164	1148	0,9	0,9
	ВМЭ-2-10 (рабочий 2)	АВР-280	1	160	164	1148	0,9	0,9
?Рн2=320 кВт
ПУПП №3	ВМЭ-2-10 (резерв 1)	АВР-280	1	160	164	1148	0,9	0,9
	ВМЭ-2-10 (резерв 2)	АВР-280	1	160	164	1148	0,9	0,9
?Рн3=320 кВт
?Рн.сум. =1015кВт

3.1 Расчёт ПУПП

Таблица 3.2 - Потребители ПУПП №1

Обозначения по схеме	Наименование потребителей	Тип электродвигателя	Количество	Номинальная мощность, кВт	Номинальный ток, А	Пусковой ток, А	Коэффициент мощности, Cos	КПД,
ПУПП №1	Комбайн КП-21	2ЭДКОФВ 250L4	1	110	120	900	0,85	0,932
		3ВР-160 S4	1	15	18,4	138	0,81	88
		ВРП-200 L4	1	45	49,5	346,5	0,87	91,0
	СР-70 №1	ВРПВ 225 М4	1	55	60,5	396	0,86	92,5
	СР-70 №2	ВРПВ 225 М4	1	55	60,5	396	0,86	92,5
	Компрессор УКВШ-5/7	2ВР250S2	1	55	60,5	396	0,86	92.5
	ВМЭ-6 осланцовка	АВРМ-160	1	25	30	180	0,86	0,925
	Насос 1В-20	ВРП-160 S4	1	15	18,4	138	0,81	88

3.2 Выбор ПУПП

Рисунок 3.1 - Расчетная схема кабельной сети ПУПП №1

В данном случае, так как подстанция питает несколько механизмов, расчётная мощность ПУПП определяется по формуле

,

где к_с - коэффициент спроса;

?P_у - суммарная установленная мощность электроприёмников, получающих питание от данной ПУПП;

cos ? - коэффициент мощности, для группы электроприёмников cos?=0,6.

кВА.

Коэффициент спроса определяется по формуле

,

где P_н.к - номинальная мощность наиболее крупного электродвигателя в группе.

По расчётной мощности выбирается ПУПП, которая должна удовлетворять следующему условию

,

где 1,25 - коэффициент, учитывающий нагрузочную способность участкового трансформатора и его использование по мощности.

Условие выполняется, следовательно, выбираем ПУПП типа КТПВ-630/6-0,69 №105 со следующими данными: ; В; В; ; ; ; ; Ом; Ом.

3.3 Выбор и проверка кабельной сети участка по допустимой нагрузке

3.3.1 Выбор кабельной сети участка по нагрузке

Выбор кабелей по допустимой нагрузке производится по условию

,

где I_д.д - длительно допустимый по нагреву ток кабеля с соответствующим сечением;

I_р - расчётный ток кабеля.

Рабочий ток магистральных кабелей определяется как

,

где к_с.г - коэффициент спроса для группы потребителей, получающих питание по магистральному кабелю;

?P_у.г - суммарная установленная мощность группы потребителей, получающих питание по выбираемому магистральному кабелю;

U_н - номинальное напряжение сети;

cos ? - средневзвешенный коэффициент мощности, ранее принят равным 0,6.

Следовательно

По длительно допустимой нагрузке для участка l₁ принимается кабель КГЭШ 3х95+1х10,

Для второго участка кабеля, согласно формуле (2.4)

По длительно допустимой нагрузке для участка l₂ кабель КГЭШ 3х35+1х10,

Выбор типа и сечений кабелей сводится в таблицу 3.3.

Таблица 3.3 Выбор типа и сечения кабелей

Обозначение кабеля по схеме	Коэффициент спроса	Расчетный ток кабеля, А	Принятый тип кабеля	Длительно допустимый ток, А
	0,49	120	КГЭШ 3х95+1х10	290
	0,49	39.3	КГЭШ 3х35+1х10	130
	0,49	78.6	КГЭШ 3х95+1х10	290
	0,49	39.3	КГЭШ 3х35+1х10	130
	0,49	39.3	КГЭШ 3х95+1х10	290
	0,49	39.3	КГЭШ 3х35+1х10	130
	0,49	134.7	КГЭШ 3х95+1х10	290
	0,49	150	КГЭШ 3х50+1х10	160
	0,49	10.7	КГЭШ 3х16+1х10	105
	0,49	17.8	КГЭШ 3х16+1х10	105

3.3.2 Проверка кабельной сети участка по допустимым потерям напряжения при нормальном режиме

Суммарные потери напряжения определяются

, (2.5)

где - потери напряжения в трансформаторе;

- суммарные потери напряжения в рассматриваемой кабельной ветви участка.

Относительная потеря напряжения в трансформаторе определяется по формуле

, (2.6)

где - коэффициент загрузки трансформатора;

, - относительные величины соответственно активной и реактивной составляющей напряжения короткого замыкания трансформатора, %.

Относительные величины и вычисляются соответственно по формулам

(2.7), (2.8)

где - потери мощности короткого замыкания в трансформаторе;

- напряжение короткого замыкания трансформатора, %.

В этом случае

Следовательно, по формуле (2.6)

Потери напряжения в трансформаторе в абсолютных величинах определятся по формуле

(2.9)

где - вторичное напряжение трансформатора при холостом ходе,

Тогда

Потери напряжения в кабеле определяются по формуле

(2.10)

где - рабочий ток в кабеле;

, - соответственно активное и индуктивное сопротивления рассматриваемого кабеля.

Следовательно

Активное сопротивление для температуры +65^оС принимается по [4, стр. 178].

Расчет сопротивлений кабелей сведен в таблицу 3.4.

Таблица 3.4 - Определение сопротивления кабелей

Обозначение кабеля на схеме	Марка кабеля	Длина, м	Удельное сопротивление, Ом/км	Сопротивление кабеля, Ом
	КГЭШ 3х95+1х10	15	0,243	0,054	0,00364	0,00081	0,58
	КГЭШ 3х35+1х10	10	0,653	0,087	0,00653	0,00087	0,31
	КГЭШ 3х95+1х10	50	0,243	0,054	0,01215	0,0027	1,28
	КГЭШ 3х35+1х10	20	0,653	0,087	0,01306	0,00174	0,62
	КГЭШ 3х95+1х10	70	0,243	0,054	0,017	0,0037	0,9
	КГЭШ 3х35+1х10	20	0,653	0,087	0,01306	0,00174	0,62
	КГЭШ 3х95+1х10	90	0,243	0,054	0,0218	0,00486	3,95
	КГЭШ 3х50+1х10	30	0,455	0,081	0,01365	0,00243	2,63
	КГЭШ 3х16+1х10	5	1,42	0,09	0,0071	0,00045	0,08
	КГЭШ 3х16+1х10	15	1,42	0,09	0,0213	0,00135	0,42

Тогда, согласно формуле (2.5)

Допустимая потеря напряжения в сети определяется по выражению

(2.11)

где 0,05 - допустимое отклонение напряжения на зажимах электродвигателей (ГОСТ 13109-87).

Сеть удовлетворяет условиям, так как

3.3.3 Проверка кабельной сети по потерям напряжения при пуске наиболее мощного и удалённого электродвигателя

Допустимое минимальное напряжение на зажимах электродвигателя при пуске определяется по формуле

,

где - номинальный момент электродвигателя;

- номинальный пусковой момент электродвигателя;

- минимальная кратность пускового момента электродвигателя, обеспечивающая трогание с места и разгон исполнительного органа рабочей машины. ( - для добычных комбайнов при пуске под нагрузкой).

Тогда

Суммарные потери напряжения при пуске в любой ветви определяются как

,

где ?U_{тр. пуск} - потери напряжения в трансформаторе при пуске наиболее мощного и удалённого электродвигателя;

??U_{к. пуск} - суммарные потери напряжения при пуске в рассматриваемой кабельной ветви участка.

,

где I_пуск - пусковой ток запускаемого электродвигателя;

r_тр, x_тр - соответственно активное и реактивное сопротивление трансформатора, принимаются по [1, с.511, таблица 20.4];

cos ?_п - коэффициент мощности электродвигателя в пусковом режиме, принимается cos ?_п=0,5.

,

где n_дв - количество одновременно запускаемых двигателей;

r_к, x_к - соответственно активное и реактивное сопротивление кабеля.

В,

В,

В.

3.3.4 Проверка кабельной сети по сопротивлению изоляции и ёмкости

Для устойчивой работы реле утечки должно выполняться следующее условие

, (2.13)

где - фактическое сопротивление изоляции фазы относительно земли, кОм/фазу;

- критическое сопротивление изоляции сети, принимаем по паспортным данным реле утечки кОм.

Ожидаемое сопротивление изоляции фазы для всей электрически связанной сети определяется по формуле

, (2.14)

где , , , , - соответственно количество двигателей на забойных машинах и на других механизмах, количество защитной и коммутационной аппаратуры (в том числе и пусковых агрегатов), силовых трансформаторов и кабелей;

, , , , - минимальное допустимое сопротивление изоляции этих элементов сети, МОм/фазу.

Тогда

Расчет емкости кабельной сети сводится в таблицу 3.5.

Таблица 3.5 - Определение емкости кабельной сети участка

Обозначение кабеля на схеме	Тип кабеля	Длина кабеля, м	Средняя величина емкости, мкФ/км	Емкость кабеля, мкФ/фазу
	КГЭШ 3х95+1х10	15	0,695	0,01042
	КГЭШ 3х35+1х10	10	0,465	0,00465
	КГЭШ 3х95+1х10	50	0,695	0,03475
	КГЭШ 3х35+1х10	20	0,465	0,0093
	КГЭШ 3х95+1х10	70	0,695	0,04865
	КГЭШ 3х35+1х10	20	0,465	0,0093
	КГЭШ 3х95+1х10	90	0,695	0,06255
	КГЭШ 3х50+1х10	30	0,605	0,01815
	КГЭШ 3х16+1х10	5	0,365	0,001825
	КГЭШ 3х16+1х10	15	0,365	0,005475
Итого:	0,205

Общая емкость сети определяется как

, (2.15)

где - суммарная емкость кабельной сети.

Следовательно

Сеть удовлетворяет условиям эксплуатации.

0,2255 мкФ 1 мкФ.

Емкость сети не превышает 1 мкФ, значит сеть удовлетворяет условиям эксплуатации.

3.4 Расчёт токов КЗ

Рисунок 3.2 - расчетная схема токов КЗ для ПУПП №1

Ток двухфазного короткого замыкания (к.з.) в любой точке низковольтной сети участка шахты определяется по формуле

,

где - суммарное активное сопротивление кабелей, при рабочей температуре жил 65°С, по которым последовательно проходит ток к.з. до рассматриваемой точки, определено в разделе "Проверка кабельной сети по потерям напряжения";

- суммарное переходное сопротивление и элементов аппаратов, а также переходное сопротивление в месте к.з., принимается равным 0,005 Ом на один коммутационный аппарат, включая точку к.з.;

- число коммутационных аппаратов, через контакты которых последовательно проходит ток к.з., включая АВ ПУПП;

- сопротивление высоковольтной распределительной сети, приведенное ко вторичной обмотке трансформатора;

- индуктивное сопротивление трансформатора;

- суммарное индуктивное сопротивление кабелей, по которым последовательно проходит ток к.з. до рассматриваемой точки.

Индуктивное сопротивление высоковольтной распределительной сети находится по формуле

,

где - мощность к.з. на вводе ПУПП, принимается 50 МВА.

Тогда

Токи трехфазного к.з. в тех же точках, для которых рассчитаны токи двухфазного к.з., определяются по формуле

,

где 1,6 - суммарный переводной коэффициент расчетного тока двухфазного к.з., определяемого для условий, способствующих его минимальному значению, к току трехфазного к.з., определяемому для условий, способствующих его максимальному значению.

В точке короткого замыкания К1 ток двухфазного к.з. равен

ток трехфазного к.з. при этом равен

В точке короткого замыкания К2 ток двухфазного к.з. равен

ток трехфазного к.з. при этом равен

Токи двухфазных и трёхфазных коротких замыканий в сети определены и сведены в таблицу 3.6.

Таблица 3.6 - Расчет токов короткого замыкания

Точка К.З.	Обозначение на схеме	Рабочий ток, А	Сечение кабеля, мм2	Длина кабеля, м	Приведенная длина кабеля, м	Ток двухфазного К.З. , А	Ток трёхфазного КЗ I(3)?, А
К1	-	-	-	5	10	8482	13571
К2	l1	120	95	15	18.1	8033	12853
К3	l1.1	39.3	35	10	32.2	7079	11326
К4	l2	78.6	95	50	59.2	6219	9950
К5	l2.1	39.3	35	20	87.4	5118	8189
К6	l3	39.3	95	30	103.6	4623	7397
К7	l3.1	39.3	35	20	131.8	3949	6318
К8	l4	134.7	95	90	58.6	6219	9950
К9	l4.1	150	50	30	88.6	5118	8189
К10	l4.2	10.7	16	5	103.6	4623	7397
К11	l4.3	17.8	16	15	149.6	3771	6034

3.5 Выбор и проверка защитной аппаратуры и уставок её защиты

Фидерный выключатель, магнитный пускатель и магнитная станция по выбираются исходя из условия:

,

где I_н - номинальный ток выбранного аппарата;

I_р - рабочий ток магистрального кабеля или номинальный ток потребителя.

Выбранный фидерный выключатель или магнитный пускатель должны быть проверены по допустимой нагрузке на вводные зажимы.

Отключающая способность аппарата, согласно, должна соответствовать условию:

Если отключающая способность не удовлетворяет условию, то при наличии на присоединении, питающем данный аппарат, другого аппарата с достаточной отключающей способностью, необходимо, чтобы соблюдалось условие

,

где I_у - уставка тока срабатывания реле максимального тока аппарата с отключающей способностью, удовлетворяющей вышеуказанным условиям;

К_ч = 1,5 - коэффициент чувствительности защиты.

Величина уставки тока срабатывания реле автоматических выключателей или магнитных пускателей для защиты магистрали, согласно, определяется выражением:

А,

где I_н.руск - номинальный пусковой ток наиболее мощного электродвигателя;

I_н.р. - сумма номинальных токов всех остальных токоприемников.

Для защиты ответвлений величина уставки тока срабатывания реле определится как:

При этом кратность расчетного минимального тока двухфазного к.з. к уставке тока срабатывания реле должно удовлетворять условию

Номинальный ток плавкой вставки предохранителей для защиты электродвигателей по выражением:

,

где 1,6 2,5 - коэффициент, обеспечивающий не перегорание плавкой вставки при пусках электродвигателей с короткозамкнутым ротором, при нормальных условиях пуска ( редкие запуски и быстрое разворачивание ) следует принимать значение 2,5, при тяжелых (частые запуски при длительном разворачивании ) - 1,6 2,0.

Выбранная плавкая вставка предохранителя должна быть проверен по току двухфазного к.з. с соблюдением соотношения

При выборе уставок реле аппаратов, защищающих магистральную линию, уставка реле последующего по направлению к ПУПП увеличена на одну - две ступени по сравнению с уставкой реле предыдущего аппарата при обязательном соблюдении соотношения:

Таблица 3.7 Выбор и проверка аппаратуры управления и уставок

Тип аппарата	Потребитель	Номинальный ток аппарата, А	Расчетный ток линии, А	Ток уставки, А	Ток двухфазного к.з. в удаленной точке, А
Обозначение
КС-02 (1)	Комбайн КП-21	320	101.6	1000	5118
КС-02 (3)	ВМЭ-6 ослан.	160	14,9	220	4623
ПВР-125Р	СР-70.05 №1	250	32.8	500	4623
ПВИТ-250МВ3	СР-70.05 №2	250	32,8	500	6219
ПВИ-315H+R	Компрессор УКВШ-5/7	315	32,8	640	7079
КС-02 (7)	Насос 1В-20	160	8,9	150	3771

В данном случае уставка максимальной токовой защиты КТПВ630-/6-0,69 №105 принимается А.

 Условие выполняется.

3.6 Расчёт ПУПП

Таблица 3.8 - Потребители ПУПП №2

Обозначения по схеме	Наименование потребителей	Тип электродвигателя	Кол-во	Номинальная мощность, кВт	Номинальный ток, А	Пусковой ток, А	Коэффициент мощности, Cos	КПД,
ПУПП №2	ВМЭ-2-10 (рабочий 1)	АВР-280	1	160	164	1148	0,9	0,9
	ВМЭ-2-10 (рабочий 2)	АВР-280	1	160	164	1148	0,9	0,9

3.7 Выбор ПУПП

Рисунок 3.3 - Расчетная схема кабельной сети ПУПП №2

Расчётная мощность ПУПП определяется по формуле

,

где к_с - коэффициент спроса;

?P_у - суммарная установленная мощность электроприёмников, получающих питание от данной ПУПП, принимается исходя из таблицы 3.8;

cos ? - коэффициент мощности, согласно таблице 3.8 принимается равным cos ? = 0,7.

Суммарная установленная мощность ПУПП №2 равна

Коэффициент спроса определяется по формуле

Расчётная мощность ПУПП определяется по формуле

По расчётной мощности выбирается ПУПП, которая должна удовлетворять следующему условию

.

Условие выполняется, следовательно, выбираем ПУПП типа КТПВ-630/6-0,69 №2 со следующими данными: ; В; В; ; ; ; ; Ом; Ом.

3.8 Выбор и проверка кабельной сети участка по допустимой нагрузке

3.8.1 Выбор кабельной сети участка по нагрузке

Рабочий ток магистральных кабелей определяется как

Выбор типа и сечений кабелей сводится в таблицу 3.9.

Таблица 3.9 Выбор типа и сечения кабелей

Обозначение кабеля по схеме	Коэффициент спроса	Расчетный ток кабеля, А	Принятый тип кабеля	Длительно допустимый ток, А
	0,5	233	КГЭШ 3х95+1х10	290
П	0,5	233	КГЭШ 3х95+1х10	290
	0,5	116	КВБбШв 3х50	210
	0,5	116	КВБбШв 3х50	210

3.8.2 Проверка кабельной сети участка по допустимым потерям напряжения при нормальном режиме

Коэффициент загрузки трансформатора равен

Активная и реактивная составляющие напряжения короткого замыкания трансформатора

Относительная потеря напряжения в трансформаторе равна

Потери напряжения в трансформаторе в абсолютных величинах определяются как

Потери напряжения в кабеле определяются по формуле

Расчет остальных кабельных линий сведен в таблицу 3.10.

Таблица 3.10 - Сопротивления и потери напряжения кабелей

Обозначение кабеля на схеме	Марка кабеля	Длина, м	Удельное сопротивление, Ом/км	Сопротивление кабеля, Ом
	КГЭШ 3х95+1х10	15	0,243	0,054	0,00364	0,00081	1,142
П	КГЭШ 3х95+1х10	5	0,243	0,054	0,001215	0,00027	0,381
	КВБбШв 3х50	130	0,455	0,081	0,05915	0,01053	8,823
	КВБбШв 3х50	130	0,455	0,081	0,01306	0,00174	1,854

Допустимая потеря напряжения в сети определяется по выражению

Суммарные потери напряжения в любой ветви равны

,

20,2661 В 63 В.

3.8.3 Проверка кабельной сети по потерям напряжения при пуске наиболее мощного и удалённого электродвигателя

Допустимое минимальное напряжение на зажимах электродвигателя при пуске

,

где М_{пуск.дв}/М_н.дв - соотношение пускового и номинального момента для двигателя АВР-280 М_{пуск.дв}/М_н.дв = 2,1;

Суммарные потери напряжения при пуске в любой ветви определяются

cos ?_п - коэффициент мощности электродвигателя в пусковом режиме, принимается cos ?_п = 0,6.

где n_дв - количество одновременно запускаемых двигателей, n_дв = 1.

Суммарные потери напряжения при пуске в любой ветви будут равны

510,6088 В 160,9405 В.

3.8.4 Проверка кабельной сети по сопротивлению изоляции и ёмкости

Ожидаемое сопротивление изоляции фазы для всей электрически связанной сети

Расчет емкости кабельной сети сводится в таблицу 3.11.

Таблица 3.11 - Расчет емкости кабельной сети

Обозначение кабеля на схеме	Тип кабеля	Длина кабеля, м	Средняя величина емкости, мкФ/км	Емкость кабеля, мкФ/фазу
	КГЭШ 3х95+1х10	15	0,695	0,01042
П	КГЭШ 3х95+1х10	5	0,695	0,00347
	КВБбШв 3х50	130	0,605	0,07865
	КВБбШв 3х50	130	0,605	0,07865
Итого:	0,171

Общая ёмкость сети с учётом ёмкости электродвигателей и электрических аппаратов

0,1881 мкФ 1 мкФ.

Емкость сети не превышает 1 мкФ, значит сеть удовлетворяет условиям эксплуатации.

3.9 Расчёт токов КЗ

Рассчитаем токи двухфазного и трехфазного к.з.

Рисунок 3.4 - расчетная схема токов КЗ для ПУПП №2

Точка К₁:

Для остальных точек к.з. все значения сведены в таблице 3.12.

Таблица 3.12 - Параметры и значения точек к.з.

Точка К.З.	Обозначение на схеме	Рабочий ток, А	Сечение кабеля, мм2	Длина кабеля, м	Приведенная длина кабеля, м	Ток двухфазного К.З. , А	Ток трёхфазного КЗ I(3)?, А
К1	-	-	-	5	10	8482
К2	l1	233	95	15	18.1	8033
К3	П	233	95	5	20.8	7556	12090
К4	l1,1	116	50	130	150.8	3594	5750
К5	l2	116	50	130	280.8	2176	3482

3.10 Выбор и проверка защитной аппаратуры и уставок ее защит

Фидерный выключатель, магнитный пускатель и магнитная станция по выбираются исходя из условия:

где I_н - номинальный ток выбранного аппарата;

I_р - рабочий ток магистрального кабеля или номинальный ток потребителя.

Выбранный фидерный выключатель или магнитный пускатель должны быть проверены по допустимой нагрузке на вводные зажимы

Отключающая способность аппарата, согласно, должна соответствовать условию:

.

Если отключающая способность не удовлетворяет условию, то при наличии на присоединении, питающем данный аппарат, другого аппарата с достаточной отключающей способностью, необходимо, чтобы соблюдалось условие

где I_у - уставка тока срабатывания реле максимального тока аппарата с отключающей способностью, удовлетворяющей вышеуказанным условиям;

К_ч = 1,5 - коэффициент чувствительности защиты.

Величина уставки тока срабатывания реле автоматических выключателей или магнитных пускателей для защиты магистрали, согласно, определяется выражением:

А,

где I_н.руск - номинальный пусковой ток наиболее мощного электродвигателя;

I_н.р. - сумма номинальных токов всех остальных токоприемников.

Для защиты ответвлений величина уставки тока срабатывания реле определится как

При этом кратность расчетного минимального тока двухфазного к.з. к уставке тока срабатывания реле должно удовлетворять условию

Номинальный ток плавкой вставки предохранителей для защиты электродвигателей по выражением:

,

где 1,6 2,5 - коэффициент, обеспечивающий не перегорание плавкой вставки при пусках электродвигателей с короткозамкнутым ротором, при нормальных условиях пуска (редкие запуски и быстрое разворачивание) следует принимать значение 2,5, при тяжелых (частые запуски при длительном разворачивании) - 1,6 2,0.

Выбранная плавкая вставка предохранителя должна быть проверен по току двухфазного к.з. с соблюдением соотношения.

При выборе уставок реле аппаратов, защищающих магистральную линию, уставка реле последующего по направлению к ПУПП увеличена на одну - две ступени по сравнению с уставкой реле предыдущего аппарата при обязательном соблюдении соотношения:

Таблица 3.13 Выбор и проверка аппаратуры управления и уставок

Тип аппарата	Потребитель	Номинальный ток аппарата, А	Ток уставки, А	Ток двухфазного к.з. в удаленной точке, А
Обозначение
ПВИ-250БТ	ВМЭ-2 -10 (рабочий 1)	250	1250	7556
ПВИ-250БТ	ВМЭ-2 -10 (рабочий 2)	250	1250	8033

В данном случае уставка максимальной токовой защиты КТПВ-630/6-0,69 №8 принимается А.

Условие выполняется.

4. Стационарные установки

4.1 Вентиляторные и калориферные установки

Согласно гидрогеологическому прогнозу, водоприток при проведении выработок по подготовке лавы 48-2 с учетом повышенной обводненности в трещиноватой зоне в проходческий забой составит:

главного наклонного ствола - 2,2-3,1 м³/час;

наклонных стволов пл.45 ипл.48 - 3,1-4,6 м³/час;

фланговых наклонных стволов - 12,4-13,4 м³/час;

выемочных штреков - 8,4-13 м³/час.

Для откачки воды непосредственно из забоев подготовительных выработок применяются самовсасывающие винтовые насосы 1В20/5 - 16,5 производительностью 16 м³/час и напором 50 м вод. ст.

Проектом принята двухступенчатая схема водоотлива: забойный насос 1В20 перекачивает воду в промежуточную емкость V = 6 м³, периодически перемещающуюся за забоем, а из нее уже насосом ЦНС38-132 по трубопроводу D_у = 100 мм выдается на поверхность и отводится в отстойник шахтных вод.

После оконтуривания выемочного столба лавы 48-2, у флангового наклонного ствола, с учетом дополнительных водопритоков из выработанного пространства лавы 48-2, устраивается участковый водоотлив, вода из которого насосами ЦНС 105х240 по трубам d = 150 мм, проложенным по вентиляционному штреку 48-3, конвейерному бремсбергу пл.48 и главному конвейерному стволу, выдается на поверхность в очистные сооружения шахтных и ливневых вод.

4.2 Главные водоотливные установки

Согласно горно-геологическому прогнозу при проведении разведочно-эксплуатационных выработок водоприток с учетом повышенной трещиноватости и обводненности в трещиноватой зоне в проходческие забои составил:

· главных наклонных стволов - 2,5-3,1 м³/час;

· уклонов пл.48 и наклонных стволов пл.45 - 3,1-4,6 м³/час;

· фланговых наклонных стволов - 12,4-13,4 м³/час;

· выемочных штреков - 8,4-13,0 м³/час.

В настоящее время применяется каскадная схема водоотлива. Из подготовительных забоев вода насосами типа НШВ-20/20, НСВ-50/45, НСВ-100/32 перекачивается в промежуточные емкости, оборудованные насосами типа 6Ш-8, 6Ш-8/2, углесосами У-150/70, У-250/70.

Нормальный приток шахтных вод - 150, максимальный - 350 м³/ч, ливневые и производственные стоки составляют 210 м³/сут. Площадь водосбора промплощадок составляет 9,7 га.

Для очистки шахтных, производственных и ливневых вод предусматриваются объединенные очистные сооружения в составе:

аккумулятора отстойника;

станции коагулирования;

нефтеотделителя;

блока доочистки;

обеззараживающей станции.

4.3 Транспорт горной массы

Отгрузка горной массы при проведении спаренных выработок осуществляется по следующей схеме: опережающий забой конвейерного штрека с помощью перегружателя типа ПТК задвигает вслед за уходом забоя концевую станцию телескопического ленточного конвейера с шириной полотна 1200мм. Для меньшего износа подвижных частей конвейера его скорость ограничивается на уровне 1.0 - 1,5м/с. В дальнейшем, при отработке лавы, скорость конвейера восстанавливается до номинальной - 3,15м/с для обеспечения необходимой производительности при транспортировке угля.

В свою очередь из отстающего на 100-150м забоя вентиляционного штрека нижней лавы горная масса с помощью перегружателя типа ПТК отгружается на ленточный конвейер типа 2ЛТ-100. Далее через последнюю неизолированную сбойку скребковым конвейером типа СР-70 горная масса перегружается на ленточный конвейер, смонтированный в конвейерном штреке.

До поверхности горная масса доставляется ленточным конвейером 2Л-100У, смонтированном в транспортном наклонном стволе пл.48, который связан грузовым бункером с конвейерным штреком.

трансформатор ток электроэнергия шахтный

5. Расчёт проходческого участка

5.1 Определение численности рабочих проходческого участка

Численность проходческого участка складывается из численности рабочих и инженерно-технических работников (ИТР) участка.

Таблица 5.1? Расчет списочной численности рабочих проходческого участка

Профессии и разряды	Явочная численность, чел	Коэффициент списочного состава	Списочная численность, чел
	в смену	в сутки
МГВМ 6 разряда	1	3	1,51	5
Проходчик 5 разряда	2	8	1,51	12
Электрослесарь	2	5	1,51	8
ГРП 3 разряда	1	4	1,51	6
ИТОГО				31

Таблица 5.2 ? Расчет списочной численности ИТР проходческого участка

Профессии и разряды	Явочная численность, чел	Коэффициент списочного состава	Списочная численность, чел
	в смену	в сутки
Начальник участка	1	1	1,0	1
Пом. начальника участка	1	1	1,0	1
Механик	1	1	1,0	1
Горные мастера	2	6	1,5	9
ИТОГО				12

5.2 Расчет себестоимости по элементу «Материальные затраты» проходческого участка

Расчет затрат на материалы производится на основе норм расхода отдельных видов материалов, которые принимаются по отчетным данным формы 10-П, паспортам крепления и БВР, утвержденным нормативам с учетом мероприятий по

их снижению, разработанных в проекте. Цена каждого вида материала принимается по существующим ценам на шахте.

Затраты на материалы на 1 м выработок, руб/м:

Таблица 5.3 ? Расчет затрат на материалы

Наименования	Единицы измерения	Расход на 1 п.м.	Стоимость, руб.	Сумма затрат, руб
Рама крепи	шт.	1,25	35000	43750
Затяжки	м3	1,05	12000	12600
Профиль монорельса	т	0,12	420000	50400
Анкера	шт.	2	1200	2400
Неучтенные материалы (10% от суммы затрат)	10915
ИТОГО	110065

Скорость проходки за месяц L=800 м/мес

Расчет затрат на материалы:

р/п.м.

Расчет затрат на электроэнергию приведен в таблице 5.4.

Таблица 5.4 ? Затраты на электроэнергию

Потребители	Мощность, кВт	Время работы за сутки, час	Коэффициент загрузки	Расход, кВт*ч	Тариф за 1 кВт*ч	Затраты, руб/сут
	одного двигателя	общая
Комбайн КП-21	170	170	18	0,73	2234	2	4468
СР-70	55	110	18		1445		2890
Компрессор УКВШ-5/7	55	55	10		402		804
ВМЭ-6 осланцовка	25	25	2		37		74
Насос 1В-20	15	15	6		65,7		131,4
ВМЭ-2-10	160	320	24		5606,4		11212,8
Итого		695					16690,2

Сумма затрат на электроэнергию за месяц:

?Зэ=500706 руб

Себестоимость по элементу «Электроэнергия»:

,

р/п.м.

5.3 Расчет затрат по элементу «Затраты на оплату труда»

Согласно методике расчета фонда, заработной платы величиной затрат себестоимости добычи угля в элементе «Затраты на оплату труда» является норматив заработной платы на одну тонну добываемого угля. Исходя из норматива заработной платы, определяется среднемесячная заработная плата на прогнозный период с учетом времени производительного использования горной техники на очистных работах. Расчет производится в следующей последовательности.

5.4 Расчет заработной платы работников проходческого участка

При расчете величины заработной платы по подготовительным участкам устанавливается порядок, при котором фонд заработной платы и среднемесячная заработная плата классифицируются по признаку влияния или зависимости от скорости проведения выработок.

Для этого среднемесячная заработная плата, установленная для различных уровней скорости проведения выработок, делится на тарифный заработок с доплатами и районным коэффициентом (постоянная часть) и сдельную часть с районным коэффициентом, изменяющуюся с изменением скорости проведения выработок (переменная часть).

Для расчета фонда заработной платы используется выражение:

.

где ФЗП_{подг.уч} - фонд заработной платы проходческого участка за календарный период работы, руб;

Т_фзп - тарифный фонд заработной ППП за календарный период, руб;

Н_зпсд - норматив заработной платы на сдельную (переменную) часть, рассчитанный на плановую численность отдельных категорий ППП, руб.м;

С - протяженность проведения выработок за календарный период, м.

Для определения величины тарифного фонда заработной платы ППП за период, заполняем таблицу 5.5.

Таблица 5.5 ? Расчет тарифного фонда заработной платы подготовительного участка для двух подготовительных забоев

Работники	Количество работников, чел.	Заработная плата одного работника, руб/мес.	Тарифный фонд заработной платы, руб/мес.
Начальник участка	1	130000	130000
Помощник начальника участка	1	80000	80000
Механик	1	90000	90000
Горный мастер	9	60000	540000
Итого руководители и специалисты	12	-	840000
Проходчики	24	50000	1200000
МГВМ	10	50000	500000
Электрослесарь	16	38000	608000
ГРП	12	40000	480000
Итого рабочих по участку	62	-	2788000
Итого по участку	74	-	3628000

ФЗП _{подг.уч.}= 3628000 руб.

5.5 Расчет затрат по элементу «Затраты на оплату труда»

Расчет затрат по элементу «Затраты на оплату труда» производится по формуле, руб/т:

р/п.м.

Величина затрат элемента «Отчисления на социальные нужды» складывается из единого социального налога и обязательного медицинского страхования от несчастных случаев на производстве и составляет 34,5% от элемента себестоимости «Затраты на оплату труда».

Единый социальный налог состоит из отчислений в:

1. Федеральный и территориальный фонды обязательного медицинского страхования;

2. В пенсионный фонд РФ;

3. В фонд социального страхования РФ.

Размер обязательного медицинского страхования от несчастных случаев на производстве.

С_{отч.соц.нужд.}=1564,57 руб.

5.6 Расчет затрат по элементу «Амортизация основных фондов»

Расчет затрат по элементу «Амортизация основных фондов» осуществляется по нормам амортизации и сводится в таблицу 5.6.

Таблица 5.6 - Амортизация основных фондов

Перечень машин и оборудования	Кол-во, шт.	Стоимость ед. оборудования, тыс. руб.	Стоимость всего, тыс. руб.	Норма амортизации, % в год	Амортизация, тыс. руб.
Проходческий комбайн КП-21	1	20000	20000	22,2	4440
Вентиляционный став	1	3500	3500	33	1155
СР-70	2	1300	2600	20	520
Вентилятор ВМЭ-2-10	2	150	300	25	75
Трансформатор и штрековый распределитель	1	4470	4470	20	983
Компрессор	1	4300	4300	20	860
Кабельная и шланговая разводка	1	2418	2418	22,2	532
ИТОГО	1	36138	37588		8565
Неучтенные 20%			7518		1713
ВСЕГО	?	?	45106	?	10278

р/п.м.

5.7 Участковая себестоимость

Таблица 5.7 - Участковая себестоимость 1 п.м.

Элементы затрат	Величина, руб/т
Материальные затраты	137
Затраты на оплату труда	4535
Отчисления на социальные нужды	1564,57
Амортизация основных фондов	12848
Затраты на электроэнергию	625,8
Итого:	2148,3

6. Охрана труда и промышленная безопасность

6.1 Меры безопасности

1. Для работы в забое допускаются лица, имеющие права МГВМ или проходчика горизонтальных и наклонных выработок и ознакомленные с «Документацией …».

2. Работы в забое начинать с приведения рабочего места в порядок, согласно требований Федеральных норм и правил в области промышленной безопасности «Правил безопасности в угольных шахтах» утвержденных приказом Федеральной службы по экологическому и атомному надзору от 19.11.2013г. №550 и «Документации …».

3. Проведение и крепление выработки вести согласно данной «Документации …».

4. О всех изменениях горно-геологических условий немедленно извещается сменный надзор, начальник смены (горный диспетчер), дежурный по шахте, начальник участка №5 и главный геолог шахты.

5. Все работы производить при наличии исправных средствах индивидуальной защиты и инструмента.

6.1.1 Меры безопасности при работе с комбайном КП ? 21

До начала работы на рабочем месте необходимо:

- убедиться в исправном состоянии крепи и её соответствии паспорту крепления, а также проверить состояние кровли и бортов выработки в незакреплённом пространстве у забоя;

- проверить, не загромождено ли рабочее пространство у комбайна оборудованием и другими предметами.

Перед пуском комбайна автоматически подаётся предупредительный сигнал. Запускать рабочий орган, и грузчик допускается только после того, как люди, находящиеся вблизи комбайна, отошли в безопасные места. Во время работы необходимо постоянно следить за исправностью гидросистемы комбайна, за нагревом его узлов и электрооборудования, так как их чрезмерный нагрев может явиться причиной ожога, пожара, а также взрыва метано-воздушной смеси. Перед заменой затупленных резцов на рабочем органе комбайна комбайн должен быть удалён из забоя на безопасное расстояние. В период замены резцов машинист всё время обязан находиться на своём рабочем месте у комбайна. После очередного проворачивания рабочего органа кнопка «Стоп» должна быть зафиксирована в отключенном положении.

При проходческих работах запрещается:

- включать в работу неисправный комбайн и другое забойное оборудование;

- работать на комбайне при нарушении взрывозащиты оболочек и неисправности блокировочных устройств его электрооборудования, при нагреве частей этого оборудования;

- отлучаться машинисту от работающего комбайна;

- оставлять рукоятки управления включенными после снятия напряжения;

- находиться в опасной зоне рабочих органов комбайна во время его работы;

- подавать электроэнергию на комбайн при неисправных его дистанционном управлении и заземлении;

- работать без защитной блокировки.

6.1.2 Меры безопасности при работе и ремонте скребкового конвейера СР-70

Приступая к работе с конвейером СР-70, необходимо проверить состояние и исправность:

- крепления болтовых соединений двигателей, редукторов и т.п.;

- тяговых цепей, скребков, рештаков;

- крепление приводных и натяжных головок;

- гидромуфт и средств пылеподавления;

- наличие масла в редукторах и эмульсии в турбомуфтах.

Запрещается пуск в работу конвейера при:

- не полностью собранных и закреплённых рештаках;

- незакрепленных приводных и натяжных головках;

- ненатянутой цепи;

- открытых вводных коробках электродвигателей и пускателей;

- недостаточной смазке редукторов.

Во время работы конвейера следить за натяжением цепи. Натяжение цепи считается нормальным, если при сбегании с ведущей звёздочки цепь имеет провис не более 50-100мм. При ослаблении цепи необходимо произвести её натяжение с помощью натяжных устройств.

Во время работы конвейера запрещается:

- производить выравнивание рештаков;

- надевать на звёздочки соскочившие цепи, предохранительные кожухи и щитки;

- выравнивать и направлять движение цепи стойками, распилами, ломами и т.д.

Механический ремонт конвейера СР-70 следует производить только после отключения его от сети. При этом на пускателе следует вывесить плакат: «Не включать - работают люди».

6.1.3 Меры безопасности при работе с пневматической буровой установкой

1. Каждая пневматическая буровая установка (далее пневмосверло) должна быть тщательно осмотрена и проверена перед началом работ.

2. Перед началом работы необходимо до включения пневмосверла проверить исправность присоединения шланг к компрессору, а после включения - правильность вращения.

3. В начале работы рекомендуется применять короткий забурник и, пробурив 400-500мм, заменить его инструментом нужной длины. Затупившейся резец следует заменить другим.

4. В процессе работы необходимо постоянно следить за состоянием пневмодвигателя, редуктора и количеством масла в масленке.

5. При перерывах в работе и при переноске пневмосверла из одного забоя в другой необходимо убрать его в сухое защищенное место.

6. По окончании работы компрессор должен быть отключен.

7. При работе сверлом необходимо применять:

- индивидуальные средства защиты (рукавицы для снижения уровня вибрации, респираторы, очки);

- индивидуальные средства защиты органов слуха;

- поддерживающие или подвесные устройства для снижения веса сверла.

6.2 Основные типовые правила поведения (действия)работников шахты при авариях

1. Все работники шахты должны твердо знать правила поведения в аварийной обстановке, места, где располагаются средства противоаварийной защиты и самоспасения, и уметь пользоваться ими.

2. Лица, находящиеся в шахте и заметившие признаки аварии, обязаны немедленно сообщить об этом горному диспетчеру или сменному инженерно - техническому работнику.

3. Все работники шахты обязаны твердо усвоить основные правила личного поведения при авариях.

6.2.1 Пожар (взрыв газа и (или) угольной пыли)

Внезапное изменение направления вентиляционной струи служит сигналом к выходу на поверхность. При обнаружении дыма необходимо включиться в самоспасатель и двигаться по ходу вентиляционной струи к ближайшим выработкам со свежей струей воздуха, к запасным выходам. Изменение направления вентиляционной струи во время движения свидетельствует, что пожар произошел в основных воздухоподающих выработках или в надшахтных зданиях воздухоподающих выработок и произведено общешахтное реверсирование вентиляционной струи. В этом случае движение навстречу реверсированной свежей струе воздуха, не выключаясь из самоспасателя, необходимо продолжать до ствола (шурфа, штольни).

При обнаружении очага пожара, находясь со стороны свежей струи воздуха, необходимо включиться в самоспасатель (респиратор) и начать тушение первичными средствами пожаротушения. При горении электропусковой аппаратуры, силовых кабелей необходимо отключить подачу электроэнергии на аварийные агрегаты.

При пожаре в забое тупиковой выработки необходимо включиться в самоспасатель (респиратор) и начать тушение первичными средствами. Если невозможно потушить пожар имеющимися средствами, следует выйти из тупиковой выработки на свежую струю и отключить подачу электроэнергии на механизмы. При этом в шахтах, опасных по метану, вентилятор местного проветривания должен работать в нормальном режиме.

При пожаре в тупиковой выработке на некотором расстоянии от забоя, в котором находятся люди, необходимо взять имеющиеся средства пожаротушения и самоспасения (самоспасатели, респираторы), а при появлении дыма - включиться в них, и следовать к выходу из тупиковой выработки, приняв все возможные меры к переходу через очаг и его тушению. Если перейти через очаг невозможно и потушить его не удалось, необходимо отойти от очага, приготовить подручные материалы для возведения перемычек (вентиляционные трубы, доски, обаполы, спецодежда, гвозди). Как только подачи воздуха по вентиляционным трубопроводам прекратились, следует установить, как можно ближе к очагу пожара две - три перемычки, отойти к забою и ждать прихода горноспасателей, используя средства жизнеобеспечения: сжатый воздух, респираторы пункта ВГС, средства групповой защиты.

6.2.2 Внезапный выброс угля и газа, горный удар

Необходимо немедленно включиться в изолирующий самоспасатель, выйти кратчайшим путем на свежую струю и отключить подачу напряжения на электроаппаратуру, находящуюся в зоне выброса.

Если в результате аварии пути выхода перекрыты, следует включиться в средства самоспасения (изолирующие самоспасатели, респираторы пункта ВГС и др.) и ждать прихода горноспасателей.

Для предотвращения взрыва запрещается пользоваться переключающими устройствами светильника (если свет погас, светильник не включать!).

6.2.3. Обрушение

Люди, застигнутые обрушением, должны принять меры к освобождению пострадавших, находящихся под завалом, установить характер обрушения и возможность безопасного выхода через купольную часть выработки. Если выход невозможен, следует установить дополнительную крепь и приступить к разборке завала.

В случае, когда это невозможно, ждать прихода горноспасателей, подавая сигналы по коду о металлические (твердые) предметы:

- при обрушении в подготовительных выработках - редкие удары по количеству находящихся за обрушением людей;

- при обрушении в лаве крутого падения - первые удары - номер уступа, а затем с перерывом - количество в нём людей.

В случае, когда застигнутые обрушением люди находятся в тупиковой части выработки, необходимо рассоединить трубопровод сжатого воздуха и установить в 5-10 м от забоя парусную перемычку для предотвращения поступления метана, при этом люди должны находиться между перемычкой и завалом.

6.2.4 Затопление водой и заиловка

При затоплении необходимо взять самоспасатель и выйти по ближайшим выработкам на поверхность.

6.2.5 Загазирование

Следует включиться в изолирующий самоспасатель, отключить электроэнергию и поставить знак, запрещающий вход в выработку (закрестить выработку) и выйти на свежею струю.

При проникновении в горные выработки сильнодействующих ядовитых веществ необходимо после вывода людей отключить ВМП, прекратить подачу сжатого воздуха на аварийный участок и сообщить горному диспетчеру.

6.2.6 Общешахтное отключение электроэнергии

Необходимо прекратить работы на участке, отключить механизмы, выйти на свежую струю, выяснить причину и ориентировочное время отключения электроэнергии. При длительной остановке необходимо выйти на поверхность.

6.2.7 Поражение электрическим током

Необходимо отключить электроэнергию на участке, вызвать дежурного врача из медпункта. Членам ВГС и надзору участка необходимо направить к пострадавшим для оказания доврачебной помощи, выставить из членов ВГС посты возле электроаппаратуры, подготовить средства для вывоза пострадавших на поверхность.

6.2.8 Несчастный случай, травмирование

Необходимо направить к месту несчастного случая для оказания первой доврачебной помощи членов ВГС и надзор с ближайших рабочих мест, а также дежурного фельдшера, сообщить о несчастном случае горному диспетчеру, главному инженеру, (заместителю директора по ОТ и ПК) и начальнику участка и поддерживать связь с дежурным фельдшером по рации на 1-й волне. После этого необходимо оказать первую помощь пострадавшему, вывести пострадавшего на поверхность, до прихода комиссии по расследованию несчастного случая принять меры к сохранению места происшествия в нетронутом состоянии.