Электроснабжение завода по производству огнеупоров
Проектирование электроснабжения завода по изготовлению огнеупоров. Картограмма электрических нагрузок. Компенсация реактивной мощности и выбор числа цеховых трансформаторов. Автоматическое регулирование мощности конденсаторов. Анализ условий труда в цехе.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | дипломная работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 05.09.2010 |
Размер файла | 863,8 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Содержание
- Введение
- 1. Основная часть. Проектирование электроснабжения завода
- 1.1 Технологический процесс производства
- 1.2 Исходные данные на проектирование
- 1.3 Проектирование электроснабжения механического цеха
- 1.3.1 Расчет электрических нагрузок механического цеха
- 1.4 Расчет силовой и осветительных нагрузок завода
- 1.4.1 Картограмма электрических нагрузок завода
- 1.5 Компенсация реактивной мощности и выбор числа цеховых трансформаторов
- 1.6 Определение потерь в цеховых трансформаторах
- 1.7 Расчет нагрузки синхронных двигателей
- 1.8 Выбор высоковольтной батареи конденсаторов
- 1.9 Технико-экономический расчет вариантов внешнего электроснабжения
- 1.10 Выбор оборудования и расчет токов короткого замыкания U>1кВ
- 1.10.1 Расчет суммарного тока КЗ
- 1.10.2 Выбор выключателей
- 1.10.3 Выбор трансформаторов тока
- 1.10.4 Выбор трансформаторов напряжения
- 1.10.5 Выбор выключателей нагрузки
- 1.10.6 Выбор силовых кабелей отходящих линий
- 1.11 Выбор оборудования для электроприемников цеха
- 1.11.1 Расчет токов короткого замыкания на U<1 кВ
- 1.12 Релейная защита и автоматика
- 1.13 Заземление и молниезащита ГПП
- 1.13.1 Расчет заземления ГПП
- 1.13.2 Расчет молниезащиты ГПП
- 2. Специальная часть. Автоматическое регулирование мощности конденсаторов
- 2.1 Общие сведения о компенсации реактивной мощности
- 2.2 Определение мощности батарей конденсаторов
- 2.3 Размещение конденсаторов и автоматизации их работы
- 3. Расчет для низковольтной батареи конденсаторов
- 4. Безопасность жизнедеятельности
- 4.1 Анализ условий труда в механическом цехе
- 4.2 Акустический расчет механического цеха
- 4.2.1 Определение допустимых уровней звукового давления Lдоп для расчетных точек
- 4.2.2 Расчет зануления
- 4.3 Обеспечение пожаробезопасности рабочего процесса
- 4.3.1 Расчет количества огнетушителей
- 4.3.2 Разработка вопросов пожарной безопасности в цехах
- 4.3.3 Пожарная сигнализация
- Вывод
- Заключение
- Список литературы
Введение
Основой рационального решения комплекса технико-экономических вопросов при проектировании электроснабжения современного промышленного предприятия является правильное определение ожидаемых электрических нагрузок. Определение электрических нагрузок является первым этапом проектирования любой системы электроснабжения. Значения электрических нагрузок определяют выбор всех элементов и технико-экономические показатели проектируемой системы электроснабжения. От правильной оценки ожидаемых нагрузок зависят капитальные затраты в системе электроснабжения, расход цветного металла, потери электроэнергии и эксплуатационные расходы. Ошибка при определении электрических нагрузок приводит к увеличению экономических и ухудшению технических показателей промышленного предприятия.
Также необходимо рассчитывать экономически и технически целесообразный объем реактивной мощности, потребляемый из энергосистемы и сделать правильный выбор средств компенсации, их мощности и места размещения. От этого также будет зависеть эффективность использования энергетических ресурсов и оборудования.
Для определения оптимального варианта схемы внешнего электроснабжения, параметров электросети и ее элементов, необходимо проведение технико-экономических расчетов. При этом необходимо произвести всесторонний анализ технических и экономических показателей. Только сопоставление и анализ всех технико-экономических показателей, характеризующих возможные варианты, позволяет провести выбор наилучшего решения. Следующим этапом расчетов является окончательное определение схемы электроснабжения и ее параметров, выбор необходимого электрооборудования, проводов и кабелей.
Большое внимание следует также уделять вопросам охраны труда и оценки экономической эффективности принимаемых решений.
1. Основная часть. Проектирование электроснабжения завода
1.1 Технологический процесс производства
Предприятие специализируется на изготовлении керамической плитки, санитарно-технической керамики, кислотоупоров и другой огнеупорной продукции. Технологический процесс производства включает следующие стадии: карьерные работы, подготовка глиняной массы, формирование изделий, сушку отформованных изделий, обжиг изделий и упаковку.
Добыча глины осуществляется в карьерах. Метод добычи должен быть увязан с мощностью пласта и характером залегания глин.
Транспортирование глины из карьера на завод осуществляется по-разному. Экономически выгодным и обеспечивающим бесперебойную подачу глины на завод считается рельсовый транспорт. Безрельсовый транспорт используется с учетом местных условий.
В зависимости от свойств исходного сырья и вида изготовляемой продукции подготовку глиняной массы осуществляют полусухим, пластическим и шликерным (мокрым) способами.
По первому способу сырьевые материалы после дробления на вальцах выдерживают в сушильном барабане (до остаточной влажности 6-8%), затем измельчают в дезинтеграторе, просеивают, увлажняют (до влажности 8-12%) и перемешивают. Полусухой способ подготовки глиняной массы используется при производстве плиток для облицовки стен, полов и др.
При пластическом способе подготовки глиняной массы исходное сырье дробят, тонко измельчают и увлажняют до получения однородной пластичной массы влажностью 8-22%. Этот способ применяется при производстве глиняного кирпича, керамических камней, черепицы, труб.
По шликерному способу подготовки глиняной массы высушенные сырьевые материалы измельчают в порошок и смешивают с водой до получения однородной массы - шликера, который используют для получения изделий способом литья (санитарно-технические изделия, декоративная керамика и др.) или после его сушки в распылительных башенных сушилках. Технология получения пресс-порошка в распылительных сушилках заключается в совмещении процессов обезвоживания, дробления и сепарации керамической массы. Обезвоживание ее в распылительных сушилках позволяет в 3,5 раза повысить производительность труда и в 1,5 раза сократить капитальные затраты на производство готовой продукции.
Формирование изделий осуществляется на прессах: при первом способе подготовки глиняной массы - гидравлических и механических, при втором - ленточных вакуумных или безвакуумных. Вакуумирование глины способствует повышению плотности изделий на 6-8% (прочность увеличивается на 30-40%) и снижению их водопоглощения.
Основными способами производства керамических стеновых материалов являются пластические для подготовки глиномассы и формирования изделий (рисунок 1).
Рисунок 1 - Схема технологического процесса производства керамических кирпича и камней по пластическому способу: 1 - приготовление глиняной массы; 2 - формование изделий; 3 - сушка отформованных изделий; 4 - обжиг высушенных изделий
При пластическом способе производства керамических изделий технологический процесс усложняется, однако создается возможность получать высокопустотные, укрупненные керамические стеновые материалы, при этом повышается качество изделий, их морозостойкость.
Сушка изделий - обязательная промежуточная стадия технологического процесса производства керамических изделий. Ускорение процесса сушки изделий достигается в сушилах периодического (камерных) и непрерывного (туннельных) действия.
Туннельный способ сушки является более прогрессивным по сравнению с камерным. Сушило представляет собой туннель длиной от 20 до 45 м, внутри которого уложены рельсы.
Продолжительность процесса сушки составляет от 24 часов до 3 суток. Изделия необходимо высушить, чтобы содержание влаги в них не превышало 5%, во избежание неравномерной усадки и растрескивания при обжиге.
Обжиг изделий производят в кольцевых и туннельных печах непрерывного действия. Туннельные печи экономичнее кольцевых в силу более высокого уровня механизации производства, а также лучшего использования тепловой энергии.
Туннельная печь - это туннель длиной от 60 до 230 м в зависимости от размеров обжигаемых изделий, шириной 3-5 м, высотой около 2 м. Условно печь делят на три зоны - подогрева, обжига и охлаждения, которые последовательно в течении 18-36 ч проходят вагонетки с кирпичом-сырцом.
При достижении максимальной температуры обжига изделия подвергаются изотермической выдержке для выравнивания температуры по всей их толще. Охлаждение их ведут очень медленно, постепенно снижая температуру до 500-600?С. Производительность туннельных печей - до 500 млн шт. кирпича в год.
Обжиг является завершающей и ответственной стадией производства керамических изделий. Режим обжига определяет качество продукции, технико-экономические показатели производства (расход топлива, электроэнергии и др.). Например, суммарные затраты на обжиг достигают 35-40%, а потери от брака - почти 10% от себестоимости товарной продукции.
1.2 Исходные данные на проектирование
1. Схема генерального плана завода (лист 1)
2. Сведения об электрических нагрузках по цехам завода (таблица 1.1)
3. Питание может быть осуществлено от подстанции энергосистемы, на которой установлены два параллельно работающих трансформатора мощностью по 40 МВА, напряжением 115/37/10,5 кВ. Мощность системы 650 МВА, мощность короткого замыкания на шинах 115 кВ равна 880 МВА.
4. Расстояние от подстанции энергосистемы до завода 5,5 км.
5. Завод работает в две смены.
Таблица 1.1 - Электрические нагрузки по цехам завода
№ П/П |
Наименование |
Количество ЭП, n, шт |
Установленная мощность, кВТ |
||
одного ЭП, Pн |
? Рн |
||||
1 |
Шамотный цех №1 |
50 |
1-30 |
970 |
|
2 |
Шамотный цех №2 |
60 |
1-40 |
1520 |
|
3 |
Динасовый цех |
70 |
1-50 |
1800 |
|
4 |
Смесительно-формовочный цех |
70 |
1-50 |
2100 |
|
5 |
Цех вращающихся печей |
10 |
10-100 |
650 |
|
6 |
Компрессорная: а) 0,4кВ |
10 |
10-20 |
120 |
|
б) 10кВ |
10 |
630 |
1260 |
||
7 |
Цех пылеулавливания, газоочистки |
25 |
1-20 |
360 |
|
8 |
Цех подготовки глины |
40 |
1-28 |
680 |
|
9 |
Цех помола шамота |
50 |
20-50 |
1500 |
|
10 |
Склад сырья |
15 |
5-20 |
120 |
|
11 |
Механический цех |
40 |
1-25 |
570 |
|
12 |
Заготовительно-штамповочный цех |
35 |
5-70 |
400 |
|
13 |
Лаборатория |
20 |
1-20 |
250 |
|
14 |
Стекольный цех |
40 |
1-40 |
850 |
|
15 |
Склад готовой продукций |
10 |
1-10 |
60 |
|
16 |
Заводоуправление, столовая |
50 |
1,1-40 |
560 |
|
17 |
Цех туннельных печей |
40 |
10-50 |
1480 |
1.3 Проектирование электроснабжения механического цеха
Таблица 1.2 - Электрические нагрузки механического цеха
№№ по плану |
Наименование оборудования |
Групп. |
Установлен. Мощность, КВт |
Коэффиц. |
||
КИ |
Cosц |
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
3,26 |
Краны с ПВ-25% |
А |
36,5 |
0,1 |
0,5 |
|
1,2,4,6 |
Пресс |
А |
5,5 |
0,25 |
0,65 |
|
5 |
Ковочный пресс |
А |
55 |
0,25 |
0,65 |
|
7,16,17,24,30 |
Камерная электропечь |
Б |
50 |
0,8 |
0,9 |
|
8 |
Конвейерная закалочная электропечь |
Б |
90 |
0,8 |
0,9 |
|
10,11, 19, 20 |
Электродная соляная ванна |
Б |
22 |
0,65 |
0,8 |
|
9 |
Пресс |
Б |
15 |
0,65 |
0,8 |
|
12,13,14 |
Электродная селитровая ванна |
Б |
12 |
0,65 |
0,8 |
|
15,22,38 |
Вентилятор |
Б |
37 |
0,65 |
0,8 |
|
18,21 |
Колпаковая электропечь |
Б |
45 |
0,8 |
0,9 |
|
25,27,35 |
Пресс горячештамповочный |
А |
11 |
0,25 |
0,65 |
|
28,31,33 |
Пресс кривошипный |
А |
11 |
0,25 |
0,65 |
|
29,32 |
Гильотинные ножницы |
А |
22 |
0,25 |
0,65 |
|
34,36 |
Ковочный пресс |
А |
22 |
0,25 |
0,65 |
|
37 |
Высокочастотная установка |
А |
100 |
0,35 |
0,7 |
|
39 |
Плазматрон |
А |
28 |
0,35 |
0,7 |
|
40 |
Насос |
А |
11 |
0,25 |
0,65 |
1.3.1 Расчет электрических нагрузок механического цеха
Расчет электрических нагрузок производится в таблице 1.3 "Расчет нагрузок по механическому цеху". Эта таблица является сводной как для подсчета силовых нагрузок по отдельным узлам питания, так и для шин ТП.
В рассматриваемом механическом цехе имеется два мостовых крана с ПВ=25%.
Необходимо привести установленную мощность кранов к ПВ=100%:
Pн=PустЧ,(1.1)
для крана с ПВ-25%:
Рн= PнЧ =36,5Ч= 18,3 кВт.
Все электроприемники, присоединенные к определенному узлу питания, разбиваются на характерные группы, имеющие одинаковый режим работы (это ЭП с одинаковыми Ки и cos).
Для каждой характерной группы указывается количество и мощность входящих в нее электроприемников, а для многодвигательного агрегата указывается количество и мощность входящих в него двигателей.
Наметим узлы питания: ШРА 1, ШРА 2, ШР.
Необходимо для каждой отдельной линии сделать выборку ЭП по группам А и Б.
К группе А относятся ЭП с переменным графиком работы.
К группе Б относятся ЭП длительного режима работы с постоянным графиком нагрузок.
Производим расчет электрических нагрузок и занесем результаты в таблицу 1.3
Основные используемые формулы:
Число m, которое используется для определения способа нахождения эффективного числа ЭП nэ, определяется по формуле
,(1.2)
где Pнмакс; Рнмин - номинальные активные мощности наибольшего и наименьшего ЭП в группе А.
Точное значение не требуется, достаточно определить m>3 или mЈ 3.
Средняя активная нагрузка за наиболее загруженную смену для каждой характерной подгруппы ЭП определяется по формуле
Рсм=Ки·Рн, кВт (1.3)
где Ки - коэффициент использования;
Рн - номинальная мощность электроприемников.
Средняя реактивная нагрузка на наиболее загруженную смену для каждой характерной группы ЭП определяется по формуле
Qсм = Рсм·tgj, кВар (1.4)
где Рсм - средняя реактивная нагрузка на наиболее загруженную смену.
По полученным данным определяется средневзвешенное значение коэффициента использования по данному расчетному узлу
(1.5)
где SРсм - суммарное значение средней реактивной нагрузки за наиболее загруженную смену по данному расчетному узлу.
Далее необходимо подсчитать эффективное число ЭП nэ, для данного расчетного узла питания.
При mЈ3 эффективное число электроприемников принимается равным их фактическому числу n, т.е. n=nэ.
При m>3 и групповом коэффициенте Ки>0,2 эффективное число электроприемников определяется по формуле
(1.6)
Если средневзвешенный групповой коэффициент использования Ки<0,2 эффективное число ЭП определяется по справочникам, тогда расчет nэ производится в следующей последовательности.
Значение Р?, рассчитано по формуле
, кВт(1.7)
Значение n?, определяется по формуле
(1.8)
Значение , определяется по таблицам в зависимости от Р? и n?.
Искомое значение эффективного числа электроприемников определяется
nэ=nэ?·n. (1.9)
Коэффициент максимума Км определяется по таблицам в зависимости от nэ и Ки. Максимальная активная получасовая нагрузка от силовых электроприемников узла равна:
Рм=Км·Рсм, кВт(1.10)
Максимальная реактивная получасовая нагрузка от силовых ЭП узла принимается равной при
nэЈ10 Qм=1,1ЧQсм;
nэ>10 Qм= Qсм.
Для ЭП группы Б с практическим постоянным графиком нагрузки Км принимается равным единице и максимальная электрическая нагрузка равна средней в наиболее загруженную смену: Рсм=Рм и Qм=Qсм.
Максимальная полная нагрузка расчетного узла питания определяется по формуле
, кВА(1.11)
Таблица 1.3 - Расчет нагрузок по механическому цеху
№№ по плану |
Наименование узлов питания и групп ЭП |
n |
Установленная мощность, кВт |
m |
Ки |
Cosц/ tgц |
Средние мощности |
Определение |
nэ |
Км |
Максимальная расчетная нагрузка |
Iр, А |
|||||||||
одного ЭП |
Суммарная |
Рсм, кВт |
Qсм. квар |
n1 |
Рn1 |
Р* |
n* |
nэ* |
Рм, кВт |
Qм, квар |
Sм, кВА |
||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
21 |
|
1,2,4,5,6 |
ШРА-1 группа А Прессы (4ґ5,5+55) |
5 |
5,5ё55 |
77 |
0,25 |
0,65/1,16 |
19,3 |
22,3 |
|||||||||||||
39 |
Плазматрон (28) |
1 |
28 |
28 |
0,35 |
0,7/1,02 |
9,8 |
9,9 |
|||||||||||||
3 |
Кран с ПВ-25% (18,3) |
1 |
18,3 |
18,3 |
0,1 |
0,5/1,73 |
1,8 |
3,1 |
|||||||||||||
ИТОГО ПО ШРА-1 |
7 |
5,5ё55 |
123,3 |
> 3 |
0,25 |
30,9 |
35,3 |
5 |
2,3 |
71,1 |
38,8 |
81 |
123,2 |
||||||||
25,27-29,31-36,40 |
ШРА-2 группа А Прессы (6ґ11+2ґ22), ножницы (2ґ22), насос (11) |
11 |
11ё22 |
165 |
0,25 |
0,65/1,16 |
41,3 |
47,9 |
|||||||||||||
26 |
Кран с ПВ-25% (18,3) |
1 |
18,3 |
18,3 |
0,1 |
0,5/1,73 |
1,8 |
3,1 |
|||||||||||||
Итого по группе А |
12 |
11ё22 |
183,3 |
< 3 |
0,23 |
43,1 |
51 |
12 |
1,6 |
68,9 |
51 |
||||||||||
22,38 |
ШРА-2 группа Б Вентилятор (2ґ37) |
2 |
37 |
74 |
0,65 |
0,8/0,75 |
48,1 |
36,1 |
|||||||||||||
24,30 |
Электропечи (2ґ50) |
2 |
50 |
100 |
0,8 |
0,9/0,48 |
80 |
38,4 |
|||||||||||||
Итого по группе Б |
4 |
37ё50 |
174 |
128,1 |
74,5 |
1 |
128,1 |
74,5 |
|||||||||||||
ИТОГО ПО ШРА-2 |
16 |
357,3 |
171,2 |
125,5 |
197 |
125,5 |
233,5 |
355,3 |
|||||||||||||
10,11,12,13,14, 19, 20,15,9 |
ШР-1 группа Б Электродная ванна, вентилятор (4ґ22+3ґ12+15+37) |
9 |
12ё37 |
176 |
0,65 |
0,8/0,75 |
114,4 |
85,8 |
|||||||||||||
7,16,17,18,21 |
Электропечи (3ґ50+2ґ45) |
5 |
45ё50 |
240 |
0,8 |
0,9/0,48 |
192 |
92,1 |
|||||||||||||
ИТОГО ПО ШР-1 |
14 |
12 ё50 |
416 |
306,4 |
177,9 |
1 |
306,4 |
177,9 |
354,3 |
538,9 |
|||||||||||
ИТОГО по цеху: группа А группа Б |
19 18 |
5,5ё55 12ё50 |
306,6 590 |
0,24 |
74 434,5 |
86,3 166,6 |
11 |
1,65 1 |
122,1 434,5 |
86,3 166,6 |
|||||||||||
ЭП, присоединенные к ТП |
|||||||||||||||||||||
8 |
Конвейерная электропечь (90) |
1 |
90 |
90 |
0,8 |
0,9/0,48 |
72 |
34,5 |
72 |
34,5 |
|||||||||||
37 |
Высокочастотная установка (100) |
1 |
100 |
100 |
0,35 |
0,7/1,02 |
35 |
35,7 |
35 |
35,7 |
|||||||||||
ВСЕГО ПО ЦЕХУ |
39 |
1185,8 |
615,5 |
323,1 |
663,6 |
323,1 |
738 |
1122,7 |
1.4 Расчет силовой и осветительных нагрузок завода
Расчет осветительной нагрузки при определении нагрузки предприятия производим упрощенным методом по удельной плотности осветительной нагрузки на квадратный метр производственных площадей и коэффициенту спроса.
По этому методу расчетная осветительная нагрузка принимается равной средней мощности освещения за наиболее загруженную смену и определяется по формуле:
Рpo=КcoЧРуо, кВт(1.12)
Qpo=tgjоЧРро, квар, (1.13)
где Кco - коэффициент спроса по активной мощности осветительной нагрузки;
tgjо - коэффициент реактивной мощности, определяется по cosj;
Руо - установленная мощность приемников освещения по цеху, определяется по удельной осветительной нагрузке на 1 м2 поверхности пола известной производственной площади:
Руо=rоЧF, кВт(1.14)
где F - площадь производственного помещения, которая определяется по генеральному плану завода, м2;
r? ??удельная расчетная мощность кВт/м2.
Все расчетные данные заносятся в таблицу 1.4 "Расчет осветительной нагрузки".
Расчет электрических нагрузок напряжением до 1 кВ по цехам завода производим методом упорядоченных диаграмм. Отдельной строкой по каждому цеху определяем силовые и осветительные нагрузки, затем суммированием находим полную мощность цеха. Результаты расчета силовых и осветительных нагрузок по цехам сведены в таблицу 1.6 "Расчет силовой нагрузки завода по производству огнеупоров напряжением 0,4 кВ".
Таблица 1.4 - Расчет осветительной нагрузки
№ по плану |
Наименование цеха |
Размеры помещения, длина (м) ґширина (м) |
Площадь помещения, м2 |
Удельная осветительная нагрузка rо, кВт/м2 |
Коэф. спроса, Кс |
Установленная мощность освещения, Рyо, кВт |
Расчетная мощность осветительной нагрузки |
cosj / tgj |
||
Рро, кВт |
Qро, квар |
|||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
1 |
Шамотный цех №1 |
63х54 |
3402 |
0,015 |
0,8 |
51,03 |
40,824 |
20,412 |
0,9/0,5 |
|
2 |
Шамотный цех №2 |
135х27 |
3645 |
0,015 |
0,8 |
54,675 |
43,74 |
21,87 |
0,9/0,5 |
|
3 |
Динасовый цех |
126х45 |
5670 |
0,013 |
0,8 |
73,71 |
58,968 |
29,484 |
0,9/0,5 |
|
4 |
Смесительно-формовочный цех |
90х45+36х32 |
5202 |
0,02 |
0,8 |
104,04 |
83,232 |
41,616 |
0,9/0,5 |
|
5 |
Цех вращающихся печей |
48,6х16,2 |
787,3 |
0,015 |
0,8 |
11,8095 |
9,4476 |
4,7238 |
0,9/0,5 |
|
6 |
Компрессорная: |
45х9 |
405 |
0,01 |
0,8 |
4,05 |
3,24 |
1,62 |
0,9/0,5 |
|
7 |
Цех пылеулавливания, газоочистки |
27х14,4 |
388,8 |
0,013 |
0,8 |
5,0544 |
4,04352 |
2,02176 |
0,9/0,5 |
|
8 |
Цех подготовки глины |
36х16,2 |
583,2 |
0,013 |
0,8 |
7,5816 |
6,06528 |
3,03264 |
0,9/0,5 |
|
9 |
Цех помола шамота |
81х30,6 |
2478,6 |
0,015 |
0,8 |
37,179 |
29,7432 |
14,8716 |
0,9/0,5 |
|
10 |
Склад сырья |
45х16,2 |
729 |
0,01 |
0,65 |
7,29 |
4,7385 |
2,36925 |
0,9/0,5 |
|
11 |
Механический цех |
77,4х23,4 |
1811,2 |
0,015 |
0,8 |
27,168 |
21,7344 |
10,8672 |
0,9/0,5 |
|
12 |
Заготовительно-штамповочный цех |
36х18 |
648 |
0,016 |
0,8 |
10,368 |
8,2944 |
4,1472 |
0,9/0,5 |
|
13 |
Лаборатория |
54х14,4 |
777,6 |
0,02 |
0,9 |
15,552 |
13,9968 |
6,9984 |
0,9/0,5 |
|
14 |
Стекольный цех |
27х54 |
1458 |
0,02 |
0,85 |
29,16 |
24,786 |
12,393 |
0,9/0,5 |
|
15 |
Склад готовой продукции |
34,2х21,6 |
738,7 |
0,01 |
0,7 |
7,387 |
5,1709 |
2,58545 |
0,9/0,5 |
|
16 |
Заводоуправление, столовая |
126х32,4 |
4082,4 |
0,02 |
0,9 |
81,648 |
73,4832 |
36,7416 |
0,9/0,5 |
|
17 |
Цех туннельных печей |
144х32,4 |
4665,6 |
0,015 |
0,8 |
69,984 |
55,9872 |
27,9936 |
0,9/0,5 |
|
18 |
Территория |
57928 |
0,002 |
1 |
115,856 |
115,856 |
57,928 |
0,9/0,5 |
||
Итого |
603,351 |
301,6755 |
1.4.1 Картограмма электрических нагрузок завода
Картограмма электрических нагрузок представляет собой графическое измерение электрических нагрузок по цехам. Она отображается на генплане в виде кругов в масштабе отображенных электрических нагрузок. В центре этих окружностей совпадают с центрами электрических нагрузок цехов.
В зависимости от структуры энергопотребления, картограмма может быть нанесена на генплан отдельно для активной и реактивной мощности, и отдельно для низковольтной и высоковольтной нагрузки.
Низковольтная нагрузка должна наглядно показывать долю осветительной нагрузки цеха, в котором изображается в виде сектора круга соответствующего цеха.
Площадь окружности в выбранном масштабе
Pсм = р r2 Ч m; (1.15)
r = /рЧ m; (1.16)
m = Pсм /рЧr2(1.17)
где m - это масштаб для определения площади круга, который выбирается проектировщиками в зависимости от масштаба генплана и величины нагрузок предприятия.
Для изображения электрических нагрузок каждого цеха на картограмме в виде сектора круга необходимо определить угол сектора
б = PР осв / Pсм Ч360(1.18)
Таблица 1.5 - Картограмма электрических нагрузок завода
№ п/п |
Наименование здания, сооружения |
Рр сумм. |
Рр осв. |
Угол |
Масш. |
Радиус |
|
1 |
Шамотный цех №1 |
438,4 |
40,8 |
33,50365 |
8,64 |
4,019885 |
|
2 |
Шамотный цех №2 |
680 |
43,7 |
23,13529 |
8,64 |
5,006483 |
|
3 |
Динасовый цех |
990 |
58,97 |
21,44364 |
8,64 |
6,04082 |
|
4 |
Смесительно-формовочный цех |
924 |
83,2 |
32,41558 |
8,64 |
5,835987 |
|
5 |
Цех вращающихся печей |
390 |
9,45 |
8,723077 |
8,64 |
3,791496 |
|
6 |
Компрессорная |
120 |
3,2 |
9,6 |
8,64 |
2,103144 |
|
7 |
Цех пылеулавливания, газоочис. |
165 |
4,04 |
8,814545 |
8,64 |
2,466154 |
|
8 |
Цех подготовки глины |
312,8 |
6,1 |
7,02046 |
8,64 |
3,395562 |
|
9 |
Цех помола шамота |
924 |
29,7 |
11,57143 |
8,64 |
5,835987 |
|
10 |
Склад сырья |
48 |
4,74 |
35,55 |
8,64 |
1,330145 |
|
11 |
Механичекий цех |
135,42 |
21,73 |
57,76695 |
8,64 |
2,234188 |
|
12 |
Заготовительно-штам. цех |
146,6 |
8,3 |
20,38199 |
8,64 |
2,324584 |
|
13 |
Лаборатория |
132,75 |
13,995 |
37,95254 |
8,64 |
2,212053 |
|
14 |
Стекольный цех |
484,5 |
24,8 |
18,42724 |
8,64 |
4,225958 |
|
15 |
Склад готовой продукции |
21,6 |
5,173 |
86,21667 |
8,64 |
0,892288 |
|
16 |
Заводоуправление |
297,36 |
73,485 |
88,96489 |
8,64 |
3,310698 |
|
17 |
Цех туннельных печей |
888 |
55,984 |
22,69622 |
8,64 |
5,721169 |
Таблица 1.6 - Расчет силовых нагрузок завода напряжением U = 0,4кВ
№ цехов |
Наименование цехов |
Кол-во ЭП, n |
Установленная мощность, кВт |
m |
Kи |
cosj /tgj |
Средние нагрузки |
nэ |
Kм |
Расчетные нагрузки |
||||
РнminёРн max |
?Pн |
Pсм, кВт |
Qсм, квар |
Pp, кВт |
Qp, квар |
|||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
|
1 |
Шамотный цех №1 |
|||||||||||||
а) силовая |
50 |
1-30 |
970 |
>3 |
0,4 |
0,7/1 |
388 |
388 |
50 |
1,13 |
438,4 |
388 |
||
б) осветительная |
40,8 |
20,4 |
1 |
40,8 |
20,4 |
|||||||||
Итого |
583,2 |
500,4 |
||||||||||||
2 |
Шамотный цех №2 |
|||||||||||||
а) силовая |
60 |
1-40 |
1520 |
>3 |
0,4 |
0,7/1 |
608 |
608 |
60 |
1,12 |
680 |
608 |
||
б) осветительная |
43,7 |
21,85 |
1 |
43,7 |
21,85 |
|||||||||
Итого |
723,7 |
629,85 |
||||||||||||
3 |
Динасовый цех |
|||||||||||||
а) силовая |
70 |
1-50 |
1800 |
>3 |
0,5 |
0,75/0,88 |
900 |
792 |
70 |
1,1 |
990 |
792 |
||
б) осветительная |
58,97 |
29,49 |
1 |
58,97 |
29,49 |
|||||||||
Итого |
1048,97 |
821,49 |
||||||||||||
4 |
Смесительно-формовочный цех |
|||||||||||||
а) силовая |
70 |
1-50 |
2100 |
>3 |
0,4 |
0,7/1 |
840 |
840 |
70 |
1,06 |
924 |
840 |
||
б) осветительная |
83,2 |
41,6 |
1 |
83,2 |
41,6 |
|||||||||
Итого |
1007,2 |
881,6 |
||||||||||||
5 |
Цех вращающихся печей |
|||||||||||||
а) силовая |
10 |
10-100 |
650 |
>3 |
0,6 |
0,88/0,54 |
390 |
210,6 |
10 |
1,2 |
390 |
210,6 |
||
б) осветительная |
9,45 |
4,73 |
1 |
9,45 |
4,73 |
|||||||||
Итого |
399,45 |
215,33 |
||||||||||||
6 |
Компрессорная: |
|||||||||||||
а) силовая |
10 |
10-20 |
120 |
<3 |
0,6 |
0,85/0,6 |
72 |
43,2 |
10 |
1,2 |
120 |
90 |
||
б) осветительная |
3,2 |
1,6 |
1 |
3,2 |
1,6 |
|||||||||
Итого |
123,2 |
91,6 |
||||||||||||
7 |
Цех пылеулавливания газоочистки |
|||||||||||||
а) силовая |
25 |
1-20 |
360 |
>3 |
0,46 |
0,7/1 |
165 |
165 |
25 |
1 |
165 |
165 |
||
б) осветительная |
4,04 |
2,02 |
1 |
4,04 |
2,02 |
|||||||||
Итого |
169,04 |
167,02 |
||||||||||||
8 |
Цех подготовки глины |
|||||||||||||
а) силовая |
40 |
1-28 |
680 |
>3 |
0,4 |
0,75/0,88 |
272 |
239,36 |
40 |
1,15 |
312,8 |
239,6 |
||
б) осветительная |
6,1 |
3,03 |
1 |
6,1 |
3,03 |
|||||||||
Итого |
318,9 |
242,63 |
||||||||||||
9 |
Цех помола шамота |
|||||||||||||
а) силовая |
50 |
20-50 |
1500 |
<3 |
0,55 |
0,8/0,75 |
825 |
618,75 |
50 |
1,12 |
924 |
618 |
||
б) осветительная |
29,7 |
14,85 |
1 |
29,7 |
14,85 |
|||||||||
Итого |
953,7 |
633,6 |
||||||||||||
10 |
Склад сырья |
|||||||||||||
а) силовая |
15 |
5-20 |
120 |
>3 |
0,25 |
0,6/1,3 |
30 |
39 |
12 |
1,6 |
48 |
39 |
||
б) осветительная |
4,74 |
2,37 |
1 |
4,74 |
2,37 |
|||||||||
Итого |
52,74 |
41,37 |
||||||||||||
11 |
Механический цех |
|||||||||||||
а) силовая |
40 |
1-25 |
570 |
>3 |
0,2 |
0,65/1,2 |
111 |
133,2 |
32 |
1,22 |
135,42 |
133,2 |
||
б) осветительная |
21,736 |
10,868 |
1 |
21,736 |
10,868 |
|||||||||
Итого |
157,156 |
144,068 |
||||||||||||
12 |
Заготовительно-штамповочный цех |
|||||||||||||
а) силовая |
35 |
5-70 |
400 |
>3 |
0,2 |
0,6/1,3 |
80 |
104 |
11 |
1,82 |
146,6 |
104 |
||
б) осветительная |
8,296 |
4,148 |
1 |
8,296 |
4,148 |
|||||||||
Итого |
153,896 |
108,148 |
||||||||||||
13 |
Лаборатория |
|||||||||||||
а) силовая |
20 |
1-20 |
250 |
>3 |
0,45 |
0,75/0,88 |
112,5 |
99 |
20 |
1,18 |
132,75 |
99 |
||
б) осветительная |
13,995 |
6,998 |
1 |
13,995 |
6,998 |
|||||||||
Итого |
146,745 |
105,998 |
||||||||||||
14 |
Стекольный цех |
|||||||||||||
а) силовая |
40 |
1-40 |
850 |
>3 |
0,5 |
0,75/0,88 |
425 |
374 |
40 |
1,14 |
484,5 |
374 |
||
б) осветительная |
24,8 |
12,4 |
1 |
24,8 |
12,4 |
|||||||||
Итого |
509,3 |
396,4 |
||||||||||||
15 |
Склад готовой продукции |
|||||||||||||
а) силовая |
10 |
1-10 |
60 |
>3 |
0,2 |
0,5/1,73 |
12 |
20,76 |
10 |
1,8 |
21,6 |
20,76 |
||
б) осветительная |
5,173 |
2,587 |
1 |
5,173 |
2,587 |
|||||||||
Итого |
26,773 |
23,347 |
||||||||||||
16 |
Заводоуправление, столовая |
|||||||||||||
а) силовая |
50 |
1,1-40 |
560 |
>3 |
0,45 |
0,75/0,88 |
252 |
221,76 |
28 |
1,18 |
297,36 |
221,76 |
||
б) осветительная |
73,485 |
36,74 |
1 |
73,485 |
36,74 |
|||||||||
Итого |
370,845 |
258,5 |
||||||||||||
17 |
Цех туннельных печей |
|||||||||||||
а) силовая |
40 |
10-50 |
1480 |
>3 |
0,6 |
0,9/0,48 |
888 |
426,24 |
45 |
1 |
888 |
426,24 |
||
б) осветительная |
55,984 |
27,93 |
1 |
55,984 |
27,93 |
|||||||||
Итого |
943,984 |
454,2 |
||||||||||||
18 |
Освещение территории |
115,86 |
57,93 |
1 |
115,86 |
57,93 |
||||||||
Итого на шинах U=0.4kB |
7805,659 |
5801,411 |
1.5 Компенсация реактивной мощности и выбор числа цеховых трансформаторов
Правильное определение числа и мощности цеховых трансформаторов, возможно только путем технико-экономических расчетов, с учетом следующих факторов: категории надежности электроснабжения потребителей, компенсации реактивных нагрузок на напряжении до 1кВ, перегрузочной способности трансформаторов в нормальном и аварийном режимах; шага стандартных мощностей; экономичных режимов работы трансформаторов в зависимости от графика нагрузки.
Данные для расчета:
Рp0,4= 7805кВт;
Qp0,4= 5801 кВар;
Sp0,4= 9725 кВА.
Завод по производству огнеупоров относится ко II категории потребителей, завод работает в две смены, следовательно, коэффициент загрузки трансформаторов Кзтр=0,8. Принимаем трансформатор мощностью Sнт=1000 кВА.
Для каждой технологически концентрированной группы цеховых трансформаторов одинаковой мощности минимальное их число, необходимое для питания наибольшей расчетной активной нагрузки, рассчитывается по формуле
(1.19)
где Рр 0,4 - суммарная расчетная активная нагрузка;
Кз - коэффициент загрузки трансформатора;
Sнт - принятая номинальная мощность трансформатора;
DN - добавка до ближайшего целого числа.
Экономически целесообразное число трансформаторов определяется по формуле
N т. э = N min + m, (1.20)
где m - дополнительное число трансформаторов;
Nт. э - определяется удельными затратами на передачу реактивной мощности с учетом постоянных составляющих капитальных затрат З*п/ст.
З*п/ст= 0,5; Кз = 0,8; N min = 11; DN = 0,24. (1.21)
Тогда из справочника по кривым определяем m, для нашего случая m =1, значит N т. э = 10+1=11 трансформаторов.
По выбранному числу трансформаторов определяют наибольшую реактивную мощность Q1, которую целесообразно передать через трансформаторы в сеть напряжением до 1 кВ, по формуле:
(1.22)
Рисунок 1.1
Из условия баланса реактивной мощности на шинах 0,4 кВ определим величину Qнбк 1
Qнбк 1+Q1=Qр 0,4, (1.23)
то
Qнбк 1= Qр 0,4 - Q1=5801 - 4064,7= 1736 кВар (1.24)
Дополнительная мощность Qнбк2 НБК для данной группы трансформаторов определяется по формуле
Qнбк 2 =Qр 0,4 - Qнбк 1 - --Ч?Nт э Ч?Sнт
Принимаем Qнбк2=0.
Определим мощность одной батареи конденсаторов, приходящуюся на каждый трансформатор
(1.25)
Выбираем конденсатор УКЛН-0,38-200-50УЗ.
На основании расчетов, составляется таблица 1.7 - Распределение нагрузок цехов по ТП, в которой показано распределение низковольтной нагрузки по цеховым ТП.
Таблица 1.7 - Распределение низковольтной нагрузки по цеховым ТП
№ТП, Sн тп, Qнбк тп |
№ цеха |
Рр0,4, кВт |
Qр0,4, кВар |
Sр0,4, кВА |
Кз' |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
ТП 1 (2х1000) ТП 2 (2х1000) УSн= 4 х1000=4000 кВА Qнбк= 4 х 200=800 кВар итого |
1 2 3 5 |
583,2 724,7 1048,97 399,45 |
500,4 629,85 821,45 215,5 |
|||
2756,3 |
2167,2 800 |
|||||
2756,3 |
1367,2 |
3077 |
0,77 |
|||
ТП 3 (2х1000) ТП 4 (2х1000) УSн=4х1000=4000 кВА Qнбк= 4х200=800 кВар итого |
4 6 7 8 9 10 11 |
1007 123,2 169,04 318,3 953,3 52,74 157,156 |
881,6 91,6 167,02 242,6 633,6 41,37 144,068 |
|||
2780,9 |
2197,1 800 |
|||||
2780,9 |
1397,1 |
3112 |
0,78 |
|||
ТП 5 (1х1000) ТП 6 (2х1000) УSн=3х1000=3000 кВА Qнбк=3х200=600 кВар итого |
12 13 14 15 16 17 осв. тер |
153,89 146,74 509,8 26,773 370,8445 943,984 115,86 |
108,15 105,99 396,4 23,347 258,5 454,2 57,93 |
|||
2377,5 |
1474,4 600 |
|||||
2377,5 |
874,4 |
2533 |
0,8 |
1.6 Определение потерь в цеховых трансформаторах
Выбираем трансформаторы ТМЗ-1000-10/0,4
Uв=10 кB, Uн=0,4 кB, DPхх=2,1 кВт, DPкз=11,6кВт, Iхх=1,4%, Uкз=5,5%(1.26)
1) для ТП1, ТП2: (Кз=0,77; N=4)
DРт = DРхх+Кз2ЧDРкз, кВт(1.27)
DРт = (2,1+11,6Ч0,772) Ч4 = 35,9 кВт
DQт = 0,01Ч (DIххЧSн+Кз2ЧUкзЧSн), кВар
DQт = 0,01Ч (1,4Ч1000+5,5Ч1000Ч0,772) Ч4 = 186,4 кВар
2) для ТП3, ТП4: (Кз=0,78; N=4)
DРт = (2,1+11,6Ч0,782) Ч4 = 36,6 кВт
DQт = 0,01Ч (1,4Ч1000+5,5Ч1000Ч0,782) Ч4 = 189,8 кВар
3) для ТП5, ТП6: Кз=0,8; N=3
DРт = (2,1+11,6Ч0,82) Ч3 = 28,6 кВт
DQт = 0,01Ч (1,4Ч1000+5,5Ч1000Ч0,82) Ч3 = 147,6 кВар
Суммарные потери в трансформаторах:
УР1-11=35,9 +36,6 +28,6 = 101,1 кВт
УQ1-11=186,4 +189,8 + 147,6 = 523,9 кВар
Результаты сведем в таблицу 1.8
Таблица 1.8
№ ТП |
D Р, кВт |
D Q, кВар |
|
ТП1, ТП2 |
35,9 |
186,4 |
|
ТП3, ТП4 |
36,6 |
189,8 |
|
ТП5, ТП6 |
28,6 |
147,6 |
|
Итого S |
101,1 |
523,9 |
1.7 Расчет нагрузки синхронных двигателей
Исходные данные:
Рн СД =630 кВт; cos j = 0,9 tg j = 0,48;
NСД = 10; к з = = 0,85.(1.28)
Определим расчетные активные и реактивные мощности для СД:
Р р СД = Р н СД Ч NСД Ч к з, кВт;(1.29)
Р р СД =630 Ч 10 Ч 0,85 = 5355 кВт;
Q р СД = Р р СД Ч tg j, кВар;
Q р СД = 5355Ч 0,48 = 2570,4 кВар
1.8 Выбор высоковольтной батареи конденсаторов
Рисунок 1.2
Составим схему замещения, показанную на рисунке 1.2
Определим неизвестные компоненты.
Резервная мощность Qрез необходима для послеаварийного режима (10-15% берется из энергосистемы).
Она не используется постоянно, только в критических случаях.
Qрез=0,1 Ч УQрасч, кВар; (1.30)
Qрез =0,1Ч (Qр0,4+ДQт) =0,1Ч6324,9=632,4 кВар. (1.31)
Мощность, поступающая от энергосистемы:
Qэ=0,23 Ч УPр=0,23 Ч (Pр0,4+ДPт+Pсд)
Qэ =0,23 Ч (7805+101,1+5355) =3050 кВар. (1.32)
Теперь, зная величины всех реактивных мощностей можем составить баланс реактивной мощности:
QВБК=Qр0,4+ДQт+Qрез-Qэ - Qсд = 5801+523,9-632,4-3050-2570,4= 72,1 кВар
Так как QВБК < 200, то ВБК не выбираем.
Уточненный расчет электрических нагрузок по заводу приведен в таблице 1.9
Таблица 1.9 - Уточненный расчет нагрузок по заводу
№РП, Sнт, QНБК |
№ цеха |
n |
Pn min - Pn max |
SPн |
Ки |
Ср. мощность |
nэ |
Kм |
Расчетные мощности |
Kз |
||||
Рсм, кВт |
Qcм, квар |
Рр, кВт |
Qр, квар |
Sp, кВА |
||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
|
ТП 1 (2х1000) ТП 2 (2х1000) Силовая Освещение Qнбк Итого |
1 2 3 5 |
50 60 70 10 |
1-30 1-40 1-50 10-100 |
970 1520 1800 650 |
388 608 900 390 |
388 608 792 210,6 |
||||||||
190 |
1-100 |
4940 |
0,48 |
2286 |
1998,6 |
99 |
1,1 |
2514 152,92 |
2198,4 229,39 800 |
|||||
2666,92 |
1627,79 |
3124 |
0,78 |
|||||||||||
ТП 3 (2х1000) ТП 4 (2х1000) Силовая Освещение Qнбк Итого |
4 6 7 8 9 10 11 |
70 10 25 40 50 15 40 |
1-50 10-20 1-20 1-28 20-50 5-20 1-25 |
2100 120 360 680 1500 120 370 |
840 72 165 272 825 30 111 |
840 43,2 165 239,6 618,75 39 133,2 |
||||||||
250 |
1-50 |
5250 |
0,58 |
2315 |
2078,7 |
210 |
1,1 |
2546,5 152,7 |
2286,6 76,33 800 |
|||||
2699,2 |
1562,93 |
3119 |
0,77 |
|||||||||||
ТП 5 (1х1000) ТП 6 (2х1000) Силовая Освещение Осв. тер Qнбк Итого |
12 13 14 15 16 17 |
35 20 40 10 50 40 |
5-70 1-20 1-40 1-10 1,1-40 10-50 |
400 250 850 60 560 1480 |
80 112,5 425 12 252 888 |
104 99 374 20,76 221,76 426,24 |
||||||||
195 |
1-70 |
3600 |
0,37 |
1769,5 |
1245,8 |
103 |
1,1 |
1946,45 181,733 115,86 |
1370,4 90,803 57,93 600 |
|||||
2244 |
919,1 |
2424,9 |
0,8 |
|||||||||||
Итого на шинах 0,4кВ |
7610,1 |
4109,8 |
8648,9 |
|||||||||||
Потери в трансф. - х |
101,1 |
523,9 |
||||||||||||
Итого нагр.0,4кВ привед. к шинам 10кВ |
7711,22 |
4633,7 |
||||||||||||
Синхронные двигатели: СД1 |
6 |
10 |
630 |
1260 |
5355 |
-2570 |
||||||||
Всего по заводу |
13066,2 |
7203,7 |
14920,4 |
1.9 Технико-экономический расчет вариантов внешнего электроснабжения
Рисунок 1.3 - Схема подстанции энергосистемы
Питание может быть осуществлено от подстанции энергосистемы, на которой установлены два параллельно работающих трансформатора мощностью по 40 МВА, напряжением 115/37/10,5 кВ. Мощность системы 650 МВА, мощность короткого замыкания на шинах 115 кВ равна 880 МВА. Расстояние от подстанции энергосистемы до завода 5,5 км. Завод работает в две смены. Стоимость электроэнергии С = 6,4 тг/кВтч.
Для технико-экономического сравнения вариантов электроснабжения завода рассмотрим три варианта представленных на рисунке 1.3:
Рисунок 1.4 - Первый вариант схемы внешнего электроснабжения
Выбираем электрооборудование по первому варианту.
1. Выбираем трансформаторы ГПП:
От энергосистемы идет полностью активная мощность Р и часть реактивной мощности Qэ:
(1.33)
Примем два трансформатора мощностью 10000 кВА.
Коэффициент загрузки:
(1.34)
Коэффициент загрузки 2-х трансформаторной подстанции II категории должен быть не более Кз = 0,85, следовательно примем трансформаторы типа ТДН-10000/110.
Паспортные данные трансформатора: тип трансформатора ТДН-10000/110, Sн=10000 кВА, Uвн=115кВ, Uнн=11 кВ, DРхх=14кВт, DРкз=58кВт, uкз=10,5%, Iхх=0,9%
Потери мощности в трансформаторах:
активной:
кВт(1.35)
реактивной:
DQТГПП =0,02Ч (IххЧSн+UкзЧ SнЧКз2) (1.36)
DQТГПП = 0,02Ч (0,9 Ч 10000 + 10,5 Ч 10000 Ч 0,672) = 1123 кВт.
Потери энергии в трансформаторах.При двухсменном режиме работы:
Твкл=4000ч. Тмакс=4000ч.,(1.37)
тогда время максимальных потерь:
(1.38)
Потери электроэнергии в трансформаторах ГПП:
ДW=2Ч (ДPххЧTвкл+ДPкзЧ ф ЧKз2)
ДW=2 Ч (14 Ч 4000 + 58 Ч 2405 Ч 0,672) =237541 кВт·ч
2. ЛЭП-110 кВ
Полная мощность, проходящая по ЛЭП:
(1.39)
Расчетный ток, проходящий по одной линии
(1.40)
Ток аварийного режима:
Iа=2ЧIр=2Ч33,9=67,8 А(1.41)
Выбор сечения ЛЭП:
1) по экономической плотности тока
(1.42)
где Iр=33,9 А расчетный ток линии;
j=1,1 А/мм2 экономическая плотность тока для Казахстана;
2) по условию потерь на "корону" для напряжения 110кВ минимальное сечение провода F=70 мм2 и допустимый ток для провода АС -70, Iдоп=265А;
3) проверим выбранные провода по допустимому нагреву, при расчетном токе Iдоп=265А>Iр=33,9 А;
4) проверяем выбранные провода режиме перегрузки: коэффициент перегрузки Кп=1,3; следовательно допустимый аварийный ток равен:
Iдоп ав=1,3ЧIдоп=1,3Ч265=344,5 A>Iав=67,8 A(1.43)
(1.44)
Определим потери электроэнергии в ЛЭП:
,(1.45)
где R=r0ЧL=5,5Ч0,46=2,53 Ом,
r0=0,46 Ом/км - удельное сопротивление сталеалюминевого провода сечением 70 мм2, L=5,5 км - длина линии.
Выбор коммутационной аппаратуры на напряжение U=110 кВ.
Перед выбором аппаратов составим схему замещения (рисунок 1.5) и рассчитаем ток короткого замыкания в относительных единицах.
Рисунок 1.5
Расчет Iкз (в о. е).
Sб=1000 МВА; Sкз=880МВА; Uб=115кВ. (1.46)
хс= Sб /Sкз= 1000/880=1,14 о. е., (1.47)
(1.48)
(1.50)
(1.49)
1) Выключатели В1, В2, В3, В4.
Выбираем выключатель МКП-110Б-630-20У1
Каталожные данные выключателя |
Расчетные данные |
||
В1, В2 |
В3, В4 |
||
Iном=630 А Iоткл=20 кА Iпред= 64 кА Iтерм= 25 кА Цена= 20,130 тыс. у. е |
>Iав=67,8 А >Ik1=4,4кА >iy=11,2кА; >Ik1=4,4 кА >Sкз1=875,4 кА |
>Iав=67,8 А >Ik2=3,93кА >iy=9,97кА; >Ik2=3,93 кА >Sкз2=781,9 кА |
2) Разъединитель
Принимаем разъединитель РНДЗ-110/1000У1
Iном=1000А >Iав=67,8 А; Iпред= 80 кА> iy= 9,97кА;
Iтерм= 31,5кА> Ik =3,93 кА;
Цена= 7,435 тыс. у. е
3) Ограничители перенапряжения ОПН
Выбираем ОПНн-110-420-77-10 УХЛ1.
Расчет затрат по первому варианту схемы электроснабжения. Затраты на выключатели В1, В2, В3, В4:
КВ1, В2, В3, В4= N·КВ, (1.51)
где N - количество выключателей; КВ - стоимость выключателя.
КВ1, В2, В3, В4= 4Ч20,130= 80,520 тыс. у.е.
Затраты на ЛЭП на двухцепной железобетонной опоре:
КЛЭП = LЧКуд,.(1.52)
где L - длина линии;
Куд = 25,500 у. е. /км, стоимость 1 км ЛЭП.
КЛЭП =5,5Ч25,500=140,250 тыс. у. е.
Затраты на тр ГПП:
Ктр ГПП= N·Ктр, (1.53)
где N - число трансформаторов;
Ктр - стоимость трансформатора.
Ктр ГПП=2Ч48=96 тыс. у. е.
Затраты на разъединители:
Краз= N·Краз, (1.54)
где N - количество разъединителей; Краз - стоимость разъединителя.
Краз=11Ч7,435= 81,875 тыс. у. е.(1.55)
Затраты на ОПН:
Копн= N·Копн,
где N - количество ОПН; Копн - стоимость ОПН.
Копн=2Ч1,8= 3,6 тыс. у. е.(1.56)
Суммарные затраты на оборудование первого варианта:
КУ1=КВЫК +КЛЭП +Кразъед +Копн +Кт гпп
КУ1=80,52+140,25+81,78+3,6+96 = 402,15 тыс. у. е. .
Определим издержки. Издержки на эксплуатацию ЛЭП:
Иэкс ЛЭП=0,028ЧКЛЭП=0,028Ч140,25=3,93 тыс. у. е. (1.57)
Издержки на эксплуатацию оборудования:
Иэкс об=0,03ЧКоб=0,03Ч261,9=7,86 тыс. у.е. (1.58)
где Коб -суммарные затраты без стоимости ЛЭП.
Амортизационные издержки на ЛЭП:
Иа ЛЭП=0,028ЧКЛЭП=0,028Ч140,25=3,93 тыс. у. е. (1.59)
Амортизационные издержки на оборудование:
Иа об=0,063ЧКоб=0,063Ч261,9=16,5 тыс. у. е. (1.60)
Стоимость потерь электроэнергии
Ипот=СoЧ (Wтргпп+ Wлэп) =0,05Ч (237541 +41955) =13,974 тыс. у. е., (1.61)
где Сo= = 0,05 y. e. /кВтЧч(1.62)
Суммарные издержки:
ИУ1=Иа+Ипот+Иэ,
ИУ1=3,93+16,5+13,97+3,93+7,86=46,2 тыс. у. е.(1.63)
Приведенные суммарные затраты:
ЗI=0,12ЧКУ1+ ИУ1=0,12Ч402,15+46,2= 94,5 тыс. у. е.
Второй вариант
Рисунок 1.6 - Второй вариант схемы внешнего электроснабжения.
Выбираем электрооборудование по II варианту
1. Выберем трансформаторы ГПП.
Выбираем два трансформатора мощностью 10000 кВА.
Коэффициент загрузки Кз = 0,67.
Паспортные данные трансформатора: тип трансформаторара ТДНС-10000/35, номинальная мощность Sн=10000 кВА, Uвн=35кВ, Uнн=10,5 кВ,
DРхх=12кВт, DРкз=60кВт, uкз=8%, Iхх=0,75%
Потери мощности в трансформаторах:
Активной
Реактивной
ДQт=
Потери энергии в трансформаторах. При двухсменном режиме работы Твкл=4000 ч. Тмакс=4000 ч., тогда время максимальных потерь: ф=2405 ч. Потери электроэнергии в трансформаторах:
ДW=2 Ч (ДPххЧTвкл+ ф ЧДPкзЧ (Кз) 2= 2Ч (12Ч4000+60Ч2405Ч0,67 2) =225870 кВтЧч.
2. ЛЭП-35кВ. Полная мощность, проходящая по ЛЭП
=
Расчетный ток, проходящий по одной линии
Iр=
Ток аварийного режима
Iав=2ЧIр=2Ч106,1=212,2 А
Выбор сечения ЛЭП
1) по экономической плотности тока
мм2,
где Iр=106,1 А расчетный ток линии,
j - экономическая плотность тока;
j =1,1 А/мм2 при Тм=3000-5000 ч и алюминиевых проводах.
Принимаем по экономической плотности тока провод АС -70, Iдоп=265А.
2) проверим выбранные провода по допустимому нагреву:
при расчетном токе
Iдоп=265А>Iр=106,1 А
3) коэффициент перегрузки Кп=1,3 при аварийном токе
Iдоп ав=1,3ЧIдоп=1,3Ч265=345 A>Iав=212,2 A
Определим потери электроэнергии в ЛЭП-35:
ДWЛЭП== ,
где R=r0Чl, где r0=0,46 Ом/км удельное сопротивление сталеалюминевого провода сечением 70 мм2; l=5,5 - км длина линии.
Трансформатор энергосистемы. На подстанции энергосистемы расположены два трехобмоточных трансформатора ТДТН - 40000/110/37/10,5.
Паспортные данные: тип трансформатора ТДТН-40000/110, номинальная мощность
Sн=40000 кВА, Uвн=115кВ, Uсн=38,5кВ, Uнн=11 кВ,
DРхх=39кВт, DРкз=200кВт, uкз=10,5%, Iхх=0,6%(1.64)
Коэффициент долевого участия завода мощности трансформатора системы
г=
Долевым участием в потерях DР и DQ пренебрегаем. Потери электроэнергии в трансформаторах энергосистемы
ДW=2Ч (ДPххЧTвкл+ ф ЧДPкзЧ (Кз) 2= 2Ч (39Ч4000+200Ч2405Ч0,17 2) =339802 кВтЧч
Выбор коммутационной аппаратуры на напряжение U= 35 кВ.
Расчет токов КЗ проведем в относительных единицах. Схема замещения представлена на рисунке 1.7. В качестве базисных величин принимаем мощность Sб=1000 МВА и напряжение Uб=37 кВ, Sкз=880 MBA, тогда базисный ток будет:
Сопротивление системы
Сопротивление трансформатора
= о. е.
Сопротивление ЛЭП
о. е.
SК-1= UбIК-1=Ч37Ч6,4=409,7 кВА;
iУ1 =ЧКУЧIК-1 =Ч1,8Ч6,4=16,3 кА
SК-2= UбIК-1=Ч37Ч4,2 = 268,8 кВА;
iУ2 =ЧКУ ЧIК-1=Ч1,8 Ч4,2 = 10,7Ка
Рисунок 1.7
1) Выключатели В1, В2
Выключатели выбираем по аварийному току трансформаторов системы.
Принимаем, что мощность передаваемая через трансформатор по двум вторичным обмоткам трансформаторов распределена поровну (по 50%), поэтому:
Sав тр сист=2Ч20=40 МВА
Iав=Sав/1,73ЧUн=40Ч1000/1,73Ч37=624,9 А,
Ip=Iав/2=312,45 А
Выбираем выключатели типа МКП-35-630-20У1.
Проверка выбранных выключателей:
Паспортные данные |
Расчетные данные |
|
Uн=35 кВ Iн=630 А Iотк=10 кА Sкз =640,9 МВА Цена=12150 у. е |
Uр=35 кВ IАВ=624,9 А Iкз= 6,4 кА SК-1 =410 МВА |
Коэффициент долевого участия завода в стоимости выключателей В1 и В2:
2=
2) Секционный выключатель В3:
IВ3= IАВ/2 =312,45 кА
Принимаем выключатель МКП-35-630-20У1.
Проверка выбранного выключателя:
Паспортные данные |
Расчетные данные |
|
Uн=35 кВ Iн=630 А Iотк=10 кА Sкз = 640,9 МВА Цена=12150 у. е |
Uр=35 кВ IАВ=312,45 А Iкз= 6,4 кА SК-1 = 410 МВА |
Коэффициент долевого участия завода в стоимости выключателя В3:
3=
3) Выключатели В4, В5, В6, В7: Iав ЛЭП=212,2 А
Принимаем выключатель МКП-35-630-20У1.
Проверка выбранного выключателя:
Паспортные данные |
Расчетные данные |
|
Uн=35 кВ Iн=630 А Iотк=10 кА Sкз = 640,9 МВА Цена=12150 у. е |
Uр=35 кВ IАВ= 212,2 А Iкз= 4,2 кА SК-1 = 268 МВА |
4) Разъединитель
Принимаем разъединитель типа РНДЗ.1-35/1000 У1.
Паспортные данные |
Расчетные данные |
|
Uн=35 кВ Iн=1000 А Iпред сквозн дин =63 кА Iпред. терм. стойк. =25 кA Цена=3500 у. е |
Uр= 35 кВ IАВ=212,2 А IУ = 10,7 кА Iк. = 4,2 кA |
5) Ограничители перенапряжения. Выбираем ОПНп-35/400/40,5-10 УХЛ1
Расчет затрат по второму варианту схемы электроснабжения. Суммарные затраты на оборудование второго варианта:
КУ2= г КВ1, В2+ г КВ3+КВ4, В5, В6, В7 +КЛЭП+Копн+Краз + г Ктр-ра +Кт гпп, тыс. у. е.
Затраты на выключатели В1 и В2:
КВ1, В2=2ЧгЧКв=2Ч0,33Ч12,15=8,02 тыс у. е.
Затраты на выключатель В3:
КВ3=гЧКв=0,16Ч12,15=1,94 тыс у. е.
Подобные документы
Технологический процесс завода по производству сельскохозяйственной техники. Выбор схемы электроснабжения. Расчет электрических нагрузок. Компенсация реактивной мощности, выбор трансформаторов, определение потерь. Картограмма электрических нагрузок.
курсовая работа [527,2 K], добавлен 18.03.2012Характеристика предприятия и источников электроснабжения. Определение расчетных электрических нагрузок цеха; числа и мощности трансформаторов на цеховых подстанциях. Компенсация реактивной мощности. Выбор схемы внешнего и внутреннего электроснабжения.
дипломная работа [1,5 M], добавлен 25.06.2012Проект внутреннего и внешнего электроснабжения нефтеперерабатывающего завода. Расчет электрических нагрузок, выбор числа цеховых трансформаторов, силовых кабелей; компенсация реактивной мощности. Выбор оборудования и расчет токов короткого замыкания.
курсовая работа [452,4 K], добавлен 08.04.2013Расчёт нагрузок напряжений. Расчет картограммы нагрузок. Определение центра нагрузок. Компенсация реактивной мощности. Выбор числа и мощности трансформаторов цеховых подстанций. Варианты электроснабжения завода. Расчёт токов короткого замыкания.
дипломная работа [840,8 K], добавлен 08.06.2015Характеристика среды производственных помещений и потребителей электроэнергии. Расчет электрических нагрузок, выбор числа и мощности силовых трансформаторов. Проектирование системы внешнего и внутреннего электроснабжения, компенсация реактивной мощности.
дипломная работа [456,6 K], добавлен 26.09.2011Расчет электрических нагрузок предприятия. Определение центра электрических нагрузок. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов. Выбор рационального напряжения внешнего электроснабжения. Компенсация реактивной мощности в сетях общего назначения.
курсовая работа [255,8 K], добавлен 12.11.2013Расчёт электрических и осветительных нагрузок завода и цеха. Разработка схемы электроснабжения, выбор и проверка числа цеховых трансформаторов и компенсация реактивной мощности. Выбор кабелей, автоматических выключателей. Расчет токов короткого замыкания.
дипломная работа [511,9 K], добавлен 07.09.2010Проектирование системы внешнего электроснабжения. Определение центра электрических нагрузок предприятия. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов. Расчет потерь в кабельных линиях. Компенсация реактивной мощности. Расчет токов короткого замыкания.
курсовая работа [273,0 K], добавлен 18.02.2013Выбор рода тока, напряжения и схемы внешнего и внутреннего электроснабжения. Выбор и расчет числа и мощности цеховых трансформаторов и подстанции, марки и сечения кабелей, аппаратуры и оборудования устройств и подстанций. Компенсация реактивной мощности.
курсовая работа [453,8 K], добавлен 08.11.2008Определение осветительной нагрузки цехов, расчетных силовых нагрузок. Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов с учетом компенсации реактивной мощности. Определение потерь мощности и электроэнергии. Выбор параметров схемы сети электроснабжения.
курсовая работа [4,4 M], добавлен 14.06.2015