2

263

-

50

-

-

ААБ(2х95)

Л1

2

636,7

-

240

-

2х150

ААБ(2х185)

Л2

2

238,33

-

35

-

70

ААБ(2х95)

Определение технико-экономических показателей производится аналогично методике, используемой при расчете системы внешнего электроснабжения [10].

III вариант (20 кВ)

Выбор выключателей конца питающих линий и линий, отходящих от ГПП

Сопротивление от источника питания до точки к.з. в относительных базисных единицах:

,

,

где - индуктивное сопротивление провода.

АС-150

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Мощность, отключаемая выключателями:

.

Ток, отключаемый выключателем:

.

Выбираем выключатель МГУ 20-20/2000 с номинальными данными:

, , .

Определение сечений кабельных линий 20 кВ

От ГПП до РП:

Л1. ,

.

Выбираем сечение s=2х120 с .

Л2. ,

.

2. По остальным параметрам не проверяем, так как сечение взято с запасом и расстояние от ГПП до РП очень мало.

От РП до ТП:

Л1: ,

.

Выбираем сечение s=2х25 с .

2. По механической прочности s=25 мм².

3. По допустимой потере напряжения:

,

.

Сечение s=2х25 проходит по всем условиям.

Выбор сечения по экономической целесообразности

1. Намечаем стандартные сечения: 2х25, 2х35, 2х50, 2х70, 2х95 мм².

Таблица 5.8 Выбор сечение по экономической целесообразности

2х25	0,1	31	0,2	5,33	4,1%	4,5	0,013	8000	0,42
2х35	0,08	34	0,28	5,7					0,588
2х50	0,068	36	0,4	6,25					0,84
2х70	0,054	37	0,56	6,98					1,176
2х95	0,046	39	0,76	7,9					1,596

Таблица 5.8 (продолжение) Выбор сечение по экономической целесообразности

2х25	0,65	5,2	0,067	0,46	0,527	11,19	1,925
2х35	0,45	3,65	0,047	0,49	0,537	11,97	2,03
2х50	0,35	2,79	0,036	0,53	0,566	13,125	2,2
2х70	0,22	1,81	0,023	0,6	0,623	14,66	2,45
2х95	0,173	1,385	0,018	0,68	0,698	16,59	2,77

Построим график по и . .

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 5.4 Зависимость затрат от сечения.

Минимум затрат соответствует сечение s=2х25 мм², выполненное кабелем ААБ и положенным в траншее. Выбор и расчет сечений остальных линий произведены в таблице [13].

Таблица 5.9 III вариант 20 кВ

№ линии				Попр. коэф.			Sнагрев	Sмех		Марка кабеля
Л1	13,61	27,22	0,525	0,8	136	176,8	25	25	25	ААБ (2х25)
Л2	25,1	50,2	1,025	-	-	-	-	-	-	ААБ (2х25)
Л5	42,98	85,97	0,425	-	-	-	-	-	-	ААБ (2х25)
Л6	22,57	45,14	0,65	-	-	-	-	-	-	ААБ (2х25)
Л7	33,6	67,2	0,4	-	-	-	-	-	-	ААБ (2х25)
Л1	95,62	191,4	0,475	-	336	436,8	120	-	120	ААБ (2х120)
Л2	35,79	71,58	1,15	-	200	260	50	-	50	ААБ (2х50)

5.3 Расчет токов короткого замыкания

Расчет токов к.з. приведен для 2-х точек:

1. точка k-1 на шинах ГПП,

2. точка k-2 на шинах РП.

Принимаем следующие условия:

,

,

.

Расчет сопротивления в относительных базисных единицах:

сопротивление системы:

.

Сопротивление ВЛ-220:

,

,

где , - активное и реактивное сопротивление линии 1 км.

Сопротивление трансформаторов:

,

.

Сопротивление кабельной линии ГПП:

,

.

Сопротивление от источника питания до точки к.з. k-1:

,

.

Так как , то следовательно активное сопротивление не учитываем при расчете токов к.з. Так как , то периодическая слагающая тока к.з. для всех моментов времени одинакова и равна:

.

Ударный ток короткого замыкания:

?

где - ударный коэффициент равный 1,6 для Т=0,02 сек.

Наибольшее действующее значение тока к.з. за первый период:

.

Мощность трехфазное к.з. для произвольного момента времени:

.

Точка k-2

Сопротивление от источника до точки к.з.:

.

,

,

,

.

Расчетная схема и схема замещения

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 5.5 Расчетная схема и схема замещения

Расчет токов к.з.

, , .

, .

,

,

,

,

,

,

,

,

,

.

Точка k-1.

Расчетная схема и схема замещения

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 5.6 Расчетная схема и схема замещения точки К-1

,

,

,

.

Точка k-2.1

,

,

,

,

.

Точка k-2.2

,

,

,

,

.

5.4 Выбор и проверка электрических аппаратов, изоляторов и токоведущих частей

Выключатели ВББ 220 31,5/2000.

Расчетный ток термической устойчивости:

,

где - время, к которому отнесен ток термической устойчивости ,

- приведенное время к.з.,

,

где - приведенное время периодической и апериодической составляющей тока к.з.

При , ,

где при ,

,

,

,

.

Таблица 5.10 ВВБ 220 31,5/2000, ВВЭ 220-20/1600

U, кВ

Таблица 5.11 МГГ10-5000/45

U, кВ

Таблица 5.12 ВВЭ 100-40/2000

U, кВ

ВВБ 220-31,5/2000

ВВЭ 110-40/2000

1. По отключающей способности:

,

,

.

2. Термическая устойчивость по тепловому импульсу:

, ,

,

.

3. Электродинамическая устойчивость:

, ,

, .

5.5 Выбор разъединителей, отделителей и короткозамыкателей

Разъединитель 220кВ. РДНЗ 2204-2000

1. ,

.

2. ,

,

,

.

3. Термическая устойчивость:

,

.

4. ,

.

РНД 110у-200

1. ,

.

2. ,

,

3. ,

.

Отделитель ОД 220/1000

1. .

2. .

3. , .

4. , ,

, .

5. ,

.

Короткозамыкатели к.з. 220 У1

1. .

2. , ,

.

3. .

4.

КЗ 110Б-У1

Расчет аналогичен КЗ 220У1

5.6 Выбор трансформаторов тока

Расчетная вторичная нагрузка Т.Т:

,

где - сумма сопротивлений последовательно включенных обмоток приборов,

- сопротивление соединительных проводов,

- суммарные сопротивления контактов =0,1 Ом

Таблица 5.13 Распределение нагрузки между Т.Т.

Наименование прибора	Нагрузка Т.Т. фазы А, Ом	Нагрузка Т.Т. фазы С
Амперметр Э140	0,069	-
Ваттметр Д585	0,056	0,056
Счетчик активной мощности	0,021	0,021
Счетчик реактивной мощности	0,011	0,11
Итого	0,157	0,088

Расчетные сечения проводов:

,

где - при соединении Т.Т в неполную звезду, l=3 м,

- наибольшее допустимое сопротивление проводов,

- удельное сопротивление медного провода,

.

Расчетная вторичная нагрузка Т.Т.

.

5.7 Выбор трансформаторов напряжения

Трансформаторы напряжения выбираем по номинальному первичному напряжению и классу точности, при данной вторичной нагрузке [7].

Таблица 5.14 Трансформаторы напряжения

Прибор	Тип	Мощность потребителя	Число приборов		Потребляемая мощность
					Вт	кВар	ВА
Вольтметр	Э762	9	4	1	36
Ваттметр	Д772	10	1	1	10
Частотомер	Д762	8	1	1	8
Счетчик активной энергии	САЗУ	1,75	4	0,38	2,66	6,5
Счетчик реактивной энергии	СР4У	1,75	1	0,38	0,66	1,62
Итого			11		57,32	8,12	58

Таблица 5.15 Трансформаторы напряжения при данной вторичной нагрузке

Проверяемая величина	Расчетные параметры	Номинальные параметры
	Т.Т.	Т.Н.	Т.Т.	Т.Н.
Класс точности	0,5/Д	0,5Д	0,5Д	0,5Д
Номинальная вторичная нагрузка, Ом
Кратность I
Кратность I1с
Тип Т.Т. и Т.Н.	ТПШП-10-2000/5 НТШП-6 (6000/100) 100/3

5.8 Выбор шин ГПП

Выбор и проверку шин выполняем по максимальному рабочему току, термической устойчивости, допустимому напряжению в шине на изгиб [15].

1. Длительно допустимый ток:

,

где - допустимый ток для одной полосы при t=70є шины и t=25є воздуха,

- поправочный коэффициент при горизонтальным расположении шин = 0,95,

- коэффициент длительно допустимого тока, для многополосных шин,

- коэффициент при t_возд?25є.

.

.

Выбираем однополосные медные шины с сечением S=80х10мм², .

2. Проверка шин на электродинамическую и термическую стойкость к токам к.з. Допустимое напряжение на изгиб:

.

Допустимое усилие на изгиб:

,

где W - момент сопротивления, см³,

l - длина пролета между изоляторами (см) =80 см.

Расчетное усилие от динамического воздействия тока к.з.:

или из расчета, что :

,

.

Шины располагаем плашмя.

,

где =1 см - толщина одной полосы,

- ширина шины.

Максимальное расчетное напряжение:

,

.

3. Минимальное допустимое сечение шин по термической стойкости к токам к.з.

,

где - термический коэффициент для меди,

, .

Шины печей

Шины выполнены алюминиевым проводом.

.

Выбираем провод АСО-2х400 и ,

.

2. Расчетное усилие от динамического воздействия:

,

,

,

.

Максимальное расчетное напряжение:

.

3. Минимально допустимое сечение:

,

.

6. Расчет электроснабжения цеха

Определение расчетной нагрузки по средней мощности и коэффициенту формы графика нагрузок

Расчетная нагрузка группы приемников со средней мощностью и коэффициенту формы определяется из следующих выражений:

,

,

,

где - коэффициент формы графика активной мощности,

,

где - число интервалов, на которое разбит графи к нагрузок,

- величина, представляющая собой потребление электрической энергии за время

,

- расход активной электроэнергии за время Т.

График нагрузок разливочных машин со всеми потребителями этого узла, где (т.е. при 100%).

. График нагрузок за время Т=24 ч. имеет вид:

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 6.1 График нагрузок за время Т=24 ч

Средняя активная мощность за наиболее загруженную смену Р_см группы приемников с одинаковым режимом работы:

,

где - коэффициент использования, равный 0,63,

,

,

, для данной группы приемников равен 0,8, тогда .

,

.

Подобным образом определяем расчетные нагрузки других отделений цеха.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 6.2 Расчет нагрузок шламового отделения

,

.

,

,

,

,

,

,

.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 6.3 Расчет нагрузок плавильного отделения

,

,

,

,

,

,

,

,

.

Итого по цеху:

,

,

.

Планируем установить в цехе 3 КТП.

1. КТП 1 питает плавильное отделение.

2. КТП 2 питает отделение разливочных машин.

3. КТП 3 питает шламовое отделение.

Нагрузки, приходящиеся на КТП:

№КТП
1	1612,3	999,63	1897
3	571,67	255,5	625,25
2	632,74	474,55	790,925

Расчетная нагрузка для освещения:

,

,

,

.

Необходимая мощность компенсирующих устройств:

,

,

.

Мощность КУ:

,

,

.

7. Расчет КТП

7.1 Расчетная нагрузка на шинах НН

Расчетная нагрузка на шинах НН КТП1

,

,

.

Устанавливаем в КТП 2 трансформатора, мощностью по 1600 кВА каждый.

Коэффициент загрузки в нормальном и аварийном режимах:

,

.

Таблица 7.1 Расчетные параметры для КТП

№КТП	Назначение
КТП1	Отделение плавильное	1897	2х1600	0,59	1,18
КТП2	Отделение Р.М.	790,295	2х100	0,39	0,79
КТП3	Шламовое отделение	625,25	2х630	0,49	0,99

Необходимая мощность компенсирующих устройств КТП2:

,

.

Выбираем КУ:

,

,

.

Выбираем 2 трансформатора по 630 кВА.

, .

Таблица 7.2 Расчетные параметры для КТП

№КТП					Кол-во ячеек
КТП1	1612,3	999,63	0,62	467,5	2х250	1687,9	2х1600	0,52	1,04
КТП2	632,74	474,55	0,74	265	2х150	656,77	2х630	0,52	1,04
КТП3	570,67	255,5	0,44	67,17	2х50	591,47	2х630	0,469	0,93

Таблица 7.3 Распределение потребителей по КТП и ПСУ и их расчетные мощности

№КТП ПСУ	ЩР1	ЩР2	ЩР3	ЩР4	Мощность
КТП1 ПСУ101	1	2	3,4,5	6, 7,8,9,10,11
	279 206,46 347,08	304,5 225,33 378,8	139,7 103,378 173,79	43,78 32,39 54,45	РР QР, SР
	12,13,14	15,16,17	18,19,20	21
	159,4 117,9 198,26	51,45 38 63,96	84,2 62,3 104,74	400 296 497,6	РР QР, SР
КТП2 ПСУ 201 ПСУ 202	1	2,3,4	5
	382 378 538	115,5 86,625 144,37	115,5 86,625 144,37		РР QР, SР
	180 135 225	102 76,5 127,5	83,6 62,7 104,5		РР QР, SР
КТП 3 ПСУ 301	1	2,3,4,5
	360 266,4 447,85	26,7 19,758 33,21			РР QР, SР

Таблица 7.4 Нагрузка в линиях

Л1 питает ПСУ 101
Л2 питает ПСУ 102
Л3 питает ПСУ 201
Л4 питает ПСУ 202
Л5 питает ПСУ 301 (ЩР1, ЩР2)

Л1: По расчетному току выбираем сечение кабеля s=4х240 с

Проверяем по допустимой потере напряжения:

,

.

Используем кабель марки (АВВГ) ААБГ, проложенный на кронштейнах в коробах

Сведения о других линиях заносим в таблицу.

Таблица 7.5 Расчетные значения для выбранных линий

№линии							Марка и сечение кабеля
Л1	240х4	725	1320	1450	0,3	0,34	ААБГ 4х240
Л2	240х3	656,5	990	9313	0,3	0,37	ААБГ 3х240
Л3	240х3	628,4	990	1256,8	0,3	0,37	ААБГ 3х240
Л4	240х2	347	660	694	0,3	0,36	ААБГ 2х240
Л5 (Л6)	240х2	365	660	730	0,3	0,34	ААБГ 2х240

Используем лампы ДРЛ с ПРА по 1 ламповой схеме.

7.2 Методика учета электрической энергии

Учет электроэнергии ведется на всех уровнях системы электроснабжения, а так же и на печах отдельно каждой.

Учет электроэнергии ведется по активной и реактивной мощности.

В настоящее время на предприятие ведется телеметрический учет, т.е. все показания счетчиков по специальным цепям идут в компьютер; это позволяет в любой момент времени узнать о потреблении электроэнергии любой печи, а так же потребителей собственных нужд.

Сейчас ведутся работы по внедрению цифрового текущего учета электроэнергии с помощью цифровых телеметрических приборов.

Так же система телеметрического измерения позволяет:

- сбор, обработку и накопление информации о электроэнергии в течение расчетного периода, в часы максимума и в часы ночного провала;

- сигнализацию превышения заданной потребляемой мощности предприятия;

- учет первичными датчиками расхода электроэнергии по каждой линии;

- запись суммарного потребления для регулирования диспетчером нагрузки предприятия.

Для учета активной мощности используется счетчик типа: САЗУ-И 670Д, который имеет телеметрический выход, по исполнению трехэлементный.

1 Предназначен для учета активной энергии в трехфазной сети [11].

2 Имеет преобразователь, изменяющий энергию в электрические импульсы.

3 Класс точности 2,0.

4 Порог чувствительности 0,5% I_Н.

5 Мощность, потребляемая цепями телеметрического выхода, не более 0,15 Вт.

6 .

7 .

8 Подключается через любые Т.Т. и Т.Н.

Счетчик СР4-И689 предназначен для учета реактивной мощности трехфазного тока.

1 Класс точности 1,5.

2 Порог чувствительности 0,5% I_Н.

3 Номинальный ток счетчика при включении в трехпроводную сеть: 5; 10; 20; 40; 50; 75; 100; 150; 200; 300; 400; 600 Ампер - в первичной цепи, во вторичной 5 Ампер.

4 - в первичной сети, во вторичной: 100; 110; 115 В.

5 Включение через Т.Т. и Т.Н.

Счетчики устанавливают в шкафах, камерах КРУ, в ПСУ. Погрешности создаются в счетчиках силами трения. Для компенсации сил трения на малых нагрузках, создаются специальные устройства, дающие добавочный вращающийся момент независимо от величины тока в последовательной цепи.

При малой нагрузке вращающийся момент мал и момент сил трения соизмерим с ним: скорость вращения диска не соответствует нагрузке, и счетчик отстает, т.е. имеет отрицательную погрешность. При увеличении нагрузки влияние сил трения уменьшается, появляется полное соответствие скорости вращения.

Необходимо отметить, что счетчики при нагрузке <5% работают неустойчиво.

Для улучшения характеристики счетчика по погрешности режим его работы выбирают таким образом, чтобы насыщение магнитной цепи наступало как можно позднее.

Работа счетчика характеризируется кривой намагничивания.

Это основная характеристика магнитного материала.

Намагниченность материала зависит от действующего значения напряженности поля Н. Одному значению напряженности могут соответствовать различные значения намагниченности [5].

Если размагниченный образец, в котором намагниченность и напряженность равны нулю, поместить в магнитное поле, то магнитное состояние вещества будет изменяться по начальной кривой.

На практике часто приходится пользоваться зависимостью .

Кривая намагничивания может быть разбита на три основные участка:

1 область начальной магнитной проницаемости,

2 участок максимальной магнитной проницаемости,

3 область магнитного насыщения.

Магнитная индукция и напряженность магнитного поля связаны соотношением:

,

где - магнитная постоянная.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 7.1 Кривая намагничивания и магнитной проницаемости

Для построения кривой намагничивания по оси х откладывают напряженность магнитного поля , а по оси y - магнитную индукцию . По кривой видно, что с увеличением Н, В-сначала быстро возрастает, а затем выпрямляется.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Расчетные формулы для ТТ

Т.Т. выбирают по номинальному току, номинальному напряжению, нагрузке вторичной цепи, обеспечивающей погрешность в пределах классах точности.

1. Выбор по номинальному току:

.

2. Выбор по нагрузке вторичной цепи:

.

3. Выбор по нагрузке вторичной цепи:

,

,

где - номинальный ток вторичной обмотки,

- полное допустимое сопротивление внешней цепи,

,

где - сумма сопротивлений последовательно включенных обмоток приборов,

- допустимое сопротивление соединительных проводов,

- сопротивление контактов (принимают = 0,1 Ом).

Необходимое минимальное сечение соединительных проводов:

,

где - расчетная длина соединительных проводов,

- удельное сопротивление провода.

Расчетную длину соединительных проводов определяют с учетом схемы включения приборов. При схеме полной звезды:

.

При схеме неполной звезды:

.

При одном Т.Т.:

.

Условные проверки Т.Т. на электродинамическую стойкость:

,

где - коэффициент внутренней динамической стойкости, определяемый заводом изготовителем.

Условие термической стойкости:

.

7.3 Выбор и проверка трансформаторов тока и напряжения

Т.Н. выбирают по номинальному напряжению первичной цепи, классу точности и схеме соединения обмоток [6].

Нагрузка на каждую. фазу при схеме открытого треугольника:

.

При различном соединении обмоток трансформатора напряжения и катушек напряжения приборов подсчитывают трехфазную нагрузку от всех измерительных приборов и сравнивают ее с трехфазной номинальной мощностью трансформатора или группы трех однофазных трансформаторов в данном классе точности [3].

Нагрузки для фаз:

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 7.2 Соединение в полную звезду:

, , ,

, , ,

, , .

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 7.3 соединение в открытый треугольник

Фаза ав: , , ,

вс: , , .

8. Расчет заземления ГПП

По требованиям все электроустановки должны быть заземлены.

Для расчета сети заземления определим ток замыкания на землю:

А,

где U=35кВ;

l_КЛ - длина кабельных линий, км;

l_ВЛ - длина воздушных линий, км.

В качестве вертикальных заземлителей используется уголок 50*50 мм длиной 3 м; горизонтальная стальная полоса 40*4 мм проложена на глубине 0,8 м. Грунт на территории ПС - супесный [7].

Требуемое сопротивление растеканию тока заземлителя:

, Ом,

Ом.

Согласно принимаем R_З=4Ом, из-за наличия на ПС трансформатора собственных нужд 10/0,4кВ с изолированной нейтралью. Тип заземлителя - контурный. Вертикальные электроды размещают на расстоянии 3 м. Количество вертикальных заземлителей n=37. Длина контура составляет L_Т=113,6 м. Определяем расчетные сопротивления растеканию вертикальных и горизонтальных электродов:

, Ом,

где l_В =3 м - длина вертикального электрода;

t=2,3 - расстояние от поверхности земли до середины электрода;

d=0,95·b=0,95·50·10^-3=0,048 м;

_Р.В=_УД·К_ИВ, Ом·м,

где _УД=200Ом·м - удельное сопротивление грунта;

К_ИВ=1,4 - климатический коэффициент;

_Р.В=200·1,4=280Ом·м.

Ом.

Расчетные сопротивления горизонтальных электродов:

, Ом,

где S_РГ=200·2,3=460Ом;

b=0,04 м - ширина горизонтальной полосы.

Ом.

Сопротивление растеканию группового заземлителя определим по формуле:

, Ом,

где _Г=0,45;

_В=0,25 - коэффициенты использования горизонтальных и вертикальных электродов соответственно.

Ом.

Сопротивление растеканию принятого группового заземлителя R=3,91Ом < R_ДОП=4Ом.

Заключение

В дипломном проекте произведен расчет электроснабжения ТОО «Карлыгаш - К» с расчётом цеховых нагрузок.

При разработке электроснабжения были рассчитаны: распределительные щиты, силовые кабели марки АВВГ различного сечения. Выбраны количество и марка светильников: для цеха светильники марки ДРЛ 400, для вспомогательных помещений лампы накаливания. При расчете электроснабжения предприятия были определены центры электрических нагрузок.

Рассчитано электрооборудование понизительной подстанции: выбраны трансформаторы марки ТМ-1000, камеры КСО 272, шины, изоляторы, предохранители, автоматические выключатели. Произведен расчет заземления. Была рассчитана распределительная сеть предприятия. Были выбраны распределительные пункты РП-9000, выбраны кабели марки АСБ различного сечения. Рассматривается вопрос выбора оптимального варианта по технико-экономическим показателям трансформаторов на понизительной подстанции. С целью уменьшения капитальных затрат и эксплуатационных расходов произведен расчет, при котором сравниваются два трансформатора: ТМ-1000 и ТМ-1600. В результате произведенных расчетов был принят к установке трансформатор ТМ-1000.

Список использованных источников

1. Рожкова П.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций подстанций: Учебное пособие для вузов.-, Высшая школа, 1969.-458 с.

2. Правила устройства электроустановок. Минэнерго СССР - 6-е изд., перераб. И доп. - М.: Энергоатомиздат, 1985.-640 с.

3. Баптиданов Л.Н, Тарасов В.И. Электрооборудование электрических станций и подстанций. Государственное энергетическое издательство. М-Л. 1959.-319 с.

4. Справочник по проектированию подстанций 35-500 кв. / К.Г. Вишняков, Е.А. Гоберман, С.Л. Гольцман и др.; Под ред. С.С. Рокотян, Я.С. Самойлова. Москва.: Энергоиздат. 1982.-352 с.

5. Федоров А.А, Старкова Л.Е. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий: Учебное пособие для вузов. - М.: Энергоатомиздат. 1987.-368 с.

6. Бачурин Н.И., Вавин В.Н. Трансформаторы тока и напряжения. М-Л.: Энергия, 1964.-160 с.

7. Поляков Г.Е. Устройство электрических станций, подстанций и линий электропередач. М.: Высшая школа, 1965.-316 с.

8. Лисовский Г.С., М.Э. Хэйфиц. Главные схемы и электротехническое оборудование подстанций 35-500 кВ: - М.: Энергия, 1970.-368 с.

9. Вишневский В.К. Проектирование районных понизительных подстанций: М-Л.: Энергия, 1965.-136 с.

10. Справочник по релейной защите: Под ред. Берковича М.А. - М.: Госэнергоиздат, 1963.-248 с.

11. Справочное пособие. Техника безопасности в электроэнергетических установках: Под ред. П.Р. Долина. - М.: Энергоиздат. 1987.-400 с.

12. Князевский Л.Н. Охрана труда в электроустановках: - М.: Энергия, 1977.-320 с.

13. Новиков А.В. Окружающая среда и человек. М.: Высшая школа, 1974.-312 с.

14. Поскробко А.А. Шум преобразовательных агрегатов и методы борьбы с ними. М.: Энергия. 1971.-80 с. Шабад М.А. Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. Л.,» Энергия», 1972. -94 с.

15. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий: Промышленные электрические сети. 2-е изд., перераб. и доп. / Под об щей редакцией А.А. Федорова и Г.В. Сербиновского. М.: Энергия, 1986

Размещено на Allbest.ru