Электрические сети сельскохозяйственного назначения

Обоснование строительства подстанции сельскохозяйственного назначения ПС "Кочетовка"; расчетная нагрузка, карта-схема развития электрической сети. Правила устройства электроустановок, повышение надежности электроснабжения потребителей при проектировании.

Рубрика Физика и энергетика
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 19.08.2011
Размер файла 2,0 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

6

Таблица 2.3

Наименьшее расстояние между проводами или между проводами и тросами пересекающихся ВЛ, допустимые на время плавки

Длина пролета ВЛ, м

Расстояние между проводами, проводами и тросами (м) при расстоянии от места пересекающихся ВЛ, допускаемые на время плавки.

30

50

70

100

120

150

При пересечении ВЛ 10-110кВ между собой и с ВЛ более низкого напряжения.

ДО 200

2

2

2

3

--

--

300

2

2

3

3,5

4

--

Определение наибольших допустимых токов плавки может быть произведено по формуле:

где - наибольший допустимый ток плавки, А;

- сопротивление 1 метра провода или троса при допустимой температуре

провода, Ом;

d - диаметр провода или троса, см;

- постоянная лучеиспускания (для медных и алюминиевых проводов имеет значение порядка 0,6; для стальных тросов порядка 0,3);

допустимая температура нагрева провода, °с;

- температура воздуха °с;

и - скорость ветра, м/с.

Формула (2.1) применяется для погоды со скоростью ветра менее 1м/с, а формула (2.2)-со скоростью ветра более 1м/с.

Время плавки гололеда зависит от значения тока, размеров и плотности гололедно-изморозовых образований, их формы, скорости ветра и температуры воздуха.

Расчет требуемого типа и времени плавки в длительном режиме может быть произведен по формуле:

(2.3)

где - ток плавки гололеда, А;

R - сопротивление 1 метра провода или троса при 0 с;

ф - время плавки, ч;

?t - разность между температурой провода и воздуха, 0°с;

- объемный вес гололеда, г/см '

d - диаметр провода, см;

b - толщина стенки гололеда, см;

D- внешний диаметр провода с гололедом, см;

- тепловое сопротивление 1 метра гололедного цилиндра при переходе от

внутренней к наружной поверхности, м°с/Вт

- тепловое сопротивление при переходе с 1 м длины наружной поверхности обледенелого провода в воздухе, м°с/Вт;

л - коэффициент теплопроводности, для льда принимается равным 2,27-10-2, а для измороси:

, Вт/см°с(2.7)

с - теплоемкость материала провода, для стали 0,462, для алюминия 0,92, для меди 0,38.,

- объемный вес материала провода, г/см3,

S - сечение провода, с.

Существуют графики зависимости тока и времени плавки гололеда, пользуясь которыми можно определить требуемые значения токов при различной длительности плавки для характеристик практических случаев.

Учитывая возможное изменение погодных условий и погрешности в определении размеров, плотности гололеда и сопротивления проводов для обеспечения надежной плавки ее продолжительность следует увеличить на 20-30% по сравнению с расчетной.

При профилактическом нагреве проводов повышают тоновую нагрузку линии до значения, при котором отложения гололеда на проводах не происходит. Для этого необходимо, чтобы температура провода при гололедообразовании была выше 0. При температуре воздуха около нуля и ветрах со скоростью 1-2 метра в секунду, характерных для целого ряда случаев обледенения, профилактический нагрев может применяться вполне успешно. При скоростях ветра более 3-4 метра в секунду и температурах воздуха ниже -9°с профилактический нагрев больших токов. Профилактический нагрев проводов применяется в случаях, когда гололед захватывает ограниченную часть сети, где могут быть повышены токи до требуемого значения.

Ток профилактического нагрева может быть рассчитаны по формулам (2.1) и (2.2), С учетом температуры провода, равной +1 с.

Выбор источника питания схем плавки гололеда определяется протяженностью прогреваемых ВЛ, сечением их проводов, главной схемой соединения и мощностью оборудования подстанций, от которых проводится плавка.

При плавке гололеда коротким замыканием обогреваемую линию следует закоротить с одного конца, а с другого к ней необходимо подвести напряжение, достаточное, чтобы обеспечить протекание по проводам требуемого для плавки тока.

Плавка гололеда может производиться путем:

- трехфазного короткого замыкания;

- двухфазного короткого замыкания;

- однофазного короткого замыкания при последовательном соединении проводов.

всех фаз.

При плавки для вышеперечисленных схем соответственно определяется по формулам:

где - линейное напряжение, кВ;

- сопротивление фазы обогреваемой линии, Ом/км;

- сопротивление обогреваемой линии, провода которой собраны в «змейку», Ом/км;

- сопротивление заземления, Ом.

где - сопротивление провода, Ом/км;

- сопротивление земли, принимается равным 0,05 Ом/км;

- среднее геометрическое расстояние между осями проводов ВЛ, м;

- расчетный диаметр провода, м;

- глубина залегания обратного провода в земле 1000 м.

Метод трехфазного короткого замыкания является простым и удобным, поскольку плавка гололеда производится сразу на всех фазах.

При применении способа двухфазного короткого замыкания плавку гололеда на линии следует производить на двух фазах, а затем третей в сочетании с одним из освободившихся от гололеда проводов.

Схему «змейка» следует применять на коротких линиях, когда имеющиеся напряжения слишком велики для плавки по методу трехфазного короткого замыкания. При плавке гололеда на ВЛ 3.5-110 кВ по методу трехфазного и двухфазного короткого замыкания допускается закорачивание проводов заземляющими ножами, если их спуск по контору заземления проверен на термическую устойчивость.

Ток и время плавки гололеда на стольных тросах могут быть рассчитаны по формулам (2.1) и (2.2).

Высокое сопротивление тросов позволяет существенно снизить требуемый ток плавки гололеда по сравнению с токами плавки на проводах. Поскольку включение тросов для плавки не влияет на передачу энергии по линии, их обогрев может производиться заблаговременно и более длительно. Это позволяет увеличить практический диапазон токов плавки.

Сопротивление троса складывается из активного, внутреннего и внешнего индуктивных сопротивлений.

Значение активного и внутреннего индуктивного сопротивлений троса зависит от значения протекающего тока и принимаются из зависимостей (рисунок 32 [5]).

Средние значения внешнего индуктивного сопротивления троса могут быть приняты в соответствии с данными таблицы 7.1 [5].

Полное сопротивление троса:

где - активное сопротивление троса, Ом/км;

- 0,005 Ом/км-сопротивление земли;

- внутреннее индуктивное сопротивление троса, Ом/км;

-внешнее индуктивное сопротивление троса, Ом/км;

Переменный ток плавки:

Сопротивление заземления троса, по возможности, должно быть небольшим, потому рекомендуется усиливать контур заземления опоры, на которой устанавливается закоротка до значений, не превышающих 4 Ом.

Расчет плавки гололеда производим для воздушных линий 11О кВ ПС «Барыш» - ПС «Тимошкино» Марка и сечение провода -АС- 120/9.

В качестве грозозащитного троса применяется многопроволочный стальной канат ТК - 9,1, сечением 48,64 мм2.

Район климатических условий по гололеду - III, по ветру - IV. Ог = -4,9°с.

Расчет плавки гололеда на тросе ВЛ 110 кВ ПС «Барыш» - ПС «Тимошкино»

Линия защищена тросом ТК- 9,1.

Протяженность линии- 88,7 км.

Напряжение источника питания плавки гололеда Ипл = 38,5 кВ.

Для плавки гололеда на тросе в течении одного часа требуется ток 40 А.

Находим полное сопротивление троса по формуле (2.11). Для этого определяем:

=3,16 Ом/км по рисунку 32 (а) [5];

= 0,774 Ом/км по рисунку 32 (б)[5];

= 0,77 Ом/км по таблице 7.1[5];

Схема плавки «Трос - земля».

= 0,05 Ом/км.

=3.568 Ом/км

где L - протяженность линии, км.

Принимаем напряжение плавки гололеда 38,5 кВ. Режим плавки - током двухфазного короткого замыкания. Находим ток плавки по формуле (2.12):

По приложению 2[15] находим время плавки 40 минут.

Плавка гололеда на тросе воздушной линии 110 кВ, Ь=88,7 км, ТК-9,1 может осуществляться напряжением 38,5 кВ током двухфазного короткого замыкания в течение 40 минут.

В соответствии с ПУЭ и «Методическими указаниями по плавке гололеда переменным током» МУ - 34 - 70 - 027 - 82 в проекте рассмотрена возможность плавки гололеда на проводах ВЛ 110 кВ ПС «Барыш» - ПС «Тимошкино».

Расчет выполнен на ЭВМ. Расчет производился по следующим погодным условиям:

При этом рассматривались варианты плавки гололеда напряжением 35 и 10 кВ трехфазным, двухфазным и однофазным токами КЗ.

Результатами расчеты представлены в таблице 2.4.

Плавка гололеда на проводах ВЛ 11ОкВ ПС «Барыш» - ПС «Тимошкино» длиной L=88,7 км (АС - 120) может осуществляться с ПС «Барыш» напряжением 37 кВ трехфазным током короткого замыкания.

Для осуществления плавки гололеда на ВЛ-110 кВ проектом предусмотрена установка закорачивающих однополюсных разъединителей. Для осуществления плавки

гололеда на тросе необходимо на ПС «Барыш» предусмотреть установку двух однополюсных разъединителей для подключения троса и подачи напряжения на землю с обходной системы или плавки гололеда.

3. Безопасность подстанции

3.1 Анализ возможных опасных и вредных факторов при монтаже и эксплуатации подстанции

Анализ проводим по перечню опасных и вредных факторов. К активным, опасным и вредным, факторам относятся те, которые могут оказать воздействие на человека за счет заключенных в них энергетических ресурсов. По виду энергии -эта группа факторов подразделяется на следующие подгруппы:

1. Механические факторы, характеризующиеся кинетической и потенциальной энергией. Данные факторы представлены на проектируемой подстанции, так как при монтаже, объекты используются различные механизмы и приспособления, имеющие движущиеся и вращающиеся элементы, а так же средства транспорта и механизации работ. Кроме того, при монтаже порталов подстанции, воздушных ЛЭП имеется потенциальная опасность для работающих на высоте.

2. Термические факторы, характеризуются тепловой и анормальной температурой (отрицательной и положительной). Такие факторы также присутствуют на проектируемом объекте.

При монтаже и ремонтных работах используется сварочные аппараты. Температура достигает очень больших значений, существует опасность тяжелых ожогов. Пайки проводов ВЛ иногда осуществляется термитными шашками, что тоже представляет собой потенциальную опасность получения ожогов. Эксплуатационному персоналу приходится работать на открытом воздухе, иногда при аномальных микроклиматических параметрах - влажность, температура воздуха, которые приводят к нарушению терморегуляции организма.

3. Электрические факторы наиболее опасны и распространены, учитывая специфику объекта. Электротравматизм является наиболее опасным по своим последствиям для человека, по сравнению с травматизмом, вызванным другими причинами. На подстанции имеется много открытых токоведущих частей, высокое напряжение. Существует опасность поражения электрическими факторами: электрическим током, статическим электричеством, электрическим полем, аномальной ионизацией воздуха.

4. Психофизиологические факторы. Эти факторы опасны, прежде всего, тем, что снижают бдительность персонала, осторожность. При-этом может произойти поражение другими опасными факторами. К таким факторам относятся утомление, стресс, неудобная поза (например при монтаже ВЛ) и т.п.

Остальные опасные и вредные факторы проявляются в значительно меньшей степени.

Борьба с электротравматизмом ведется устранением ее причин, разработкой мероприятий по безопасной организации работ в электроустановках, применением защитных устройств, пропагандой электробезопастности, обучением и повышением квалификации персонала. Основными документами, определяющими условия безопасности в электроустановках являются: ГОСТ, ПУЭ, ПТЭ и ПТБ.

При устройстве электроустановок необходимо предусматривать исключение всякой возможности случайного прикосновения к частям, находящимся под напряжением, исключение появления опасного для персонала напряжения на металлических частях, нормально находящихся без напряжения, обеспечение безопасных условий обслуживания электрооборудования и электроустановок.

3.2 Освещение, молниезащиты и заземление подстанции

3.2.1 Освещение

Установка электрического освещения выполняется в соответствии с требованиями ПУЭ и ведут его монтаж в соответствии с требованиями СНиП. Освещение принимаем как у типового проекта.

Согласно п. 1.10 проекта для наружного освещения проектируемой подстанции принимаются следующие мероприятия. Для освещения ОРУ ПО кВ предусмотрена осветительная установка ОУ2 с лампой накаливания НГ-220-500; 220 В; 500 Вт.

Для освещения ОРУ 35 кВ служит осветительная установка ОУ2.

Освещение порталов 10 кВ осуществляется двумя прожекторами типа ПЗС-35; 220 В; 500 Вт, установленными на стойках отдельностоящих молниеотводов на высоте h=16,6 м. Согласно [6] нормированная освещенность должна быть не менее Е=5 лк. при k=1,5 - коэффициент запаса. Площадь, охватываемая изолюксой, имеет максимум при определенном и - угле наклона, и принимать этот угол близким к оптимальным значениям, определяемый по световому потоку Ф из таблицы [6].

Для ПЗС -35; 220 В; 500Вт при Ф=1033,35 в интервале 900 - 1400 лм. и =24°.

В результате прожекторное освещение обеспечивает освещенность 5 лк. Углы наклонов прожекторов в вертикальной и =24° и уточняются по месту. Внутреннее освещение в шкафах КРУН-10 кВ осуществляется на напряжении 220 В лампами, которые устанавливаются в коридорах управления.

3.2.2 Молниезащита

В районе сооружения подстанции продолжительность гроз в среднем за год составляет 42 часа. Необходимо защитить проектируемую подстанцию от прямых ударов молнии. Для этого намечаем установку двух молниеотводов на порталы 110кВ и отдельно стоящий молниеотвод. Задаемся следующими величинами:

h - высота молниеотвода;

h1,2 - на приемных порталах 110 кВ;

h3 - отдельно стоящего;

h x - высота защищаемого объекта (определяемая по чертежу);

h x -11м - высота портала110кВ;

h x! - 6.3м - высота трансформатора;

L - расстояние между молниеотводами:

L1.2 = 20м;

L1,3 = L3,2 = 47м.

h1 = h2 = h1,2 = 19,35м,

h3 = 24,3м.

Итак, расчет ведется для трех молниеотводов различных по высоте. Определяем очертания торцовых частей зоны защиты.

Радиус защиты r x:

где - активная высота молниеотвода,

На высоте 6.3 м:

Верхняя граница зоны защиты представляет собой дугу окружности. Высота до нижней точки дуги :

(3.3)

где р - коэффициент, р=1, т.к. h

h - высота меньшего молниеотвода.

Определяем ширину зоны защиты Вх по кривым, рисунок 12.3[7]

Находим необходимые соотношения:

Из таблицы Вх:

На высоте 6.3:

Из таблицы Вх:

Импульсное сопротивление заземлителей для отвода токов молнии:

(3.4)

где R - сопротивление растекания тока при 50 Гц, Ом;

- импульсный коэффициент(0.7).[7]

Принимаем заземлитель из стержневой стали d=12мм, l= 5м, соединенный стальной полосой 40Ч4 мм, расположенный по углам треугольника. Определим сопротивление одного вертикального электрода:

Сопротивление горизонтальных полос:

Суммарное сопротивление заземляющего устройства.

Два молниеотвода на приемных порталах 110 кВ и отдельностоящий молниеотвод высотой 24,3м обеспечивают защиту подстанции от прямых ударов молнии с достаточной степенью надежности.

3.2.3 Заземление подстанции

Заземляющее устройство подстанции должно обеспечивает в любое время года сопротивление растеканию тока замыкания на землю, не превышающие 0,5 Ом. Контур выполняется из протяженных стальных заземлителей сечением 40Ч4 мм. Эквивалентное удельное сопротивление грунты составляет 100 Ом-м. Расчет представлен в таблице 3.2.

Таблица 3.2

Расчет заземляющего устройства подстанции по допустимому сопротивлению растеканию. Исходные данные

Номер параметра

Наименование параметра

Единица измерения

значение

1

Номер климатической зоны

б/р.

2

2

Влажность почвы перед измерением

б/р

2

3

Проводимость системы «трос-опора»

1/ом

0

4

Номер схемы

б/р

1

5

Глубина заложения горизонтальных элементов

м

0

6

Минимальная площадь под заземлитель

кв.м

2223

7

Максимальная площадь под заземлитель

кв.м

100000

8

Площадь в пределах ограды подстанции

кв.м

2223

9

Коэффициент изменения площади

б/р

1.2

10

Минимальная длина вертикальных электродов

М

0

11

Максимальная длина вертикальных электродов

М

5

12

Шаг изменения длина вертикальных электродов

м

2.5

13

Суммарная длина подземной части ж/б стоек

м

42

14

Длина подземной части ж/б стойки

м

2.2

15

Минимальное напряжение на заземляющем устройстве

в

5000

16

Максимальное напряжение на заземляющем устройстве

в

5000

17

Ток короткого замыкания

А

3600

18

Признак варианта расчета

б/р

111

19

Признак печати

б/р

31

20

Число измеренных слоев земли

слой

1

21

Удельное сопротивление 1 слоя

Ом

100

38

1-е граничное удельное сопротивление

Ом

500

39

2-е граничное удельное сопротивление

Ом

500

40

1 -е минимальное допустимое сопротивление

Ом

0.5

41

2-е минимальное допустимое сопротивление

Ом

0.5

42

Максимальное допустимое сопротивление

Ом

5

43

Шаг горизонтальных элементов

м

6

Оптимизация заземлителя по сопротивлению растеканию

1-ый параметр - вид варианта расчета

2-ый параметр - площадь под искусственный заземлитель, кв.м.

3-ый параметр - длина вертикальных электродов, м.

4-ый параметр - число вертикальных электродов, шт.

5-ый параметр - сопротивление заземляющего устройства, Ом.

6-ый параметр - допустимое сопротивление заземляющего устройства, Ом.

7-ый параметр - напряжение на заземляющем устройстве, В.

8-ый параметр - допустимое напряжение на заземляющем устройстве, В

9-ый параметр - допустимое напряжение на заземляющем устройстве, В

10-ый параметр - экономический показатель заземляющего устройства, руб.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

пром

2223

0

0

1.090

1.090

0.500

3925

5000

417

пром

2223

2.5

22

1.047

1.047

0.500

3767

5000

445

пром

2223

5

14

0.990

0.990

0.500

3564

5000

452

пром

2667

0

0

1

1

0.500

3598

5000

624

пром

2667

2.5

22

0.962

0.962

0.500

3461

5000

654

пром

2667

5

14

0.915

0.915

0.500

3292

5000

659

пром

3201

0

0

0.917

0.917

0.500

3300

5000

Й9

пром

3201

2.5

26

0.884

0.884

0.500

3181

5000

672

пром

3201

5

16

0.844

0.844

0.500

3037

5000

679

пром

3841

0

0

0.841

0.841

0.500

3027

5000

655

пром

3841

2.5

28

0.812

0.812

0.500

2923

5000

690

пром

3843

5

16

0.779

0.779

0.500

2803

5000

695

пром

4609

0

0

0772

0772

0.500

2771'

5000

673

пром

4609

2.5

30

0.746

0.746

0.500

2686

5000

710

пром

4609

5

18

0.718

0.718

0.500

2584

5000

'718

пром

5531

0

0

0.708

0.708

0.500

2549

5000

692

пром

5531

2.5

34

0.686

0.686

0.500

2467

5000

735

пром

5531

5

18

0.662

0.662

0.500

2384

5000

737

пром

6637

0

0

0.650

0.650

0.500

2339

5000

714

пром

6637

2.5

36

0.630

0.630

0.500

2268

5000

759

пром

6637

5

20

0.610

0.610

0.500

2297

5000

764

пром

7965

0

0

0.597

0.597

0.500

2148

5000

737

пром

7965

2.5

38

0.579

0.579

0.500

2084

5000

785

пром

7965

5

22

0.562

0.562

0.500

2023

5000

792

пром

9558

0

0

0.548

0.548

0.500

1972

5000

763

пром

9558

2.5

42

0.532

0.532

0.500

1914

500'0

815

пром

9558

5

22

0.518

0.518

0.500

1865

5000

818

пром

11470

0

0

0.503

0.503

0.500

1810

5000

'791

расч

11470

2.5

46

0.489

0.489

0.500

1758.

5000

848

расч

13764

5

0

0.462

0.462

0.500

1662

5000

821

Таблица 3.3

Электрические и геометрические параметры заземляющего устройства при расчете по сопротивлению растеканию

Номер параметра

Наименование параметра

Единица измерения

значение

1

Площадь под искусственный заземлитель

кв.м

137664.233

2

Длина вертикальных электродов

м

0

3

Число вертикальных электродов

Шт.

0

4

Сопротивление искусственного заземлителя

Ом

. 0.462

5

Сопротивление заземляющего устройства

Ом

0.462

6

Допустимое сопротивление заземляющего устройства

Ом

0.500 1

7

Сезонный коэффициент сопротивления

б/р

1.031

8

Напряжение на заземляющем устройстве

В

1662.637

9

Допустимое напряжение на заземляющем устройстве

В

5000*

10

Экономический показатель заземляющего устройства

руб.

821.761

Таблица 3.4

Расчетные параметры электрической структуры земли для определения сопротивления заземляющего устройства при расчете по допустимому сопротивлению растеканию

Номер

параметра

Наименование параметра

Единица

измерения

значение

1

Номер сезона предпроектных измерений

6/р

1

2

Номер расчетного сезона

б/р

2

3

Эквивалентное удельное сопротивление земли

Ом.м

103.147

4

Число слоев расчетной структуры земли

слой

2

5

Расчетное удельное сопротивление 1 слоя

Ом.

268.740

6

Расчетное удельное сопротивление 2 слоя

Ом.м

100

7

Глубина залегания 1 слоя

м

2

4. Экологическое обоснование проекта подстанции 110/35/10 кВ «Кочетовка»

Окружающей средой называется совокупность абиологической и биологической природы, окружающий растительный и животный мир.

Живая природа-это единственный источник, из которого человек черпает все средства для своего существования и при этом активно вмешивается в природу. Одним из важнейших факторов влияния на среду обитания человека и всего животного мира, является хозяйственная деятельность, которая вносит существенные изменения в состояния биосреды.

Поэтому охрана природы имеет важное значение. Термин «охрана природы», согласно ГОСТ 17.00.01-76 означает систему мер, направленных на поддержание рационального взаимодействия между деятельностью человека и природной системой, обеспечивающих сохранение и восстановление природных богатств, рациональное использование природных ресурсов.

Важное значение имеет экологическое обоснование технических проектов. Экологическую экспертизу необходимо проводить уже на стадии проектирования объекта. При этом без больших потерь можно произвести доработку проекта, разработать необходимые мероприятия, исключающие действие вредных факторов на окружающую среду.

В настоящем разделе рассматривается экологическая обоснованность проекта подстанции сельскохозяйственного назначения 110/35/10 кВ «Кочетовка».

На проектируемом объекте существуют следующие вредные факторы, действующие на природную систему отрицательно:

1. Загрязнение

2. Пожароопастность

3. Шумовое загрязнение

4. Электромагнитные излучения

Кроме того необходимо рассмотреть проблему землеиспользования. Земля является основой растительного мира, а следовательно важнейшим фактором среды обитания человека.

В нашем проекте отводится площадь размерами 63Ч45 кв. метров под строительство подстанции. При этом нагружается верхний почвенный слой земли, разрушается сложившаяся природные почвы. Необходимо предпринимать меры по исключению этого отрицательного воздействия на природную систему.

Согласно «Основ земельного законодательства» предприятия и организации, осуществляющие строительство и работы, связанные с нарушением почвенного покрова, обязаны снимать, хранить и вновь наносить плодородные почвы на рекультивируемые земли.

Основными причинами возникновения пожаров на объектах электрохозяйств являются, прежде всего, нарушения инструкций и правил технической эксплуатации электроустановок, а именно опасные нагревы обмоток силового трансформатора вследствие длительных перегрузок, которые могут привести к загоранию изоляции; перегрузки проводов и кабельных сетей; длительная работа сетей в режиме короткого замыкания вследствие несрабатывания защиты; перегрев контактов в соединениях проводов и в присоединениях их к зажиму электроприемников; перегрев и искрение контактов коммутационных аппаратов; затяжное горение электрической дуги в отключающих аппаратах.

Учитывая факторы пожароопасности электроустановок, ПУЭ рекомендует допустимые температуры нагрева частей электрических аппаратов, проводников и контактов, масло в трансформаторах и других частей оборудования.

Для контроля температуры открытых токоведущих частей шин распредустройств используются специальные термопленки, которые изменяют цвет при нагревании. Температуру масла в силовых трансформаторов контролируют термометром, который постоянно опущен в футляре верхней части бака. Согласно правил технической эксплуатации температура масла в баке трансформатора недолжна, превышать 95 с и температуру окружающего воздуха более чем на 60 с.

Маслонаполненный силовой трансформатор, содержащий большое количество горючего минерального масла, представляет собой большую пожарную опасность в случае разрыва бака и вытекания горючего масла при аварии. Чтобы уменьшить опасность распространения пожара при такой аварии, при монтаже трансформатора под ним сооружается маслоприемная бетонированная яма, в которую стекает горящее масло. Яма покрывается стальной решеткой, поверх которой насыпается слой гравия. Эта мера служит для предотвращения загрязнения окружающей среды. Объем маслоприемника должен составлять не менее 20% от полного объема масла.

При эксплуатации электроустановки персонал может выполнять работы, связанные с опасностью возгорания горючих материалов, имеющихся на объекте электроснабжения. К таким работам относятся газовая и электрическая сварка и резка металлов, пайка соединений проводов и т.п.

Особенно опасно в пожарном отношении огневые работы - сварка и резка металла, поскольку пламя электрической дуги и газовой горелки может быть причиной воспламенения горючих веществ, которые находятся в зоне работ. Электросварочные работы необходимо выполнять в соответствии с требованиями ГОСТ 12.3.003-86 С.С.Б.Т.

При выполнении ремонтных работ на подстанции необходимо выполнять соответствующие инструкции.

Источниками шумового загрязнения является силовые трансформаторы ТДТН-16000/110. Производимые низкочастотный шум относится к первому классу и не превышает допустимого уровня 90 дБ. С учетам наличия санитарно - защитной зоны вокруг подстанции и ее отдаленности от жилого массива шумовым загрязнениям можно пренебречь.

Источником электромагнитных излучений на подстанции является открытые РУ 11О и 35 кВ, а также подходящие и отходящие воздушные линия. Напряженность электромагнитного поля ВЛ 110 кВ менее 1 В/м и частота 50 Гц не оказывает существенного влияния на организм человека за пределами охранной зоны. В охранной зоне человек может находиться в течение ряда лет без существенной опасности для здоровья. ВЛ 10 кВ по фактору электромагнитного воздействия практически безопасны для человека. Размеры охранных зон зависит от напряжения, и имеют следующие значения: ВЛ 110 кВ - 20 м; ВЛ 10 кВ - 10 м.

Согласно ПУЭ и ПТЭ, в охранных зонах устраиваются насаждения из деревьев и кустарников, проводится земледельческие работы.

Таким образом, отрицательное воздействие на природную систему и здоровье человека не имеет место на проектируемой подстанции, и соответствует требованиям ГОСТ 12.1.006-84.

При разработке настоящего проекта учтены требования законодательства об охране природы и основ земельного законодательства. Площадка подстанции размещена на малопродуктивной земле с учетом рационального использования земельных угодий. Плодородный слой почвы в месте бурения котлованов под опоры должен быть снят до начала бурения и использован хозяйством. На участке строительства подстанции плодородный слой снимается и вывозится в места, определенные землепользователем в дальнейшем используется для улучшения и восстановления земельных угодий. Ширина площади земельного участка, отводимого под строительство подстанции, определена по СН 465-74.

Для предотвращения загрязнения окружающей территории при аварийном сбросе трансформаторного масла и предотвращения распространения пожара проектом предусматривается сооружение маслоприемников, закрытых маслоотводов и закрытого маслосборника.

Для пожаротушения на подстанции предусматриваются следующие средства: пенные огнетушители, ящик с песком, противопожарный инвентарь (лопаты, кирка, лом и т. д.).

Экологическая экспертиза возможности воздействия проектируемой подстанции на окружающую среду позволяет сделать вывод о том, что объект не оказывает отрицательного влияние на природную систему и здоровье человека, следовательно, он соответствует экологическим требованиям.

Заключение

Спроектированная подстанция 110/35/10кВ сельскохозяйственного назначения «Тимошкино».

Подстанция принята комплектной, изготовления Самарского завода «Электрощит», тип 2КТПБ 110/35/10- 4- 2-16000-47У1 с неавтоматической перемычкой со стороны линии 110кВ. Предусмотрено установить на подстанции 2 трансформатора ТДТН 16000/110 - 81У1 с устройством автоматического регулирования напряжения под нагрузкой в пределах ±9-1,78%.

Предусмотрена плавка гололеда на проводах и тросе ВЛ 110кВ ПС «Барыш» - ПС «Тимошкино».

Подстанция удовлетворяет требованиям ПУЭ, соответствует экологическим требованиям.

Рассмотрены вопросы безопасности подстанции.

Список использованных источников

1. «Электротехнический справочник»: ТЗ. КН 1. Производство и распределение электрической энергии. (Под общей редакцией Й.Н. и др.) М: Энергоатомиздат, 1988г. 880стр.

2. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. «Электрооборудование станций и подстанций». М: Энергоатомиздат, 1987г. 648 стр.

3. «Электрическая часть станций и подстанций». Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. И.П. Крючков, Б.Н. Неклепаев. М: Энергоатомиздат; 1989г. 608 стр.

4. «Правила устройства электроустановок». М: Энергоатомиздат, 2002г. 763стр.

5. «Методические указания по плавке гололеда переменным током». Часть 1 МУ 34-70-027-82. М: Союзтехэнерго, 1983г. 111стр.

6. «Осветительные установки». Г.М. Кноринг Л: Энергоатомиздат, 1981г. 284 стр.

7. «Проектирование электрической части станций и подстанций». Ю.Б. ГУК, В.В. Каптан, С.С. Петрова. Л: Энергоатомиздат, 1985г. 312 стр.

8. «Охрана труда в электрохозяйствах промышленных предприятий». М: Энергоатомиздат, 1990г. 256 стр. Н.А. Чекалин, Г.Н. Полеухина, С.А. Чекалина.

9. «Справочник по проектированию электрическихсетей». Под редакцией Д.Л. Файбисовича - М.: 2006 - 352с.

10. Электрические станции и подстанции систем электроснабжения // Методические указанияпо курсовому проектированию для студентов специальности 0303/ В.Д. Куликов - Саратов, изд-во Сарат.политехн.ин-та,1988.-35с.

11. «Выполнение электрических схем по ЕСКД». Справочник С.Т. Усатенко, Т.К. Качнюк. М: Издательство стандартов, 1992г. 316 стр.

12.Шапиро В.Д.и др. Управление проектами (учебник для вузов) - Спб: «Два ТРИ»,1996.-610с.

13. Чернухин А.А., Флаксерман Ю.Н. Экономика энергетики СССР. - М.: Энергоатомиздат, 1985 - 146с.

14. Шаткин Б.Н. Расчеты по электроснабжению промышленных предприятий. - Саратов,изд-во Сарат.политехн.ин-та,1980.-72с.

15. Методические рекомендации по оценке эффективности инвестиционных проектов и их отбору для финансирования. Официальное издание. М.: Информ-энерго, 1994.-80с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Обоснование и расчёты перевооружаемой подстанции. Характеристика потребителей и требования к надежности их электроснабжения. Проверка высоковольтных электрических аппаратов. Ежегодные эксплуатационные расходы электрической сети. Защита расстоянием.

    дипломная работа [178,5 K], добавлен 08.04.2014

  • Анализ схемы электроснабжения, техническое обоснование выбора ее варианта. Характеристика потребителей электроэнергии и определение категории надежности электроснабжения. Разработка структурной схемы подстанции. Расчет экономических показателей.

    дипломная работа [629,3 K], добавлен 01.04.2015

  • Характеристика электрифицируемого района и потребителей электроэнергии. Составление и обоснование вариантов схемы электрической сети. Баланс реактивной мощности и выбор компенсирующих устройств. Выбор номинального напряжения и сечений проводов сети.

    курсовая работа [89,3 K], добавлен 13.04.2012

  • Потери мощности и отклонения напряжения. Выбор количества и мощности трансформаторов. Обеспечения норм надежности потребителей. Схемы электрических соединений. Проверка выбранных сечений проводов на термическую стойкость. Выбор коммутационной аппаратуры.

    дипломная работа [2,7 M], добавлен 15.04.2011

  • Разработка сети для электроснабжения потребителей промышленного района. Составление баланса мощностей. Выбор конфигурации сети, схем подстанций потребителей, трансформаторов. Расчет потоков мощности режима наибольших нагрузок и послеаварийного режима.

    курсовая работа [1018,2 K], добавлен 06.12.2015

  • Особенности режимов работы электрических сетей. Режим максимальных и минимальных нагрузок. Выбор электрической схемы распределительного устройства подстанции, типов релейной защиты, автоматики, измерений, аппаратов и токоведущих частей, кабельных линий.

    дипломная работа [1,4 M], добавлен 01.07.2015

  • Выбор силовых трансформаторов подстанции, сечения проводов варианта электрической сети. Схема замещения варианта электрической сети. Расчёт рабочих режимов электрической сети в послеаварийном режиме. Регулирование напряжения сети в нормальном режиме.

    курсовая работа [694,7 K], добавлен 04.10.2015

  • Рассмотрение основных вопросов электроснабжения потребителей на базе подстанции 110/10 кВ. Определение расчётных нагрузок с учётом перспективного развития на ближайшие 7 лет. Проверка пропускной способности электрической сети с проверкой трансформаторов.

    дипломная работа [240,6 K], добавлен 25.10.2013

  • Расчет активных и реактивных нагрузок на потребителей с целью проектирования электрической сети. Оценка необходимой мощности компенсирующих устройств приемной подстанции. Выбор трансформаторов проектируемой линии. Компоновка АЭС с реакторами ВВЭР-1000.

    дипломная работа [521,7 K], добавлен 18.07.2014

  • Характеристика потребителей, сведения о климате, особенности внешнего электроснабжения. Систематизация и расчет электрических нагрузок. Выбор напряжения распределительной сети, трансформаторных подстанций и трансформаторов, схем электроснабжения.

    дипломная работа [2,4 M], добавлен 06.10.2012

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.