Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

• Введение
• 1. Краткая характеристика завода ЖБИ
• 2. Краткая характеристика деревообрабатывающего цеха
• 3. Расчет электрических нагрузок
• 3.1 Определение расчетных электрических нагрузок деревообрабатывающего цеха
• 3.2 Определение расчетных электрических нагрузок по цехам производства
• 3.3 Определение расчетных нагрузок электроосвещения
• 3.4 Построение картограммы. Определение ЦЭН и местоположения ГПП
• 4. Выбор числа и местоположения цеховых КТП
• 4.1 Выбор мощности КТП
• 3.5 Компенсация реактивной мощности в сети 0,38 кВ
• 3.6 Компенсация реактивной мощности и выбор средств компенсации на ГПП
• 3.7 Определение расчетной электрической нагрузки завода в целом
• 5. Проектирование сети снабжения электроэнергией завода
• 5.1 Обоснование схемы внешнего снабжения электроэнергией
• 5.2 Обоснование схемы внутреннего снабжения электроэнергией
• 5.3 Расчёт сверхтоков в сетях выше 1 кВ
• ЭДС системы: Ес=10 кВ.
• 5.4 Выбор и проверка коммутационно-защитной аппаратуры
• 6. Проектирование сети снабжения электроэнергией деревообрабатывающего цеха
• 6.1 Выбор кабелей и проводов в цехе
• 6.2 Расчёт сверхтоков в сетях до 1 кВ
• 6.3 Выбор распределительных щитков и автоматических выключателей
• 7. Проектирование системы РЗА
• 8. Проектирование электроосвещения завода и деревообрабатывающего цеха
• 8.1 Электроосвещение территории завода
• 8.2 Электроосвещение деревообрабатывающего цеха
• 9. Безопасность и экологичность проекта
• 9.1 Вступление. Электрическая безопасность
• 9.2 Выбор сетей по условиям безопасности до 1 кВ в городских сетях. Зануление в сетях до 1 кВ. Применение УЗО
• 9.3 Выбор и расчет заземляющего устройства
• 9.4 Проектирование мероприятий противопожарной безопасности в деревообрабатывающем цехе
• 9.5 Утилизация ртутьсодержащих отходов
• Заключение
• Список использованных источников

Введение

Одной из главных задач современной электроэнергетики считается рациональное построение сети снабжения электроэнергией. Для обеспечения непрерывности производственного процесса и своевременного обновления оборудования современные сети снабжения электроэнергией должны обладать повышенной надежностью и гибкостью, быть высокоэкономичными и соответствовать требованиям электробезопасности.

Системы снабжения электроэнергией промпредприятий создаются для обеспечения питания электрической энергией промышленных электроприемников, к которым относятся электродвигатели разных машин и механизмов, электропечи, аппараты и трансформаторы для электрической сварки, осветительные установки и другое электрооборудование.

Завод ЖБИ расположен в границах умеренного климата.

1. Краткая характеристика завода ЖБИ

1. Генеральный план завода ЖБИ.

2. Сведения об электронагрузках по цехам производства.

3. Электроснабжение завода осуществляется от подстанции энергетической системы, на которой установлены два силовых трансформатора напряжением 110/35/10 кВ. Трансформаторы работают раздельно. Индуктивность энергосистемы на стороне 110 кВ, отнесенное к мощности энергосистемы, равно 0,5.

4. Дистанция от подстанции до объекта 8,0 км.

5. Цена 1 кВт•ч электрической энергии 1,81 руб. /кВт•ч.

6. Объект работает посменно. Две смены в сутки.

Таблица 1.1 - Электрические нагрузки ЖБИ

№ по ГП	Наименование цеха	Кол-во ЭП, шт.	Условная мощность потребителя, кВт
			Одного Рном	Суммарная РУном	Категория надежности
1	Администрация	21	0,8…30	140	3
2	Главный корпус	224	0,8…55	1640	3
3	Арматурный цех	180	1,0…100	3600	2
4	Бетоносмесительный цех	45	0,1…55	400	2
5	Склад заполнителей	46	0,8…45	210	3
6	Деревообрабатывающий цех	определяются проектом	3
7	Компрессорная 0,38 кВ	12	0,6…160	860	1
8	Отделение приготовления жидких добавок	3	4,0…8	20	2
9	Склад эмульсора	2	3,0	6	3
10	Склад перлита	40	0,6…40	220	3
11	Склад цемента	51	0,6…100	415	3
12	Склад готовой продукции	10	10,0…40	200	3
13	Устройство для разгрузки Авто	4	0,6…7.5	16	3
14	Устройство для разгрузки полувагонов	17	0,6…150	275	3
15	Галерея подачи керамзита	10	1,0…11	70	2
16	Галерея	3	4,0…37	71	2

Таблица 1.2 - Краткая характеристика заводских потребителей

№ по ГП	Наименование цеха	Климат в цехе
1	Администрация	Нормальный
2	Главный корпус	Нормальный
3	Арматурный цех	Нормальный
4	Бетоносмесительный цех	Пыльный
5	Склад заполнителей	Пыльный
6	Деревообрабатывающий цех	Нормальный
7	Компрессорная 0.38 кВ	Нормальный
8	Отделение приготовления жидких добавок	Пыльный
9	Склад эмульсора	Пыльный
10	Склад перлита	Пыльный
11	Склад цемента	Пыльный
12	Склад готовой продукции	Пыльный
13	Устройство для разгрузки автомобилей	Пыльный
14	Устройство для разгрузки полувагонов	Пыльный
15	Галерея подачи керамзита	Пыльный
16	Галерея	Пыльный

Завод представлен на рисунке 1.

Рисунок 1.1 - Генеральный план завода ЖБИ

2. Краткая характеристика деревообрабатывающего цеха

Таблица 2.1 - Электрические приёмники деревообрабатывающего цеха

№ по плану цеха	Наименование электроприемника	Паспортная мощность кВт
1	Кругло шлифовальный станок (двигатель)	14,2
2,8,9	Плоскошлифовальный станок (двигатель)	6,8
3,4,5	Токарный станок (двигатель)	5
6,7	Универсальный фрезерный станок (двигатель)	3,6
10, 19, 20,26	Точильный станок (двигатель)	1,8
11,12,13,24,25	Сверлильный станок (двигатель)	3,6
14…16,36…38	Токарно-винторезный станок (двигатель)	15
17	Пресс гидравлический	10
18,21	Кран мостовой, ПВ=25%	18,8
22,23	Пресс холодного выдавливания	40
27,31	Вентилятор калорифера	7,5
28,34	Пресс кривошипный	40
29,30,32,33	Долбежный станок (двигатель)	4
35	Резьбонарезной станок (двигатель)	35
39	Ножницы дисковые	5,5
40,43	Сварочный преобразователь	28
41,42	Вентилятор вытяжной	10
44,45	Гильотинные ножницы	17

Цех представлен на рисунке 2.1.

Рисунок 2.1 - План деревообрабатывающего цеха

3. Расчет электрических нагрузок

От точного определения электрических нагрузок на всех уровнях и участках сети снабжения электроэнергией нашего объекта зависят размеры капзатрат на объект, потери электроэнергии, надежность работы всей сети снабжения электроэнергией, долговечности электрооборудования и др.

В соответствии с "Руководящие указания по определению электрической нагрузки промпредприятий", расчетные электрические нагрузки следует вычислять методом коэффициента использования, т.е. с помощью коэффициента максимума Км и коэффициента использования Ки и [3].

Входными данными для расчетных электрических нагрузок считается перечень рабочих машин по цехам с указанием паспортных параметров. При расчете нагрузки выделяются электроприемники группы А (Ки<0,6) с переменным графиком нагрузки и группу В с неизменным и малоизменяющимися графиками нагрузки (Ки?0,6). Соотношения среди номинальных, расчетных и средних нагрузками таковы:

Рcp=Ки. aРн, кВт; (3.1)

Qcp=Рcp·tgц, квар; (3.2)

, кВ•А, (3.3)

где

Ки. a - коэффициент использования мощности, находим из справочника [5];

tgц - тангенс угла ц соответствующий cosц определяется по справочным данным [5].

Рр= Рср·Км. а=Рн·Ки·Км, кВт. (3.4)

Точное определение значения n_ЭФ производится по выражению:

n_ЭФ= (?Рнi) ²/ (?Рн²i), шт., (3.5)

где n - действительное количество электроприемников в группе. В практических выколичествениях при большом количестве электроэлектроприемников предлагается ряд допущений:

1) при n_Э?200 то Км=1;

2) при Ки?0,9 то Км=1;

3) при , то n_Э=n,

где Рнмак - паспортная мощность наибольшего электроприемника, кВт;

Рнмин - паспортная мощность наименьшего приемника в группе, кВт;

4) при m>3 и Ки?0,2 то n_ЭФ= (2·?Рнi) /Рнмак,

5) при m>3 и Ки?0.2, то эффективное количество электроэлектроприемников определяется по графику, где n_ЭФ=n_ЭФ^•·n, n_ЭФ^*=f (n_*; Р_*); n_*=n₁/n; Р_*=Р₁/Р;

n1 - количество электроприемников в группе, мощность каждого из которых не менее половины самого крупного приемника.;

Р - номинальная мощность;

Р₁ - суммарная электрическая мощность n₁ электроприемников. Всегда, если получится, что n_ЭФ>n, то берем n_ЭФ=n.

Следовательно, расчетная активная и реактивная нагрузка электроприемников групп:

Рр=Рс·Км, кВт; (3.6)

Qр=1,1 ·Qс, квар; (3.7)

При Ки<0,2 и n_Э?10 или Ки?0,2 и n_Э>10. В других случаях

Qр=Qс, квар. (3.8)

3.1 Определение расчетных электрических нагрузок деревообрабатывающего цеха

Соберем все электроприемники в группы. Найдем для каждой группы приемников и для цеха в целом расчетные электрические нагрузки. Средневзвешенные значения tg и Ки определяются из выражений:

Ки= (?Киi·Рномi) / (?Рномi), (3.9)

cosц= (?cosц·Рномi) / (?Рномi). (3.10)

В расчете деревообрабатывающего цеха принято 4 распределительных пункта, которые представляют две магистральные линии присоединенные к ВРП. Разность суммы мощностей между этими двумя магистралями не должна превышать 3 0 %, иначе следует переносить электроэлектроприемники из одной группы в другую. Достигать минимальных процентов тоже не надо из-за увеличения длины кабелей увеличиваются потери энергии и затраты. Также следует привести все электроприемники к паспортной мощности. В техническом задании - это мостовой кран с ПВ=25%. Расчет производится по выражению:

Рн=Рпас· (ПВ) ^1/2, кВт. (3.11)

После расчета цеха следует суммировать все его активные, реактивные и полные нагрузки и занести их в таблицу завода, для последующего расчета завода.

Результаты расчета сведены в таблицу 3.1.

Пример для РШ-1:

электроснабжение сеть электроэнергия завод

Круглошлифовальный станок (двигатель): Ки=0.14, соsц=0.5, Рном=14.2 кВт.

Рс=0.1414.2=1.988 кВт,

Qс=1.732•14.2=3.443 квар,

где ц=arcos 0,5=60^o.

кВ•А.

Таблица 3.1 - Определение расчетных электрических нагрузок деревообрабатывающего цеха

№	Наименование электро- электроприемников	N, шт.	Рном, кВт	m	Ки	Cosц tgц	Среднесменная нагрузка	nэ, шт.	Км	Расчетная нагрузка
			Одного	У				Рс, кВт	Qс, квар	Sс, кВ•А			Рр, кВт	Qр, квар	Sр, кВ•А
РШ-1
1	Круглошлифовальный ст.	1	14,2	14,2		0,14	0,5/1,73	1,988	3,443	3,976
2,8,9	Плоскошлифовальный ст.	3	6,8	20,4		0,14	0,5/1,73	2,856	4,947	5,712
17	Пресс гидровлический	1	10	10		0,17	0,65/1,17	1,7	1,988	2,62
19, 20,10	Точильный ст.	3	1,8	5,4		0,14	0,65/1,17	0,756	0,884	1,16
3	Токарный ст.	1	5	5		0,14	0,5/1,73	0,7	1,212	1,4
11	Сверлильный ст.	1	3,6	3,6		0,14	0,5/1,73	0,504	0,873	1,01
22	Пресс холодного выдавливания	1	40	40		0,17	0,65/1,17	6,8	7,95	10,46
18	Кран мостовой ПВ=25%	1	9,4	9,4		0,25	0,65/1,17	2,35	2,747	3,62
	Итого по РШ-1	12	1,8-40	108	22	0,16	---/1,362	17,654	24,04	29,83	6	2,6	45,9	26,45	53
РШ-2
4,5	Токарный ст.	2	5	10		0,14	0,5/1,73	1,4	2,43	2,8
6,7	Универ. фрезерный ст.	2	3,6	7,2		0,14	0,5/1,73	1,01	1,75	2,02
12,13,25,24	Сверлильный ст.	4	3,6	14,4		0,14	0,5/1,73	2,02	3,5	403
14,15,16	Ток-винторезный ст.	3	15	45		0,14	0,5/1,73	6,3	10,91	12,6
23	Пресс холодного выдавливания	1	40	40		0,17	0,65/1,17	6,8	7,95	10,5
	Итого по РШ-2	12	3,6-40	116,6	11	0,14	----/1,51	17,52	26,525	31,8	6	2,7	47,31	29,2	55,6
РШ-3
28,34	Пресс кривошипный	2	40	80		0,17	0,65/1,17	13,6	15,9	21
РШ-1
1	Круглошлифовальный ст.	1	14,2	14,2		0,14	0,5/1,73	1,988	3,443	3,976
32,29,30	Долбежный ст.	3	4	12		0,14	0,5/1,73	1,68	2,91	3,36
37,35,36	Резьбонарезной ст.	3	35	105		0,14	0,5/1,73	14,7	25,5	29,4
21	Кран мостовой ПВ=25%	1	9,4	9,4		0,25	0,5/1,73	2,35	4,07	4,7
27	Вентилятор калорифера	1	7,5	7,5		0,72	0,8/0,75	5,4	4,05	6,75
	Итого по РШ-3	10	4-40	213,9	10	0,22	1,4	37,73	52,4	64,56	6	2,06	77,7	57,6	96,7
РШ-4
33	Долбежный ст.	1	4	4		0,14	0,5/1,73	0,56	0,97	1,12
44,45	Гильотинные ножницы	2	17	34		0,1	0,7/1,02	3,4	3,5	4,86
40,43	Сварочный преобразователь	2	28	56		0,4	0,5/1,73	22,4	38,8	44,8
39	Ножницы дисковые	1	5,5	5,5		0,1	0,7/1,02	0,55	0,56	0,786
38	Резьбонарезной ст.	1	35	35		0,14	0,5/1,73	4,9	8,5	9,8
26	Точильный ст.	1	1,8	1,8		0,1	0,65/1,17	0,18	0,21	0,277
41,42	Вентилятор вытяжки	2	10	20		0,72	0,8/0,75	14,4	10,8	18
31	Вентилятор калорифера	1	7,5	7,5		0,72	0,8/0,75	5,4	4,05	6,75
	Итого по РШ-4	11	1,8-35	163,8	19	0,33	----/1,3	51,79	67,35	84,96	9	1,65	85,4	74,1	113
	Итого по цеху	45						124,7	170,306				256	187,3	318

3.2 3.2 Определение расчетных электрических нагрузок по цехам производства

Расчет осуществляем соответственно расчету расчетных электрических нагрузок деревообрабатывающего цеха.

Результаты расчета сведены в таблицу 3.2 Там же приводим категорию надежности цехов завода ЖБИ.

Пример для корпуса администрации: n=21, Р_У=140, cosц=0,7, tgц=1,02. Ки=0,4-0,6; Ки - коэффициент использования из справочных данных [5].

.

Находим среднесменную нагрузку:

Рс=140•0,4=56 кВт;

Qc=56•1,02=57,13 квар;

Sc= кВ•А;

n_Э=2•140/30=9 шт;

Км=1,47 из справочной литературы [5].

Расчётная нагрузка:

Рр=56•1,47=82,32 кВт;

Qр=1,1•Qс=62,84 квар;

Sр= кВ•А.

3.3 Определение расчетных нагрузок электроосвещения

Осветительная нагрузка по цеху определяется по удельной мощности Ро на единицу площади цеха F м² и коэффициента спроса электроосвещения Ксо:

Росв=Ро·Ксо·F. (3.12)

Для электроосвещения завода и территории принимаем лампы накаливания, т.е. Qосв=0. Ро будет варьироваться в зависимости от зрительного напряжения в каком либо цехе, и будет составлять от 10 до 20 Вт/м². Для электроосвещения территории принимаем Ро=0,2-0,4 Вт/м². Коэффициент спроса Ксо принимаем равным 1.

Результаты расчета сведены в таблицу 3.3.

Пример для корпуса администрации:

Здание состоит из двух прямоугольников А=160 м, В=75 м и А=65 м, В=45 м.

Общая площадь F=160•75+65•45=14925 м².

Из справочных данных [5] выбираем удельную мощность Ро=20 Вт/м².

Тогда

Росв=14925•20=298,5 кВт.

Определяем суммарную нагрузку

Полная активная мощность цеха:

, кВт. (3.13)

Для электроосвещения цехов и территории завода принимаем светодиодные светильники, поэтому Q_осв = 0 квар.

Тогда

, кВ•А. (3.14)

Расчет приведен в таблице 3.4.

Таблица 3.2 - Расчет нагрузок завода

№ по ГП	Наименование цехов	Кате- гория	n, шт	Установленная мощность, кВт	cоsц tgц	Ки	m	Среднесменная нагрузка	nэ? шт	Кm	Расчетная нагрузка
				Одного	УРном				Рс	Qc	Sc			Рр, кВт	Qр, квар	Sр, кВ•А
1	Администрация	3	21	0,8…30	140	0,7	0,4	37,5	56	57,13	80	9	1,47	82,32	62,84	103,57
2	Главный корпус	3	224	0,8…55	1640	0,7	0,4	68,8	656	669,3	937,1	60	1,12	734,72	669,3	993,84
3	Арматурный цех	2	180	1…100	3600	0,8	0,4	100	1440	1080	1800	72	1,1	1584	1080	1917,15
4	Бетоносмесительный цех	2	45	0,1…55	400	0,7	0,7	500	280	285,7	400	16	1,12	313,6	285,66	424,2
5	Склад заполнителей	3	46	0,8…45	210	0,6	0,2	56,3	42	56	70	9,3	1,9	79,8	61,6	100,81
6	Деревообрабатывающий цех	3	45	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	249,04	182,28	308,62
7	Компрессорная 0,38 кВ	1	12	0,6…160	860	0,8	0,7	267	602	451,5	752,5	11	1,16	698,32	451,5	831,57
8	Отделение приготовления жидких добавок	2	3	4…8	20	0,7	0,7	2	14	14,28	20	3	-	14	15,71	21,04
9	Склад эмульсора	3	2	3	6	0,6	0,2	1	1,2	1,6	2	2	-	1,2	1,76	2,13
10	Склад перлита	3	40	0,6…40	220	0,6	0,2	66,7	44	58,67	73,33	11	1,84	80,96	58,67	99,98
11	Склад цемента	3	51	0,6…100	415	0,6	0,2	167	83	110,7	138,3	8	1,99	165,17	121,73	205,18
12	Склад готовой продукции	3	10	10…40	200	0,6	0,2	4	40	53,33	66,67	10	1,84	73,6	58,67	94,12
13	Устройство для разгрузки атомобилей	3	4	0,6…7,5	16	0,8	0,2	12,5	3,2	2,822	4,267	4	2,64	8,45	3,1	9
14	Устройство для разгрузки полувагонов	3	17	0,6…150	275	0,8	0,2	250	55	48,51	73,33	4	2,64	145,2	53,36	154,69
15	Галерея подачи керамзита	2	10	1…11	70	0,8	0,7	11	49	43,21	65,33	10	1,16	56,84	47,54	74,1
16	Галерея	2	3	4…37	71	0,8	0,7	9,25	49,7	43,83	66,27	3	-	49,7	48,21	69,24
	Итого по заводу	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	4336,9	3201,8	5409,24

Таблица 3.3 - Расчёт осветительной нагрузки

№ по ГП	Наименование цехов	А, м	B, м	F, м2	Ро, Вт/м2	Ксо	Рос, кВт
1	Администрация	160 (65)	75 (45)	14925	20	1	298,5
2	Главный корпус	250	170	42500	20	1	850
3	Арматурный цех	110	70	7700	14,5	1	111,65
4	Бетоносмесительный цех	60	25	1500	16	1	24
5	Склад заполнителей	170	25	4250	10	1	42,5
6	Деревообрабатывающий цех	150	35	5250	14,5	1	76,13
7	Компрессорная 0,38 кВ	50	25	1250	12,5	1	15,63
8	Отделение приготовления жидких добавок	40	25	1000	16	1	16
9	Склад эмульсора	30	25	750	10	1	7,5
10	Склад перлита	30	25	750	10	1	7,5
11	Склад цемента	57,5	70	4025	10	1	40,25
12	Склад готовой продукции	270	185	49950	10	1	499,5
13	Устройство для разгрузки атомобилей	25	25	625	12,5	1	7,813
14	Устройство для разгрузки полувагонов	40	90	3600	12,5	1	45
15	Галерея подачи керамзита	200	25	5000	12,5	1	62,5
16	Галерея	90	45	4050	12,5	1	50,625
	Территория	745	475	206750	0,3	1	62,03

Таблица 3.4 - Суммарная нагрузка завода

№	Наименование цехов	Росв, кВт	Рм, кВт	Qм, квар	Sм, кВ•А
1	Администрация	298,5	380,8	62,8	385,9
2	Главный корпус	850	1584,7	669,2	1720,2
3	Арматурный цех	111,65	1695,6	1080	2010,4
4	Бетоносмесительный цех	24	337,6	285,7	442,2
5	Склад заполнителей	42,5	122,3	61,6	136,9
6	Деревообрабатывающий цех	76,13	325,2	182,3	372,8
7	Компрессорная 0,38 кВ	15,63	713,9	451,5	844,7
8	Отделение приготовления жидких добавок	16	30	15,7	33,9
9	Склад эмульсора	7,5	8,7	1,8	8,9
10	Склад перлита	7,5	88,5	58,7	106,2
11	Склад цемента	40,25	205,4	121,7	238,8
12	Склад готовой продукции	499,5	573,1	58,7	576,1
13	Устройство для разгрузки атомобилей	7,813	16,3	3,1	16,5
14	Устройство для разгрузки полувагонов	45	190,2	53,4	197,5
15	Галерея подачи керамзита	62,5	119,3	47,5	128,5
16	Галерея	50,625	100,3	48,2	111,3
	Территория	62,1			62,1
	Итого по заводу	-	6492	3201,9	7392,9

3.2 3.4 Построение картограммы. Определение ЦЭН и местоположения ГПП

Для определения местонахождения ГПП на генеральном плане нашего объекта наносится картограммы нагрузок, которая представляет собой расположение окружностей, центр которых совпадают с центром нагрузок цеха.

Радиус окружностей определяется по выражению:

r_i= (Si/m·р) ^0,5, мм, (3.15)

где Si - мощность i-го цеха, кВ•А;

m - масштаб, кВ•А/мм².

На картограмме электронагрузок определенный сектор представляет нагрузку электроосвещения с учетом угла:

б = Ро/Sр ·360є. (3.16)

Выбор местонахождения ГПП производится на основе определения центра электрических нагрузок нашего объекта в целом по координатам Х и У:

Хо= (?Spi·Xi) / (?Spi); (3.17)

Уо= (? Spi·Yi) / (?Spi), (3.18)

где Хi; Уi - центры электрических нагрузок i-го цеха.

В нашем случае ЦЭН попадает на цех№2, в этом случае, я смещаю его ближе к источнику питания. Расчеты сведены в таблицу 3.5 и таблицу 3.6 Картограмма представлена на листе 1 - графической части.

Таблица 3.5 - Построение картограммы

№	Наименование цехов	Sм, кВ•А	m, кВ•А/мм2	r, мм	Росв, кВт	б, град.
1	Администрация	385,97	500	0,496	298,5	278,4
2	Главный корпус	1720,24	500	1,047	850,0	177,9
3	Арматурный цех	2010,38	500	1,132	111,7	20,0
4	Бетоносмесительный цех	442,24	500	0,531	24,0	19,5
5	Склад заполнителей	136,94	500	0,295	42,5	111,7
6	Деревообрабатывающий цех	372,77	500	0,487	76,1	73,5
7	Компрессорная 0,38 кВ	844,73	500	0,734	15,6	6,7
8	Отделение приготовления жидких добавок	33,87	500	0,147	16,0	170,1
9	Склад эмульсора	8,88	500	0,075	7,5	304,2
10	Склад перлита	106,15	500	0,260	7,5	25,4
11	Склад цемента	238,78	500	0,390	40,3	60,7
12	Склад готовой продукции	576,09	500	0,606	499,5	312,1
13	Устройство для разгрузки атомобилей	16,55	500	0,103	7,8	169,9
14	Устройство для разгрузки полувагонов	197,54	500	0,355	45,0	82,0
15	Галерея подачи керамзита	128,46	500	0,286	62,5	175,2
16	Галерея	111,31	500	0,266	50,6	278,4

Таблица 3.6 - Определение центра электрических нагрузок

№	Наименование цехов	Sм, кВ•А	Хо, мм	Yo, мм
1	Администрация	385,97	11,77	4,624
2	Главный корпус	1720,24	8,5	2,2
3	Арматурный цех	2010,38	11,7	2,15
4	Бетоносмесительный цех	442,24	10,3	4,15
5	Склад заполнителей	136,94	7,4	7,9
6	Деревообрабатывающий цех	372,77	6,2	4,8
7	Компрессорная 0,38 кВ	844,73	7,2	5,5
8	Отделение приготовления жидких добавок	33,87	8,9	5,3
9	Склад эмульсора	8,88	13,7	5,3
10	Склад перлита	106,15	11,3	7,4
11	Склад цемента	238,78	13,1	8
12	Склад готовой продукции	576,09	2,15	3,7
13	Устройство для разгрузки атомобилей	16,55	3,8	8,7
14	Устройство для разгрузки полувагонов	197,54	4,5	6,9
15	Галерея подачи керамзита	128,46	10,3	6,5
16	Галерея	111,31	9,1	4,624
-	Центр электрических нагрузок	-	8,993	3,766

4. Выбор числа и местоположения цеховых КТП

4.1 Выбор мощности КТП

Цеховые ТП, принимаем пристроенного типа из-за присутствующих условий в цехах. Первичный выбор числа и мощности силовых трансформаторов ТП производится на основании нужной надежности снабжения электроэнергией. На предприятии большинство потребителей 2 и 3 категории. КТП установленные на 2 категории снабжаются двумя силовыми трансформаторами, а 3 категории одним силовым трансформатором. Для уменьшения сверхтоков предусматривается в нормальном режиме раздельная работа силовых трансформаторов.

Номинальная мощность цеховых трансформаторов принимается по расчетной мощности и с учетом допустимой перегрузки 1,4 в послеаварийном режиме.

Основной критерий выбора - это максимальное приближение цеховых трансформаторный подстанций к питаемым электроприемникам, целесообразное дробление цеховых ТП, чтобы на них было не более 2-х трансформаторов. Питание маломощных электроприемников решается сопоставлением вариантов установки там КТП или РУ-0,4 кВ запитываемого от ближайшего КТП. Трансформаторы по возжелательности должны быть однотипными.

Для разных категорий потребителя предусмотрены различные коэффициенты загрузки "bт" [3]:

1) Для 1 категории: 0,7; 2) Для 2 категории: 0,8 3) Для 3 категории 0,9-0,95

Мощность КТП принимается непосредственно из выражения:

Sо=Sсм/ (n·bт), кВ•А, (4.1)

где Sсм - среднесменная нагрузка за наиболее загруженную смену цеха;

n - количество трансформаторов непосредственно из категории потребителя;

вт - коэффициент загрузки непосредственно из категорийности потребителя.

Трансформаторы также должны быть проверены на перегрузку, которая составляет 40 %:

Sр/Sном (т) ?1,4, (4.2)

где Кп=1,4 - коэффициент перегрузки трансформатора.

Непосредственно из этих формул и принимается предварительно КТП.

Расчет представлен в таблице 4.1.

3.5 Компенсация реактивной мощности в сети 0,38 кВ

По выбранному числу и мощности силовых трансформаторов определяют наибольшую реактивную электрическую, которую целесообразно передать через силовой трансформатор в сеть напряжением до 1 кВ.

Q₁= ( (n·Вт·Sном (т)) ²-Рм²) ^0,5, квар, (4.3)

где n - количество трансформаторов;

Рм - расчетная активная мощность каждой КТП.

Суммарная электрическая мощность батарей конденсаторов для данной группы цеховых трансформаторов:

Q_0,4=Qм-Q₁, (4.4)

где Qм - расчетная реактивная мощность каждой КТП.

Если получится, что Q_0,4<0 или иметь малые значения, то установки батарей конденсаторов не потребуется. В моем случает непосредственно из расчетов в таблице 4.1 получаю, что компенсацию мощности производить следует на ТП1 и ТП3 (были выбраны УКМ-58-0,38-25У3 и УКМ-58-0,38-150У3), а в других случаях ее производить нет следуетсти. На ТП3 перегрузка составила 19% (301кВ•А) свыше нормальной нормы, желательно отключить потребителей 3-ей категории или отключить освещение (850кВт), а на ТП8 перегрузка составила 6% (30,8кВ•А) свыше нормальной нормы, желательно отключить потребителей 3-ей категории.

3.6 Компенсация реактивной мощности и выбор средств компенсации на ГПП

Если промышленное предприятие снабжается электрической энергией от генераторов местной или собственной электрической станции, в подавляющем большинстве случаев экономически обоснована передача реактивной мощности от генераторов заводу, при условии, что это связано с увеличением числа цеховых трансформаторов нашего объекта, а также числа и сечений проводов линий электропередач. Однако, следует знать, что увеличение сверхноминальной реактивной мощности генераторов связано со снижением их активной мощности. КУ в сетях промпредприятий напряжением 6-10 кВ устанавливаются на ГПП, мощность их для одной секции шин определяется:

Qр_{ВН =}? (Qскопм) +ДQ, квар, (4.5)

где ДQ - потери в КТП, квар;

? (Qскопм) - реактивная мощность после компенсирования, квар;

Таблица 4.1 - Выбор числа и мощности силовых трансформаторов

№ цеховой ТП	Среднесменная нагрузка	N, шт	вТ	So, кВ•А	Sном, кВ•А	Рм кВт	Qм квар	Q1,квар	Q0,4,квар	QКУ, квар	Sр, кВ•А	вТ	Кп	Зона охвата	Распо-ложение ТП
	Рс, кВт	Qс, квар	Sс, кВ•А
ТП1	363,2	58,73	367,92	1	0,95	387,28	400	389,52	64,6	44,025	20,58	1х25	391,53	0,979		1	Цех№1
ТП2	1551,7	1080	1890,5	2	0,75	1260,3	1600	1695,7	1080	1917,9	-837,9	-	2010,4	0,628	1,25	3	Цех№3
ТП3	1506	669,25	1648	2	0,75	1098,7	1000	1584,7	669,25	220,6	448,7	3х150	1599,8	0,8	1,6*	2	Цех№2
ТП4	539,5	53,33	542,13	1	0,95	570,66	630	573,1	58,67	121,8	-63,13	-	576,1	0,914		12	Цех№12
ТП5	334	321,55	463,63	2	0,75	309,08	400	367,6	301,4	523,9	-222,5	-	475,35	0,594	1,18	4,8	Цех№4
ТП6	396,34	277,63	483,9	2	0,75	322,6	630	653,92	300	816,14	-515,8	-	719,6	0,571	1,14	14,13,5,6	Цех№6
ТП7	617,63	451,5	765,06	2	0,65	588,51	630	713,95	451,5	929, 19	-477,7	-	844,73	0,67	1,34	7	Цех№7
ТП8	386,58	234,77	452,28	2	0,75	301,52	400	513,55	276,2	538,34	-262,2	-	583,1	0,729	1,46*	15,16,11,10	Цех№15

, квар, (4.6)

где Uк - из справочной литературы по параметрам трансформаторов, %;

Sр - расчетная мощность цеха, кВ•А;

Snom (т) - номинальная мощность силового трансформатора, кВ•А;

tg (ц) = Qр_ВН /Рр_ВН, (4.7)

где УРм - сумма расчетных электрических нагрузок и активных потерь в трансформаторе, кВт;

, кВт, (4.8)

где ДРкз - берется из справочной литературы по паспортной мощности трансформатора, кВт;

- коэффициент загрузки.

Мощность средств компенсации определяется:

Q_КУ = УРм · (tgц - tgц (nom)), квар, (4.9)

где tgц (nom) =0,33 соответствует нормативному коэффициенту мощности 0,95.

Пример для ТП1:

Рхх=1,08 кВт; Ркз=5,5 кВт; Uкз=4,5%; Iхх=2,3%; n=1 шт;

ДQтр= ( (4,5/100) •400+ (2,3/100) •400) •1=27,2 квар;

ДРтр=1• (1,08+5,5• (391,53/400) ^1/2=6,35 кВт.

Определяем полную, активную и реактивную мощности:

Qр_ВН= (Qм-Q_0,4) + ДQтр= (64,6-25) +27,2=66,81 квар;

Рр_ВН= ДРтр+Рм=389,52+6,35=395,87 кВт;

Sр_ВН= (66,81²+395,87²) ^1/2=401,5 кВ•А.

Определяем tgц:

tgц=3456,7/6731,2=0,51.

Мощность средств компенсации:

Q_КУ =6731,2• (0,51-0,33) =1235,43 квар.

Компенсация рассчитана в таблице 4.2 Выбраны УКH (M) - 10-600У1, две штуки 2х600 квар. Остальной расчет сведен в таблицу 4.2.

3.7 Определение расчетной электрической нагрузки завода в целом

Полная расчетная мощность завода вычисляется по выражению [3]:

Sрасч (з) = ( (УРр (ц) +ДР) ² + (УQр (ц) + ДQ - Q_КУ) ²) ^1/2, кВ•А, (4.10)

где УРр (ц) - расчетная активная мощность всех цехов, кВт;

УQр (ц) - расчетная реактивная мощность всех цехов; Остальные величины были приведены выше, квар.

Полная расчетная мощность завода рассчитана в таблице 4.2.

Sрасч (з) = (6731,2²+ (3456,7-1200) ²) ^1/2=7099,44 кВ•А.

Таблица 4.2 - Расчёт суммарной мощности завода

Цеховая ТП	Кол-во тр-ров, шт.	Марка тр-ра	Sном, кВ•А	ДРк. з. кВт	Uк. %	ДРхх, кВт	Ixx, %	Sр, кВ•А	ДРт, КВт	ДQт, квар	Рр вн, кВт	Qр вн, квар	Sр вн, кВ•А
ТП1	1	ТМГ-400/10	400	5,5	4,5	1,08	2,3	391,53	6,35	27,2	395,87	66,81	401,5
ТП2	2	ТМГ-1600/10	1600	16,5	5,5	3,3	1,3	2010,4	63,44	217,6	1759,1	1297,6	2186
ТП3	2	ТМГ-1000/10	1000	11,6	5,5	2,45	1,5	1599,8	64,28	140	1649	359,3	1687,7
ТП4	1	ТМГ-630/10	630	7,6	5,5	1,68	2	576,1	8,04	47,25	581,14	105,92	590,71
ТП5	2	ТМГ-400/10	400	5,5	4,5	1,08	2,3	475,35	17,7	54,4	385,3	355,77	524,43
ТП6	2	ТМГ-630/10	630	7,6	5,5	1,68	2	719,6	23,2	94,5	677,1	394,84	783,82
ТП7	2	ТМГ-630/10	630	7,6	5,5	1,68	2	844,73	30,7	94,5	744,63	546	923,36
ТП8	2	ТМГ-400/10	400	5,5	4,5	1,08	2,3	583,1	25,53	54,4	539,08	330,55	632,35
Итого по заводу	16	-	-	-	-	-	-	-	-	-	6731,2	3456,7	7729,7

5. Проектирование сети снабжения электроэнергией завода

5.1 Обоснование схемы внешнего снабжения электроэнергией

Базовыми критериями проектирования рациональной системы внешнего снабжения электроэнергией считаются надежность и экономичность. Для выбора системы внешнего снабжения электроэнергией завода следует перебрать несколько вариантов и дать технико-экономическое обоснования наиболее подходящего варианта.

Вариант № 1 (Напряжение питания Uпит=110 кВ):

Выбор провода.

Выбираю АС-70/11.

Потери напряжения в нашей линии:

L=8 км; r₀=0,428 (Ом/км); х₀=0,444 (Ом/км); R= (r₀/2) ·L=1,712 Ом; Х= (х₀/2) ·L=1,776 (Ом); ДU = ( (PR+QX) /Uпит, кВ; (5.1)

ДU = ( (5745,4·1,712) + (3376,6·1,776)) /110= 0,144 кВ;

Потери мощности в нашей линии:

ДРл= (Р² + Q²) ·R/U²пит, кВт; (5.2)

ДРл = (5745,4² +3376,6²) ·1,712/110²= 6,28 кВт.

Потери электроэнергии в линиях, зависящие от нагрузки и в трансформаторе:

ДБл = (ДРл+ДP_ТР) •ф+ ДPxx•T МВт•ч/год; (5.3)

ДБл = (ДРл+ДP_ТР) •3750+ ДPxx•8760= (6,28+23,83) •3750+9,4•8760=261 МВт•ч/год.

Затраты на возмещение потерь в линиях:

Зпот_Л = ДБл ·Зэ; тыс. руб. /год; (5.4)

Зпот_Л =261 · 1,8 = 4,698 тыс. руб. /год.

Капиталовложения в сооружение подстанции:

Кпс=178,64 тыс. руб. (ГПП-110-3-2х6300-А2);

Капиталовложения в сооружение ЛЭП:

Ко = 13,5 тыс. руб.; (ж/б, 2-х цепная);

К_ЛЭП = Ко · L · n тыс. руб.; (5.5)

К_ЛЭП = 13,5 · 8 · 2=216 тыс. руб.

Амортизационные отколичествения:

ЛЭП:

И_ЛЭП = (б · К_ЛЭП) /100 тыс. руб. /год; (5.6)

И_ЛЭП =2,8 · 216/100 = 6,05 тыс. руб.;

Подстанция:

И_П/СТ = (б · К_П/СТ) /100, тыс. руб. /год; (5.7)

И_П/СТ = 9,4 · 178,64/100=16,79 тыс. руб.

Приведенные затраты:

З = Ен· (К_ЛЭП + К_П/СТ) + И_ЛЭП + И_П/СТ + Зпот_Л, тыс. руб. /год; (5.8)

З = 0,12 · (216 + 178,64) + 6,05 + 16,79 + 4,698 =74,895 тыс. руб.

Вариант № 2 (Напряжение питания Uпит=35 кВ),

Вариант № 3 (Uпит=10 кВ) - ЛЭП,

Вариант № 4 (Uпит=10 кВ) - КЛ сводим в таблицу 5.1.

Таблица 5.1 - Выбор варианта снабжения электроэнергией завода.

№ Варианта	Трансформатор ГПП	ДРк. з. кВт	Uк. %	ДРхх, кВт	ДРт, КВт	ДQт, квар	Рр, кВт	Qр, квар	Sр, кВ•А
Вариант 1	ТМН-6300/110	50	10,5	13	31,75	420	6763	2677	7273
Вариант 2	ТМН-6300/35	46,5	7,5	9,4	29,53	300	6760	2557	7228
Вариант 3	-	-	-	-	-	-	6731	2256,7	7099
Вариант 4	-	-	-	-	-	-	6731	2256,7	7099

Продолжение таблицы 5.1

№ Варианта	Iн, А	F, мм2	Iдоп, А	Ro, мОм/м	Xo, мОм/м	L, км	ДUл, кВ	ДРл, кВт	ДАл, МВт•ч
Вариант 1	38,2	2х70	265	0,428	0,444	8	0,15	7,5	261
Вариант 2	119,2	2х70	265	0,428	0,432	8	0,46	73	466,87
Вариант 3	410	2х120	375	0,245	0,405	8	1,025	494	1852,27
Вариант 4	410	2х240	355	0,129	0,075	8	0,415	260	975,3

Продолжение таблицы 5.1

№ Варианта	ЗпотЛ, тыс. руб. / год	Ко, тыс. руб. / км	КЛ, тыс. руб.	Кп/ст, тыс. руб.	ИЛ, тыс. руб. /год	ИП/СТ, тыс. руб. / год	З, тыс. руб. / год
Вариант 1	4,67	13,5	216	178,6	6,05	16,79	74,895
Вариант 2	8,4	10,7	171,2	163,44	4,794	15,36	68,72
Вариант 3	33,34	2,2	35,2	нет	0,986	нет	38,55
Вариант 4	17,56	5,2	83,2	нет	2,33	нет	29,87

Проведя расчет по четырем вариантам, два первых отбрасываем из-за большой стоимости и малой нагрузкой. Сравнив два последних варианта: оба на 10 кВ ЛЭП и КЛ видим разницу в 11%, т.е. ЛЭП дороже, и КЛ имеет наименьшие потери напряжения и мощности, вследствие этого выбираем: 10 кВ выполненную КЛ.

5.2 Обоснование схемы внутреннего снабжения электроэнергией

Внутреннее электроснабжение желательно выполнить по радиальной или смешанной схеме, магистральная не применяется. Обоснование схемы определяется категорией надежности потребителей, их территориальным расположением, особенностями режимов работы. Так на заводе имеется потребители 1 категории.

Расчет Радиальной и Смешанной схемы имеет идентичный характер и представлен в таблицах 5.2 по 5.7 Эти схемы представлены на рисунках 5.1 и 5.2.

Приведу используемые выражения в этих выколичествениях:

Пример для ТП1:

Определение расчетного тока в нормальном и аварийном режимах:

Iр = Sр/ (n•3^1/2 •Uном), (5.9)

где Sр - расчетная мощность протекающая по кабелю (кВ•А);

n - количество кабелей;

Iр=394,84/ (1•10•3^1/2) =22,79 А;

Imax (р) = Sр/ (3^1/2 •Uном); (5.10)

Imax (р) =Iр•n=22,79•1=22,79 А;

Допустимый ток кабельных линий определяем из соотношения:

Iдоп ? Imax (р) / 1,25; (5.11)

Iдоп=22,79/1,25=18,24 А,

где 1,25 - коэффициент снижения токовой нагрузки.

По току выбираем сечение и марку кабеля:

ААБ-3х16.

Iдоп (н) >Iдоп, 75>18,24 А.

Рисунок 5.1 - Радиальная схема

Рисунок 5.2 - Смешанная схема

Потери напряжения:

ДU = ( (PR+QX) /Uпит, В, (5.12)

где R - активное сопротивление цепи R=Ro•L, Ом;

Х - индуктивное сопротивление цепи X=Xo•L, Ом.

ДU= (389,52•0, 195•1,95+64,6•0,11•0, 195) /10=14,95 В.

Потери мощности в нашей линии при действительной нагрузке:

ДРл = 3 · (Iдоп) ² · r₀ · L · Кз² · 10^-3, кВт, (5.13)

где Кз - коэффициент загрузки кабеля (Iр / I доп);

ДРл =3•75²•1,95•0, 195•0,304²•10^-3=0,593 кВт.

Потери энергии в нашей линии составляют:

ДЭ = ДРл ·ф, кВт•ч/год; (5.14)

ДЭ =0,593•3750=2223 кВт•ч/год.

Стоимость потерь энергии в нашей линии:

Сп = ДЭ · Зэ, тыс. руб. /год, (5.15)

где Зэ - цена 1 кВт•ч электроэнергии (1,8 руб/кВт•ч).

Сп=2223•0,018=40,02 тыс. руб. /год.

Капвложения на монтаж линии:

Ккл = Куд · L, тыс. руб., (5.16)

Где Куд - цена 1 км кабельной линии, для прокладки в в траншее.

Куд=1,76+0,48=2,24 тыс. руб. /км;

Ккл=2,24•0, 195=0,437 тыс. руб.

Амортизационные отколичествения:

С ам. = (б · К_КЛ) /100, тыс. руб. /год, (5.17)

где б = 2,8%.

Сам. =2,8•0,437/100=12,23 руб. /год.

Суммарные капитальные затраты:

К = N · Кв + К_КЛ + К_Т, тыс. руб., ₍5.18)

где N - количество ячеек РУ с выключателями на напряжение 10 кВ (ВВ/TEL-10);

Кт - суммарная цена цеховых трансформаторов с первичным напряжением 10 кВ (тыс. руб.);

Кт=4,87 тыс. руб.; N=14 шт.;

Кв=2,34 тыс. руб.;

Ккл=0,437 тыс. руб.;

Потери электроэнергии в силовых трансформаторах:

ДЭт = ДРхх · Тг + ДРкз · Кз² ·ф, кВт•ч/год, (5.19)

где ДРхх - потери активной мощности при ХХ трансформатора, кВт;

Тг=8760 - годовое время, в течение которого трансформатор подключен к сети, ч;

ДРкз - потери активной мощности в режиме КЗ трансформатора, кВт.

Для ТП1: ДРхх=1,45 кВт, ДРкз=5,5 кВт, Кз=0,979, ф=3750 ч.

ДЭт =1,45•8760+5,5•0,979²•3750=32462,6 кВт•ч/год;

Стоимость потерь электроэнергии в трансформаторе за год составит:

Сп (т) = ДЭт · Зэ, тыс. руб. /год; (5.20)

Сп (т) =32462,2•0,014=454,5 руб. /год.

Амортизационные отколичествения выключателей и трансформаторов:

Сам_{Т (В)} = (б · К_{Т (В))} /100, тыс. руб. /год, (5.21)

где б - коэффицент, равный 6,3 %.

Сам_Т=6,3•4,87/100=306,81 руб. /год

Сам_В=6,3•32,76/100=2063,88 руб. /год

Приведенные затраты:

З = Ен· (К_Т + К_В + К_КЛ) + И_КЛ + И_Т + И_В+ Сп (_КЛ) + Сп (т). (5.22)

Потери электроэнергии:

ДЭ = ДЭт + ДЭкл, тыс. руб. /год. (5.23)

Приведенные затраты для радиальной схемы:

З=0,125• (155,51+14,09+32,76) +9,797+2,064+0,395+1,262+7,397=

=46,21 тыс. руб. /год.

Потери электроэнергии:

ДЭ =528381+70122=598,5 МВт•ч/год.

Приведенные затраты для смешанной схемы:

Таблица 5.2 - Расчёт радиальной схемы

№ ПС	Рр, КВт	Qр, кВ•Ар	Sр, КВА	n, шт.	Uн, КВ	Iр, А	Iрмах, А	Кпр	L, км	Iдоп (р), А	Марка кабеля	Iдоп (н), А	Хо, Ом/км	Rо, Ом/км
ТП1	389,52	64,61	394,84	1	10	22,8	22,8	1,25	0, 195	18,24	ААБ-1х16	75	0,11	1,95
ТП2	1695,65	1080	2010,4	2	10	58	116,1	1,25	0,05	92,85	ААБ-1х35	115	0,1	0,89
ТП3	1584,7	669,25	1720,24	2	10	49,66	99,32	1,25	0,08	79,45	ААБ-1х25	90	0,1	1,25
ТП4	573,1	58,67	576,1	1	10	33,26	33,26	1,25	0,64	26,61	ААБ-1х16	75	0,11	1,95
ТП5	367,6	301,4	475,35	2	10	13,72	27,44	1,25	0,71	21,96	ААБ-1х16	75	0,11	1,95
ТП6	654	300,34	719,6	2	10	20,77	41,55	1,25	0,63	33,24	ААБ-1х16	75	0,11	1,95
ТП7	714	451,5	844,37	2	10	24,4	48,77	1,25	0,745	39,02	ААБ-1х16	75	0,11	1,95
ТП8	513,55	276,15	583,1	2	10	16,83	33,66	1,25	0,5	26,93	ААБ-1х16	75	0,11	1,95
Итого	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-

Продолжение таблицы 5.2

№ ПС	ДU, В	Кзагр	ДРл, кВт	ДЭ, кВтч/год	Сп, руб. /год	Куд. л., тыс. руб. /км	Ккл, тыс. руб.	Сам., руб. /год
ТП1	14,95	0,304	0,59	2223	40	2,24	0,437	12,23
ТП2	8,1	0,505	0,9	3372,23	60,7	2,56	0,256	7,168
ТП3	16,4	0,552	1,48	5548,57	99,87	2,39	0,382	10,707
ТП4	71,94	0,44	4,14	15532,3	279,6	2,24	1,43	40,14
ТП5	53,25	0,183	1,56	5865,6	105,6	2,24	3,18	89,1
ТП6	82,42	0,28	3,18	11927,6	214,7	2,24	2,82	79,03
ТП7	107,42	0,33	5,18	19437	349,86	2,24	3,34	93,45
ТП8	51,6	0,22	1,66	6215,4	111,88	2,24	2,24	62,72
Итого	406,03	-	18,7	70121,7	1262,2	-	14,09	394,51

Таблица 5.3 - Расчёт смешанной схемы

№ п/п	Рр, кВт	Qр, кВ•Ар	Sр, кВ•А	n, шт.	Uн, кВ	Iр, А	Iрмах, А	Кпр	L, км	Iдоп (р), А	Марка кабеля	Iдоп (н), А
ТП1	389,52	64,61	394,84	1	10	22,8	22,8	1,25	0,185	18,24	ААБ-1х16	75
ТП2-ТП1	2085,2	1144,6	2378,67	2	10	68,67	138,3	1,25	0,05	109,87	ААБ-1х35	115
ТП3	1584,7	669,25	1720,24	2	10	49,66	99,32	1,25	0,08	79,45	ААБ-1х25	90
ТП4	573,1	58,67	576,1	1	10	33,26	33,26	1,25	0,045	26,61	ААБ-1х16	75
ТП5	367,6	301,4	475,35	2	10	13,72	27,44	1,25	0,71	21,96	ААБ-1х16	75
ТП6-ТП4	1227	359	1278,5	2	10	37	41,55	1,25	0,63	73,8	ААБ-1х16	75
ТП7	714	451,5	844,37	2	10	24,4	48,77	1,25	0,745	39,02	ААБ-1х16	75
ТП8	513,55	276,15	583,1	2	10	16,83	33,66	1,25	0,5	26,93	ААБ-1х16	75
Итого	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-

Продолжение таблицы 5.3

№ п/п	Хо, Ом/км	Rо, Ом/км	ДU, В	Кзагр	ДРл, кВт	ДЭ, кВтч/год	Сп, руб. /год	Куд. л., тыс. руб. /км	Ккл, тыс. руб.	Сам., руб. /год
ТП1	0,11	1,95	14,95	0,304	0,56	2109,03	37,96	2,24	0,414	11,6
ТП2-ТП1	0,1	0,89	9,85	0,597	1,26	4720,94	84,98	2,56	0,256	7,168
ТП3	0,1	1,25	16,38	0,552	1,48	5548,57	99,87	2,39	0,382	10,707
ТП4	0,11	1,95	5,06	0,44	0,29	1092,11	19,66	2,24	0,101	2,82
ТП5	0,11	1,95	53,25	0,183	1,56	5865,6	105,6	2,24	3,18	89,1
ТП6-ТП4	0,11	1,95	153,23	0,5	10,04	37649	677,68	2,24	2,82	79,03
ТП7	0,11	1,95	107,42	0,33	5,18	19437	349,86	2,24	3,34	93,45
ТП8	0,11	1,95	51,6	0,22	1,66	6215,4	111,88	2,24	2,24	62,72
Итого	-	-	410,96	-	22,04	82637,6	1487,5	-	12,73	356,56

Таблица 5.4 - Технико-экономический расчет КТП

№ п/п	ДРхх, кВт	ДРкз, кВт	ДЭт, кВтч/год	n	Кз	Сп (т), руб. /год	Sн. т., кВ•А	Кт, тыс. руб.	Сам. т., руб. /год
ТП1	1,45	5,5	32462,600	1	0,979	454,48	400	4,87	306,81
ТП2	4,5	16,5	127682,928	2	0,628	1787,56	1600	65,6	4132,8
ТП3	3,3	11,6	113483,162	2	0,800	1588,76	1000	28,75	1811,25
ТП4	2,27	7,6	43716,728	1	0,914	612,03	630	12,89	812,07
ТП5	1,45	5,5	39967,351	2	0,594	559,54	400	9,26	583,38
ТП6	2,27	7,6	58361,797	2	0,571	817,07	630	12,44	783,72
ТП7	2,27	7,6	65389,872	2	0,670	915,46	630	12,44	783,72
ТП8	1,45	5,5	47317,234	2	0,729	662,44	400	9,26	583,38
-	-	-	528381,7	-	-	7397,34	-	155,51	9797,13

Таблица 5.5 - Выбор выключателей в радиальной схеме

№ п/п	n	Sp, кВ•А	Un, кВ	Imax (p), А	Марка и пПараметры
ТП1	1	394,84	10	22,80	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП2	2	2010,38	10	116,07	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП3	2	1720,24	10	99,32	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП4	1	576,09	10	33,26	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП5	2	475,34	10	27,44	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП6	2	719,60	10	41,55	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП7	2	844,73	10	48,77	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП8	2	583,08	10	33,66	ВВ/TEL-10-630-20У3
Qпит.	2	7099,437	10	409,89	ВВ/TEL-10-1000-20У3
Qсекц.	1	7099,437	10	409,89	ВВ/TEL-10-1000-20У3

Таблица 5.6 - Выбор выключателей в смешанной схеме

№ п/п	n	Sp, кВ•А	Un, кВ	Imax (p), А	Марка и параметры
ТП2	2	2010,38	10	116,07	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП3	2	1720,24	10	99,32	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП5	2	475,34	10	27,44	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП6	2	719,60	10	41,55	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП7	2	844,73	10	48,77	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП8	2	583,08	10	33,66	ВВ/TEL-10-630-20У3
Qпит.	2	7099,437	10	409,89	ВВ/TEL-10-1000-20У3
Qсекц.	1	7099,437	10	409,89	ВВ/TEL-10-1000-20У3

З=0,125• (12,73+28,08+155,51) +1,769+0,357+9,797+1,487+7,397=45,35

тыс. руб. /год.

Потери электроэнергии:

ДЭ =82637+528381=611,02 МВт•ч/год.

Так как отличие между радиальной и смешанной схемой 1,86%, то есть варианты одинаково экономичны. По надежности снабжения электроэнергией радиальная схема более надежная.

5.3 Расчёт сверхтоков в сетях выше 1 кВ

Расчёт будет произведен в именованных единицах.

ЭДС системы: Ес=10 кВ.

Сопротивление системы:

Хс=, Ом; (5.24)

Хс==0,11 Ом.

Сопротивление трехобмоточного трансформатора:

Uк_В-С = 10,5%; Uк_В-Н = 17,5%; Uк_С-Н = 6,5%;

Uк_В = 0,5 · (Uк_В-Н + Uк_В-С - Uк_С-Н), %; (5.25)

Uк_В = 0,5· (17,5 + 10,5 - 6,5) = 10,75%;

Хт_В= (Uк_В/100) · (U²_n/S_n) · К²т, Ом; (5.26)

Хт_В = (10,75/100) · (110²/25) · (10/110) ² = 0,43 Ом;

Uк_Н = 0,5 · (Uк_В-Н - Uк_В-С + Uк_С-Н), %; (5.27)

Uк_Н = 0,5· (17,5+6,5-10,5) = 6,75%;

Хт_Н = (Uк_Н/100) · (U²_n/S_n), Ом; (5.28)

Хт_Н = (6,75/100) · (10²/25) = 0,27 Ом.

Сопротивление кабельных линий:

Хл=Хо•L; (5.29)

Хо=0,075 Ом/км, L=8 км;

Хл=0,075•8=0,6 Ом;

Хо₁=0,099 Ом/км, L₁=0, 195 км;

Хл₁=0,099•0, 195=0,0193 Ом;

Хо₆=0,099 Ом/км, L₆=0,63 км;

Хл₆=0,099•0,63=0,0624 Ом;

Хо₇=0,099 Ом/км, L₇=0,745 км;

Хл₇=0,099•0,745=0,0738 Ом;

Сопротивление трансформатора:

Хтр₆=Хтр₇=, Ом; (5.30) Хтр₆=Хтр₇ Ом.

Сопротивление двигателя:

Хад₆=, Ом; (5.31) Хад₆ Ом;

Хад₇= Ом;

ЭДС двигателя:

Е₆=Е₇=0,9•Uн, кВ; (5.32) Е₆=Е₇=0,9•10=9 кВ.

В качёстве примера рассчитаем точку К₁, остальные точки КЗ сведем в таблицы 5.7-5.8 Схема замещения представлена на рисунке 5.3.

Рисунок 5.3 - Схема замещения для точки К1

Х₁=Хс+Хт_В+Хт_Н+Хл;

Х₁=0,11+0,43+0,27+0,6=1,41 Ом;

X₂= Хл₆+Хтр₆+Хад₆;

Х₂=0,0624+8,73+125=68,92 Ом;

Х₃= Хл₇+Хтр₇+Хад₇;

Х₃=0,0738+8,73+133,33=142,134 Ом;

Х₄=_;

Х₄ Ом;

Е₄=;

Е₄= кВ;

Х₅=;

Х₅= Ом;

Х_У=Х₅+Хл₁;

Х_У =1,368+0,0193=1,387 Ом;

Е_У=;

Е_У кВ;

Iкз=, кА; (5.33)

Iкз кА.

Таблица 5.7 - Расчёт сверхтоков в сетях выше 1 кВ (минимальный режим)

№	L, км	Хо, Ом/км	Хл, Ом	Х1,Ом	Х2,Ом	Х3,Ом	Х4,Ом	Е4,кВ	Х5,Ом	ХУ, Ом	ЕУ, кВ	Iкз, кА
К1	0, 195	0,099	0,019	1,41	133,8	142,1	68,92	9	1,382	1,404	9,979	7,188
К2	0,05	0,09	0,0045	1,41	133,8	142,1	68,92	9	1,382	1,386	9,979	7, 198
К3	0,08	0,095	0,0076	1,41	133,8	142,1	68,92	9	1,382	1,39	9,979	7,182
К4	0,64	0,099	0,063	1,41	133,8	142,1	68,92	9	1,382	1,445	9,979	6,905
К5	0,71	0,099	0,07	1,41	133,8	142,1	68,92	9	1,382	1,452	9,979	6,872
К6	0,745	0,099	0,074	1,41	133,73	142,1	1,396	9,99	1,47	1,454	9,979	6,862
К7	0,5	0,099	0,0495	1,41	133,8	142,06	1,396	9,99	1,445	143	9,979	6,976
К8	0,63	0,099	0,0624	1,41	133,8	142,1	68,92	9	1,382	1,444	9,979	6,91
К9	8	0,075	0,6	1,41	133,8	142,1	1,396	9,99	1,382	1,382	9,98	7,222

Таблица 5.8 - Расчёт сверхтоков в сетях выше 1 кВ (максимальный режим)

№	L, км	Хо, Ом/км	Хл, Ом	Х1,Ом	Х2,Ом	Х3,Ом	Х4,Ом	Е4,кВ	Х5,Ом	ХУ, Ом	ЕУ, кВ	Iкз, кА
К1	0, 195	0,099	0,019	1,11	129,44	137,75	66,73	9	1,09	1,11	9,98	8,983
К2	0,05	0,090	0,002	1,11	129,44	137,75	66,73	9	1,09	1,09	9,98	9,123
К3	0,08	0,095	0,004	1,11	129,44	137,75	66,73	9	1,09	1,10	9,98	9,110
К4	0,64	0,099	0,063	1,11	129,44	137,75	66,73	9	1,09	1,16	9,98	8,641
К5	0,71	0,099	0,035	1,11	129,44	137,75	66,73	9	1,09	1,13	9,98	8,857
К6	0,63	0,099	0,031	1,11	129,44	137,75	66,73	9	1,09	1,12	9,98	8,888
К7	0,745	0,099	0,037	1,11	129,37	137,75	1,10	10	1,14	1,13	9,98	8,848
К8	0,5	0,099	0,025	1,11	129,44	137,70	1,10	10	1,13	1,12	9,98	8,942
К9	8	0,075	0,300	1,11	129,44	137,75	1,10	10	1,09	1,09	9,98	9,142

5.4 Выбор и проверка коммутационно-защитной аппаратуры

Выбор выключателей.

Таблица 5.9 - Выбор выключателей

№ п/п	N, шт	Sp, кВ•А	Un, кВ	Imax (p), А	Iкз, кА	Iу, кА	Марка и параметры
ТП1	1	394,84	10	22,80	8,983	18,864	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП2	2	2010,38	10	116,07	9,123	19,158	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП3	2	1720,24	10	99,32	9,110	19,131	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП4	1	576,09	10	33,26	8,641	18,145	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП5	2	475,34	10	27,44	8,857	18,599	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП6	2	719,60	10	41,55	8,888	18,665	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП7	2	844,73	10	48,77	8,848	18,581	ВВ/TEL-10-630-20У3
ТП8	2	583,08	10	33,66	8,942	18,779	ВВ/TEL-10-630-20У3
Qпит.	2	7099,437	10	409,89	9,142	19, 198	ВВ/TEL-10-1000-20У3
Qсекц.	1	7099,437	10	409,89	9,142	19, 198	ВВ/TEL-10-1000-20У3

Выбор трансформаторов напряжения (ТН).

Предварительно выбираем ТН марки НАМИТ-10:

1) по напряжению Иуст?Ином: 10 кВ = 10 кВ;

2) по классу точности 0,5;

3) по вторичной загрузке S_2У ? S_НОМ, В•А; где S_2У - загрузка всех приборов присоединенных к ТН. S_НОМ - номинальная мощность в заданном классе точности.

Таблица 5.10 - Расчет нагрузок ТН

Наименование приборов	Sпотреб приборами	Число катушек, шт.	Число приборов, шт.	Используемая мощность
				Р, Вт	Q, Вар	S, В•А
Вольтметр	2	1	4	8	-	-
Ваттметр	1,5	2	1	3	-	-
Счетчик электроэнергии	52	42	20	-	-	104
Итого	-	-	-	11	-	115

НАМИТ-10 имеет номинальную мощность в классе точности 0.5 равную 120 В•А. Следовательно 115<120 В•А, т.е. трансформатор будет работать в заданном классе точности. Выбор трансформаторов тока (ТТ).

Рассчитаем нагрузку на трансформаторы тока. Данные приведены в таблице 5.1.

Таблица 5.11 - Расчет нагрузок ТТ

Наименование приборов	Используемая мощность, ВА
	Фаза А	Фаза С
Амперметр Ваттметр Счетчик электроэнергии	0,5 0,5 8	- 0,5 8
ИТОГО	9,0	8,5

Сопротивление приборов наиболее загруженной фазы А.

Z_приб = Ом. (5.34)

Для обеспечения работы ТТ в заданном классе точности должно быть выполнено условие:

Z_ПРИБ + Z_ПРОВ + Z_КОНТ Z_2Н, Ом (5.35)

где Z_пров - сопротивление соединительных проводников, Ом;

Z_конт - суммарное сопротивление контактов, равное 0,01 Ом.

Из равенства следует:

Z_ПРОВ = Z_2Н - Z_ПРИБ - Z_КОНТ, Ом; (5.36)

Z_ПРОВ = 0,4 - 0,36 - 0,01 = 0,03 Ом.

Тогда сечение соединительных проводников:

, мм², (5.37)

где с - удельное сопротивление соединительных проводников, равное 0,0283 Ом мм/м - для алюминиевых проводов;

- расчетная длина соединительных проводников, зависящая от схемы соединения ТА.

Для неполной звезды:

, м, (5.38)

где l - расстояние от места установки приборов до ТА, принимаемое 4м

мм².

По условию алюминиевых соединительных проводников не должно быть меньше 4 мм². Тогда

Ом. (5.39)

Тогда расчетная вторичная нагрузка:

Z_2р = 0,36 + 0,033 +0,01 = 0,403 Ом.

Выбираем ТПЛК-10:

Uн=10 кВUc=1 0кВ;

Iр=409 АIном=600 А;

Z2н=0,403 ОмZ2н=0,4 Ом;

Iу=19, 198 кАIудин=100 кА.

Также берем трансформаторы тока нулевой последовательности ТЗЛМ-10УЗ

Выбор трансформатора собственных нужд

Таблица 5.12 - Расчет нагрузок ТА

Вид потребителя	Установленная мощность, кВт
Электроосвещение, отопление, вентиляция ЗРУ	7
Техника связи и телемеханики	8,7
Подогрев шкафов КРУ	1

Рсн=7+8,7+1=16,7 кВт.

Определим полную мощность:

Sсн= Кр•Pсн/ (cosц•n), кВ•А, (5.40)

где Кр - коэффициент разновремённости, Кр=0,8.

Sсн=0,8•16,7/ (0,85•2) =7,86 кВ•А

Выбираем ТСЗ-16/10.

Проверка на перегрузку вт= (Sсн•2/Sтр) •100=98,25%.

Компоновка ГРП

Компоновка ГРП осуществляется ячейками КМ1-М с габаритными размерами 2310х1300х750. Ввод осуществляется с задней нижней стороны и через вводной выключатель подключаем секцию шин.

Выбор кабелей на низковольтную сеть завода.

Выбор кабеля на стороне низкого напряжения для распределительных пунктов. Выбор осуществляется тем же образом что и на стороне высшего напряжения (см. Пункт 5.1).

Таблица 5.13 - Выбор марок кабелей на низковольтную сеть завода

№ РП	N, шт.	Sp, кВ•А	Un, кВ	Ip, А	Imax (p), А	Iдоп (рас) >, А	Кабель марки ААБ	Iдоп, А
РП1	1	8,88	0,38	12,83	12,83	10,26	1х2,5	31
РП2	1	238,78	0,38	345,06	345,06	276,05	1х150	305
РП3	1	106,15	0,38	153,39	153,39	122,71	1х35	135
РП4	1	33,87	0,38	48,94	48,94	39,15	1х4	42
РП5	1	197,54	0,38	285,47	285,47	228,37	1х95	240
РП6	1	153,49	0,38	221,81	221,81	177,45	1х70	200
РП7	1	16,55	0,38	23,92	23,92	19,14	1х2,5	31

6. Проектирование сети снабжения электроэнергией деревообрабатывающего цеха

6.1 Выбор кабелей и проводов в цехе

В своем деревообрабатывающем цехе я расположил четыре распределительных щита, от которого отходят провода марки АПВ к потребителям. Для мостовых кранов выбираем гибкий провод КГ. Вставки между щитами и вводным распределительным пунктом собраны из АПВБ. Выбор проводов произвожу по паспортной мощности электроприемников электроэнергии.

Sн = Рн/cosц, кВ•А. (6.1)

Выбор кабелей для вставок нахожу по расчетной мощности распределительных щитков - Sр. Также для выбора кабелей и проводов провожу определение потерь напряжения в проводах и кабеля составляющую 10% от номинального напряжения (380 В). Потери напряжения определяются таким же образом как и в сети высокого напряжения. Все эти расчеты приведены в таблице 6.1.

Таблица 6.1 - Выбор сечения проводов и определение потерь напряжения

№ по плану	Рн, кВт	Qн, кВ•Ар	Sн, кВ•А	Iномдв, А	L, км	Провод	Iдоп, А	Rо, мОм/м	Xо, мОм/м	ДU, В
1	14,2	24,595	28,4	40,99	0,005	АПВ-4х16	50	3,1	0,07	0,57
2	6,8	11,778	13,6	19,63	0,01	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1,34
8	6,8	11,778	13,6	19,63	0,005	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	0,67
9	6,8	11,778	13,6	19,63	0,009	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1,14
17	10	11,691	15,385	22,21	0,009	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1,67
19	1,8	2,104	2,769	4,00	0,017	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	0,58

Продолжение таблицы 6.1

№ по плану	Рн, кВт	Qн, кВ•Ар	Sн, кВ•А	Iномдв, А	L, км	Провод	Iдоп, А	Rо, мОм/м	Xо, мОм/м	ДU, В
20	1,8	2,104	2,769	4,00	0,02	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	0,71
10	1,8	2,104	2,769	4,00	0,017	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	0,58
3	5	8,660	10	14,43	0,02	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1,98
11	3,6	6,235	7,2	10,39	0,024	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1,71
22	40	46,765	61,538	88,82	0,029	АПВ-4х50	120	0,62	0,06	2,01
18	9,4	10,990	14,462	20,87	0,028	КГ-4х10	23	7,74	0,1	5,07
РШ1	46,61	24,04	52,443	75,70	0,058	АПВБ-4х70	140	0,44	0,06	3,18
4	5	8,660	10,00	14,43	0,027	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	2,62
5	5	8,661	10,00	14,43	0,018	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1,73
6	3,6	6,236	7, 20	10,39	0,009	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	0,64
7	3,6	6,236	7, 20	10,39	0,004	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	0,28
12	3,6	6,236	7, 20	10,39	0,025	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1,78
13	3,6	6,236	7, 20	10,39	0,015	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1,07
14	15	25,982	30,00	43,30	0,015	АПВ-4х16	50	1,95	0,07	1,16
15	15	25,982	30,00	43,30	0,01	АПВ-4х16	50	1,95	0,07	0,78
16	15	25,982	30,00	43,30	0,003	АПВ-4х16	50	1,95	0,07	0, 19
23	40	46,765	61,54	88,82	0,028	АПВ-4х50	120	0,62	0,06	1,91
24	3,6	6,236	7, 20	10,39	0,02	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1,42
25	3,6	6,236	7, 20	10,39	0,01	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	0,71
РШ2	39,25	26,52	47,38	68,46	0,076	АПВБ-4х70	140	0,44	0,06	3,61
27	7,5	5,625	9,38	13,55	0,027	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	3,88
28	40	46,765	61,54	88,93	0,013	АПВ-4х50	120	0,62	0,06	0,87
29	4	6,928	8,00	11,56	0,014	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1,07
30	4	6,928	8,00	11,56	0,015	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1, 19
32	4	6,928	8,00	11,56	0,023	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1,78
34	40	46,765	61,54	88,93	0,008	АПВ-4х50	120	0,62	0,06	0,52
35	35	60,622	70,00	101,16	0,005	АПВ-4х50	120	0,62	0,06	0,32
36	35	60,622	70,00	101,16	0,005	АПВ-4х50	120	0,62	0,06	0,32
37	35	60,622	70,00	101,16	0,018	АПВ-4х50	120	0,62	0,06	1,12
21	9,4	16,281	18,80	27,17	0,023	КГ-4х10	39	3,1	0,07	1,71

Продолжение таблицы 6.1

№ по плану	Рн, кВт	Qн, кВ•Ар	Sн, кВ•А	Iномдв, А	L, км	Провод	Iдоп, А	Rо, мОм/м	Xо, мОм/м	ДU, В
РШ3 РШ1	124,33	81,67	148,76	214,97	0,002	АПВБ-4х95	255	0,33	0,06	0,23
26	1,8	2,10443	2,77	4,00	0,028	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	0,97
31	7,5	5,625	9,38	13,55	0,03	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	4,39
33	4	6,9282	8,00	11,56	0,015	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1, 19
38	35	60,6218	70,00	101,16	0,005	АПВ-4х50	120	0,62	0,06	0,32
39	5,5	5,61112	7,86	11,35	0,003	АПВ-4х10	23	7,74	0,1	0,27
40	28	48,4974	56,00	80,92	0,011	АПВ-4х35	85	0,89	0,06	0,77
41	10	7,5	12,50	18,06	0,01	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	1,95
42	10	7,5	12,50	18,06	0,02	АПВ-4х4	23	7,74	0,1	3,91
43	28	48,4974	56,00	80,92	0,02	АПВ-4х35	85	0,89	0,06	1,4
44	17	17,3435	24,29	35,09	0,018	АПВ-4х10	39	3,1	0,07	2,36
45	17	17,3435	24,29	35,09	0,023	АПВ-4х10	39	3,1	0,07	3,04
РШ4- РШ2	124,71	100,60	160,23	231,54	0,038	АПВБ-4х95	255	0,33	0,06	4,38

6.2 Расчёт сверхтоков в сетях до 1 кВ

Схема замещения представлена на рисунке 6.1.

Ес=400 В; Хс=Хс• Кт², мОм; (6.2)

Хс=0,11• (0,4/10) ²=0,176 мОм;

Рисунок 6.1 - Схема для расчетов токов трехфазного КЗ для точки К1