Министерство образования и науки РФ

Федеральное агентство по образованию

Ф ГОУ СПО «Уральский политехнический колледж»

Тема: Теплоснабжение жилого района города Орск

Курсовой проект

Дисциплина: Теплоснабжение

КП 140102 02 02 08

Пояснительная записка

КП 140102 02 02 08 ПЗ

Выполнил

Проверил: Н.В. Панова

г. Верхний Тагил

2008

Содержание

Введение

1 Общая часть

1.1 Характеристика объектов теплоснабжения

1.2 Исходные данные

2 Технологическая часть

2.1 Описание системы теплоснабжения

2.2 Описание источника теплоснабжения

3 Расчетная часть

3.1 Определение тепловых поток потребителей

3.2 Расчет и построение графиков теплопотребления

3.3 Построение годового графика теплопотребления

3.4 Расчет и построение графика центрального качественного регулирования

3.5 Гидравлический расчет тепловой сети

3.6 Подбор насосного оборудования

3.7 Механический расчет и подбор строительных конструкций

3.7.1 Расчет и подбор труб

3.7.2 Расчет и подбор опор

3.7.3 Подбор компенсаторов

3.7.4 Расчет тепловых характеристик сети

4 Техника безопасности при выполнении ремонтных работ

5 Мероприятия по охране окружающей среды

Список используемой литературы

Введение

Тепловое потребление -- одна из основных статей топливно-энергетического баланса нашей страны. На удовлетворение тепловой нагрузки страны расходуется ежегодно более 600 млн. т.у.т., т.е. около 30 % всех используемых первичных топливно-энергетических ресурсов. Под теплоснабжением понимают систему обеспечения теплом зданий и сооружений. Централизованные системы теплоснабжения обеспечивают наиболее экономное использование топлива и имеющие наиболее высокие экономические показатели.

Тепловое хозяйство России в течение длительного периода развивается по пути концентрации тепловых нагрузок, централизации теплоснабжения и комбинированной выработки тепловой и электрической энергии.

Широкое развитие получила теплофикация, являющаяся наиболее рациональным методом использования топливных ресурсов для тепло- и электроснабжения.

Развитие теплофикации способствует решению многих важных народнохозяйственных и социальных проблем таких, как повышение тепловой и общей экономичности электроэнергетического производства, обеспечение экономичного и качественного теплоснабжения жилищно-коммунальных и промышленных комплексов, улучшение экологической обстановки в городах и промышленных районах, снижение трудозатрат в тепловом хозяйстве.

Наряду с теплофикацией рационально используется теплоснабжение от экономичных котельных установок, а также от теплоутилизационных промышленных установок. Каждый из этих источников теплоснабжения имеет свою область экономически целесообразного применения.

Теплоснабжение является крупной отраслью народного хозяйства. В условиях ограниченных топливных ресурсов рациональное и экономичное расходование их представляет задачу большой государственной важности. Значительная роль в решении этой задачи отводится централизованному теплоснабжению и теплофикации, которые тесно связаны с электрификацией и энергетикой.

Централизованное теплоснабжение базируется на использовании крупных районных котельных РК, характеризующихся значительно большими КПД, чем мелкие отопительные установки. Теплофикация, т.е. централизованное теплоснабжение на базе комбинированной выработки тепла и электроэнергии, является высшей формой централизованного теплоснабжения. Она позволяет сократить расход топлива на 20-25%. Кроме экономии топлива централизация теплоснабжения имеет большое социальное значение, способствуя повышению производительности труда, вытесняя малоквалифицированные профессии, улучшая условия труда и повышая культуру производства.

В настоящее время в результате достижений в области использования ядерного топлива развивается новое направление - централизованное теплоснабжение на базе атомных ТЭЦ и атомных котельных.

Централизованная система теплоснабжения состоит из следующих основных элементов: источника тепла, тепловых сетей и местных систем потребления - систем отопления, вентиляции и горячего водоснабжения.

Для централизованного теплоснабжения используются два типа источников тепла: теплоэлектроцентрали (ТЭЦ) и районные котельные (РК).

На ТЭЦ осуществляется комбинированная выработка тепла и электроэнергии, обеспечивающая существенное снижение удельных расходов топлива при получении электроэнергии. При этом тепло рабочего тела - водяного пара - используется для получения электроэнергии при расширении пара в турбинах, а затем оставшееся тепло отработанного пара используется для нагрева воды в теплообменниках, которые составляют теплофикационное оборудование ТЭЦ. Горячая вода применяется для теплоснабжения. Таким образом, на ТЭЦ тепло высокого потенциала используется для выработки электроэнергии, а тепло низкого потенциала - для низкого потенциала - для теплоснабжения. В этом состоит энергетический смысл комбинированной выработки тепла и электроэнергетики. При раздельной их выработке электроэнергию получают на конденсационных станциях (КЭС), а тепло - в котельных. В конденсаторах паровых турбин на КЭС поддерживается глубокий вакуум, которому соответствуют низкие температуры (15-20⁰С), и охлаждающую воды не используют. В результате на теплоснабжение расходуют дополнительное топливо. Следовательно, раздельная выработка экономические менее выгодна, чем комбинированная.

Преимущества теплофикации и централизованного теплоснабжения наиболее ярко проявляются при концентрации тепловых нагрузок, что характерно для современных развивающихся городов.

Другим источником теплоснабжения являются РК. Тепловая мощность современных РК составляет 150-200 Гкал/ч. Такая концентрация тепловых нагрузок позволяет использовать крупные агрегаты, современное техническое оснащение котельных, что обеспечивает высокие КПД использования топлива.

Отечественная теплофикация базируется на районных ТЭЦ общего пользования и на промышленных ТЭЦ в составе предприятий, от которых теплота отпускается как промышленным предприятиям, так и расположенным поблизости городам и населенным пунктам. Для удовлетворения отопительно-вентиляционной и бытовой нагрузок жилых и общественных зданий, а также промышленных предприятий используется главным образом горячая вода. Применение горячей воды в качестве теплоносителя позволяет использовать для теплоснабжения теплоту отработавшего пара низкого давления, что повышает эффективность теплофикации благодаря увеличению удельной выработки электрической энергии на базе теплового потребления.

В качестве теплоносителя для теплоснабжения городов используют горячую воду, а для теплоснабжения промышленных предприятий - водяной пар. Теплоноситель от источников тепла транспортируют по теплопроводам.

Горячая вода поступает к потребителям по подающим теплопроводам, отдает в теплообменниках свое тепло и после охлаждения возвращается по обратным теплопроводам к источнику тепла.

Таким образом, теплоноситель непрерывно циркулирует между источником тепла и потребителями. Циркуляцию теплоносителя обеспечивает насосная станция источника тепла. Водяной пар поступает к промышленным потребителям по паропроводам под собственным давлением, конденсируется в теплообменниках и отдает свое тепло. Образовавшийся конденсат возвращается к источнику тепла под действием избыточного давления или с помощью конденсатных насосов.

Современные централизованные системы теплоснабжения представляют собой сложный комплекс, включающий источники тепла, тепловые сети с насосными станциями и тепловыми пунктами и абонентские вводы, оснащенные системами автоматического управления. Для обеспечения надежного функционирования таких систем необходимо их иерархическое построение, при котором всю систему расчленяют на ряд уровней, каждый из которых имеет свою задачу, уменьшающуюся по значению от верхнего уровня к нижнему. Верхний уровень составляют источники тепла, следующий уровень - магистральные тепловые сети с РТП, нижний - распределительные сети с абонентскими вводами потребителей. Источники тепла подают в тепловые сети горячую воду заданной температуры и заданного давления, обеспечивают циркуляцию воды в системе и поддержание в ней должного гидродинамического и статического давления. Они имеют специальные водоподготовительные установки, где осуществляется химическая очистка и деаэрация воды. По магистральным тепловым сетям транспортируются основные потоки теплоносителя в узлы теплопотребления. В РТП теплоноситель распределяется по районам и в сетях районов поддерживается автономный гидравлический и тепловой режим. К магистральным тепловым сетям отдельных потребителей присоединять не следует, чтобы не нарушить иерархичности построения системы.

Развитие теплофикации способствует решению многих важных народнохозяйственных и социальных проблем, таких как повышение тепловой и общей экономичности энергетического производства, обеспечение экономичного и качественного электро- и теплоснабжения жилищно-коммунальных и промышленных комплексов, снижение трудозатрат в тепловом хозяйстве, улучшение экологической обстановки в городах и промышленных районах.

1.Общая часть

1.1 Характеристика объектов теплоснабжения

В данном курсовом проекте объектом теплоснабжения является жилой район г. Орск, в котором количество жилых домов 10, общественных зданий 3.

Таблица 1 - Характеристика объектов жилого района.

№ п/п	Наименование объекта	Общая площадь F,м2	Объем V,м3	Количество человек m
1	Жилой дом	7800		756
2	Жилой дом	7350		756
3	Жилой дом	7400		720
4	Жилой дом	7320		735
5	Жилой дом	8300		855
6	Жилой дом	8100		805
7	Жилой дом	4600		420
8	Жилой дом	3600		335
9	Жилой дом	3250		300
10	Жилой дом	3400		355
11	Жилой дом	3600		358
12	Жилой дом	3270		344
13	Детский сад	3800	11400	340
14	Школа	3500	10500	625
15	Магазин	2183	6550	49

Объем помещения V, м³ находим по формуле:

V=F*h

где h -высота помещения, м

Принимаем h=3 метра для общественных зданий.

Vд.с.= 3800*3=11400 м³

1.2 Исходные данные

Для расчета системы теплоснабжения жилого района г. Орск

необходимы следующие данные:

Таблица 2 -Климатические данные по г.Орск [1, с 432]

Город	Отопительный период	Лето
	Продолжительность n, сут.	Температура воздуха, 0С	Температура воздуха, 0С
		Температура воздуха, 0С	Средняя отопительного периода	Средняя самого холодного месяца	Средняя самого жаркого месяца	Средняя самого в 13ч самого жаркого месяца (ориент.)
		Отопления tн.о.	Вентиляция tн.в.
г.Орск	204	-29	-21	-7,9	-16,4

Таблица 3 - Среднемесячные температуры наружного воздуха. [2, с15]

город	сентябрь	октябрь	ноябрь	декабрь	январь	февраль	март	апрель	май	июнь
Орск	+13,3	+4,6	-4,4	-11,5	-14,8	-14,2	-7,7	+4,7	+14,7	+19,8

Таблица 4 - Число часов за отопительный сезон с установившейся среднесуточной t_н, ⁰С. [1, с435]

tн0С	-35	-30	-25	-20	-15	-10	-5	0	+8
n,час	3	30	202	620	1250	2010	2760	3900	4890

2. Технологическая часть

2.1 Описание системы теплоснабжения

Централизованные системы теплоснабжения обеспечивают потребителей теплом низкого и среднего потенциала (до 350⁰), на выработку которого затрачивается около 25% всего добываемого в стране топлива.

Тепло, как известно, является одним из видов энергии, поэтому при решении основных вопросов энергосбережения отдельных объектов и территориальных районов теплоснабжения должно рассматриваться совместно с другими энергообеспечивающими системами - электроснабжением и газоснабжением.

Система теплоснабжения состоит из следующих основных элементов: источника тепла, тепловых сетей, абонентских вводов и местных систем теплопотребления.

В зависимости от организации движения теплоносителя системы теплоснабжения могут быть замкнутыми, полузамкнутыми и разомкнутыми.

В замкнутых системах потребитель использует только часть тепла, содержащегося в теплоносителе, а сам теплоноситель вместе с оставшимся количеством тепла возвращается к источнику, где снова пополняется теплом (двухтрубные замкнутые системы).

В полузамкнутых системах у потребителя используется и часть поступающего к нему тепла, и часть самого теплоносителя, а оставшиеся количество теплоносителя и тепла возвращается к источнику (двухтрубные открытые системы). В разомкнутых системах, как сам теплоноситель, так и содержащееся в нем тепло полностью используются у потребителя (однотрубные системы).

В централизованных системах теплоснабжения в качестве теплоносителя используются вода и водяной пар, в связи с чем различают водяные и паровые системы теплоснабжения.

Вода как теплоноситель имеет ряд преимуществ перед паром; некоторые из этих преимуществ приобретают особо важное значение при отпуске тепла от ТЭЦ. К последним относится возможность транспортирования воды на большие расстояния без существенной потери её энергетического потенциала, то есть её температуры. Энергетический потенциал пара - его давление - уменьшается при транспортировании более значительно. Таким образом, в водяных системах давление пара в отборах турбин может быть очень низким (0,06-0,2 МПа), тогда как в паровых системах оно должно составлять до 1-1,5 МПа. Повышение же давления пара в отборах турбин приводит к увеличению расхода топлива на ТЭЦ и уменьшению выработки электроэнергии на тепловом потреблении.

Другим достоинством воды как теплоносителя относятся: меньшая стоимость присоединений к тепловым сетям местных водяных систем отопления, при открытых системах ещё и местных систем горячего водоснабжения; возможность центрального регулирования отпуска тепла потребителя изменением температуры воды; простота эксплуатации - отсутствие у потребителей неизбежных при паре конденстатоотводчиков и насосных установок по возврату конденсата.

По способу подачи воды на горячее водоснабжение водяные системы делят на закрытые и открытые.

В закрытых водяных системах теплоснабжения воду из тепловых сетей используют только как греющую среду для нагревания в подогревателях поверхностного типа водопроводной воды, поступающей затем в местную систему горячего водоснабжения.

По количеству трубопроводов различают однотрубные, двухтрубные и многотрубные системы теплоснабжения.

В курсовом проекте рассматривается водяная, закрытая, зависимая двухтрубная система теплоснабжения.

В зависимых схемах присоединения теплоноситель в отопительные приборы поступает непосредственно из тепловых сетей. Давление в местной системе теплоснабжения зависит от давления в тепловых сетях.

Рисунок 2.1- Закрытая двухтрубная водяная система теплоснабжения.

1-аккумулятор горячей воды; 2-воздушный кран; 3-водоразборный кран; 4-нагревательный прибор; 5-обратный клапан; 6-подогревательГВС одноступенчатый; 7,8- подогреватели ГВС нижней и верхней ступеней; 9-отопительный подогреватель; 10-расширительный сосуд; 11-регулятор отопления; 12-регулятор расхода; 13-регулятор температуры воды; 14-регулятор отопления; 15-элеватор; 16-насос; 17-подпиточный насос; 18-сетевой насос; 19-регулятор подпитки; 20-подогреватели сетевой воды; 21-пиковый котел.

Схема, присоединения на рис. 2.1, а, показывает зависимое присоединение отопительной установки. Вода из подающей линии тепловой сети поступает через клапан регулятора расхода 12 непосредственно в отопительную систему здания, проходит через нагревательные приборы 4 и отдает в них теплоту окружающему воздуху. Охлажденная вода поступает в обратную линию тепловой сети.

По такой схеме присоединяют обычно к тепловой сети системы водяного отопления промышленных предприятий.

В том случае, когда максимальная температура воды в подающей линии тепловой сети не превышает 95 ^оС, по этой схеме также присоединяются также отопительные системы жилых и общественных зданий. В большинстве случаев отопительные системы жилых и общественных зданий присоединяются к водяным тепловым сетям по зависимой схеме со смесительным устройством (рис. 2.1, б и в).

2.2 Описание источника теплоснабжения

Водогрейная котельная предназначена для выработки горячей воды, используемых для технологических потребителей и нужд теплоснабжения.

Современная установка представляет собой комплекс основного и вспомогательного оборудования. Выбор технологической схемы и размещения оборудования зависят от назначения установки, вида сжигаемого топлива, мощности и типа установленных парогенераторов и других факторов.

Природный газ по газопроводу поступает на территорию предприятия и направляется в газорегуляторную установку (ГРУ), которая предназначена для снижения давления газа и поддержания его на постоянном уровне перед газовыми горелками независимо от расхода. Обычно в ГРУ располагают контрольно-измерительные приборы для определения давления газа, его температуры и расхода. Из ГРУ газ по цеховому газопроводу поступает к горелкам парогенераторов.

Основным оборудованием установки является парогенератор, который состоит из следующих элементов: топочной камеры с горелками, экранных и конвективных поверхностей нагрева, пароперегревателя, водяного экономайзера и воздухоподогревателя. Топочная камера предназначена для организации и завершения сжигания топлива, а также для передачи тепла расположенных в ней поверхностям нагрева. Поверхности нагрева парогенератора в зависимости от способа передачи им тепла принято разделять на луче воспринимающие и конвективные. Лучше воспринимающие поверхности нагрева, расположенные непосредственно в топочной камере, называют экранными. Поверхности нагрева, в которых тепло от продуктов сгорания передается путем соприкосновения, называют конвективными.

Пароперегреватель предназначен для превращения сухого насыщенного пара в перегретый. Перегретый пар имеет большие температуру и энтальпию по сравнению с насыщенным при одинаковом с ним давлении.

Водяной экономайзер предназначен для подогрева питательной воды, поступающей в парогенератор. Нагрев воды в экономайзере осуществляется продуктами сгорания, покидающими парогенератор.

В воздухоподогревателе за счет тепла продуктов сгорания осуществляется подогрев воздуха, используемого в процессе сжигания топлива. Воздухоподогреватель и водяной экономайзер принято называть хвостовыми поверхностями нагрева.

Систему ограждений точной камеры и газоходов парогенератора от окружающей среды называют обмуровкой. Газоходами называют каналы, по которым перемещаются продукты сгорания. Под газовым трактом, или трактом продуктов сгорания, понимают все газоходы парогенератора.

Начиная от топки и кончая дымовой трубой.

Золоуловитель служит для очистки продуктов сгорания от мелкой летучей золы, выносимой за пределы топочной камеры и газоходов парогенератора при сжигании твердого топлива.

Дымосос осуществляет удаление продуктов сгорания из парогенератора и направляет их в дымовую трубу, через которую они выбрасываются в атмосферу.

Воздушный тракт паро-генерирующей установки состоит из вентилятора, воздухоподогревателя и системы каналов. Вентилятор предназначен для подачи воздуха, необходимого для организации процесса горения, в топку. Система каналов, по которым вентилятор подает воздух, называется воздухопроводами.

Паровой тракт парогенератора состоит из барабана с сепарационными устройствами, пароперегревателя с устройствами для регулирования температуры перегрева пара и паропровода для подачи пара к потребителям. В барабане парогенератора собирается пар, образовавшийся в экранных и конвективных поверхностях нагрева. В сепарационных устройствах происходит отделение от пара капелек воды перед поступлением его в пароперегреватель.

Для поддержания постоянного уровня воды в парогенераторах в него необходимо подавать воду в количестве, равном выработанному пару. Однако вода, поступающая из источника водоснабжения, перед подачей в парогенератор проходит очистку от механических примесей и химическую обработку. Химически очищенная вода и возвратившийся от потребителей пара конденсат направляется для дегазации в деаэратор. Деаэратор служит для удаления из воды растворенных в ней кислорода и углекислого газа. Из деаэратора вода забирается питательным насосом и по трубопроводам, называемым питательными линиями, подается в водяные экономайзеры парогенераторов. Нагревшись до определенной температуры, питательная вода из водяного экономайзера поступает в барабан парогенератора.

При сжигании твердого топлива образуется шлак и зола. Шлак выпадает в топке, а зола улавливается из продуктов сгорания золоуловителем. Для удаления шлака и золы за пределы здания служит система механизмов, называемая шлакоудалением. Для обеспечения безопасной эксплуатация оборудования, регулирования количества пара и воды, а также отключения отдельных трубопроводов паро-генерирующая установка имеет предохранительную, регулирующую и отключающую арматуру.

Для получения горячей воды, расходуемой на нужды теплоснабжения, в котельной установлен пароводяной бойлер. Пар на бойлер подается от общего сборного коллектора котельной по специальному паропроводу. Сетевая вода подается в бойлер и систему теплоснабжения сетевым насосом. Подпитка тепловой сети осуществляется подпиточным насосом, забирающим воду из деаэратора, общего для системы теплоснабжения и питания парогенератора. Конденсат пара из бойлера поступает в деаэратор.

Тепловая схема котельных с водогрейными котлами имеет свои особенности. Однако основным преимуществом котельных с водогрейными котлами является их более низкая стоимость по сравнению с парогенераторами.

Сложность тепловой схемы отопительных котельных с водогрейными котлами зависит от вида сжигаемого топлива и системы теплоснабжения (открытая, закрытая). При открытой системе теплоснабжения дополнительно устанавливаются баки-аккумуляторы деаэрированой воды, что усложняет тепловую схему отопительной котельной.

Водогрейные котлы в настоящее время преимущественно работают на мазуте и природном газе, хотя разработаны проекты и имеется опыт эксплуатации этих котлов на твердом топливе.

Рисунок 2.2. Принципиальная схема водогрейной котельной.

1- сетевой насос; 2- водогрейный котел; 3- циркуляционный насос;

4- подогреватель химичеки очищенной воды; 5- подогреватель сырой воды; 6- вакуумный деаэратор; 7- подпиточный насос; 8- насос сырой воды; 9 химводоподготовка; 10- охладитель выпара; 11- водоструйный эжектор; 12- расходный бак эжектора; 13- эжекторный насос.

3 Расчетная часть

3.1 Определение тепловых потоков потребителей

Теплопотребление - это использование теплоты для разнообразных коммунально-бытовых и производственных целей.

Все потребители теплоты делятся на две группы:

Сезонные - используют теплоту не круглый год;

Круглогодовые - используют теплоту в течении всего года;

Для сезонного теплового потребления характерны следующие особенности:

в течении года тепловые нагрузки изменяются в зависимости от температуры наружного воздуха.

годовые расходы тепла имеют значительные колебания.

изменение тепловой нагрузки на отопление в течении суток незначительны.

расходы тепловой энергии для вентиляции по часам суток могут отличаться большим разнообразием в зависимости от смены режимов работы.

Для круглогодовых потребителей расход теплоты зависит:

от технологии производства;

от вида выпускаемой продукции:

от режима предприятия.

Максимальный тепловой поток на отопление жилых зданий Q₀^ж.д , МВт определяется по формуле:

Q₀^ж.д = q₀ *F*10^-6 (3.1)

где q₀ - удельный укрепленный показатель максимального часового расхода теплоты на отопление, Вт/м²;

q₀ = 168 Вт/м² [2,с325]

F - общая площадь жилого здания, м²

1ж.д. Q₀₁^ж.д = 168*7800*10^-6=1,31 МВт

Остальные 9 домов рассчитываются аналогично первому, результаты сведены в таблицу 5.

Максимальный тепловой поток на отопление общественных зданий

Q₀^общ , Мвт определяется по формуле:

Q₀^общ = q₀ * V * (t_вн - t_н.о^р)*10^-6 (3.2)

где t_вн-расчетная внутренняя температура,⁰С [2,c20]

t_{вн. дет.сад..}=20 ⁰С; t_вн.шк.=18⁰С; t_{вн. маг.}=15⁰С.

q₀ =0.60 _; q₀=0,34 q₀=0,38

Q₀^{дет.сад.} = 0,60 * 11400 *( 20 -(- 29))*10^-6 = 0,34 МВт

Q₀^шк. = 0,34*10500*(18-(-29))* 10^-6 = 0,17 МВт

Q₀^маг.= 0,38*6550*(15-(-29))* 10^-6 = 0,11 МВт

Максимальный тепловой поток на вентиляцию Q_В, МВт определяется по формуле:

Q_В=q_В*V*(t_вн-t_в^р)*10^-6 (3.3)

где q_В - удельный расход теплоты на вентиляцию общественных зданий, Вт/(м³ * ⁰С)

V - наружный объем здания, м³

t_вн - температура внутри помещения, ⁰С [2,c20]

t_в^р - расчетная температура для системной вентиляции, ⁰С

Q_В^{дет.сад} = 0,18*11400*(20-(-21)*10^-6=0,084 МВт

Q_В^шк.= 0,1*10500*(18-(-21)*10^-6=0,041 МВт

Q_В^маг. = 0,31*6550*(15-(-21)*10^-6=0,073 МВт

Тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий определяется отдельно для зимнего и летнего периода, а затем определяется максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение.

Тепловой поток на горячее водоснабжения отопительного периода

Q_гвс^от.п., МВт определяется по формуле:

Q_гвс^{от п.} = 10^-6 (3.4)

где 1,2 - коэффициент, учитывающий теплоотдачи в системе горячего водоснабжения от трубопроводов,

m - количество жителей, чел.,

С_в - теплоёмкость, С_в=4,3

а - норма расхода горячей воды в жилых зданиях, принимается согласно СНиП II * а=120 л/ сут,

в - норма расхода горячей воды в общественных зданиях,

в=25 л/сут

55 - расчетная температура горячей воды в системе, ⁰С

t_х.з =5 температура холодной водопроводной воды в отопительный

период, ⁰С

1ж.з.Q_гвс^{от п.} = *10^-6 = 0,27 МВт

Остальные 9 домов рассчитываются аналогично первому, результаты сведены в таблицу 5.

Для общественных зданий берем в расчет

в - норма расхода горячей воды в общественных зданиях.

Ч10^-6=0,025 МВт

Тепловой поток на горячее водоснабжение летнего периода Q_гвс^л..п, МВт определяется по формуле:

Q_гвс^л..п=Ч (3.5)

где t_Х..Л - температура холодной водопроводной воды в летний период

t_Х..Л =+15⁰С

- коэффициент учитывающий снижение расхода воды на

горячее водоснабжение в летний период по отношению к отопительному равен ,=0,8 для жилых зданий, =1 для общественных зданий.

Q_гвс^л..п=2,491Ч=1,59 МВт

Максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение Q_гвс^max, МВт определяется по формуле:

Q_гвс^max = () Ч Q_гвс^{от п.} (3.6)

Q_гвс^max = ()Ч 2,491 =2,08 МВт

Годовой тепловой поток на горячее водоснабжение Q_гвс^год, ГДж определяется по формуле:

Q_гвс^год =24*3,6*[ Q_гвс^{от п}*n₀^.+ Q_гвс^л..п*(350- n₀)] (3.7)

350- число дней межремонтного периода

n_o=204 число дней отопительного периода

Q_гвс^год =24*3,6*[ 2,491*204 +1,59*(350-204)]= 63962 ГДж

Тепловые потоки остальных объектов рассчитываются аналогичным образом, результаты расчетов сведены в таблицу 5

Таблица 5 - Определение тепловых потоков потребителей по укрупненным показателям

№ п/п	Общая площадь F, м2	Объем зданий QУ, МВт	Кол-во жителей m, чел.	Укрупненный показатель системы отопления q0, Вт/м2	Тепловой поток на отопление Q0, МВт	Укрупненный показатель системы вентиляции qв, Вт/м2	Тепловой поток на вентиляцию Qв, МВт	Тепловой поток на ГВС, QГВС МВт
1	7800	1,712	756	168	1,31	0,1	0,131	0,271
2	7350	1,635	756	168	1,24	0,1	0,124	0,271
3	7400	1,622	720	168	1,24	0,1	0,124	0,258
4	7320	1,616	735	168	1,23	0,1	0,123	0,263
5	8300	1,835	855	168	1,39	0,1	0,139	0,306
6	8100	1,785	805	168	1,36	0,1	0,136	0,289
7	4600	0,998	420	168	0,77	0,1	0,077	0,151
8	3600	0,791	335	168	0,61	0,1	0,061	0,120
9	3250	0,713	300	168	0,55	0,1	0,055	0,108
10	3400	0,754	355	168	0,57	0,1	0,057	0,127
11	3600	0,799	358	168	0,61	0,1	0,061	0,128
12	3270	0,728	344	168	0,55	0,1	0,055	0,123
Дет. сад	3800	0,449	340	0,60	0,34	0,18	0,084	0,025
Шк.	3500	0,258	625	0,34	0,17	0,10	0,041	0,047
Магазин	2183	0,187	49	0,38	0,11	0,31	0,073	0,004
	Итого:	15,882			12,05		1,341	2,491

3.2 Расчет и построение графика теплопотребления

Для определения потребности в тепле абонентов системы центрального теплоснабжения используют не только аналитический, но и графический метод, путем построения графиков. Графики бывают месячные и годовые, эти графики необходимы для решения ряда вопросов централизованного теплоснабжения.

Для построения графика теплопотребления по месяцам, все необходимые параметры определяются по среднемесячным наружным температурам. Выбираются расчетные месяцы устойчивой среднесуточной температурой начала и конца отопительного периода.

Для каждого расчетного месяца определяется тепловой поток на отопление и вентиляцию при суммарном расходе тепла жилым и общественными зданиями выбранного района. По этому же графику определяют тепловую нагрузку на ГВС в отопительный и летний период. График строят в виде колонок для каждого расчетного месяца, высота которых зависит от рассчитанного теплового потока на отопление и вентиляцию. Горизонтальной линией отмечают тепловую нагрузку на ГВС в отопительный и летний период. При расчетах, начало, и конец отопительного сезона принимается по температуре наружного воздуха 8 ^оС

Тепловой поток рассчитываемого месяца Q^мес_от, МВт определяем по формуле

Для отопления:

Q^мес_от= ?Q_о* (3.8)

где t_но^мес- среднемесячная температура воздуха, ⁰С

t_но^р -расчетная для проектирования температура отопления [2,с432]

Количество тепла необходимого на весь месяц Q^мес'_от, ГДж определяется по формуле

Q^мес'_от= Q^мес_от*3600*24*n_мес*10^-3, ГДж (3.9)

где n_мес-продолжительность отопительного периода, суток [1,с433]

Q^янв_от= 11,08 МВт

Q^янв'_от=11,08*3600*24*31*10^-3=29677 ГДж

Q^фев_от= МВт

Q^фев'_от= 10,88*3600*24*29*10^-3=27261 ГДж

Q^март_от= МВт

Q^март'_от= 8,68*3600*24*31*10^-3=23249 ГДж

Q^апр_от= МВт

Q^апр'_от= 4,49*3600*24*30*10^-3=11638 ГДж

Q^окт_от= МВт

Q^окт'_от= 4,53 *3600*24*31*10^-3=11742 ГДж

Q^нояб_от= МВт

Q^нояб'_от= 7,57 *3600*24*30*10^-3=19621 ГДж

Q^дек_от= МВт

Q^дек'_от= 9,97*3600*24*31*10^-3= 26704 ГДж

Определяем расход тепла на вентиляцию по месяцам,Q^мес_в, МВт

?Q_вЧ (3.10)

где t_нв ^р -расчетная для проектирования температура вентиляции

Количество вентиляции необходимого на весь месяц Q^мес'_в, ГДж определяется по формуле

Q^мес'_в= Q^мес_в*3.6*24-n_мес (3.11)

Q^янв_в= МВт

Q^янв'_в= 1,54*3600*24*31*10^-3=4125 ГДж

Q^фев_в= 1,51 МВт

Q^фев'_в= 1,51 *3600*24*29*10^-3= 3784 ГДж

Q^март_в= МВт

Q^март= 1,21*3600*24*31*10^-3= 3241 ГДж

Q^апр_в= МВт

Q^апр_в= 0,625 *3600*24*30*10^-3=1674ГДж

Q^окт_в= МВт

Q^окт_в= 0,63 *3600*24*31*10^-3= 1687 ГДж

Q^нояб_в= МВт

Q^нояб_в= 1,05*3600*24*30*10^-3= 2722 ГДж

Q^дек_в= МВт

Q^дек_в= 1,39*3600*24*31*10^-3= 3723 ГДж

Для зимнего периода

?Ч3,6Ч24Ч (3.12)

2,491Ч3,6Ч24Ч31=6672 ГДж/мес

Для летнего периода

Q^{лет.пер'}_гвс= Q^от.пер'_гвс*[(55-15)/(55-5*0.8)] (3.13)

Q^{лет.пер'}_гвс= 6672 *[(55-15) / (55-5*0.8)]= 5233 ГДж

3.3 Построение годового графика теплопотребления

Годовой график теплопотребления определяет продолжительность отопительного периода. График строится на основании данных по продолжительности стояния наружных температур (данные берут из климатических таблиц). Выписки ведут с интервалом температур 5⁰С, включая в интервал длительность стояния данной температуры и температуры ниже ее в часах. График состоит из двух частей.

С левой стороны строят график зависимости от наружной температуры расходов тепла на отопление и вентиляцию объектов. В правой стороне строят график продолжительности теплового потока в часах в течении года. Горизонтально проводится линия, соответствующая расходу тепла на ГВС в год, суммарный расход жилых и общественных зданий выбранного района.

Для построения графика необходимо рассчитать тепловой поток при температуре наружного воздуха 8 ⁰С.

Для отопления

Q₀⁸=? Q₀Ч (3.13)

Q₀⁸ =12,05Ч =2,56 МВт

Для вентиляции

Q₀⁸=? Q_вЧ (3.14)

Q_в⁸= 1,341Ч =0,34 МВт

Для построения графика используем данные по числу часов стояния температур равной и ниже данной из таблицы 3

3.4 Расчет и построение графика центрального качественного регулирования

Задачей расчета регулирования является определение температуры сетевой воды, отпускаемой из источника тепла в тепловую сеть в зависимости от температуры наружного воздуха. Если преобладающей нагрузкой в системе теплоснабжения является отопление, то график температуры сетевой воды называется отопительным. Формулы для расчета выводятся из общего уровня регулирования, которое при зависимом присоединении абонентов может быть представлено в виде:

Q₀ = = = = (3.15)

где: Q₀ - тепловой поток на отопление при текущей температуре наружного воздуха;

Q_0MAX - максимальный тепловой поток на отопление, при расчетной наружной температуре для данного города;

t_ВН - расчетная температура внутри помещения;

t_н - текущая наружная температура.

t⁰_р - расчетная наружная температура;

ф₁, ф₂ - температура воды в подающем и обратном трубопроводе тепловой сети;

К - коэффициент теплопередачи нагревательных приборов;

?t₀ - температурный напор в нагревательных приборах;

ф₁, ф₂ ,К, ?t₀ - те же величины, отнесенные к расчетным условиям.

ф₁ =125 ⁰С

ф₂ = 65⁰С

ф₃ = 95⁰С

t_ВН = 20⁰С

t ^р_но = - 29⁰С

Перепад температуры теплоносителя в тепловой сети

дф = ф₁ - ф₂ (3.16)

дф =125-65= 60 ^оС

Температурный напор в отопительной системе

?t₀ = 0,5 *(ф₃ + ф₂) - t_ВН (3.17)

?t₀ = 0,5*(95+65)-18 = 62 ^оС

Перепад температур в отопительной системе

И = ф₃ - ф₂ (3.18)

И = 95-65 = 30 ^оС

формулы для определения температуры воды в тепловой сети принимает вид:

ф₁ = t_ВН + ?t₀ * Q₀^0.8 + (дф - 0,5 И)* Q₀, ⁰С (3.19)

ф₃ = t_ВН + ?t₀ * Q₀^0.8 + 0,5 И * Q₀, ⁰С (3.20)

ф₂ = t_ВН + ?t₀ *Q₀^0.8- 0,5 И * Q₀, ⁰С (3.21)

Как следует, из этих формул температура воды в тепловой сети является функцией относительного расхода тепла на отопление Q₀.

Выразив относительный расход тепла (тепловой поток) на отопление

(3.22)

можно получить графическую зависимость температур воды в тепловой сети и отопительной системе от температуры наружного воздуха.

В связи с этим, что по тепловым сетям вода подается не только на отопление, но и на ГВС, температура воды в подающей линии в закрытых системах не должна быть ниже 70 ⁰С. Так как при более низких температурах нагрев водопроводной воды в теплообменниках до 60 ⁰С будет не возможен.

В закрытых системах температура в подающей линии не может быть ниже 60 ⁰С (теплообменники отсутствуют). В результате этого ограничения график температур приобретает вид ломанной линии с точкой излома при минимально доступной температуре. Температура наружного воздуха, соответствующая точке «излома» обозначается t^и_н. При температурах наружного воздуха выше t ^и_н регулирование осуществляется количественным методом на тепловых пунктах или местными «пропусками» (периодически отключением систем отопления).

Для построения графика задаемся температурой наружного воздуха через каждые 5 ⁰С от расчетной и определяем ф₁ ,ф₂ ,ф₃ для каждой температуры за отопительный период, до температуры 8 ⁰С

t_н = -35 ⁰С

Q₀ = = = 1,13

ф₁ = 18+62*1,13^0,8 + (60-0,5*30) *1,13= 137,22 ⁰С

ф₂ = 18+62*1,13^0,8 - 0,5*30 *1,13= 103,32 ⁰С

ф₃ = 18+62*1,13^0,8 + 0,5*30 *1,13= 69,42 ⁰С

Остальные расчеты производятся аналогичным образом.

На основе полученных расчетов строим график центрального качественного регулирования жилого района

График строится из двух частей. Верхняя часть представляет зависимость относительного расхода тепла от температуры теплоносителя. Нижняя часть - зависимость относительного расхода тепла от заданных температур наружного воздуха. На графике отмечается, до какой наружной температуры происходит центральное качественное регулирование (зона II) , и от какой наружной температуры происходит местное количественное регулирование (зона I).

3.5 Гидравлический расчет тепловой сети

Гидравлический расчет является одним из важных разделов проектирования. Задачей гидравлического расчета является определение диаметра труб по заданным расходам теплоносителя и располагаемым перепадом давлений в тепловой сети.

Результаты гидравлического расчета используются для построения пьезометрического графика, выбора схем местных тепловых пунктов, подбора насосного оборудования и технико-экономических расчетов.

Распределение давления в тепловых сетях удобно изображать в виде пьезометрического графика, который даёт наглядное представление о давлении и напоре в любой точке тепловой сети и поэтому обеспечивает большие возможности учета многочисленных факторов (рельеф местности, высота здания, особенности абонентских систем и т.д.) при выборе оптимального гидравлического режима.

Пьезометрические графики разрабатываются для зимних и летних расчетных условий. Проектирование открытых систем теплоснабжения связано с необходимостью построения пьезометрических графиков для отопительного сезона с учетом максимальных водоразборов из подающих и отдельно из обратных трубопроводов.

Давление, выраженное в линейных единицах измерение, называется напором давления или пьезометрическим графиком. В системах теплоснабжения пьезометрические графики характеризуют напоры, соответствующие избыточному давлению, и они могут быть измерены обычными манометрами с последующим переводом результатов измерения в метры.

При построение пьезометрического графика нужно выполнять следующие условия:

Давление в непосредственно присоединяемых к сети абонентских систем не должно превышать допускаемого как при статическом, так и при динамическом режиме. Для радиаторов систем отопления максимальное избыточное давление должно быть не более 0,6 МПа, что соответствует примерно напору в 60 м.

Максимальный напор в подающих трубопроводах ограничивается прочностью труб и всех водоподогревательных установок.

Напор в подающих трубопроводах, по которым перемещается вода с температурой более 100 ⁰С, должен быть достаточным для исключения парообразования.

Для предупреждения кавитации напор во всасывающем патрубке сетевого насоса должен быть не меньше 5 м.

В точках присоединения абонентов следует обеспечить достаточный напор для создания циркуляции воды в местных системах.

При элеваторном смешении на абонентском вводе располагаемый напор должен быть не меньше 10-15 м.

Наличие подогревателей горячего водоснабжения при двухступенчатой схеме требует увеличение напора до 20-25 м.

Уровни пьезометрических линий, как при статическом, так и при динамическом режиме следует устанавливать с учетом возможности присоединения большинства абонентских систем по наиболее дешевым зависимым схемам. Статическое давление также не должно превышать допускаемого давления для всех элементов.

Нам необходимо определить расход по домам и участкам G, кг/с по формуле:

G= (3.23)

где С_в=4,3 кДж/кг.гр

ф₁=125 ⁰С ф₂=65 ⁰С

Q_от- тепловой поток на отопление, МВт

Q_в- тепловой поток на вентиляцию, МВт

Q_гвс- тепло на горячее теплоснабжение, МВт

= =23,9 т/ч

= = 6,27 т/ч

= =3,6 т/ч

= = 0,694 т/ч

Остальные расчеты выполняются аналогично, результаты сведены в табл. 6

При движении теплового носителя по трубам, потери давления в тепловой сети складывается из местных потерь сопротивлений и потерь на трение по длине:

Общие потери давления в тепловой сети ?P, Па определяются по формуле:

?P =?P_м + ?P_л (3.24)

Гидравлическое сопротивление по длине трубопровода ?P_л, Па определяется по формуле:

?P_л = л (3.25)

где: л - коэффициент гидравлического трения,

l - длина участка, м

d_ВН - внутренний диаметр трубы, мм

с - плотность теплоносителя, кг/м³

щ - скорость движения теплоносителя, м/с.

Коэффициент гидравлического трения «л» зависит от числа Рейнольдса «Re» и относительной эквивалентной шероховатости трубы с учетом коррозии.

-Для водяных систем К_ЭКВ = 0,5 мм. [2,c. 352]

Коэффициент гидравлического трения л _d определяется по формуле:

л _d = 0,11()^0,25 (3.26)

1_уч

л_273x7=0,11Ч()^0,25=0,023

ДP_л=0,023Ч() Ч =2793 Па

2_уч

л_219Ч6=0,11Ч(^0,25=0,024

ДP_л=0,024 Ч Ч = 5989 Па

Остальные расчеты выполняются аналогично, результаты сведены в табл. 6

Местное гидравлическое сопротивление ?P_м ,Па определяется по формуле:

?P_м = Уо* (3.27)

где: Уо - сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном участке тепловой сети.

Для экономичной работы тепловой сети значения R_л принимаются:

· Для магистральных участков R_л = 80 Па/м; [2,c.354]

· Для распределительных участков R_л = 300 Па/м. [2,c.354]

1_уч ?P_м = 1,5 Ч = 1180 Па

2_уч ДP_м = 2,25 Ч = 2324 Па

Остальные расчеты выполняются аналогично, результаты сведены в табл. 6

Гидравлический расчет состоит из двух этапов:

1 этап: предварительный расчет.

Заключается в определение диаметров, скоростей;

2 этап: окончательный расчет.

Производится после принятия стандартных диаметров, потерь давления, и потерь напора на расчетных участках.

Потери напора на участке ?Н, м.вод.ст. определяется по формуле:

?Н = (3.28)

где: с - плотность теплоносителя, кг/м³

g - ускорение свободного падения, (g = 9,81 м/с²)

1_уч ?Н = = 0,44 м

2_уч ДН = = 0,91 м

Падающий и обратный трубопроводы рассчитываются аналогично.

Данные сводятся в таблицу 6.

Таблица 6- Результаты гидравлического расчета

№ п/п	Расход теплоносителя G т/ч	Длина уч-ка l, м	Длина трубопровода на уч-ке d*д, мм	Удельно падение давления по длине RЛ, Па/м	Фактич. удельное падение по длине RЛ Па/м	Скорость теплоносителя щ, м/с	Суммарный коэф. местных сопрот-ий Уо	Гидравл-ое сопрот-ие ?Pл, Па	Местное гидравлич-ое сопрот-ие ?Pм, Па	Общие потери давления теплопотр-ия ?P, Па	Потери напора т/носит. на уч-ке ?Н м.вод.ст
1	228,49	40	273Ч7	80	70	1,3	1,5	2793	1180	3973	0,44
2	181,78	50	219Ч6	80	125	1,49	2,25	5989	2324	8313	0,91
3	171,78	30	219Ч6	80	110	1,38	0,75	3082	665	3747	0,41
4	149,15	20	219Ч6	80	85	1,23	0,5	1632	352	1984	0,22
5	126,6	40	219Ч6	80	62	1,03	2,5	2290	1234	3524	0,39
6	94,5	60	194Ч5	80	68	1,02	0,75	3947	363	4310	0,47
7	69,59	40	159Ч4,5	80	105	1,12	2	4047	1167	5214	0,57
8	55,67	40	159Ч4,5	80	66	0,89	0,5	2556	184	2740	0,3
9	44,63	60	133Ч4,5	80	102	0,99	0,75	6179	342	6521	0,71
10	34,68	40	108Ч4	300	205	1,22	0,5	8034	346	8380	0,92
11	24,16	60	89Ч3,5	300	252	1,22	2,5	15203	1732	16935	1,85
12	10,16	30	76Ч3,5	300	140	0,8	1,0	4143	298	4441	0,49
13	11,15	25	76Ч3,5	300	160	0,85	1,0	3898	336	4234	0,46
14	2,85	30	57Ч3,5	300	52	0,4	1,0	1519	74	1593	0,18
15	10,52	20	76Ч3,5	300	141	0,8	1,0	2762	298	3060	0,34
16	9,95	30	76Ч3,5	300	128	0,75	1,0	3642	262	3904	0,43
17	11,04	40	76Ч3,5	300	155	0,85	1,0	6237	336	6573	0,72
18	13,92	30	76Ч3,5	300	220	1	1,0	5107	465	5572	0,61
19	24,91	30	89Ч3,5	300	298	1,3	1,0	8631	786	9417	1,03
20	25,6	15	89Ч3,5	300	305	1,32	1,0	4449	811	5260	0,58
21	6,5	40	57Ч3,5	300	260	0,9	1,0	10252	377	10629	1,16
22	22,55	33	89Ч3,5	300	240	1,16	1,0	7560	626	8186	0,9
23	22,63	15	89Ч3,5	300	240	1,16	1,0	3436	626	4062	0,45
24	10	34	76Ч3,5	300	130	0,77	1,0	4350	276	4626	0,51
25	23,9	20	89Ч3,5	300	260	1,21	1,0	4985	681	5666	0,62
26	22,81	30	89Ч3,5	300	240	1,16	1,0	6872	626	7498	0,82

3.6 Подбор насосного оборудования

В системах в качестве сетевых, циркуляционных, подкачивающих, смесительных и подпиточных насосов могут использоваться центробежные насосы следующих типов.

СЭ - горизонтальные спирального типа с рабочими колесами двойного входа, одноступенчатые. Насосы этого типа применяются в качестве сетевых в крупных системах теплоснабжения. Для перекачивания нагретой воды с температурой до 120 ^о, 180 ^о с, с давлением 4 -25 кгс/с² в зависимости от марки.

СД - горизонтальные одноступенчатые, с рабочим колесом двух стороннего всасывания. Предназначенного для перекачки воды с температурой до 180 ^о с при подборе напора 60 - 100 м.

Характеристики насосов, устанавливаемых в соответствии с проектом на источнике тепла и перекачивающих насосных станциях, не могут соответствовать требованиям эксплутационных гидравлических режимов тепловых сетей для каждого конкретного отопительного сезона из-за практически постоянного, после ввода в эксплуатацию дополнительных абонентов, развивая тем самым системы центрального теплоснабжения.

Это приводит к значительным перерасходам электроэнергии на перекачку теплоносителя, в связи с чем по мере роста систем теплоснабжения необходимо производить периодическую замену насосного оборудования или изменение их характеристик для приведения соответствие по напору и производительности к разработанному гидравлическому режиму тепловых сетей.

Насос подбирается для заданных рабочих условий внешней системы сети, т.е. по требуемой, напору, температуре. Подача и напор должны соответствовать характеристике сопротивления внешней сети, состоящих из системы трубопроводов и арматуры. При этом насос должен обеспечивать максимально возможную подачу для данной системы.

Учитывая возможные отклонения характеристик насоса при изготовлении напор его рекомендуется выбирать на 2 - 4 % выше требуемого напора для преодоления сопротивления в сети. По параметрам производительности и напора в рабочей точке подбирают марку насоса.

При выборе марки насоса необходимо принимать во внимание высоту всасывания насоса, величина которой берется из характеристики

при максимальной подаче насоса. У центробежных насосов малых и средних скоростей при неизменной подаче высота всасывания не зависит от наружного диаметра рабочего колеса. Увеличение высоты всасывания насоса данной марки может достигаться путем снижения числа оборотов.

В водяных тепловых сетях насосы используются для создания заданных давлений и подачи необходимого количества воды к потребителям тепла.

Сетевые насосы создают циркуляцию воды в системе теплоснабжения, а подпиточные компенсируют утечки воды и поддерживают необходимый уровень пьезометрических линий как при статическом, так и при динамическом режимах.

В закрытых системах теплоснабжения устанавливаются не менее 2 подпиточных насосов, а в открытых не менее 3, из которых один является резервным.

Для подбора насоса необходимо знать его производительность и величину капора.

Производительность подпиточных насосов для закрытых систем теплоснабжения принимают из расчета компенсации утечек в количестве 0,5% от объема воды.

Напор сетевого насоса Н_Н, м.вод.ст. определяется по формуле:

Н_с = ?Н_и + ?Н_п + ?Н_о + ?Н_аб, (3.29)

где: ?Н_и - потери напора на источнике теплоснабжения, м. вод. ст.;

?Н_п-суммарная потеря напора в подающем трубопроводе, м. вод. ст.;

?Н_о-суммарная потеря напора в обратном трубопроводе, м. вод. ст.;

?Н_аб-потеря напора в концевом абоненте, м. вод. ст.

Н_с = 21+4,42+4,42+21=50,84 м.вод.ст.

Q = = 258 м³/ч

Берем два насоса рабочих и один насос резервный

Тип насоса: СЭ 320 - 110 [1,c.446]

Подача: V = 320 м³/ч

Напор: Н = 110 м

Допускаемый кавитационный запас: К_КВ = 8м

Частота вращения: n = 3000 1/мин

Мощность: Q = 114 кВт

КПД: з = 80%

3.7 Механический расчет и подбор строительных конструкций

3.7.1 Расчет и подбор труб

Трубы являются наиболее ответственными элементами тепловых сетей, поэтому современная техника транспорта теплоты представляет следующие основные требования:

1. Достаточная механическая прочность и герметичность при изменяющих место давления и температурах теплоносителя;

2. Эластичность и устойчивость против термических напряжений при переменном тепловом режиме;