Проектирование механической части воздушной линии электропередачи напряжением 220 кВ

Максимальный шаблон необходим для эффективной расстановки опор по трассе, который строится в том же масштабе, что и продольный профиль трассы. Шаблон представляет собой три кривые: кривая провисания провода, габаритная кривая и земляная кривая.

Кривая провисания провода строится на основе формулы стрелы провеса [4, стр.104]:

(1.31)

(1.32)

Удельная нагрузка и напряжение провода принимаются для режима, соответствующего максимальной стреле провеса:

, (1.33)

м.

Из формулы (1.33) видно, что:

Габаритную кривую строим параллельно кривой провисания, отложив от неё по вертикали расстояние, равное допустимому габариту от провода до земли[1, стр.66]. Аналогично строим земляную кривую. Расстояние по вертикали от габаритной кривой до земляной принимаем равным максимальной стреле провеса.

Если опоры ставятся в горной местности, то они (опоры), должны проверяться на вырывание, для чего и строиться минимальный шаблон. Для него:

(1.34)

где - напряжение в материале провода, соответствующее габаритному пролету в режиме минимальных температур.

Результаты расчёта сводим в таблицу 1.8.

Таблица 1.8 - Расчетные точки для построения максимального и минимального шаблона

Вся трасса разбиваются на участки, ограниченные анкерными опорами. Расстановку промежуточных опор производят в каждом анкерном пролете независимо от других анкерных пролетов. При помощи максимального шаблона намечаются места установки промежуточных опор. Максимальный и минимальный шаблоны представлены на третьем листе А1 графической части дипломного проекта. Шаблон прикладывается к профилю трассы таким образом, чтобы ось y была вертикальной, габаритная кривая касалась профиля или была чуть выше, левая ветвь земляной кривой проходит через основание опоры, место установки которой заранее известно. Тогда место установки следующей опоры будет место выхода правой ветви земляной кривой из профиля.

Расстановка опор по профилю трассы представлена на втором и третьем листе А1 графической части дипломного проекта.

После расстановки опор по профилю трасы промежуточные пролеты оказываются различной длины, поэтому в пределах анкерного пролета определяем приведенный пролет [4, стр.105]:

(1.35)

Рассчитанное значение длины приведенного пролета сравнивается с длиной габаритного пролета , отличие не должно составлять более 10%.

(1.36)

(1.37)

Анкерный пролет (опора 1 - опора 2):

Анкерный пролет (опора 2 - опора 8):

Анкерный пролет (опора 8 - опора 17):

Анкерный пролет (опора 17 - опора 19):

В связи, с прохождением, проектируемой линией 220 кВ, по труднопроходимой местности и через инженерные сооружения, возникла необходимость в расставлении некоторых опор в непосредственной близости друг от друга, для соблюдения допустимых габаритов в месте пересечения проектируемой линии с инженерными сооружениями. Поэтому рассчётные значения приведенных пролетов не удовлетворяют условию (1.37), таким образом возникнут дополнительные затраты на установку и транспортировку этих опор.

1.4 Построение монтажных кривых

Монтажные кривые представляют собой зависимости тяжения по проводам от температуры и стрелы провеса провода от температуры . По этим зависимостям производится монтаж проводов. Монтажные кривые строятся для визируемых пролетов, которые определяются в зависимости от длины анкерного пролета.

Длины визируемых пролетов, для которых строим монтажные кривые:

Монтажные кривые строятся по основному уравнению состояния провода в пролете:

(1.38)

Решив уравнение (1.38), задаваясь диапазоном температур от минус 41°С до плюс 35°С, найдём напряжение провода в визируемых пролётах, m-ые условия определим в зависимости от того, в каком из интервалов находится :

Рисунок 1.3 - Расчётные интервалы для провода в режимах минимальных температур и максимальной нагрузки

После чего определяем тяжение по проводу и стрелу провеса провода по формулам [4, стр.113]:

(1.39)

(1.40)

Результаты расчета визируемых пролётов для проводов сводим в таблицу 1.9. Монтажные кривые для провода приведены на четвёртом листе А1 графического материала.

Таблица 1.9 - Построение монтажных кривых

1.5 Расчёт переходов через инженерные сооружения

Переход через инженерное сооружение - это пересечение проектируемой линии с различными сооружениями, в нашем случае, это - автодороги, дамбы, каналы, линии связи и воздушные линии (ВЛ) электропередачи другого напряжения. Цель расчета заключается в определении расстояний от проводов линии до пересекаемого сооружения и сравнении их с допустимыми [4, стр.110].

Таблица 1.10 - Исходные данные по инженерным сооружениям

* Минус перед числом показывает нам, что инженерное сооружение располагается ниже уровня основания опоры [4, стр.108].

1. Переход рассчитывается по условиям нормального режима и аварийного режима (обрыв провода в соседнем пролете).

Для выполнения успешного перехода через инженерное сооружение должно выполняться условие [4, стр.110]:

(1.41)

где Н=22,55 м - высота от основания опоры до точки подвеса нижнего провода; - высота сооружения; - минимально-допустимое расстояние от проводов ВЛ до верхней точки инженерного сооружения, все значения берутся из [2, глава 2.5]; - расстояние по вертикали от уровня точки подвеса провода, до провода в пролете:

(1.42)

Нормальный режим.

Максимальная стрела провеса провода данной линии имеет место в режиме наибольших нагрузок: , (по результатам систематического расчета проводов для режима наибольших нагрузок)

,

.

Условие выполнено.

Аварийный режим.

Максимальная стрела провеса провода на данной линии имеет место в режиме среднегодовых условий, при обрыве провода в соседнем пролете:

(1.43)

где к1 - коэффициент, учитывающий долю тяжения по проводу, приложенного к изолятору, при обрыве провода (при площади поперечного сечения проводов 240 мм2 и больше к1 = 0,4 [1,таблица 1.1, стр.28]);

,

,

.

Условие выполнено.

Расчёт перехода проектируемой воздушной линии электропередачи 220 кВ с другими инженерными сооружениями аналогичен. Изменяется только минимально-допустимое расстояние от нижней части подвеса провода до верхней части инженерного сооружения.

2. Нормальный режим.

.

Условие выполнено.

Аварийный режим.

,

.

Условие выполнено.

3. Нормальный режим.

,

.

Условие выполнено.

Аварийный режим.

,

Условие выполнено.

4. В данном пролёте, длинной L11=409,8 м проектируемая линия осуществляет переход сразу через несколько инженерных сооружений (нумерация сооружений идёт слева направо, по направлению проектируемой линии). Из-за тяжёлых условий прохождения трассы для выполнения условий при переходе проектируемой ВЛ 220 кВ через инженерные сооружения возникла необходимость в увеличении высоты подвеса провода, путём увеличения основания опоры на 8 метров с обеих сторон пересекаемых сооружений , в связи с этим изменением, высота от основания опоры до точки подвеса нижнего провода, Н=30,55 м.

Нормальный режим.

Условие выполнено.

Аварийный режим.

Условие выполнено.

5. Нормальный режим.

.

Условие выполнено.

Аварийный режим.

Условие выполнено.

6. Нормальный режим.

Условие выполнено.

Аварийный режим.

Условие выполнено.

7. Нормальный режим.

Условие выполнено.

Аварийный режим.

Условие выполнено.

8. Нормальный режим.

Условие выполнено.

Аварийный режим.

Условие выполнено.

9. Нормальный режим.

.

Условие выполнено.

Аварийный режим.

Условие выполнено.

По результатам расчета, можно сказать, что выбранная расстановка опор позволяет обеспечить допустимые расстояния при переходах через инженерные сооружения и перестановка опор по трассе не требуется. Планы переходов через инженерные сооружения представлены на пятом листе графической части дипломного проекта.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ НАГРУЗОК НА ОПОРЫ

2.1 Определение нормативных и расчетных нагрузок на промежуточные и анкерные опоры в нормальных и аварийных режимах

Нормативными нагрузками называют нагрузки, которые регламентированы ПУЭ [2], а расчетными - нормативные нагрузки, умноженные на коэффициент надежности по нагрузке. При этом для условий нормального режима следует рассматривать два случая направления ветра к оси линии: под углами 900 и 450.

Различают вертикальные и горизонтальные нагрузки. При этом они могут быть постоянными и временными. К постоянным нагрузкам относятся нагрузки от собственного веса элемента опор (провода, изоляторы, опоры). Под временными понимают воздействие ветра и гололеда, а также нагрузки, которые образуются в результате обрыва проводов [1, стр.231].

Для расчета нагрузок необходимо выбрать тип и количество изоляторов. Выбор изоляторов производится по механической и электрической прочности [1, стр.25].

На линиях 220 кВ как правило применяются подвесные изоляторы. Количество изоляторов может быть подсчитано по формуле [1, стр.25]:

, (2.1)

где - удельная длина утечки, приходящаяся на 1кВ, для напряжения 220 кВ мм/кВ [1, стр.26];

- рабочее напряжение линии, для линий 220 кВ ;

- длина пути утечки изолятора, предварительно для изолятора ПС 70Е мм [6].

.

Принимаем 16 изоляторов ПC 70Е, масса каждого составляет 3,4 кг. Теперь проверим выбранный тип изолятора по механическим характеристикам. При отсутствии ветра и гололеда расчётная механическая нагрузка определяется следующим образом [1, стр.27]:

. (2.2)

При наличии гололеда и ветра:

. (2.3)

В аварийном режиме:

(2.4)

где 5;2,7 - коэффициенты запаса прочности изоляторов в нормальных режимах;

- длина весового пролёта;

- количество проводов в фазе;

- количество изоляторов;

- вес одного изолятора;

- коэффициент, учитывающий вес линейной арматуры, для линий до 220 кВ принимается ;

- коэффициент учитывающий долю тяжения по проводу, при обрыве провода, согласно [1, стр. 28, табл. 1.1];

- нормативное тяжение по проводу, даН.

даН,

даН.

даН.

Наибольшее значение принимаем в качестве расчётной нагрузки, по значению которой выбираем линейную арматуру. В нашем случае получается кН. У ранее выбранного изолятора кН, следовательно, он удовлетворяет нас по механической прочности. Далее выбираем линейную арматуру по гарантированной механической прочности изолятора [7]:

узлы крепления (для поддерживающих гирлянд) КГП-7-1 масса 0,8 кг;

узлы крепления (для натяжных гирлянд) КГН-7-5 масса 3,07 кг;

3) серьги СР-7-16 масса 0,3 кг;

4) ушки У1-7-16 масса 0,76 кг;

5) зажимы поддерживающие глухие ПГН-3-5 масса 0,95 кг;

6) гасители вибрации ГВН-5-30 масса 3,2 кг.

Для промежуточных опор расчетными являются два режима [1, стр.233]:

t = минус 5°С, при наличии ветра и отсутствии гололёда;

t = минус 5°С, при наличии ветра и гололёда.

Для начала определим нормативные вертикальные нагрузки, действующие на опору.

Нагрузка от собственного веса провода [1, стр.236]:

(2.5)

Нагрузка от собственного веса троса [1, стр.240]:

(2.6)

Нагрузка от веса гололёда на проводе [1, стр.236]:

(2.7)

Нагрузка от веса гололёда на тросе [1, стр.240]:

(2.8)

Нагрузка от веса гирлянды изоляторов [1, стр.239]:

(2.9)

где - число изоляторов,;

- вес одного изолятора ПС-70Е, кг;

- вес арматуры (узел крепления- 0,8 кг; серьга -0,3 кг; ушко-0,76кг; гасители вибрации - 2 по 3,2 кг каждый; зажим поддерживающий - 0,95 кг).

(2.10)

даН,

даН.

Нагрузка от веса гирлянды изоляторов, покрытых гололёдом:

(2.11)

даН.

Нормативная нагрузка от веса электромонтёра и монтажных приспособлений для промежуточных опор линий напряжением 220 кВ равна [1, стр.239]

Вес унифицированной стальной опоры П220 - 3 с цинком, при высоте 36 м равен , согласно [3, таблица 8.23, стр. 414]. Учитывая тот факт, что проектируемая опора немного выше H = 36,4м и для лёгкости расчётов, вес опоры примем равным .

Вертикальную нагрузку от массы гололёда, образующегося на конструкции опоры учитывать не будем, так как высота расположения приведённого центра тяжести проводов не превышает 25 м (hпр=14,5 м).

Далее определяем нормативные горизонтальные нагрузки, когда ветер с осью линии составляет 90?.

Нагрузка от давления ветра на провод и трос, не покрытые гололёдом [1, стр.242 - 243]:

(2.12)

По [1, стр. 70] примем .

(2.13)

Нагрузка от давления ветра на провод и трос, покрытые гололёдом [1, стр.243 - 244]:

(2.14)

(2.15)

Нагрузка от давления ветра на гирлянду изоляторов, не покрытую гололёдом:

(2.16)

где - высота гирлянды;

- высота одного изолятора, =127 мм [6];

- диаметр тарелки изолятора, для ПС-70Е, =255 мм [6].

Нагрузка от давления ветра на гирлянду изоляторов, покрытую гололёдом:

(2.17)

Нагрузка от давления ветра на конструкцию опоры [1, стр. 244]:

, (2.18)

где - коэффициент динамической составляющей ветровой нагрузки, для свободностоящей металлической опоры ;

- аэродинамический коэффициент, для металлической опоры, при направлении ветра, перпендикулярном к плоскости грани опоры [1, стр.555]:

(2.19)

где - коэффициент заполнения решётки фермы [1, стр.555], (для ствола металлической опоры примем его равным 0,3; для траверс - 0,12);

- площадь конструкции опоры, равная [1, стр.245]:

(2.20)

где и - соответственно ширина наиболее широкой части граней ствола металлической опоры на уровне центра тяжести опоры, расположенного на высоте 0,5Hо и тросостойки, расположенного на высоте 0,5Hтрос;

Hо и Hтрос - высота, соответственно опоры и тросостойки.

(2.21)

где и - соответственно ширина нижней и верхней граней ствола металлической опоры, на высоте h=0 м и h2=32,6 м соответственно.

мм,

(2.22)

где и - соответственно ширина нижней и верхней граней ствола тросостойки, на высоте h=32,6 м и h2=36,4 м.

мм,

м2,

даН.

Нагрузка от давления ветра на конструкцию опоры, когда провода и тросы покрыты гололёдом (при высоте приведённого центра тяжести проводов до 25м) [1, стр.246].

В данном случае увеличение площади конструкции из-за её обледенения не учитывается.

, (2.23)

даН.

Далее определяем нормативные горизонтальные нагрузки, когда ветер с осью линии составляет 45? [1, стр.244].

Нагрузка от давления ветра на провода и трос, не покрытые гололедом:

(2.24)

(2.25)

Нагрузка от давления ветра на провода и трос, покрытые гололедом:

(2.26)

(2.27)

Нагрузка от давления ветра на гирлянду изоляторов, не покрытую гололёдом:

(2.28),

Нагрузка от давления ветра на гирлянду изоляторов, покрытую гололёдом:

(2.29)

Нагрузка от давления ветра на конструкцию опоры [1, стр.247]:

, (2.30)

, (2.31)

, (2.32)

где: , - расчетные нагрузки соответственно на широкую и узкую грани ствола опоры;

, - размеры широкой и узкой граней.

- расчётная нагрузка, при ветре направленном перпендикулярно к широкой грани опоры, поэтому к площади необходимо добавить площадь граней всех траверс .

, (2.33)

- площадь конструкции опоры, вместе с траверсами.

- аэродинамический коэффициент, для металлической опоры, при направлении ветра по диагонали или под углом 45° к оси линии [1, стр.555]:

(2.34)

(2.35)

(2.36)

м2,

м2,

даН, даН, даН, даН.

Нагрузка от давления ветра на конструкцию опоры, когда провода и тросы покрыты гололёдом [1, стр.248]:

, (2.37)

даН.

Результаты расчета нормативных нагрузок сведем в таблицу 2.1

Таблица 2.1 - Результаты расчета нормативных нагрузок

Расчётные нагрузки на промежуточные опоры определяются путём умножения нормативных нагрузок на соответствующие коэффициенты перегрузок [2, стр.360 - 364]:

- коэффициент перегрузки:

- для 1-ой группы предельных состояний =1,3;

- для 2-ой группы предельных состояний =1,1;

- коэффициент надежности по ответственности объекта, =1;

- региональный коэффициент, =1;

- коэффициент, учитывающий условия работы:

- для 1-ой группы предельных состояний =1;

- для 2-ой группы предельных состояний =0,5.

Результаты расчета расчетных нагрузок приведены в таблице 2.2.

Таблица 2.2 - Результаты расчета расчётных нагрузок

При определении нагрузок в нормальном режиме, действующих на анкерные опоры, кроме отмеченных ранее климатических условий, рассматриваемых для промежуточных опор, здесь рассмотрим ещё и режим минимальных температур (нагрузок от давления ветра и веса гололёда не будет) [1, стр.233].

Вертикальные нагрузки, действующие на анкерные опоры в нормальном режиме, такие же, как и нагрузки на промежуточные опоры, за исключением веса гирлянд изоляторов, значение нагрузки которых вычисляется следующим образом [1, стр.242]:

, (2.38)

, (2.39)

где - масса узла для крепления натяжных гирлянд изоляторов, =3,07;

даН,

даН.

Нагрузка от веса гирлянды изоляторов, покрытых гололёдом:

(2.40)

даН.

Расчётная вертикальная нагрузка от веса гирлянды изоляторов для 1-ой и 2-ой группы предельных состояний:

, (2.41)

даН.

Нормативная нагрузка от веса электромонтёра и монтажных приспособлений для анкерных опор линий напряжением 220 кВ равна Расчётная вертикальная нагрузка от веса монтажника с инструментами даН [1, стр.240].

Расчёт горизонтальных нагрузок от давления ветра, действующих на элементы промежуточной опоры применимы и для расчёта нагрузок на анкерные опоры [1, стр.255].

Из-за неравенства значений приведённых пролётов по обе стороны анкерной опоры возникает нагрузка от разности тяжений проводов и тросов:

, (2.42)

, (2.43)

где и - напряжение соответственно в материале провода и троса в 3-ёх рассматриваемых режимах (минимальных температур; при t = минус 5°С, при наличии ветра и отсутствии гололёда и при t = минус 5°С, при наличии ветра и гололёда);

0,15 - коэффициент, который показывает насколько тяжение одного провода (троса) больше второго.

Нагрузка от разности тяжений проводов и тросов в режиме минимальных температур:

даН,

даН.

Нагрузка от разности тяжений проводов и тросов в режиме среднегодовых условий с ветром и без гололёда:

даН,

даН.

Нагрузка от разности тяжений проводов и тросов в режиме среднегодовых условий с ветром и с гололёдом:

даН,

даН.

Умножив нормативные нагрузки на соответствующие коэффициенты перегрузки, рассмотренные ранее, получим расчётные нагрузки. Для удобства занесём расчётные нагрузки в таблицу 2.3.

Таблица 2.3 - Расчетные нагрузки на анкерную опору в нормальном

Определение нормативных и расчётных нагрузок, при расчёте промежуточных опор в аварийном режиме, производится для климатических условий, когда отсутствует ветер и гололёд, следовательно, горизонтальные ветровые нагрузки здесь не принимаются во внимание.

Условная нормативная горизонтальная статическая нагрузка, действующая на промежуточную опору при обрыве проводов [1, стр.255]:

, (2.44)

где - коэффициент, учитывающий долю тяжения по проводу, при обрыве провода, согласно [1, стр. 28, табл. 1.1];

- наибольшее напряжение в материале провода, принимается по результатам систематического расчёта, ;

- полная площадь поперечного сечения сталеалюминевого провода марки AC 400/51;

n - количество проводов в фазе, n = 1.

даН.

Горизонтальная расчётная нагрузка от тяжения по оборванному проводу или тросу определяется путём умножения нормативных значений на ряд коэффициентов, взятых из [2]:

- коэффициент перегрузки, =1,3;

- коэффициент сочетаний, =0,8;

- коэффициент надежности по ответственности объекта, =1;

- региональный коэффициент, =1.

Расчетная горизонтальная нагрузка от редуцированного тяжения по проводу (обрыв провода или троса) передающаяся на промежуточную опору:

, (2.45)

даН.

Условная нормативная горизонтальная статическая нагрузка, действующая на промежуточную опору при обрыве троса [1, стр.255]:

, (2.46)

где =0,5 - коэффициент, учитывающий долю тяжения по тросу, при обрыве троса, согласно [1, стр.28, табл. 1.1];

- наибольшее напряжение в материале троса или принимается по результатам систематического расчёта, ;

- площадь поперечного сечения троса марки ТК 11;

даН.

Расчётная горизонтальная нагрузка, действующая на промежуточную опору при обрыве троса:

, (2.47)

даН.

При обрыве провода или троса их вес, прикладываемый в месте крепления к траверсе, уменьшается в 2 раза по сравнению с весом в нормальном режиме.

, (2.48)

, (2.49)

даН,

даН.

Сведем нагрузки, действующие на промежуточную опору в аварийном режиме, в таблицу 2.4.

Таблица 2.4 - Нагрузки, действующие на промежуточную опору в аварийном режиме

Определение нормативных и расчётных нагрузок, при расчёте анкерных опор в аварийном режиме, производится для климатических условий, когда провода и тросы покрыты гололёдом, ветра нет.

Значения нагрузок на анкерные опоры в аварийном режиме определяются так же, как и на промежуточные, отличие в том, что нормативные нагрузки умножаются на коэффициент сочетаний [1, стр.257].

Вертикальная нагрузка от веса гололеда на провод [1, стр.257]:

, (2.50)

даН.

Расчетная вертикальная нагрузка от веса гололеда на провод для 1-ой группы предельных состояний:

, (2.51)

даН.

Вертикальная нагрузка от веса гололеда на трос [1, стр.258]:

, (2.52)

даН.

Расчетная вертикальная нагрузка от веса гололеда на трос для 1-ой группы предельных состояний:

, (2.53)

даН,

Расчетная вертикальная нагрузка от веса гололеда на провод для 1-ой группы предельных состояний при его обрыве [1, стр.256]:

, (2.54)

даН.

Расчетная вертикальная нагрузка от веса гололеда на трос для 1-ой группы предельных состояний при его обрыве [1, стр.257]:

, (2.55)

даН.

Нормативная горизонтальная нагрузка от одностороннего тяжения по оборванному проводу, передающаяся на анкерную опору:

даН.

Нормативная горизонтальная нагрузка от одностороннего тяжения по оборванному тросу, передающаяся на анкерную опору:

даН.

Расчётная горизонтальная нагрузка от одностороннего тяжения по оборванному проводу, передающаяся на анкерную опору для 1-ой группы предельных состояний:

даН.

Расчётная горизонтальная нагрузка от одностороннего тяжения по оборванному тросу, передающаяся на анкерную опору для 1-ой группы предельных состояний:

даН.

Вертикальные расчетные нагрузки от собственного веса опоры, проводов, тросов, изоляторов, электромонтера были определены выше.

На анкерную опору на прямых участках будет действовать нагрузка от разности тяжений проводов и тросов для рассчитываемого режима [1, стр.268].

даН, даН.

Сведем нагрузки, действующие на анкерную опору в аварийном режиме, в таблицу 2.5.

Таблица 2.5 - Нагрузки, действующие на анкерную опору в аварийном режиме

Определив расчетные нагрузки, определим изгибающие моменты для рассматриваемых климатических условий.

Для промежуточной опоры в нормальном режиме изгибающий момент будет определяться по следующей формуле [1, стр.303]:

(2.56)

где - длины траверс;

- высоты от поверхности земли, соответственно, до 1-ой, 2-ой и 3-ей траверс.

Изгибающий момент для промежуточной опоры в нормальном режиме при нормативных нагрузках для t = минус 5?С, q = qmax, b = 0 и при угле ц = 90°:

Аналогичным образом рассчитываются моменты для промежуточной опоры в нормальном режиме при нормативных и расчетных нагрузках при различном угле ц.

При расчете изгибающих моментов для анкерной опоры будем учитывать результирующее тяжение по проводам и тросу. В результате формула примет вид [1, стр.303]:

. (2.57)

Изгибающий момент для анкерной опоры в нормальном режиме при нормативных нагрузках для t = минус 5?С, q = qmax, b = 0 и при угле ц = 90°:

Аналогичным образом рассчитываются моменты для анкерной опоры в нормальном режиме при нормативных и расчетных нагрузках при различном угле ц.

Изгибающий момент для промежуточной опоры в аварийном режиме при обрыве провода [1, стр.303]:

(2.58)

Изгибающий момент для промежуточной опоры в аварийном режиме при обрыве провода на высоте h1=31,4 м, при нормативных нагрузках:

Изгибающий момент для промежуточной опоры в аварийном режиме при обрыве троса [1, стр.303]:

(2.59)

Изгибающий момент для промежуточной опоры в аварийном режиме при обрыве троса при нормативных нагрузках.

Изгибающий момент для анкерной опоры в аварийном режиме при обрыве провода, учитывая климатические условия [1, стр.303].

(2.60)

Изгибающий момент для промежуточной опоры в аварийном режиме при обрыве провода на высоте h1=31,4 м, при нормативных нагрузках:

Изгибающий момент для анкерной опоры в аварийном режиме при обрыве троса, учитывая климатические условия:

(2.61)

Изгибающий момент для промежуточной опоры в аварийном режиме при обрыве троса при нормативных нагрузках:

Результаты расчетов изгибающих моментов представим в таблице 2.6.

Таблица 2.6 - Результаты расчетов изгибающих моментов

Схемы приложения расчетных нагрузок к промежуточным и анкерным опорам в нормальных и аварийных режимах, где наблюдается наибольший изгибающий момент, представлены на шестом листе А1 графической части дипломного проекта.

Анализируя результаты таблицы 2.6 можно отметить, что наибольший изгибающий момент для промежуточной и анкерной опоры в нормальном режиме наблюдается при t = минус 5?С, qmax, b=0, по I предельному состоянию.

В аварийном режиме наиболее тяжелым и для промежуточной, и для анкерной опоры является случай, при обрыве троса.

2.2 Выбор площади поперечного сечения элементов металлической опоры