Отопление и вентиляция гражданского здания

Введение

В данном курсовом проекте рассчитаны системы отопления и вентиляции жилого дома. Рассматриваемый дом расположен в городе Волгограде. В доме есть жилые комнаты, кухни, ванные и туалетные комнаты. В кухнях, ванных и туалетных комнатах запроектирована система вентиляции воздуха. Данная постройка - двухэтажная, с чердачным помещением.

Исходные данные

теплотехнический плита перекрытие нагревательный конструкция

Город Саратов

Принимаются по [2]. Расчетные температуры внутреннего воздуха t_в, ^оС:

- жилая комната: t_в=18^оС (в угловых: 20 С);

- кухня: t_в=18^оС;

- ванная: t_в=25^оС;

- уборная: t_в=16^оС;

- коридор: t_в=16^оС;

- лестничная клетка: t_в=16^оС.

В качестве расчетной принимается, что температура внутреннего воздуха равна t_в=18^оС, т.е. температуре воздуха в жилой комнате.

Расчетная температура наружного воздуха принимается по [1] в зависимости от географического положения здания или по [4].Для г. Волгоград расчетные параметры температуры наружного воздуха t_н ^оС:

Температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью К_ОБ=0,92:

t_н= -27 ⁰С

Продолжительность отопительного периода:

Принимается по [1] для периода со среднесуточной температурой воздуха меньше 8 ⁰С:

Z_ОП=196 сут.

1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

1.1 Теплотехнический расчет наружной стены

Конструкция наружной стены принимается следующая: комбинированная кладка из кирпича с заполненным слоем утеплителя, внутренняя поверхность оштукатурена.

1-слой штукатурки толщиной 0,02 м

2-кладка кирпичная толщиной 0,38 м

3-слой утеплителя

4 - кладка кирпичная толщиной 0,25 м

Материал комбинированной кладки - силикатный кирпич. Утеплитель - минеральная вата. Место строительства - г. Саратов.

По СНиП I I-3-79*(приложение 3) определяем расчетные коэффициенты теплопроводности:

лкл(кладки)=0,58 Вт/м?С

лут(утеплителя)=0,056 Вт/м?С

лшт(штукатурки)=0,7 Вт/м?С

Толщина изоляции определяется расчетом. Сопротивление теплопередачи наружной стены Ro должно быть не менее сопротивление теплопередачи Ro тр

Сопротивление теплопередачи Ro определяется по формуле:

R₀^тр=,; [мІ єС / Вт] (1)

где n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, по [3] таб. 3* n=1;

tв - расчетная температура внутреннего воздуха,°C, tв=20°C;

tн - расчетная температура наружного воздуха равная средней температуре наиболее холод ной пятидневки,°C, по[1] tн= -25°C;

?t^н -нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности наружного ограждения,°C, по[3] таб. 2* ?t^н=4°C;

б в-коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкций, Вт/мІ°C, по[3] таб. 4*б в=8.7 Вт/мІ°C;

R0= [мІ єС / Вт]

Требуемое сопротивление теплоотдачи ограждающих конструкций Ro определяется по приложению 2 методических указаний, предварительно определив градусо-сутки отопительного периода по формуле:

ГСОП=,°C•сут; (2)

Tоп=-2,2 єС средняя температура периода со средней суточной температурой воздуха ?8 єС (по СНиП 2.01.01-82);

Zоп = 178 сут. - продолжительность периода со средней суточной температурой воздуха ?8 єС (по СНиП 2.01.01-82);

ГСОП=(20+2.2)*178=3951,6

По величине ГСОП из [3] таб. 1б определяется приведенное термическое сопротивление теплопередаче наружной стены R₀^пр=1,59 мІ°C/Вт

Из величин R₀^тр и R₀^пр выбирается наибольшая в качестве расчетной R₀=1,59 мІ°C/Вт.

Толщина изоляции наружной стены определяется из формулы:

, мІ°C/Вт (3)

бн=23 Вт/мІ°С - коэффициент теплопередачи наружной поверхности ограждающей конструкции (по табл. 6* СНиП I I-3-79*);

Толщина утеплителя наружной стены: дут= 0,1 м

R0ф=0.115+0.029+0.5+0.329+1.563=2.4

Коэффициент теплопередачи наружной стены определяется по формуле:

Кст=, Вт/м2*?С (4)

Кст=

Толщина стены определяется по формуле:

дст=д1+д2+д3+д4, м (5)

дст=0,02+0,38+0,25+0,1=0,75 м

1.2 Теплотехнический расчет чердачного перекрытия

В качестве чердачного перекрытия принимаем следующую конструкцию, состоящую из нескольких слоев

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия:

Roтр =n (tв-tн)/Дtн•бв=0.9 (20+25)/4•8.7=1.16 мІ єС / Вт

где n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, по [3] таб. 3* n=0,9;

tв - расчетная температура внутреннего воздуха,°C, tв=20°C;

tн - расчетная температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки, C, по[2] tн= -25°C;

?t^н - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, C, по[1] таб. 2* ?t^н=4°C;

б в-коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/мІ°C по[1] таб. 4*б в=8.7Вт/мІ°C;

Ro=2,19 мІ єС / Вт

Из величин R₀^тр и R₀^пр выбирается наибольшая, в качестве расчетной, R₀=2,19 мІ°C/Вт

Величина термического сопротивления теплопередаче покрытия определяется по формуле:

2,83=

дут=0,22 м

R0Ф=2,196

Кчер=0,46

Толщина перекрытия определяется по формуле:

д_п=д₁+д₂+д₃+д₄+ д₅+д₆, м;

дчер=0,002+0,015+0,002+0,015+0,22+0,3=0,554 м

1.3 Теплотехнический расчет пола

Требуемое по санитарно-техническим нормам термическое сопротивление пола вычисляется по формуле:

R₀^тр=, мІ°C/Вт

где n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, по [3] таб. 3* n=0,9;

tв - расчетная температура внутреннего воздуха,°C, tв=20°C;

tн - расчетная температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки,°C, по[2] tн= -25°C;

?t^н - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции,°C, по[1] таб. 2* ?t^н=4°C;

б в-коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/мІ°C

по[1] таб. 4*б в=8.7Вт/мІ°C;

R₀^тр= = 1.16 мІ°C/Вт

Из величин R₀^тр и R₀^пр выбирается наибольшая, в качестве расчетной, R₀=3,69 мІ°C/Вт

Величина термического сопротивления теплопередаче наружной стены определяется по формуле:

3,69=

дут=0,34 м

R₀^ф=3,67 мІ°C/Вт

Коэффициент теплопередачи наружной стены определяется по формуле:

К_пл=, Вт/мІ°C;

К_пл=0,27 Вт/мІ°C

Толщина пола определяется по формуле:

д_ст=д₁+д₂+д₃+д_4,м

д_пл=0,22+0,002+0,025+0,25=0,497 м

1.4 Теплотехнический расчет наружных дверей

Требуемое сопротивление теплопередаче R₀^тр дверей должно быть не менее 0.6 R₀^тр стен зданий и сооружений.

R₀^тр_дв=0,6*1,16=0,696, мІ°C/Вт

Коэффициент теплопередачи пола определяется по формуле:

К_д=, Вт/мІ°C;

К_д=1,44

1.5 Теплотехнический расчет окон

Конструкция остекления выбирается по[3] прил 6*.Принимается двойное деревянное остекление с приведенным сопротивлением теплопередаче

R₀=0,44 мІ°C/Вт

Коэффициент теплопередачи оконного переплета определяется по формуле:

К_о =, Вт/мІ°C;

К_о =2,27 Вт/мІ°C

1.6 Определение коэффициента теплопередачи железобетонной пустой плиты перекрытия

Площадь одного отверстия:

По площади все отверстия равны d=0,16 м

Сторона эквивалентного по площади квадрата:

А==0,142 м

Плита перекрытия неоднородна, поэтому расчет ведется двумя пунктами:

1. Параллельно тепловому потоку

2. Перпендикулярно тепловому потоку

Расчет параллельно тепловому потоку

Разрезаем панель плоскостями параллельно направлению теплового потока на два участка: I и II.

Участок I: железобетонная стенка с бетонными включениями.

Длина участка по ширине панели равна (рассматриваем панель длиной 1 м):

F₁=l=Z-ab=0,388 м²

Толщина панели: д=0,22 м

Коэффициент теплопроводности ж/б: л_ж/б=1,92

Коэффициент теплопроводности бетона: л_б=1,74

b=6 м

Термическое сопротивление панели перекрытия при расчете параллельно тепловому потоку:

Участок I:

R₁=мІ°C/Вт

Участок II: железобетонная стенка с пустотами (воздушными прослойками).

Термическое сопротивление воздушных прослоек:

R_вп=0,15 мІ°C/Вт

Термическое сопротивление ж/б плиты:

R_ж/б= мІ°C/Вт

Общее сопротивление стенок и пустот:

R₂=R_вп+R_ж/б=0,191 мІ°C/Вт

Общая площадь участковII:

F_п= l*a*b=0,852 м²

Общее термическое сопротивление всей панели при расчете параллельно тепловому потоку:

R_II=, мІ°C/Вт

где R₁, R₂ - термическое сопротивление отдельных характерных участков поверхности ограждения, мІ°C/Вт

F_I, F_II-площади отдельных участков поверхности ограждения, м²

R_II=0,165 мІ°C/Вт

Расчет перпендикулярно тепловому потоку

Разрезаем панель плоскостью, перпендикулярной тепловому потоку по трем слоям, причем 1и 3 слои одинаковы по толщине и материалу

Общая условная толщина 1и 3 слоев:

д=д-а=0,22-0,142=0,02=R₃

Термическое сопротивление:

1 слой: R₁=0,02 мІ°C/Вт

3 слой: R₃= 0,02 мІ°C/Вт

2 слой: представляет собой воздушные прослойки с бетонными перемычками. Необходимо определить средний коэффициент теплопроводности л_ср для этого слоя. Так как материалы различные, то эквивалентный коэффициент теплопроводности воздуха в пустотах:

л_э=а/R_вп=0,947 Вт/м²*?С

Средний коэффициент теплопроводности определится по формуле:

л_ср=, Вт /м²*?С

где л_I, л₂ - коэффициенты теплопроводности материалов, входящих в состав рассматриваемого слоя, Вт/ м²*?С

l_I, l₂ - длины участков, входящих в рассматриваемый слой, м

л_ср=1,172 Вт/м²*?С

Среднее термическое сопротивление 2 слоя:

R₂=a/л_ср=0,121 мІ°C/Вт

Термическое сопротивление всех слоев при расчете перпендикулярно направлению теплового потока определяется по формуле (12):

R₁=R₁+R₂+R₃=0,161 мІ°C/Вт

Таким образом имеем: R_I=0,161 мІ°C/Вт

R_II=0,121 мІ°C/Вт

Термическое сопротивление панели перекрытия определяется по формуле:

2. Теплопотери через ограждающие конструкции

Для расчета нагревательных приборов и диаметров трубопроводов системы отопления определяются потери тепла в каждом помещении в отдельности и во всём здании в целом.

Основные теплопотери определяются по формуле:

Q=, Вт; (6)

где К - коэффициент теплопередачи;

F_n - расчетная площадь ограждающей конструкции, м²;

n - поправочный коэффициент к расчётной разности температур.

Для определения наружных стен измеряется:

* по плану:

- длина стен угловых помещений по внешней поверхности от наружных углов до осей внутренних стен;

- длина стен не угловых помещений между осями внутренних стен;

* по разрезу:

- высота стен на первом этаже от нижней поверхности перекрытия над подвалом до уровня чистого пола второго этажа;

- на втором этаже от поверхности пола до верха конструкции чердачного перекрытия.

Поверхности окон, дверей определяют по наименьшим размерам строительных проемов.

Поверхности потолков и полов измеряют:

- у угловых помещений - от внешней поверхности стены до оси внутренней стены;

- у не угловых помещений - между осями внутренних стен.

При составлении таблицы расчета теплопотерь приняты обозначения:

НС - наружная стена;

ОД - двойное остекление;

ПЛ - пол;

ПТ - потолок.

ДД - дверь двойная

Добавочные потери теплоты в принимаются в долях от основных потерь через наружные ограждения:

* для помещений в зданиях любого назначения для наружных стен и окон обращенных на север, восток - в размере 0.1; на запад - в размере 0.05;

* в угловых помещениях дополнительно - по 0.05 на каждую стены и окно если одно из ограждений обращено на север, восток; и 0.1 на запад.

* для наружных дверей, не оборудованных воздушно-тепловыми завесами, при высоте здания H, м в размере 0.27Н - для двойных дверей с тамбуром между ними.

Потери теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха определятся по формуле:

Q_инф= , Вт; (7)

где l_уд - расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым приточным воздухом;

мі/ч, l_уд=3 мі/ч;

F_п - площадь пола, мІ;

с_н - плотность наружного воздуха, кг/мі;

с_н= (8)

с_в - удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг°C), с_в=1 кДж/(кг°C)

Тепловой поток регулярно поступающий от электрических приборов, освещения и других источников в количестве 10Вт на 1 мІ площади пола вычисляется по формуле.

, Вт; (9)

Расчеты сведены в таб. 1.

Для проверки правильности подсчётов определяем установочную тепловую мощность систем отопления здания с учётом допустимой величины дополнительных потерь теплоты по формуле:

, Вт, где Q_o - тепловая мощность системы отопления здания, Вт.

Q_зд=1,07*45409,03=48587,66

Определяем удельную тепловую характеристику здания по формуле:

Q_o=, Вт/м³•⁰С; (10)

где V_н - объём отапливаемой части здания по внешнему обмеру, м³.

б - коэффициент учитывающий местные климатические условия.

V_н=33,4*17,3*8=4622,56 м^3, б=1,035

q_o= =0,252 Вт/м³•⁰С

По таблице подбираем:

Вт/м³•⁰С

Невязка:

3. Расчет нагревательных приборов

Площадь поверхности нагревательных приборов определяется по формуле:

F_пр=, мІ; (11)

где Q₀ - тепловая нагрузка помещения, Вт;

в₁ - коэффициент, учитывающий остывание воды в трубах, в₁=1;

k_пр - коэффициент теплопередачи нагревательного прибора, Вт/мІ°C,

k_пр=10.92 Вт/мІ°C;

t_т - средняя температура теплоносителя в приборе,°C

t_т = (12)

t_г - температура горячей воды,°C, t_г =95°C;

t_о - температура обратной воды,°C, t_о=70°C;

t_в - температура окружающей среды,°C;

Число секций в приборе определяется по формуле:

N= (13)

где ц_с - площадь поверхности нагрева одной секции радиатора, ц_с = 0,244;

в₂ - коэффициент, учитывающий способ установки прибора, в₂=1,02;

в₃ - коэффициент, учитывающий число секций в приборе, для начала принимается в₃ =1,

в дальнейшем, если: N 15, то ₃=1;

15 N 20, то ₃=0,98;

N 20, то ₃=0,96.

В угловой комнате устанавливается 2 нагревательных прибора.

Расчёты сведены в таблицу 2.

№№ помещений	Тепловая нагрузка прибора Qпр, Вт	Расчетная температура носителя tт, ?С	Температура помещения tв, ?С	Разница темперетур Дt	Коэф-т теплопере-дачи Кпр	Коэф-т остывания	Коэф-т установки приборов	Коэф-т кол-ва секций	Площадь поверхности теплообменных приборов, Fпр	Плщадь поверхности теплообмена одной секции гc, м	Число секций в приборе N, шт.	N уточнен-ное
						в1	в2	в3
101	3030,6	82,5	20	62,5	10,92	1	1,02	0,98	4,440	0,244	19	11*1+9*1
102	2224,46	82,5	18	64,5	10,92	1	1,02	1	3,158	0,244	13	13*1
103	2039,86	82,5	18	64,5	10,92	1	1,02	1	2,896	0,244	12	12*1
104	2289,5	82,5	18	64,5	10,92	1	1,02	1	3,251	0,244	14	14*1
105	2831,6	82,5	20	62,5	10,92	1	1,02	0,98	4,149	0,244	18	9*2
106	3489,97	82,5	20	62,5	10,92	1	1,02	0,96	5,114	0,244	22	11*2
107	2011,59	82,5	18	64,5	10,92	1	1,02	1	2,856	0,244	12	12*1
Л.К.	1226,37	82,5	16	66,5	10,92	1	1,02	1	1,689	0,244	7	7*1
108	2041,22	82,5	18	64,5	10,92	1	1,02	1	2,898	0,244	12	12*1
109	2634,47	82,5	20	62,5	10,92	1	1,02	0,98	3,860	0,244	16	8*2
201	2678,56	82,5	20	62,5	10,92	1	1,02	0,98	3,925	0,244	17	10*1+7*1
202	2174,31	82,5	18	64,5	10,92	1	1,02	1	3,087	0,244	13	13*1
203	1858,97	82,5	18	64,5	10,92	1	1,02	1	2,639	0,244	11	11*1
204	2434,52	82,5	18	64,5	10,92	1	1,02	1	3,456	0,244	14	14*1
205	2631,51	82,5	20	62,5	10,92	1	1,02	0,98	3,856	0,244	16	8*2
206	3018,7	82,5	20	62,5	10,92	1	1,02	0,98	4,423	0,244	19	10*1+9*1
207	2153,32	82,5	18	64,5	10,92	1	1,02	1	3,057	0,244	13	13*1
208	1960,47	82,5	18	64,5	10,92	1	1,02	1	2,783	0,244	12	12*1
209	2679,03	82,5	20	62,5	10,92	1	1,02	0,96	3,925	0,244	17	10*1+7*1

4. Гидравлический расчет трубопровода системы водяного отопления

Система отопления принимается двухтрубная, с верхней разводкой магистрального трубопровода горячей воды. На верхней отводке к нагревательным приборам устанавливаются краны двойного регулирования, за исключением приборов, расположенных на магистральных линиях.

Для удаления воздуха из системы отопления предусматриваются воздушные краны в верхней пробке нагревательных приборов. В качестве нагревательных приборов приняты чугунные радиаторы типа М140-180, которые устанавливаются под окнами.

Гидравлический расчёт магистральных трубопроводов ведётся по методу удельных потерь давления на трение. В этом случае потери давления на трение и на местные сопротивления на участках магистрального трубопровода определяется по формуле:

, Па; (14)

где R - удельные потери давления на трение на 1 м длины трубы, Па/м;

l - длина участка, м;

Z - потери давления в местных сопротивлениях на рассчитываемом участке, Па;

(15)

где Р_д - динамическое давление, Па;

Р_д= (16)

V-скорость движения воды, м/с

- коэффициент местного сопротивления.

Диаметр трубопровода подбирается в зависимости от расхода воды на участке, который определяется по формуле:

G=, кг/ч; (17)

где Q_уч - тепловая нагрузка на данном участке с учётом того, что на рассматриваемом участке проходит тепловая нагрузка с предыдущего, Вт;

с - удельная массовая теплоёмкость воды, Дж/кг•⁰С, с =4,19 Дж/кг•⁰С;

t_г - температура воды в подающем трубопроводе системы отопления,°C, t_г =95°C;

t_о - температура воды в обратном трубопроводе системы отопления,°C, t_о=70°C;

4.1 Определение расчётного циркуляционного давления для главного циркуляционного кольца

Расчётное циркуляционное давление в главном кольце определяется по формуле:

Р_сист.=Р_нас.+В•[h₁•(₀ - _г)•g], Па (18)

где Р_нас - давление создаваемое насосами, Па;

Р_нас.=80•L (19)

Р_нас.=80•65,8=5264 Па

В-коэффициент гравитации, В=0,5

h₁ - расстояние от середины элеватора до середины рассматриваемого прибора по вертикали, м, h₁=5,4 м;

_о - плотность охлаждённой воды, кг/м³,_о=977,7 кг/м³;

_г - плотность горячей воды, кг/м³, _г=961,9 кг/м³;

Р_сист.= 5264+0,5•(5,4•(977,7-961,9) •9,81)=5484,31 Па

Все показатели принимаются по таблицам приложения [3].

Все расчёты сведены в таблицу 3

Таблица 3. Гидравлический расчет системы водяного отопления

№№ уч-ка	Q, Вт	G	l, м	R, Па	v, м/с	d, мм	R*l	виды местных сопротивлений	Уо	Z	R*l+Z
1	2867,30	98,61	0,50	27,00	0,134	15	13,50		3,00	26,50	40,00
2	5734,60	197,23	5,00	98,50	0,267	15	492,50		3,00	105,00	597,50
3	11455,58	393,98	6,00	83,00	0,299	20	498,00		1,50	66,00	564,00
4	25614,46	880,94	4,50	26,80	0,235	32	120,60		1,00	27,00	147,60
5	29922,52	1029,10	3,50	35,50	0,275	32	124,25		1,50	55,50	179,75
6	47046,97	1618,05	7,70	84,60	0,432	32	651,42		3,50	320,00	971,42
7	87722,42	3016,96	2,20	38,70	0,373	50	85,14		2,00	135,00	220,14
8	87722,42	3016,96	9,50	38,70	0,373	50	367,65		4,00	135,00	502,65
9	47046,97	1618,05	7,00	84,60	0,432	32	592,20		3,50	228,50	820,70
10	29922,52	1029,10	3,90	35,50	0,275	32	138,45		3,50	129,00	267,45
11	25614,46	880,94	4,50	26,8	0,235	32	120,60		3,00	27	147,60
12	11455,58	393,98	10,50	83	0,267	15	871,50		5,50	105	976,50
13	2867,30	98,61	0,50	27	0,134	15	13,50		4,00	35,5	49,00
			65,30								5484,31

5. Подбор элеватора

Расчетной характеристикой элеватора служит коэффициент смешения (эжекции), который определяется по формуле:

(20)

где: t₁=150°C - температура воды, поступающей из тепловой сети;

t₂=95°C - температура воды, поступающей в систему отопления;

t₃=70°C - температура воды, поступающей из системы отопления;

Далее определяем количество воды циркулирующей в системе отопления по формуле:

т³/час (21)

где:УQ - суммарный расход тепла на отопление;

с - удельная массовая теплоёмкость воды, Дж/кг•⁰С,

с =4,187 Дж/кг•⁰С;

т3/час

Затем определяем приведенный расход смешанной воды по формуле:

(22)

По коэффициенту эжекции и по приведенному расходу смешанной воды G_пр=0,26 подбираем номер элеватора, диаметр сопла и горловины.

Принимаем элеватор №1:

d_сопла=3 мм

d_горл.=9 мм

6. Вентиляция

Загрязненный воздух из помещения выходит через жалюзийные решетки, расположенные в несущих конструкцию стенах, поднимается вверх, достигает воздуховодов и выходит через шахту в атмосферу.

Вытяжка регулируется вытяжными решетками, а также задвижками, установленными в сборных воздуховодах и шахте.

Вентиляционные каналы, через которые происходит удаление воздуха, оснащаются вентиляционными решетками.

Количество требуемых решеток определяется по формуле:

, шт. (23)

где: z-количество воздуха, которое необходимо удалить из помещения, м³/ч.

- для кухни с 4-х конфорочной плитой - z = 90 м³/ч.

- для индивидуальной ванной комнаты и уборной - z = 25 м³/ч.

f_ж.с. -площадь живого сечения решетки, м².

V-скорость движения воздуха в жалюзийной решетке, принимается равной 0,5-1 м/с.

Расчет сводится в таблицу 4:



Наименование помещения	Номер помещения	z, м3/ч.	fж.с, мм2.	V, м/с.	Количество решеток
Кухня	102,109,116	90	150Ч150	0,55	2
Ванная	103,108,113	25	100Ч100	0,7	1
Туалет	104,108,114	25	100Ч100	0,7	1

Литература

1. СНиП 23 - 01 - 99 Строительная климатология.

2. СНиП 2.08.01 - 89* Жилые дома.

3. СНиП II - 3 - 79* Строительная теплотехника.

4. СНиП 2.04.05 - 91* Отопление, вентиляция и кондиционирование.

5. В.И. Бодров и др. Определение тепловой мощности систем отопления гражданских зданий / Методические указания. - 1990.

Размещено на Allbest.ru