Проектирование электроснабжения электрооборудования гранитной мастерской

Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ

«НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ

ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМ. Р.Е.АЛЕКСЕЕВА»

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

Электроснабжение и электрооборудование ЭУ

Выполнил студент группы:А19-ЭТУз(Т)

Сухенко А.М.

Проверил преподаватель:

Плехов А.С

Нижний Новгород 2022 год



Содержание

Введение

1. Характеристика проектируемого предприятия

1.1 Характеристика технологического процесса. Краткая характеристика объекта электроснабжения, электрических нагрузок и применяемого электрооборудования

2. Выбор схемы электроснабжения

3. Расчет распределительных шинопроводов

4. Расчет ШРА по потере напряжения

5. Расчет мощности цеха

5.1 Расчет числа и мощности трансформаторов подстанции

5.2 Компенсация реактивной мощности

6. Расчет питающей сети цеха

6.1 Уточнение расчётных нагрузок и мощности трансформаторов с учётом компенсации реактивной мощности

6.2 Расчет питающего высоковольтного кабеля

7. Расчет и выбор ответвлений к электроприемникам и защитных аппаратов

8. Выбор автоматических выключателей

8.1 Выключатель на шинах КТП, трансформатор ТМ-160/10

8.2 Секционный выключатель

9. Расчет токов короткого замыкания

9.1 Расчет токов короткого замыкания на стороне ВН ТП цеха

9.2 Расчет токов короткого замыкания на стороне НН ТП цеха

10. Расчёт заземляющего устройства

11. Молниезащита зданий и сооружений

12. Охрана труда

Список использованных источников



Введение

Системы электроснабжения современных предприятий должны удовлетворять следующим требованиям:

Экономичности и надежности;

Безопасности и удобств в эксплуатации;

Обеспечения надлежащего качества электроэнергии в соответствии с указаниями ГОСТ, уровней и отклонений напряжения, стабильности частоты и д.р.;

Экономии цветных металлов и электроэнергии;

Гибкости системы, дающей возможность дальнейшего развития без существенного переустройства основных вариантов электросетей на период строительства и эксплуатации;

Максимального приближения источников высшего напряжения к электроустановкам потребителей, обеспечивающего минимум сетевых звеньев и ступеней промежуточной трансформации, снижение первоначальных затрат и уменьшение потерь электроэнергии с одновременным повышением надежности.

Сложность вопросов проектирования систем электроснабжения промышленных предприятий заключается в оптимальном, рациональном и эффективном решении этой проблемы. Именно комплексное решение данной задачи в совокупности с необходимыми требованиями и стандартами электроснабжения позволяют экономически и технически грамотно работать всему предприятию.

Технически правильное решение при создании систем электроснабжения исключает появление недопустимых отклонений параметров электроэнергии (падение напряжения), неравномерное распределение токов по фазам, удорожание ремонтных, монтажных и эксплуатационных работ. Все это влияет на производительность предприятия и качество продукции.

Проект электроснабжения предприятия должен учитывать возможность дальнейшего развития и укрупнения производства и связанного с этим увеличения потребляемой мощности.

Целью данной курсовой работы является проектирование электроснабжения электрооборудования гранитной мастерской.



1. Характеристика проектируемого предприятия

1.1 Характеристика технологического процесса. Краткая характеристика объекта электроснабжения, электрических нагрузок и применяемого электрооборудования

Электроснабжение промышленных предприятий выполняют на напряжение до 1 кВ (наиболее распространённым является напряжение 380 В). На выбор схемы и конструктивное исполнение сетей оказывают влияние такие факторы, как степень ответственности приёмников электроэнергии, режимы их работы и размещение по территории производственного объекта, номинальные токи и напряжение.

Гранитная мастерская предназначена для изготовления из природного гранита плит, памятников, цветников, ваз и оказания ритуальных услуг населению. Она является составной частью комплекса бытового обслуживания. В мастерской предусмотрены технологические помещения: распиловочная, слесарная, граверная, компрессорная. А так же бытовые помещения: бойлерная, душевая, кабинет. Кроме того имеется склад для хранения готовой продукции.

В соответствии с «Правилами устройства электроустановок» (ПУЭ) потребители электроэнергии (ЭЭ) по надёжности ЭСН имеют 3 категорию надёжности, вентиляторы и осветительные установки - 2 категорию.

Электроприёмники второй категории - электроприёмники, перерыв электроснабжения которых приводит к массовому недоотпуску продукции, массовым простоям рабочих, механизмов и промышленного транспорта, нарушению нормальной деятельности значительного количества городских и сельских жителей.

Электроприёмники второй категории в нормальных режимах должны обеспечиваться ЭЭ от двух независимых источников питания.

Для электроприёмников второй категории при нарушении ЭСН от одного из источников питания допустимы перерывы ЭСН на время, необходимое для включения резервного питания действиями дежурного персонала или выездной оперативной бригады.

Электроприёмники третьей категории - все остальные электроприёмники, не попадающие под определения первой и второй категории.

Для электроприёмников третьей категории ЭСН может выполняться от одного источника питания при условии, что перерывы электроснабжения, необходимые для ремонта или замены повреждённого элемента системы ЭСН, не превышает одних суток.

Количество рабочих смен - 1.

Основными потребителями ЭЭ являются распиловочные станки, сварочные аппараты и компрессор. Все электроприёмники приведены в таблице 1.1, пронумерованные в соответствии с планом расположения ЭО НС.

Грунт в районе - суглинок.

Каркас здания цеха смонтирован из блоков-секций длиной 4 и 6 м каждый.

Размеры цеха А х В х Н = 24 х 14 х 4 м.

План расположения оборудования гранитноймастерской показан на рисунке 1.1



Рисунок 1.1 - План расположение электрооборудования мастерской

Таблица 1.1- Ведомость электрических нагрузок

№ по плану	Наименование ЭП	Мощн. на ед. кВт	Кол-во	?Руст кВт	Примеч.
1	2	3	4	5	6
1	Компрессорная установка	50	1	50,00
2	Компрессор	5	1	5,00
3,20	Вентилятор	4,5	2	9,00
4,18	Распиловочный станок	11	2	22,00
5,15	Электротали	5	2	6,32	ПВ=40%
6	Кран-балка	10	1	5,00	ПВ=25%
7	Электрокотёл	4,5	1	4,50	1-фазный
8,9	Электронагреватель	3	2	6,00	1-фазный
10	Горн электрический	2	1	2,00
11,12	Сварочные агрегаты	55	2	51,12	ПВ=60%
13	Наждачный станок	1,5	1	1,50	1-фазный
14,17	Станок полировальный	6	2	12,00
16	Электроплита	5	1	5,00
19	Станок токарный	2,5	1	2,50
21,22	Станок гравировальный	1,2	2	2,40	1-фазный



2. Выбор схемы электроснабжения

Для распределения электрической энергии внутри цехов промышленных предприятий служат электрические сети напряжением до 1000В.

Схема внутрицеховой сети определяется технологическим процессом производства, планировкой помещений цеха, взаимным расположением ЭП, ТП и вводов питания, расчетной мощностью, требованиями бесперебойности электроснабжения, условиями окружающей среды, технико-экономическими соображениями.

Питание ЭП цеха обычно осуществляется от цеховой подстанции ТП или ТП соседнего цеха.

Внутрицеховые сети делятся на питающие и распределительные.

Питающие сети отходят от главного распределительного щита цеховой ТП к силовым распределительным шкафах СП, к распределительным шинопроводам ШРА или к отдельным крупным ЭП.

Распределительные сети - это сети, идущие от силовых распределительных шкафов или шинопроводов непосредственно к ЭП. При этом ЭП подсоединяется к распределительным устройствам отдельной линией.

По своей структуре схемы могут быть радиальными, магистральными и смешанными.

Радиальные схемы с использованием СП применяются при наличии сосредоточенных нагрузок с неравномерным их расположением по площади цеха, а также во взрыво- и пожароопасных цехах, в цехах с химически активной и пыльной средой. Они обладают высокой надежностью и применяются для питания ЭП любых категорий. Сети выполняются кабелями или изолированными проводами.

Магистральные схемы целесообразно применять для питания нагрузок распределительных относительно равномерно по площади цеха, а также для питания групп ЭП принадлежащих одной технологической линии. Схемы выполняются шинопроводами или кабелями. При нормальной среде для построения магистральных сетей можно использовать комплексные шинопроводы.

Для данного цеха выбрана смешанная схема электроснабжения.

Для питания ЭП проектируемого цеха применяем трехфазную четырехпроводную сеть напряжением 380/220В частоты 50Гц.

Так как расстояние от объектов электропотребления до ТП незначительно, то для приёма, распределения и учета электроэнергии применяем комплектную трансформаторную подстанцию, соединяющуюся с радиальными шинопроводами вводными кабельными линиями.



3. Расчет распределительных шинопроводов

Расчет ведем методом упорядоченных диаграмм (метод коэффициента максимума). Распределим электроприёмники цеха по шинопроводам. Для этого условно разделим цех на 2 части - зоны действия распределительных шинопроводов, и рассчитаем нагрузку каждого шинопровода.

Среднесменная нагрузка:

Где n - число электроприёмников в группе, шт;

Ки- коэффициент использования;

Р уст- установленная активная мощность электроприемника.

Находим групповой коэффициент использования:

,

Где k - число групп электроприёмников;

ni - число электроприёмников в группе.

Эффективное число электроприёмников:

Если , то эффективное число электроприемников определяется по формуле:

m= ;

где Pуст max - установленная максимальная мощность электроприемника в пределах рассчитываемого шинопровода;

Pуст min - установленная номинальная мощность электроприемника в пределах рассчитываемого шинопровода.

;

При постоянной нагрузке

nэф=n; (3.6)

Если , не выполняется то эффективное число электроприемников определяется по формуле:

.

Если , то эффективное число электроприемников определяется cпомощью относительных единиц по справочным таблицам:



m= ;

где Pуст max - установленная максимальная мощность электроприемника в пределах рассчитываемого шинопровода;

Pуст min - установленная минимальная мощность электроприемника в пределах рассчитываемого шинопровода.

nэф=nэф*?n (3.9)

nэф*=F(n*;P*) (3.10)

n*=; (3.11)

P*=, (3.12)

Гдеnэф*- относительное число электроприёмников, определяется по справочной таблице;

n1 - число электроприёмников, с единичной мощностью больше или равной 0,5Рн.нб;

n* - относительное число наибольших по мощности электроприёмников;

P*- относительная мощность наибольших по мощности электроприёмников.

Определяем коэффициент максимума по кривым коэффициентов максимума для различных Ки в зависимости от nэф.

Расчётные максимумы активной и реактивной нагрузки:



Полная расчётная нагрузка:

.

Расчётная величина тока:

.(3.15)

Примечание:

В цехе есть электроприемники, работающие в ПВ режиме, их паспортную мощность приводят к мощности длительного режима по формулам:

Рдл (уст) = ;

Рдл (уст) = кВт.

Результаты распределения электроприёмников по шинопроводам и шкафам приведены в таблице 3.1.

Пример расчета:

Сварочный агрегат задан мощностью 55кВА с ПВ = 60%.

Рдл (уст) = кВт.

,

,



Аналогично считаем все электроприемники.

,

,

данные взяты из таблицы 3.1

Находим групповой коэффициент использования:

,

m= = = 8,08

Находим эффективное число электроприёмников:

Если , выполняется, нагрузка постоянная, то эффективное число электроприемников определяется по формуле(3.6):

nэф=n =13.

Определяем коэффициент максимума по кривым коэффициентов максимума для различных Км в зависимости от nэф. Км = 1,6.

Расчётные максимумы активной и реактивной нагрузки:

,

,

Полная расчётная нагрузка:

.,



Расчётная величина тока:

= 75,82A.

Аналогично рассчитываем остальные шинопроводы и сводим данные в таблицу 3.1.

Выбор шинопроводов выполняется по условию:

Iр<Iном,(3.17)

Где Iр - расчетный ток (таблица 3.1), А;

Iном - номинальный ток шинопровода, А [6].

Для примера выберем распределительный шинопровод для ШРА1.

Расчётный ток первой группы электроприёмников равен Iр = 75,82 А.

Выбираем распределительный шинопровод ШРА4-250-44-1УЗ с номинальным током Iном = 250 А.

Iр = 75,82 А <Iном = 250 А.

Условие выполняется, следовательно, шинопроводШРА4-250-44-1УЗ выбран правильно.

Выбор шинопроводов сводим в таблицу 3.1.

Шинопровод/ ШР	Поз №	Наименование электроприёмника	Руст кВт	n	?Руст кВт	kи	Р см, кВт	cosц	tgц	Qсм, кВАр	kисп	nЭФ	kм	Рр, кВт	Qp, кВАр	Sр, кВА	Ip, А
ШРА - 1 ШРА4-250-32-1У3	4,18	Распиловочный станок	11	2	22	0,14	3,08	0,5	1,73	5,33	0,26	12	1,6	41,73	27,26	49,85	75,82
	6	Кран-балка	5	1	5	0,1	0,5	0,5	1,73	0,87
	7	Электрокотел	4,5	1	4,5	0,75	3,37	0,95	0,33	1,11
	8,9	Электронагреватель	3	2	6	0,75	4,5	0,95	0,33	1,48
	11,12	Сварочный агрегат (55кВА)	25,56	2	51,12	0,2	10,22	0,6	1,33	13,63
	15	Электротали	3,16	1	3,16	0,1	0,32	0,5	1,73	0,55
	16	Электроплита	5	1	5	0,75	3,75	0,95	0,33	1,23
	21,22	Гравировальный станок	1,2	2	2,4	0,14	0,34	0,5	1,73	0,58
	Итого:		12	99,18		26,08			24,78
ШР 1 ПР8501	16	Электроплита	5	1	5	0,75	3,75	0,95	0,33	1,23	0,55	2	1,7	6,95	1,81	7,18	10,92
	21,22	Гравировальный станок	1,2	2	2,4	0,14	0,34	0,5	1,73	0,58
	Итого:		3	7,4		4,09			1,81
ШР 2 ПР8501	7	Электрокотел	4,5	1	4,5	0,75	3,37	0,95	0,33	1,11	0,75	3	1,25	9,84	2,59	10,18	15,48
	8,9	Электронагреватель	3	2	6	0,75	4,5	0,95	0,33	1,48
			3	10,5		7,88			2,59
ШРА - 2 ШРА4-250-32-1У3	1	Компрессорная установка	50	1	50	0,7	35	0,8	0,75	26,25	0,56	10	1,34	64,26	41,63	76,57	116,47
	2	Компрессор	5	1	5	0,7	3,5	0,8	0,75	2,63
	3,20	Вентилятор	4,5	2	9	0,6	5,4	0,8	0,75	4,05
	5	Электротали	3,16	1	3,16	0,1	0,316	0,5	1,73	0,55
	10	Горн электрический	2	1	2	0,75	1,5	0,95	0,33	0,49
	13	Наждачный станок	1,5	1	1,5	0,14	0,21	0,5	1,73	0,36
	14	Полировочный станок	6	1	6	0,14	0,84	0,5	1,73	1,45
	17	Полировочный станок	6	1	6	0,14	0,84	0,5	1,73	1,45
	19	Токарный станок	2,5	1	2,5	0,14	0,35	0,5	1,73	0,61
	Итого:		10	85,16		47,96			37,85

4. Расчет ШРА по потере напряжения

Для распределительных шинопроводов потеря напряжения не должна превышать 2-2,5% и определяется по формуле:

V% =

гдеV% - допустимая потеря напряжения;

Iн - номинальный расчетный ток ШРА, А;

L - длина ШРА, м;

Vл - линейное номинальное напряжение,Vл = 380В;

Ro - активное сопротивление фазы [4 c 336], Ом;

Xo - индуктивное сопротивление фазы, Ом;

cos - коэффициент мощности ШРА;

sin - синус угла.

cos ==0,84;

sin = =0,54.

Определяем потерю напряжения V% для наиболее протяженного ШРА - ШРА - 2:

V% = (%;

V% = (

Потери напряжения не превышают допустимых значений.

Аналогично рассчитываем остальные шинопроводы и данные сводим в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 - Расчет ШРА по потере напряжения

Тип ШМА	ДU%
1	2
ШРА1 ШРА4-250-32-1У3	0,04
ШРА2 ШРА4-250-32-1У3	0,16



5. Расчет мощности цеха

Определяем эффективное число электроприемников:

nэ = ; (5.1)

nэ =22.

Определяем групповой коэффициент использования:

,(5.2)

Где k - число групп электроприёмников;

ni - число электроприёмников в группе;

- сумма всех средних сменных активных мощностей, кВт;

- сумма всех установленных мощностей, кВт

,

По графику определяем коэффициент максимума -Кmax1,28.

Для расчета Qр -Кmax1,1.

Расчётные максимумы активной и реактивной нагрузки:



(5.3)

(5.4)

Полная расчётная нагрузка цеха:

,(5.5)

где Рр, Qр - максимальные расчётные (активная и реактивная) мощности силовой нагрузки цеха, кВт, кВар;

РРО- расчётная (активная) мощность освещения, кВт.

Максимальные расчётные мощности силовой нагрузки цеха:

Рр = 95кВт;

Qр = 66кВар.

Расчётная мощность освещения:

Рро=Руд*S;

РРО = 10*336*10-3=3,4 кВт.

Полная расчётная мощность цеха:

,

Расчётный ток:

=180,23А.(5.7)



5.1 Расчет числа и мощности трансформаторов подстанции

Так как в мастерской имеются электроприемники, относящиеся ко II категории по надежности электроснабжения, то для питания необходимо принять двухтрансформаторную подстанцию. Мощность трансформатора определяется по формуле:

,(6.1)

где Smax - максимальная расчетная мощность всего цеха,кВА;

n - количество трансформаторов (n =2);

- коэффициент загрузки трансформаторов, = 0,85 (для потребителей второй категории по бесперебойности электроснабжения).

Sтр.нон.==106,02кВА.

Выбираем стандартную двухтрансформаторную комплектную подстанцию.

Тип трансформаторовТМ - 160 - 10/0,4

Проверка работы трансформатора в аварийном режиме :

==1,13(6.2)

гдеn - количество трансформаторов, работающих в аварийном режиме (na=1);

Sтр -мощность трансформатора (Sтр= 160кВА);

Smax - максимальная расчетная мощность,кВА;

1,13 ? 1,4 - условия выполняются, трансформатор подходит.

Ток на стороне 10 кВ в аварийном режиме:

Iраст.ав.=,

Iраст.ав.==128А

Значение тока требуется при выборе высоковольтного выключателя.

Технические данные трансформатора ТМ - 160

Номинальная мощность 160кВА

Напряжение:

высшей стороны 10 кВ

низшей стороны 0,4 кВ

Пределы регулирования напряжения ± (2Ч2,5)%

Напряжение короткого замыкания Vк = 4,5%

Потери холостого хода Рх.х.= 0,45кВт

Потери короткого замыкания Рк.з. = 2,6кВт

Ток х.х. (Iх.х.) в % от номинального 1,9%

[1 c 103-105]

5.2 Компенсация реактивной мощности

Передача реактивной мощности вызывает дополнительные затраты на увеличение сечения проводников сетей и мощностей трансформаторов, создаёт, дополнительные потери электроэнергии. Кроме того, увеличиваются потери напряжения за счёт реактивной составляющей, пропорциональной реактивной нагрузке и индуктивному сопротивлению, что снижает качество электроэнергии по напряжению. Поэтому большое значение имеет компенсация реактивных нагрузок и повышения коэффициента мощности в системах электроснабжения предприятия. Под компенсацией подразумевается установка местных источников реактивной мощности, благодаря которой повышается пропускная способность сетей и трансформаторов, а также уменьшаются потери электроэнергии.

Суммарная мощность компенсирующего устройства:

,

Где QР., РР. - активная и реактивная мощности цеха, кВт, кВар;

кВар,

гдеtgцЭ = 0,47 - коэффициент мощности, заданный системой, о. е.

В качестве источников реактивной мощности используем комплектные конденсаторные установки и подключаем их на магистральные шинопроводы.

Мощность одной конденсаторной установки определяется:

Qк.у=9,87кВар

На каждый магистральный шинопровод устанавливаем конденсаторную установку УКМ58-0,4-10-5 У3.

Для подключения конденсаторной установки выбираем автоматический выключатель:

=15,2А

Выбираем выключатель ВА47-29 с Iн.в.=16А.



6. Расчет питающей сети цеха

6.1 Уточнение расчётных нагрузок и мощности трансформаторов с учётом компенсации реактивной мощности

Определяем расчетную полную нагрузку на высокой стороне трансформатора ТП с учетом активных и реактивных потерь в трансформаторе и с учетом компенсации реактивной мощности. По каталожным данным трансформатора определяем суммарные потери в трансформаторе:

. (8.1)

,

где ДРк.з.- потери короткого замыкания;

ДРх.х.- потери Х.Х.;

вт- коэффициент загрузки трансформатора;

Uк- напряжение короткого замыкания, %;

iх.х.- ток холостого хода трансформатора, %.

;

,

Расчётная реактивная нагрузка после установки комплектных конденсаторных установок:



.

Максимальная полная мощность на высокой стороне трансформатора:

(8.4)

.

Определяем расчётную мощность трансформатора:

(8.5)

С учётом компенсации оставляем выбранный транформатор ТМ-160/10 [7]. электроснабжение трансформатор реактивный мощность

Проверка работы трансформатора в аварийном режиме :

==0,46

0,46 ? 1,4 - условия выполняются, трансформатор подходит.

Коэффициент загрузки:

=0,39.



6.2 Расчет питающего высоковольтного кабеля

Кабельная линия, по которой трансформаторная подстанция получает питание, прокладывается в земле. Выбираем кабель марки АСБ на напряжение 10 кВ трёхжильный.

Выбор сечения кабеля по нагреву

6.3 Основное условие выбора кабеля по нагреву

IРIД.Д,

где IД.Д - длительно допустимая токовая нагрузка на кабель, А;

IР - расчётный ток, А.

Согласно ПУЭ проводники должны удовлетворять требованиям в отношении предельно допустимого нагрева с учётом не только нормальных, но и послеаварийных режимов, режимов после ремонта. Т. к. цеховая двухтрансформаторная подстанция получает питание по двум кабелям и при отключении одного из них (в ремонтном или послеаварийном режимах) нагрузка другого возрастает, то

Принимаем трёхжильный кабель АСБ 3х16 мм2 с IД.Д = 74А [1].

IР =12,95А< IД.Д = 74А

Выбор сечения кабеля по экономической плотности тока

Определяем экономическую плотность тока для кабеля АСБ в зависимости от продолжительности использования максимума нагрузки по данным ПУЭ

Экономически выгодное сечение:

SЭК = IР / jЭК,

гдеIР - расчётный ток линии, который принимается из условий нормальной работы и при его определении не учитывается увеличение тока в линии при авариях или ремонтах в каком-либо элементе сети;

jЭК- экономическая плотность тока.

При ТМ от 1000 до35000 ч/год для предприятия, работающего в 1 смену j эк =1,6 А/мм2 [6].

= 3,61 А

SЭК = 3,61/1,6 = 2,26мм2

Ближайшее стандартное сечение 2,5 мм2.

Выбор сечения кабеля по термической устойчивости к токам короткого замыкания

Исходные данные:

Токи К.3. на шинах комплектной трансформаторной подстанции (КТП)

III = 15 кА;

I? = 14,6 кА.

Сечение кабеля на термическую устойчивость определяем по формуле:

Smin = I,

гдеI - установившееся значение тока короткого замыкания в точке К-1, I= 14,6 кА;

tпр - приведенное время действия тока короткого замыкания, с;

с - коэффициент (для кабелей 10 кВ с алюминиевыми жилами с=85).

Определяем tпр:

tпр= tпр+ tпра ,

гдеtпр.п. - приведенное время периодической составляющей токов короткого замыкания, с;

tпр.а. - приведенное время апериодической составляющей токов короткого замыкания, с;

tпр.п. - находится по кривым зависимости, с;

tпр.п =f(``).

;

1,028

tпр.п. = 0,3с.

tпр а = 0,005,

tпра == 0,0053c.

tпр= tпр.п.+ tпр.а. = 0,3+0,0053=0,3053 с.

Smin = .

Выбираем стандартное ближайшее большее значение кабеля и производим сравнение: данное сечение с сечением плотности тока, нагреву и в аварийном режиме. Если сечение кабеля по термической устойчивости будет больше, то выбираем кабель с данным сечением.

Smin. >Sэк,

16 мм2>2,5 мм2.

Следовательно, выбираем кабель АСБ 316 , Iдоп = 74А.



7. Расчет и выбор ответвлений к электроприемникам и защитных аппаратов

Участок электросети, питающий отдельный приёмник электроэнергии, называется ответвлением. Ответвления к электроприёмникам от шинопроводов выполняем кабелем АВВГ и проводом АПВ в трубе (согласно ПУЭ в производственных помещениях при наличии опасности механических повреждений в эксплуатации, прокладка небронированных кабелей допускается при условии их защиты от механических повреждений).

Выбор сечения кабелей выбираем по условию допустимого нагрева:

IР<IДД,

Где IДД - допустимая длительная токовая нагрузка на кабель, А.

В ПУЭ для кабелей с поливинилхлоридной изоляцией приводятся допустимые длительные токи Iн. д. при температурах: окружающего воздуха +25оС, жил +65 оС. Т. к. среда цеха нормальная, то поправочный коэффициент на фактическую температуру окружающей среды kП = 1 [1].

IДД = kПIНД = 1 IНД.(9.2)

Для ответвлений к отдельным электроприёмникам длительного режимаработы в качестве расчётного тока принимаем номинальный ток электроприемника:

Iном Iн. д.(9.3)



Выбираем автомат с электромагнитным и тепловым расцепителями.

Определяем пусковой ток:

Iпуск = , (9.4)

где К - кратность пускового тока К= 6-7;

Iр. - расчетный ток.

Для примера выберем кабель, питающий компрессорную установкуPуст=50 кВт:

111,85А (9.5)

Выбираем четырёхжильный кабель ВВГ (3х25+1х16) с Iн.д =112 А [1]. Проводим проверку по условию Iном Iн. д

Iном = 111,85 А Iн. д = 112 А.

Кабель проходит по длительно допустимому току нагрева. Выбранные кабели сводим в таблицу 9.1.

Выбираем автомат с электромагнитным и тепловым расцепителями.

Определяем пусковой ток:

Iпуск = , (9.6)

где К - крайность пускового тока К= 6-7;

Iрасч. - расчетный ток.

Iпуск =

Iэл.н.Iр.;

Iотс. 1,25;

Iотс.

Iт ; Iт =1,2·112=134,4А

Выбираем автомат АЕ2068, число полюсов4.

Iт = 160А; V=380В; Iном = 160А

Аналогичный расчет и выбор для других ЭП.

Данные сводим в таблицу 9.1.

Таблица 9.1 - Выбор защитных аппаратов

№№ по плану	Наименование ЭП	Iрасч., A	Марка провода (кабеля)	Iдоп., A	Автомат
1	2	3	4	5	6
1	Компрессорная установка	111,85	ВВГ(3х25+1х16)	112	АЕ-2068
2	Компрессор	11,18	АПВ 4х2,5	25	АЕ-2028
3,20	Вентилятор	10,07	АПВ 4х2,5	25	АЕ-2028
4,18	Распиловочный станок	39,37	АПВ 4х6	40	АЕ-2048
5,15	Электротали	11,32	АПВ 4х2,5	25	АЕ-2028
6	Кран-балка	17,90	АПВ 4х2,5	25	АЕ-2028
7	Электрокотёл	8,48	АПВ 3х2,5	25	АЕ-2026
8,9	Электронагреватель	5,65	АПВ 3х2,5	25	АЕ-2026
10	Горн электрический	3,77	АПВ 4х2,5	25	АЕ-2028
11,12	Сварочные агрегаты	76,24	АПВ 4х25	90	АЕ-2058
13	Наждачный станок	5,37	АПВ 3х2,5	25	АЕ-2026
14,17	Станок полировальный	21,47	АПВ 4х4	30	АЕ-2038
16	Электроплита	9,42	АПВ 4х2,5	25	АЕ-2028
19	Станок токарный	8,95	АПВ 4х2,5	25	АЕ-2028
21,22	Станок гравировальный	4,29	АПВ 3х2,5	25	АЕ-2026



8. Выбор автоматических выключателей

8.1 Выключатель на шинах КТП, трансформатор ТМ-160/10

=340А (10.1)

IНОМ. ВЫКЛ. >IНОМ..

Выбираем ВА57-39с Iном. выкл =400 А, Iном. расц. = 400.

8.2 Секционный выключатель

=170А (10.2)

IНОМ. ВЫКЛ. >IНОМ.

Выбираем ВА57-35 с Iном. выкл =200 А, Iном. расц. = 200 А.

8.3 Выбор автоматических выключателей на отходящих линиях, от которых питаются распределительные шинопроводы - ШРА

Для выбора автомата с электромагнитным и тепловым распределителями определяем максимальный кратковременный ток линии (шинопровода).

,

где Iпуск - пусковой ток электродвигателя наибольшего по мощности, А;

- сумма номинальных (расчетных) токов всех остальных ЭП, подключенных к данному ШРА, А;

Iпуск может быть суммарным пусковым током группы электродвигателей, пускаемых одновременно.

Из расчета шинопровода определяем расчетный ток, по которому определяем электромагнитный расцепитель:

Iрасч = ; (10.4)

Iэл >Iрасч.

Определяем ток срабатывания - ток отсечки выключателя:

Iотс 1,25 Iкр ,

где Iотс - ток отсечки, А;

Iкр - кратковременный ток, А.

Выбираем тепловой расцепитель автомата:

Im 1,1.

Выбираем автоматический выключатель по напряжению:

.

По номинальному току:



.

По таблице выбираем тип автомата.

Расчетные данные сводим в таблицу 10.1.

Таблица 8.1-Выбор автоматических выключателей для ШРА

№п/п	Номер ШРА	Тип автомата	Iном /Iт	Марка кабеля	L м
1	ШРА1	ВА57-31	100/100	ВВГ 3х25+1х16	10,5
2	ШРА2	ВА57-35	160/125	ВВГ 3х50+1х35	12



9. Расчет токов короткого замыкания

Расчет токов короткого замыкания на стороне высшего напряжения трансформатора (10 кВ).

Коротким замыканием называется случайное или преднамеренное, не предусмотренное нормальным режимом работы - электрическое соединение любых точек разных фаз или фазы и нулевого провода электрической цепи.

Причинами короткого замыкания является старение и разрушение изоляции токоведущих частей, ошибочное действие обслуживающего персонала, механические повреждения линий электропередач. Последствиями короткого замыкания являются: резкое возрастание тока, превышая, как правило, расчетные значения нормального режима. Это приводит к возрастанию электродинамических усилий в электроустановках и выделению большого количества тепла, уменьшение напряжения в точках сети, прилегающих к короткому замыканию, снижение напряжения до 70% приводит к отключению двигателей, разрушению конструкций токоведущих частей и изоляторов.

Расчет токов короткого замыкания проводят для:

Определения работы потребителей в аварийных условиях;

выбора электрических аппаратов и токоведущих частей;

выбора защитной аппаратуры.

Исходные данные:

Токи К.3. на шинах комплектной трансформаторной подстанции (КТП)

III = 15 кА; I? = 14,6 кА.

L - длина кабельной линии от городской сети до КТП - величина не задана, поэтому ей пренебрежём;

Sb=100 мВ·А - базисная мощность.

Удельные сопротивления определяем по справочным данным.



9.1 Расчет токов короткого замыкания на стороне ВН ТП цеха

Составляем расчетную схему цепи короткого замыкания:

Рисунок 11.1 - Схема цепи короткого замыкания

Определение сопротивления элементов схемы

Определяем индуктивное сопротивление системы, приведённое к стороне 0.4 кВ.

?103=0,603 МОм (11.1)

Определяем активное сопротивление трансформатора ТМ-160/10:



(11.2)

Определяем полное сопротивление трансформатора:

. (11.3)

Определяем реактивное сопротивление трансформатора:

. (11.4)

Составляем схему замещения, при этом не учитываем активное сопротивление:

Рисунок 11.2-Схема замещения сопротивления

Находим результирующее сопротивления до точек короткого замыкания:

RУ1 = RВС; (11.5)

RУ2 = RВС + RТ . (11.6)

RУ1 = 0.

RУ2 = 0+16,25=16,25мОм.



Определим суммарное индуктивное сопротивление до точки к.з.:

ХУ1 = ХС + ХВС ; (11.7)

ХУ2 = ХС + ХВС +Хт (11.8)

ХУ1 = 0,611+0=0,611 мОм.

ХУ2 = 0,611+42=42,611 мОм.

Определяем базисные напряжения в точке короткого замыкания:

Точка К1 Ub1=10,5 кВ;

Точка К2 Ub2=0,4 кВ.

Находим базисные точки короткого замыкания:

;(11.9)

Находим токи короткого замыкания в точке К1 и К2:

(11.10)

9 кА;

2,69 кА;

Находим ударные токи в точках короткого замыкания:



;

. (11.11)

Ку определяем по кривым.

;

,

9.2 Расчет токов короткого замыкания на стороне НН ТП цеха

Расчётная схема и схема замещения представлена на рисунках 11.3 и 11.4. Определяем сопротивления элементов схемы.

Рисунок 11.3- Расчётная схема электроснабжения полировального станка



Рисунок 11.4 - Схема замещения электроснабжения полировального станка

Определяем активное и индуктивное сопротивление распределительного шинопроводаШРА4-250-32-1У3, l = 26 м:

RШРА = Rо Ч l= 0,21 Ч45 = 0,005мОм; (11.12)

ХШРА = Хо Ч l = 0,11 Ч45 = 0,003 мОм.(11.13)

Определяем активное и индуктивное сопротивление питающего кабеля электроприемника АПВ 4*4 длиной 6 м:

RК.Л. = Rо Ч l = 9,61 Ч6 = 57,66мОм; (11.14)

ХК.Л. = Хо Ч l = 0,092 Ч6 = 0,552 мОм. (11.15)

Сопротивления автоматических выключателей выбираем, исходя из номинального тока выключателя.

Номинальный ток для А1 - ток АД:

I ном = 21,47 А I ном. А1 = 25 А;

RА1 = 7,45 мОм;

ХА1 = 3,6 мОм.

Номинальный ток для А2 - ток ШРА2

I ном = 117 А I ном. А2 = 125 А;

RА2 = 0,507 мОм;

ХА2 = 0,422 мОм.

Номинальный ток А3 - выбираем по расчётному току трансформатора:

Выключатель на шинах КТП п.10.1

I ном = 340 А I ном. А3 = 400 А;

RА3= 0,127 мОм;

ХА3 = 0,115 мОм.

Расчёт начального действующего значения периодической составляющей тока трёхфазного короткого замыкания без учёта сопротивления электрической дуги производится по формуле:

Где UНОМ - среднее номинальное линейное напряжение в сети, кВ;

RУ, ХУ - суммарные активное и индуктивное сопротивления до точки КЗ без учёта сопротивления электрической дуги, мОм.;

Находим ударные токи в точках короткого замыкания:

(11.17)

Расчёт тока к.з. в точке К-2

Определим суммарное активное сопротивление до точки к.з.:

RУ2 = RА2 + RШРА, (11.18)

RУ2 = 0,507+0,005=0,512мОм.

Определим суммарное индуктивное сопротивление до точки к.з.:



ХУ2 = ХА2 + ХШРА, (11.19)

ХУ2 = 0,422+0,003= 0,425 мОм.

Определяем ток КЗ без учёта сопротивления дуги и ударный ток:

=347,48кА

,

Расчёт тока к.з. в точке К-1

Определим суммарное активное сопротивление до точки к.з.:

RУ1 = RУ2 + RА1 + RКЛ, (11.20)

RУ1 = 0,512+7,45+57,66=65,62 мОм.

Определим суммарное индуктивное сопротивление до точки к.з.:

ХУ1 = ХУ2 + ХА1 + ХКЛ, (11.21)

ХУ1 = 0,425+3,6+0,552=4,577 мОм.

Определяем ток КЗ без учёта сопротивления дугии ударный ток:

=3,51 кА

,



Таблица 1.9 9. Сводная ведомость токов КЗ

Точка КЗ	Rk, мОм	Xk, мОм	Zk, мОм	Rk/Xk	Ky	q	Ik(3),кА	iy, кА	I(?), кА	Ik(2),кА	Zn, мОм	Ik(1),кА
К1	65,62	4,577	65,78	14,34	1,1	1	3,51	4,96	14,6	21,57	45	9
К2	0,512	0,425	0,665	1,2	1,0	1	347,48	538,94	347,48	5,31	45,67	2,69



10. Расчёт заземляющего устройства

Для установок, имеющих напряжение до 1000 В и выше, получаются два значения нормативных сопротивлений заземляющего устройства:

RЗУ = 4 Ом - для стороны до 1000 В;

- для стороны выше 1000 В.

За расчётное значение должно быть принято меньшее из этих двух значений, как обеспечивающее безопасность. Определяем сопротивление заземляющего устройства:

, (12.1)

Где IЗ = 5 А (из задания).

.

Таким образом, определяющим для расчёта является требование:

RЗУ < 4 Ом.

Исходные данные:

Грунт в районе мастерской - суглинок

Размеры цеха АхВхН = 24х14х4

Мз ном = 4 Ом; сгр = 100 Ом м (сопротивление грунта).

Заземляющее устройство выполняем в виде выносного контура из горизонтальных и вертикальных заземлителей. В качестве вертикальных электродов используем стальные стержни диаметром 12 мм и длиной L = 5 м. Верхний конец электрода находится ниже уровня земли на 0.7 м.

Горизонтальные электроды выполняем из полосовой стали 40 4 мм. Общая длина полосы L = 40 м. Определяем сопротивление растеканию горизонтальных электродов:

где b=0,04- ширина полосы,м;

t=0,7 - глубина заложения полосы,м;

ср = kс Ч с - расчётное сопротивление грунта;

kс = 2,5 для горизонтальных электродов;

с =100ОмЧм (из задания).

,

Предварительно принимая в контуре 14 вертикальных заземлителей, по таблице 7.4 [13] для a/l=1 находим коэффициент использования полосы зг=0,55, тогда сопротивление полосы в контуре из 6 вертикальных заземлителей

(12.3)

Необходимое сопротивление вертикальных заземлителей:

,



Сопротивление одного вертикального заземлителя

Где ср - kС Ч с = 1,7 Ч100 - расчётное сопротивление грунта, ОмЧм;

kС = 1,7 [13] - коэффициент сезонности, учитывающий промерзание и пересыхание грунта;

с=100ОмЧм - удельное сопротивление грунта, измеренное при нормальной влажности;

L=5 м - длина электрода;

d=0.012 м - внешний диаметр электрода;

- расстояние от поверхности земли до середины электрода,м.

.

Количество вертикальных заземлителей находим, приняв коэффициент использования зВ=0.55 по таблице 7.5 [13]:

(12.6)

Окончательно принимаем в контуре 16 вертикальных заземлителей.

Найдём сопротивление заземляющего устройства из 19 вертикальных электродов.



; (12.7)

(12.8)

RЗУ = 3,82< 4 Ом.

Условие выполняется, следовательно расчет контура заземления произведен верно.



11. Молниезащита зданий и сооружений

Молния представляет собой электрический разряд длиной в несколько километров, развивающийся между грозовым облаком и землей или каким-либо наземным сооружением.

Разряд молнии начинается с развития лидера -- слабо светящегося канала с током в несколько сотен ампер. По направлению движения лидера -- от облака вниз или от наземного сооружения вверх -- молнии разделяются на нисходящие и восходящие. Данные о нисходящих молниях накапливались продолжительное время в нескольких регионах земного шара. Сведения о восходящих молниях появились лишь в последние десятилетия, когда начались систематические наблюдения за грозопоражаемостью очень высоких сооружений, например, Останкинской телевизионной башни.

Согласно требованиям РД 34.21.122--87 для ряда объектов ожидаемое количество поражений молнией является показателем, определяющим необходимость выполнения молниезащиты и ее надежность. Поэтому нужно располагать способом оценки этого значения еще на стадии проектирования объекта. Желательно, чтобы этот способ учитывал известные характеристики грозовой деятельности и другие сведения о молнии.

В РД 34.21.122-87 принят дифференцированный подход к выполнению молниезащиты различных объектов, в связи, с чем в этой Инструкции здания и сооружения разделены на три категории, отличающиеся по тяжести возможных последствий поражения молнией.

К I категории отнесены производственные помещения, в которых в нормальных технологических режимах могут находиться и образовываться взрывоопасные концентрации газов, паров, пылей, волокон. Любое поражение молнией, вызывая взрыв, создает повышенную опасность разрушений и жертв не только для данного объекта, но и для близрасположенных.

Во II категорию попадают производственные здания и сооружения, в которых появление взрывоопасной концентрации происходит в результате нарушения нормального технологического режима, а также наружные установки, содержащие взрывоопасные жидкости и газы. Для этих объектов удар молнии создает опасность взрыва только при совпадении с технологической аварией или срабатыванием дыхательных или аварийных клапанов на наружных установках. Благодаря умеренной продолжительности гроз на территории России вероятность совпадения этих событий достаточно мала.

К III категории отнесены объекты, последствия поражения которых связаны с меньшим материальным ущербом, чем при взрывоопасной среде. Сюда входят здания и сооружения с пожароопасными помещениями или строительными конструкциями низкой огнестойкости, причем для них требования к молниезащите ужесточаются с увеличением вероятности поражения объекта (ожидаемого количества поражений молнией) . Кроме того, к III категории отнесены объекты, поражение которых представляет опасность электрического воздействия на людей и животных: большие общественные здания, животноводческие строения, высокие сооружения типа труб, башен, монументов. Наконец, к III категории отнесены мелкие строения в сельской местности, где чаще всего используются сгораемые конструкции. Согласно статистическим данным на эти объекты приходится значительная доля пожаров, вызванных грозой. Из-за небольшой стоимости этих строений их молниезащита выполняется упрощенными способами, не требующими значительных материальных затрат.

Наш цех отнесен ко второй категории, т.е. он должен быть защищен от прямых ударов молнии, вторичных проявлений молнии и заноса высоких потенциалов через наземные и подземные коммуникации.

Молниезащита представляет собой комплекс мероприятий, направленных на предотвращение прямого удара молнии в объект или на устранение опасных последствий, связанных с прямым ударом; к этому комплексу относятся также средства защиты, предохраняющие объект от вторичных воздействий молнии и заноса высокого потенциала.

Средством защиты от прямых ударов молнии служит молниеотвод -- устройство, рассчитанное на непосредственный контакт с каналом молнии и отводящее ее ток в землю.

Молниеотводы разделяются на отдельно стоящие, обеспечивающие растекание тока молнии минуя объект, и установленные на самом объекте. При этом растекание тока происходит по контролируемым путям так, что обеспечивается низкая вероятность поражения людей (животных) , взрыва или пожара.

При выборе средств защиты от прямых ударов молнии, типов молниеотводов необходимо учитывать экономические соображения, технологические и конструктивные особенности объектов. Во всех возможных случаях близрасположенные высокие сооружения необходимо использовать как отдельно стоящие молниеотводы, а конструктивные элементы зданий н сооружений, например металлическую кровлю, фермы, металлические и железобетонные колонны и фундаменты, -- как молниеприемники, токоотводы и заземлители.

Защита от механических разрушений различных строительных конструкций при прямых ударах молнии осуществляется: бетона -- армированием и обеспечением надежных контактов в местах соединения с арматурой; неметаллических выступающих частей и покрытий зданий -- применением материалов, не содержащих влаги или газогенерирующих веществ.

Защита от перекрытий на защищаемый объект при поражении отдельно стоящих молниеотводов достигается надлежащим выбором, конструкций заземлителей и изоляционных расстояний между молниеотводом и объектом. Защита от перекрытий внутри здания при протекании по нему тока молнии обеспечивается надлежащим выбором количества токоотводов, проложенных к заземлителям кратчайшими путями.

Защита от напряжении прикосновения и шага обеспечивается путем прокладки токоотводов в малодоступных для людей местах и равномерного размещения заземлителей по территории объекта.

Защита от вторичных воздействий молнии обеспечивается следующими мероприятиями. От электростатической индукции и заноса высокого потенциала -- ограничением перенапряжений, наведенных на оборудовании, металлических конструкциях и вводимых коммуникациях, путем их присоединения к заземлителям определенных конструкций; от электромагнитной индукции -- ограничением площади незамкнутых контуров внутри зданий путем наложения перемычек в местах сближения металлических коммуникаций. Для исключения искрения в местах соединений протяженных металлических коммуникаций обеспечиваются низкие переходные сопротивления -- не более 0,03 Ом, например, во фланцевых соединениях трубопроводов этому требованию соответствует затяжка шести болтов на каждый фланец.



12. Охрана труда

Для защиты обслуживающего персонала применяются электрозащитные средства. Они бывают основными и дополнительными. К основным относятся: изолирующие штанги, изолирующие и электроизолирующие клещи, указатели напряжения, диэлектрические перчатки. К дополнительным относятся: диэлектрические калоши, ковры, слесарный инструмент с изолирующими рукоятками, переносные заземления, изолирующие накладки и подставки, оградительные устройства, плакаты и знаки безопасности.

При ремонте необходимо обесточить всё электрооборудование, отключить вводной рубильник «вводной автомат», далее необходимо убедиться в отсутствии напряжения на токоведущих частях индикатора напряжения, вывести запрещающие плакаты («не включать - работают люди») и только после этого приступить к ремонту, заземлив токоведущие части.

При работе на токоведущих частях. Под напряжением необходимо использовать защитные средства от поражения электрическим током.

Защитные средства не должны иметь повреждений, должны быть проверены, не просрочены. Об этом должен свидетельствовать специальный штамп с датой проверки.

Также необходимо вывести предупредительные плакаты типа:

« Стой ! Высокое напряжение. Опасно для жизни ».

Перед работой получить задание и инструктаж по технике безопасности и только после этого приступать к ремонту.

При демонтаже тяжелых узлов и оборудования применять все меры безопасности, исключающие травматизм. Для обеспечения бесперебойной, надежной, безопасной и экономичной работы станка и содержании его в технически исправном состоянии в течение всего времени эксплуатации необходимо строго соблюдать требования " Правил и норм безопасной работы ", указаний мер безопасности, а также общие правила техники безопасности при работе на металлорежущих станках. При установке станок должен быть надежно заземлен и подключен к общей системе заземления. Для этой цели в нижней части основания станины, а также на электрошкафу и на всех агрегатах имеются болты заземления. Все агрегаты, устанавливаемые около станка, подключаются с помощью соответствующих штепсельных разъемов. При уходе за электрооборудованием необходимо периодически проверять состояние пусковой и релейной аппаратуры. При осмотрах релейной аппаратуры особое внимание следует обратить на надежное замыкание и размыкание контактных мостиков. Во время эксплуатации электродвигателей систематически производить технические осмотры и профилактические ремонты. Периодичность техосмотров устанавливается в зависимости от производственных условий, но не реже одного раза в два месяца. При профилактических ремонтах должна производится разборка электродвигателей, внутреннее и наружная чистка и замена смазки подшипников. Смену смазки подшипников при нормальных условиях работы следует производить через 4000 часов работы, но при работе электродвигателей в пыльной и влажной среде ее следует производить чаще, по мере необходимости.

При первоначальном пуске станка необходимо прежде всего проверить надежность заземления, качество монтажа электрооборудования внешним осмотром. После осмотра на клеммных наборах в электрошкафу управления отключить провода питания всех электродвигателей. При помощи вводного автомата QF1 станок подключить к цеховой сети. Проверить действие блокирующих и сигнализирующих устройств. При помощи кнопок и переключателей станка, проверить четкость срабатывания магнитных пускателей и реле.

Указание мер безопасности.

1. Пред пуском станка установить защитные щитки.

2. Не приступать к работе без предварительного ознакомления с руководством по эксплуатации.

3. Включения вводного выключателя производить только при закрытой дверце электрошкафа.

4. В работе руководствоваться управлением для данного изделия режимами резания .

5. Чистку, обтирку и регулировку механизмов производить только при полной остановке станка и отключения от сети.

6. Периодически проверять правильность работы блокировочного устройства.

7. В пределах габарита стола, в крайних его положениях, должны быть установлены ограждения.

8. Перед установкой на станок круги должны быть испытаны на механическую прочность вращением на испытательных станках.

9. Каждый круг в сборе с планшайбой перед установкой на станок, должен быть отбалансирован при помощи балансировочных сухарей.

10. При обнаружении дисбаланса круга после первой правки или в процессе работы, должно быть произведено, его повторное балансирование.

11. Пред началом работ круг, установленный на станок, должен быть подвергнут кратковременному вращению вхолостую на рабочей скорости не менее 5 минут.

12. Монтаж (сборка во фланце, установка балансировочных сухарей) кругов на станке ЗАПРЕЩАЕТСЯ.

13. К работе следует приступить, только убедившись в надежности крепления круга и его прочности.

14. При обработке низких деталей на электромагнитной плите, боковые планки на плите необходимо установить таким образом, чтобы при снятии полного припуска, шлифовальный круг не касался поверхности планок.



Список использованных источников

1 Косилова А.Г. Справочник технолога - машиностроителя / А.Г. Косилова, Р.К. Мещерякова. - Москва: Машиностроение, 1986 . - 433 с.

2 Барановский Ю.В. Режимы резания металлов / Ю.В. Барановский, Л.А. Брахман. - Москва: Энергоатомиздат, 1988. - 345 с.

3 Копылова И.П. Справочник по электрическим машинам / И.П. Копылова. - Москва: Энергоатомиздат, 1988. - 456 с.

4 Гурин Н.А. Электрооборудования промышленных предприятий и установок. Дипломное проектирование / Н.А. Гурин, Г.И. Янукович. - Минск. Высшая школа, 1990. - 345 с.

5 Зимин Е.Н. Электрооборудование промышленных предприятий и установок / Е.Н. Зимин, В.И. Преображенский, И.Н. Чувилев. - Москва: Энергоиздат, 1981. - 528 с.

6 Васин В.М. Электрический привод / В.М. Васин. - Москва: Высшая школа, 1984. - 234 с.

7 Зюзин А.С. Монтаж, эксплуатация и ремонт электрооборудования промышленных предприятий и установок / А.С. Зюзин, И.З. Поканов, М.Б. Антонов. - Москва: Высшая школа, 1986. - 467 с.

8 Крюков В.И. Обслуживание и ремонт электрооборудования подстанций и распределительных установок / В.И. Крюков.- Москва: Высшая школа, 1989. - 345 с.

9 Камнев В.Н.. Чтение схем и чертежей электроустановок / В.Н. Камнев. - Москва: Высшая школа, 1986. - 256 с.

10 Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей и Правила техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей. - Москва: Энергоатомиздат, 1986. - 176 с.

Размещено на Allbest.ru