Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Обзор литературы по методам расчета широкополосных симметрирующих устройств СВЧ диапазона

1.1 Устройства согласования

1.2 Симметрирующие устройства

1.3 Модели широкополосных симметрирующих трансформаторов

2. Схемотехнический раздел

2.1 Выбор и обоснование схемной реализации широкополосного симметрирующего устройства

2.2 Разработка схемы электрической принципиальной симметрирующего устройства с использованием современных программных продуктов

2.3 Разработка схемы электрической принципиальной симметрирующего трансформатора на двух секциях связных линий

3. Конструкторский раздел

3.1 Обоснование и разработка конструкции широкополосного симметрирующего устройства

3.2 Моделирование широкополосного симметрирующего трансформатора на связных линиях

3.3 Моделирование широкополосного симметрирующего трансформатора на двух секциях связных линий

4. Технологический раздел

4.1 Тонкопленочная технология изготовления микрополосковых линий

5. Организационно-экономический раздел

5.1 Введение

5.2 Расчет затрат на проектирование в НИР

5.3 Затраты на изготовление опытного образца

6. Охрана труда

6.1 Введение

6.2 Медико-биологический аспект влияния СВЧ на здоровье человека

6.3 Защита от воздействия излучения СВЧ

6.4 Измерения параметров электромагнитного поля СВЧ на разработанном устройстве. Применяемые приборы

Заключение

Список использованных источников

широкополосный симметрирующий трансформатор микрополосковый

Аннотация

Перечень ключевых слов: устройства согласования, широкополосные симметрирующие устройства, трансформирующие свойства.

Для создания электронных приборов и возможности проектирования в гибридно-интегральном и полупроводниковом исполнении, часто возникает проблема широкополосного согласования импедансов источников сигнала и нагрузки.

Целью данной работы является разработка конструкции и моделирование широкополосных симметрирующих устройств на связных линиях передачи и исследование их трансформирующих свойств.

В данной работе были проанализированы современные подходы к решению проблемы согласования источников сигнала и нагрузки. Произведены расчёты двух наиболее перспективных моделей симметрирующих трансформаторов на связных линиях передачи. Показаны их трансформирующие и симетрирующие свойства, с учетом четного и нечетного способов возбуждения в широкой полосе частот 2-18 ГГц. В результате расчётов подтверждены теоретические выводы. Также произведено моделирование этих устройств с использованием встроенных базовых элементов программного продукта MWO - Microwave Office.

Полученные в результате моделирования симметрирующие трансформаторы могут получить широкое применение в различных устройствах, где нужно согласовать импедансы источников сигнала и нагрузки.

Симметрирующие трансформаторы работают в широкой полосе частот и обеспечивают удобную в практическом отношении реализацию в интегральном и полупроводниковом исполнении.

Введение

На сегодняшний день развитие НТП (научно технический прогресс) в области электроники все чаще приводит к созданию новых типов электронных приборов и к возможности проектирования на их основе устройств в гибридно-интегральном и полупроводниковом исполнении. В связи с этим, часто возникает проблема широкополосного согласования импедансов источников сигнала и нагрузки. Огромный интерес к задачам синтеза широкополосных симметрирующих согласующих устройств подтверждает тот факт, что не решены некоторые вопросы в рамках данной проблемы. Появившиеся в последнее время программные продукты для моделирования согласующих устройств не решают проблему в полной мере. Все вышесказанное характеризует необходимость дальнейших исследований в данной области и актуальность выбранной темы.

Целью данной работы является разработка конструкции и моделирование широкополосных симметрирующих устройств на связных линиях передачи и исследование их трансформирующих свойств.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи: проанализировать современные подходы к решению проблемы согласования источников сигнала и нагрузки, рассмотреть согласующие и симметрирующие устройства. Провести анализ существующих моделей широкополосных симметрирующих устройств. Выбрать структуры симметрирующих трансформаторов, обеспечивающих выполнение требований ТЗ, а также конструктивную и технологическую реализуемость, провести расчет геометрических параметров. Далее промоделировать с помощью программного продукта Mathcad и встроенных базовых элементов программы MWO - Microwave Office.

1. Обзор литературы по методам расчета широкополосных симметрирующих устройств СВЧ диапазона

1.1 Устройства согласования

Устройства согласования предназначены для соединения приборов, которые по каким-либо причинам нельзя соединять напрямую при помощи кабелей и переходников. Причинами невозможности прямого соединения приборов могут быть несовпадение номинальных уровней, неподходящие входные и выходные сопротивления, неодинаковый способ передачи сигнала или несовпадение характеристических импедансов. Все устройства согласования можно разделить на четыре группы: устройства согласования уровней, устройства согласования импедансов, устройства развязки.

Кроме того, существуют устройства, в которых используется одновременно несколько способов согласования. Многие из таких устройств обеспечивают электрическую развязку с одновременным выполнением, например, преобразования импедансов или согласования уровней.

Для передачи сигнала, особенно в СВЧ-технике, важно согласование импедансов (входного и выходного сопротивлений). При увеличении выходного сопротивления возрастает завал верхних частот в сигнале. Кроме того, при уменьшении разницы между выходным и входным сопротивлениями двух приборов происходят потери уровня сигнала. Однако при уменьшении входного сопротивления увеличивается ток в коммутационной цепи, что повышает помехозащищенность такого канала. Следовательно, необходимо найти некоторое оптимальное отношение между входным и выходным сопротивлениями приборов, чтобы с одной стороны потери уровня сигнала не были значительными, а с другой стороны была бы обеспечена хорошая помехозащищенность коммутационной линии. Либо воспользоваться преобразователем импеданса.

Согласование линии передачи с нагрузкой. В технике антенно-фидерных устройств большую роль играет согласование антенны с линией передачи, т. е. меры, принимаемые для устранения волн, отраженных от нагрузки, в результате чего в линии устанавливается бегущая волна.

Режим бегущей волны обладает рядом преимуществ. Можно доказать, что при одной и той же мощности, передаваемой по линии без потерь (или практически с малыми потерями), отношение максимального напряжения U_макс в рассогласованной линии к напряжению U в согласованной линии определяется формулой

U_макс/U=1/sqrt(К_бв) (1.1)

При достаточно высоком К_бв в линии ее входное сопротивление, являющееся нагрузкой для генератора, имеет значительную активную составляющую и мало зависит от длины линии. Это обеспечивает нормальную работу генератора.

Кроме того, КПД в линии с потерями получается максимальным в случае бегущей волны, что делает возможным передачу максимальной мощности в нагрузку. На рисунке 1.1 показана принципиальная схема получения бегущей волны в линии, нагруженной на конце сопротивлением Z_a, не равным волновому сопротивлению линии Z_вх[1].

Рис 1.1. Принципиальная схема получения бегущей волны в линии

Между нагрузкой и линией включается переходное устройство, которое может обеспечивать согласование по одному из следующих методов: согласование по методу В. В. Татаринова с помощью реактивного сопротивления; методу ступенчатых и плавных переходов; методу поглощения отраженной волны.

Наиболее простой и удобный метод согласования на одной частоте (или в узкой полосе частот) разработал в 1931 г. проф. В. В. Татаринов. По этому методу на некотором определенном расстоянии от конца линии (от нагрузки), где активная составляющая проводимости линии равна волновой, включается параллельно линии, реактивное сопротивление, компенсирующее реактивную составляющую проводимости линии.

Нетрудно убедиться, что в линии между генератором и точками подключения реактивного сопротивления при этом установится бегущая волна. В качестве реактивного сопротивления используется отрезок вспомогательной линии (реактивный шлейф, индуктивный мостик), длина которой изменяется с помощью короткозамыкающей перемычки. Для коаксиальных экранированных линий и волноводов, когда трудно подбирать место подключения реактивного шлейфа, применяются два или три настраиваемых шлейфа, включаемые недалеко от нагрузки на расстоянии четверти волны друг от друга.

Когда нагрузка линии (антенна) имеет чисто активное сопротивление R_a, не равное волновому сопротивлению линии Z_в, согласование на фиксированной волне можно осуществить с помощью, так называемого четвертьволнового трансформатора. В этом случае переходное устройство представляет собой отрезок линии длиной в четверть волны, включаемый между нагрузкой и основной линией передачи, имеющей волновое сопротивление Z_т а сопротивление со стороны входных зажимов переходного устройства будет равно Z_в и в линии установится бегущая волна.

Z_т = sqrt(R_a Z_в) (1.2)

Таким же образом можно осуществить согласование двух фидерных линий с разными волновыми сопротивлениями (на одной частоте).Для широкополосного согласования линий с разными волновыми сопротивлениями можно применять отрезок линии с плавно изменяющимся волновым сопротивлением, включаемый между согласуемыми линиями. Эскиз такого плавного перехода для коаксиальных линий с воздушным диэлектриком и наружным экраном неизмененного диаметра показан на рис. 1.2. [1].

Рис. 1.2. Эскиз плавного перехода для согласования двух коаксиальных линий с разными волновыми сопротивлениями

Внутренний проводник перехода имеет форму усеченного конуса. Длина перехода должна быть не меньше половины длины максимальной волны диапазона, в котором осуществляется согласование.

Плавный переход при согласовании линий можно заменить многоступенчатым, с постепенным изменением волнового сопротивления от ступени к ступени.

1.2 Симметрирующие устройства

Симметрирующие устройства бывают узкополосными и широкополосными, а также могут совмещать в себе функции симметрирования и согласования.

Применение симметрирующих устройств необходимо как в простых, так и в сложных антеннах. При питании симметричных вибраторов коаксиальным кабелем, кроме согласования его входного сопротивления с волновым сопротивлением фидера, необходимо выполнить симметрирование. Непосредственное подключение коаксиальной линии к симметричному вибратору без симметрирующего устройства вызовет появление различий между амплитудами токов в плечах вибратора и приведет к возникновению токов на поверхности внешнего проводника коаксиальной линии. Асимметрия токов в плечах вибратора вызывается тем, что между плечом, подключенным к центральному проводнику коаксиальной линии, и внешним ее проводником образуются токи смещения. Второе плечо вибратора имеет потенциал внешнего проводника коаксиальной линии, разности потенциалов нет и токов смещения здесь не образуется. Асимметрия токов в вибраторе искажает диаграмму направленности, приводит к росту уровней бокового излучения. Более существенное влияние оказывают токи смещения на внешнем проводнике коаксиальной линии. Результатом их действия является антенный эффект фидера. Эти токи при работе горизонтального вибратора на передачу создают паразитное поле излучения с вертикальной поляризацией. В случае горизонтальных приемных антенн асимметрия также вызывает антенный эффект фидера, за счет которого происходит паразитный прием вертикально поляризованного поля. Это сказывается в крупных индустриальных центрах, где уровень помех особенно велик. При настройке антенны асимметрия вызывает погрешности в измерениях. При передаче отраженная волна создает напряжение на корпусе передатчика, даже в том случае, если он заземлен. Большинство любительских радиостанций эксплуатируется в многоэтажных зданиях, где проблема заземления заключается в том, что длина заземляющего провода бывает больше четверти или больше длины волны, на которой работает радиостанция. На проводе заземления образуются стоячие волны. При этом не только радиостанция, но и все совместное с ней оборудование: модемы, компьютеры и т.п. подвержены воздействию высокочастотного сигнала, что может привести к сбою в их работе. В любительской аппаратуре недостаточное экранирование и развязка между каскадами может даже вызывать искажение сигнала при передаче и резко ухудшить качество приема.

Любительские диапазоны очень узкие, поэтому оправдано применение, именно, узкополосных резонансных симметрирующих устройств, которые позволяют не только симметрировать антенну, но и произвести дополнительную селекцию сигнала, заградив приемник от низкочастотных индустриальных помех, работая как фильтр верхних частот. К тому же, резонансным симметрирующим устройством мы можем скомпенсировать входное реактивное сопротивление вибратора, расширив при этом диапазонные свойства самой антенны. В диапазоне коротких и в начале ультракоротких волн лучшим симметрирующим устройством для любительских диапазонов является симметрирующая приставка или, как ее еще называют, симметрирующий мостик.

Он выполняется в виде двухпроводной симметричной линии из коаксиального кабеля в KB диапазоне или из металлических трубок в УКВ диапазоне длиной 0,25 л. С одного конца линия замкнута накоротко, а с другого нагружается симметричной антенной, например, полуволновым симметричным вибратором. В точках подключения антенны сопротивление приставки на резонансной частоте очень велико и ее шунтирующим действием можно пренебречь. В приставке устанавливается режим стоячей волны с узлом напряжения и пучностью тока в месте короткого замыкания. Если не нужна трансформация сопротивлений, то симметрирующий мостик делается из коаксиального кабеля, волновое сопротивление которого равно сопротивлению вибратора. Например, полуволновой симметричный вибратор, имеющий волновое сопротивление 73 Ома, возбуждается коаксиальным кабелем с волновым сопротивлением 75 Ом. Симметрирующий мостик изготавливается из коаксиального кабеля 75 Ом (см. поз.5) на рис.3.1. [2] Причем, в одной из половинок четвертьволнового мостика центральная жила коаксиального кабеля не используется, что позволяет использовать коаксиальный кабель с любым волновым сопротивлением. Единственное требование которое необходимо выполнить - это соответствие диаметров основного питающего кабеля и дополнительного кабеля, в котором не используется центральная жила.

Puc.1.3. Симметрирующий мостик

При изготовлении симметрирующего мостика важно сохранять постоянство расстояния между обоими кабелями по всей длине. Образуется двухпроводная линия с каким-то волновым сопротивлением. Чем меньше будет зазор между кабелями, тем выше эффективность симметрирования. Если кабели расположены близко друг к другу, то неизбежны потери в диэлектрике, если же расстояние между кабелями большое, то потери связаны с излучением самой двухпроводной линии. Оптимальное расстояние между центрами двух кабелей - три диаметра используемого кабеля. Коэффициент укорочения кабеля в этом случае 0,92. В симметрирующем мостике ток течет по внешней стороне экранирующей оплетки кабеля (в основном питающем кабеле и по внутренней стороне экрана), поэтому в защитной полиэтиленовой оболочке кабеля неизбежны потери в диэлектрике. Сопротивление потерь определяется свойствами материала, из которого сделана защитная оболочка. Потери в полиэтилене незначительны, но, если в него в качестве красителя добавлена сажа газовая, то потери резко возрастают. В диапазоне коротких волн этим можно пренебречь, но в УКВ диапазоне от 30 МГц и выше для симметрирующего мостика следует применять кабель со светлой оболочкой - белый, серый или светло-коричневый. Особое внимание следует уделять материалу, из которого делаются диэлектрические распорки. Лучшим материалом является фторопласт. Он обладает хорошими диэлектрическими свойствами, легко обрабатывается и позволяет закрепить распорку (поз.1 на рис. 1.3.) за счет своей эластичности. Отверстие под кабель сверлится чуть меньше диаметра кабеля, который в свою очередь с натягом входит в это отверстие и перемычки могут хорошо держаться без дополнительного крепления.

Puc. 1.4. Симметрирующий мостик

Для удобства работы и настройки антенны с симметрирующим мостиком, питающий кабель делается из четырех отрезков. Два отрезка идут на изготовление симметрирующего мостика, третий отрезок, с учетом укорочения, дополняет длину мостика до полуволны. Четвертый - может быть любой длины, но кратной полуволне. Здесь следует понимать, что длина кабеля выбрана кратной полуволне не для того, чтобы запитать антенну резонансным способом, а для проведения ее измерений и настройки.

Суммируя рассуждения, увидим, что применение четвертьволнового узкополосного симметрирующего устройства типа мостик, предоставляет возможность[4]:

· провести симметрирование антенны;

· улучшить КСВн в рабочем диапазоне частот и расширить полосу пропускания антенны;

· улучшить компенсацию реактивной составляющей;

· улучшить помехозащищенность

· устранить погрешность при измерении основных параметров.

В диапазоне УКВ симметрирующий четвертьволновый мостик изготавливают из медных или алюминиевых трубок, в одну из которых пропускается кабель питания антенны. Перемычка внизу мостика делается подвижной. Если необходимо трансформировать сопротивление, то одна из трубок используется как внешняя оболочка коаксиального тракта. Центральная жила выбирается и изготавливается диаметром, необходимым для получения заданного волнового сопротивления, и рассчитывается так же, как обычный четвертьволновый трансформатор. Таким узкополосным симметрирующим устройством, как рассматриваемый мостик, наряду с простыми антеннами, типа полуволновой симметричный диполь, можно симметрировать многоэлементные квадраты и волновые каналы. Например, в многоэлементных "волновых каналах" симметрирующий мостик, при достаточном количестве изоляционных распорок, можно свернуть в рулон или провести вдоль бума поверх трубы к рефлектору и петлей вернуться к мачте по нижней стороне трубы. Расположение и крепление симметрирующего мостика разнообразно и зависит от конструкции антенны. Единственное условие, которое следует выдерживать в данном случае: мостик должен располагаться симметрично проводящим поверхностям и на одинаковом расстоянии от них по всей своей длине.

В диапазоне выше 300 МГц лучше всего работает симметрирующее устройство щелевого возбуждения, рис. 1.5. [5].

Puc. 1.5. Cимметрирующее устройство щелевого возбуждения

Широкополосные апериодические симметрирующие устройства, а также широкополосные на ферритах, не позволяют компенсировать реактивную составляющую антенны и не улучшают основных параметров антенны. Несколько конструкций таких широкополосных симметрирующих устройств описаны в популярных справочниках для радиолюбителей. Если внимательно приглядеться к широкополосному трансформатору, то обнаруживается некоторое сходство с симметрирующим мостиком (см. рис. 1.6) [6].

Puc. 1.6.Симметрирующие устройства на ферритовых кольцах

Отличие в том, что они нерезонансные, и, имея большую индуктивность, работают как дроссель. В домашних условиях трудно изготовить однородную двухпроводную линию с постоянным по длине волновым сопротивлением. Для изготовления широкополосного симметрирующего устройства на ферритовых кольцах необходимо иметь широкий парк измерительных приборов, т.к. формулы для расчета такой двухпроводной линии дают только приблизительные значения, и многое зависит от конструктивного выполнения. Если антенна имеет входное сопротивление 50 или 75 Ом, вместо двухпроводной линии лучше применять коаксиальный кабель, см. рис. 1.6.

Количество витков зависит от магнитной проницаемости применяемого феррита. Индуктивность должна быть примерно 0,1 мкГн на метр диапазона. Например, при полосе пропускания от 1 до 10 МГц, расчет производится для частоты 1 МГц. 1 МГц соответствует длине волны 300 метров, индуктивность оболочки должна быть 300 х 0,1 = 30 мкГн (не менее). Рассмотрим интересное решение. При симметрировании антенны "двойной квадрат" в качестве полотна антенны можно использовать коаксиальный кабель, что позволит реализовать симметрирующее устройство в раскрыве антенны (см. рис. 1.7.) [6].

Puc.1.7. Устройство типа "двойной-квадрат"

Квадрат выполнен из кабеля с волновым сопротивлением 75 Ом. По левой стороне происходит запитка квадрата, с правой стороны используется только его оплетка. Из левой половины квадрата центральная жила запаивается на оплетку кабеля, правой половины квадрата. Внизу квадрата оплетки спаиваются вместе. Внимательно приглядевшись, обнаруживается, что квадрат напоминает раздвинутый симметрирующий мостик. При таком питании получается хорошая симметрия, но в антенне присутствует большая реактивность 18... 20 Ом и входное сопротивление в точке А составляет 63 Ома. Сам квадрат имеет сопротивление 110 Ом. Трансформация происходит в кабеле в левой стороне квадрата. Но волновое сопротивление кабеля отличается от волнового сопротивления квадрата и, если бы мы запитали его кабелем 110 Ом, то в точке А сопротивление было бы 110 Oм. Если к квадрату, имеющему входное сопротивление 63 Ома, поднести экран или настроенный рефлектор, то входное сопротивление увеличится до 75 Ом. Точное значение подбирается за счет расстояния между квадратами, как у обычного "двойного квадрата". При использовании фидера из коаксиального кабеля 50 Ом, полотно антенны также делается из 50-омного кабеля. Компенсация реактивности во входном сопротивлении делается в правой половине рамки квадрата. Для этого изменяется ее запитка (см. рис. 1.8.) .

Puc. 1.8. Устройство типа "двойной-квадрат"

Отпаиваем центральную жилу кабеля с экрана правой стороны рамки и спаиваем между собой центральные проводники левой и правой половинок рамки. На расстоянии 0,24 с учетом укорочения в кабеле 0,66 обрываем центральную жилу в правом кабеле. Создаем режим холостого хода (XX). Такая запитка позволит убрать реактивность рамки, но при этом может сдвинуться резонансная частота самой рамки. Если необходимо, чтобы центральная жила в антенне была закорочена, то правую половину рамки подключают с режимом короткого замыкания (КЗ). Для этого в правой стороне рамки центральную жилу замыкают на оплетку через расстояние равное полуволне с учетом укорочения кабеля. Как в первом, так и во втором случае, таким способом мы компенсируем реактивную составляющую во входном сопротивлении антенны. Внизу, в точке нулевого потенциала, удобно поставить коаксиальный тройник СР-75-193Ф. Правая сторона рамки, выполненная из двух отрезков коаксиального кабеля, также собрана на коаксиальных соединителях - двух СР-75-154Ф и одном СР-75-155П. В правой стороне рамки, в месте соединения с тройником, у коаксиального соединителя не ставится центральный штырь для того, чтобы центральный проводник кабеля не имел контакта с центральным проводником коаксиального тройника - подключена только одна оплетка. В тех местах кабеля, в зависимости от возбуждения запитки, где нужно сделать КЗ или XX, короткое замыкание или обрыв делаются в коаксиальных соединителях. Рассмотренное симметрирование удобно применять в антеннах: одиночный квадрат, при работе на НЧ диапазонах, так как симметрирующий мостик будет иметь большую длину. Входное сопротивление одиночной рамки при таком способе запитки находится в пределах 46 ... 63 Ом, в зависимости от высоты подвеса рамки над землей. Изменяя высоту подвеса рамки над землей можно согласовать антенну с 50-омным трактом. Рамка может быть любой симметричной формы в виде квадрата, ромба, многоугольника, круга или треугольника. Единственное условие - точка нулевого потенциала, иначе, точка подключения фидера питания должна быть симметрична сторонам рамки.

Синхронизирующе-согласующее устройство типа волновое U-колено.

Рис. 1.9. Синхронизирующе-согласующее устройство типа волновое U-колено 1 и 4-вибраторы; 2-перемычка; 3-кабель снижения; 5-отрезок трубы.

Широко распространено также ССУ типа волновое U-колено (рис. 1.9.). В этом устройстве в качестве согласующего трансформатора применен четвертьволновый отрезок коаксиального кабеля, а удлинение одной ветви на отрезок равный полуволне, изменяет фазу тока, питающего вторую половину вибратора антенны. Размеры U-колена определяются по формулам [7]:

(1.3)

где h -средняя длина волны; п - коэффициент укорочения, который для кабелей типа РК-75-4 равен 1,52. Для петлевого вибратора чаще всего используется ССУ типа полуволновое U-колено из коаксиального кабеля с волновым сопротивлением 75 Ом, которое может быть использовано для приема как метровых, так и дециметровых волн. Как видно из рисунка, зажимы петлевого вибратора соединены между собой полуволновым отрезком коаксиального кабеля 2, а несимметричный кабель 3 присоединен к одному из зажимов вибратора. Вследствие того, что электрическая длина петли 2 равна полуволне, ток правой половины вибратора изменит свое направление на противоположное и, следовательно, токи обеих половин вибратора в точке присоединения центральной жилы кабеля имеют одинаковую фазу и складываются.

Рис. 1.10. Симметрирующе-согласующее устройство типа полуволновое U-колено

Симметрия токов в каждом плече вибратора сохранится. Для метровых каналов l₁= 50...80 мм, l₃ =50...80 мм, a d = 10...20 мм. Длина U-колена определяется соотношением:

(1.4)

где: h - средняя длина волны,

п - коэффициент укорочения, который для кабелей типа РК-75-4 равен 1,52.

Рабочая полоса ССУ типа полуволновое U-колено составляет +20% от средней частоты. Размеры U-колена для метровых каналов, изготовленного из кабеля со сплошной полиэтиленовой изоляцией (РК-75) приведены в таблице 1.1.

Таблица 1.1. Длина кабеля ССУ типа полуволновое U-колено [7].

Номер канала	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Длина, мм	1880	1600	1240	1120	1030	560	530	510	490	470	455	440

Симметрирующее устройство в виде трансформатора представлено на рисунке 1.11.

Рис. 1.11. Симметрирующее устройство в виде трансформатора

Первичная обмотка трансформатора одним концом соединена с оболочкой (экраном) коаксиального кабеля, а вторым -- с центральным проводом коаксиала; середина вторичной обмотки соединяется с экраном, а концы ее -- с проводами симметричной системы (линии). Между обмотками устанавливается электростатический экран.

Схемы малогабаритных широкодиапазонных ССУ метрового диапазона волн показаны на рис. 1.12. и 1.13. Это наиболее эффективные устройства, которые применяются в широкополосных антеннах всех типов, включая и комнатные.

	Рис. 1.12. ССУ на основе высокочастотных трансформаторов на ферритовых кольцах

Устройство на рис. 1.12. состоит из двух высокочастотных трансформаторов. Катушки трансформаторов наматываются на кольца из термостабильных никель-цинковых ферритов марки м50 ВН-14 К7х4х2. Намотка согласная рядовая в два провода ПЭТВ-2 диаметром 0, 21 мм. Каждая катушка содержит по восемь витков. Начала обмоток обозначены на рисунке точками.

	Рис. 1.13. ССУ на основе воздушных трансформаторов

В устройстве на рис. 1.13. катушки трансформаторов наматываются согласно в два провода на диэлектрических каркасах проводом ПЭТВ-2 диаметром 0, 33 мм. Число витков каждой катушки 10х2, диаметр намотки 6 мм.

В дециметровом диапазоне волн в основном используется ССУ типа полуволновое U-колено (рис. 1.9.), а также ССУ, показанное на рис. 1.14.

Рис. 1.14. Подключение ССУ на основе полосковой линии

Это устройство представляет собой свернутую в спираль полуволновую полосковую линию, центральным проводником которой служит лента, намотанная на каркас из полистирола или органического стекла, а земляным проводником - латунная трубка с узкой продольной щелью. Конструкция его показана на рис. 1.15. Устройство может быть использовано в полутора двукратной полосе частот.

Рис. 1.15. Конструкция ССУ на основе полосковой линии

Рис. 1.16. Дроссельное симметрирующее устройство (типа "четвертьволновой стакан")

Симметрирующее устройство дроссельного типа показано на рис. 1.16. Его называют также "четвертьволновый стакан". Здесь металлический цилиндр ("стакан") длиной в четверть волны охватывает внешнюю оболочку коаксиального кабеля и припаян к ней с нижней стороны. Внешняя часть цилиндра соединяется с экраном двухпроводной экранированной линии.

Сопротивление нагрузки для коаксиальной линии при точной настройке "стакана" остается примерно равным входному сопротивлению симметричной линии в точках присоединения к коаксиальной линии.

1.3 Модели широкополосных симметрирующих трансформаторов

Эффективная техника анализа позволяет создать лучшие симметрирующие трансформаторы [8]. Это приводит не только к улучшенным симметрирующим трансформаторам, но также обеспечивает простой метод анализа эффектов влияния земли.

Этот подход к анализу симметрирующих трансформаторов на связных линиях привел к проектированию широкополосного симметрирующего трансформатора, с развязкой больее чем 10 децибелов на частотах от 2 до 18 ГГц, и относительно легкому методу анализа эффекта влияния земли на симметрирующий трансформатор. Используя обычный подход к проектированию симметрирующего трансформатора, невозможно проанализировать действие, вызванное емкостями на землю.

Реализация данного подхода базируется на обычной структуре связных линий. Заканчивая один из зажимов связных линий и, устремляя импеданс четного способа возбуждения Zoe в бесконечность, получаем широкополосный симметрирующий трансформатор, проектирование которого теперь зависит только от импеданса нечетного способа возбуждения связных линий, Zoo. Далее будет показано, что оптимальное решение находится, когда

(1.5)

Сравнение методов

Используя обычный подход, проектирования микроволнового симметрии-рующего трансформатора состоит из мокрополосковых линий (рис. 1.17.a) подобно проектированию коаксиального симметрирующего трансформатора (рис. 1.17.b), в котором характеристический импеданс коаксиального кабеля равен

(1.6)

Рис. 1.17. Конструкция микроволнового трансформатора

Рис. 1.18. Конструкция микрополоскового трансформатора

Для 50-Ом на выходных зажимах, Zc =70,7 Ом; для 25 Ом, Zc = 50 Ом.

Симметрирующие трансформаторы такого типа могут обеспечить разделение сигнала и преобразование импеданса, что делает их полезными в усилителях напряжения. Они также используются в модуляторах, и датчиках фазы, где входной сигнал делится на два сигнала, разность фаз между которыми составляет 180 градусов.

Анализ обеих конфигураций предполагает, что нет никакого влияния земли, на участке в четверть длинны волны на центральной частоте. В практическом применении, однако, на данную конструкцию часто оказывает влияние земля, этот эффект иногда не может быть проигнорирован. Действие, вызванное, влиянием земли следует предугадывать интуитивно.

Предложенный подход к проектированию симметрирующего трансформатора начинается с пары связных линий равной ширины, w, и длины четверти волны на центральной частоте, (рис. 1.18.). Связные линии могут быть характеризованы импедансами четного и нечетного способов возбуждения:

(1.7)

(1.8)

= характеристический импеданс связных линий,

= коэффициент связи по напряжению.

Двойные линии равной ширины также могут быть описаны матрицей проводимости:

(1.9)

,(1.10)

,(1.11)

,(1.12)

.(1.13)

И Yoe = 1/Zoe и Yoo = 1/Zoo - проводимости четного и нечетного возбуждения, соответственно, и и = 90 градусов на центральной частоте.

При и =90 градусов, матрица проводимости может быть далее упрощена.

,(1.14)

,(1.15)

, (1.16)

.(1.17)

Первый шаг в процедуре предполагает, при закорачивании зажима 2 на землю(то есть, v2=0) определяет выражения для преобразования напряжения от входа 1 к выходу 3, и от входа 1 к выходу 4. В этом случае, i₄ =-Y_ov₄, со знаком минус, показывающим, что ток, проходящий, через выходной зажим является положительным. Параметр определяющий преобразование напряжения от входа 1 к выходу 3 двух портов может быть получен на основе матрицы Y.

(1.18)

S₄₁ определяющий преобразование напряжения, от входа 1 к выходу 4 с зажимом 2 закороченным на землю, получен аналогично.

(1.19)

Интересно отметить, что при электрической длине связных линий передачи и = 90 градусов

(1.20)

это означает, что разность фаз между и составляет 180 градусов.

Необходимые условия

Устройство будет являться симметрирующим трансформатором если и . Эти условия могут быть выполнены, если Yoe =0 , что означает отсутствие влияния земли на связные линии передачи. Это можно увидеть, обратясь к четному и нечетному способу возбуждения связных линий.

Рис. 1.19. Четный и нечетный способ возбуждения связных линий

С учетом Yoe=0, условие для идеального симметрирующего устройства выглядит следующим образом:

(1.21)

(1.22)

Для симметрирующего трансформатора, состоящего из связных линий, это условие означает, что ширина связных линий должна быть такой, что W/(H/2) соответствовало Zo/v2 или 35.35 Ом, так как середина связных линий - мнимая земля (рис. 1.20.).

Рис. 1.20. Мнимая земля на связных линиях

Потеря возвращения симметрирующего трансформатора, разработанного предложенным методом, были рассчитаны Zoe=10.000 Ом (то есть, Yoe = 0,0001) и для семи значений Zoo между 20 и 50 ОМ. Полоса пропускания была 2 - 18 ГГц с центральной частотой 10 ГГц. Оптимальное решение было получено при Zoe = 35 Ом, где потеря возвращения больше чем 10дБ для всей пропускной полосы (рис. 1.21.).

Рис. 1.21. Потеря возращения симметрирующего трансформатора при разных значениях Zoo

Изменение коэффициента усиления на 0.5 децибелов и изменение фазовой характеристики на 3 градуса на полосе пропускания более чем 2-18 ГГц. (рис. 1.22.).

Рис.1.22. График зависимости изменение коэффициента усиления и изменение фазовой характеристики от частоты

Используя новый подход, эффекты влияния земли на работе симметрирующего трансформатора можно легко учесть включением в анализ конечного импеданса четного способа возбуждения. Для рассматриваемого симметрирующего трансформатора Zoe изменялось от 10 000 до 500 Ом. Разность фаз (в отличие от идеальных 180 градусов) и амплитуды входных сигналов видны из рисунка (рис. 1.23. и 1.24.).

Рис. 1.23. Разность фаз в зависимости от частоты

Рис.1.24. Амплитуды входных сигналов при разных значениях Zoe

Очевидно, существенное отличие амплитуд может наблюдаться, если эффект влияния земли не принят во внимание.

Достижение оптимального импеданса.

При оптимальном проектировании симметрирующего трансформатора необходимо использовать тонкий материал основания с высокой диэлектрической постоянной. Оптимальный импеданс нечетного возбуждения Zoe =35 Ом тогда может быть достигнут с наименьшей шириной линий передачи, w. Размещение должно быть произведено в максимально возможной степени дальше от диэлектрических полос так, чтобы Zoe был настолько высок насколько возможно.

Ранее было отмечено, что обычный симметрирующий трансформатор требует характеристического импеданса v2ZoR, который равен 70,7 Ом для R = Zo = 50 Ом. Новый подход требует, чтобы импеданс нечетного способа возбуждения связных линий был 35.35 Ом. Эти требования - фактически то же самое, что и при обычном проектировании характеристический импеданс, , является импедансом между двумя проводниками

. (1.23)

,(1.24)

Где - полная емкость на единицу длины.

Как было отмечено, в симметрирующем трансформаторе мнимая земля устанавливается на середине между этими двумя линиями (рис. 1.20.). Таким образом, полная емкость на единицу длины от одного проводника к мнимой земле - 2, и импеданс нечетного способа возбуждения связных линий является половиной .

Другая модель симметрирующего трансформатора Марчанд, составлена из нескольких секций коаксиальных линий передачи, длины л/4, как ясно изображено на рис. 1.25.[9].

Рис. 1.25. Симметрирующий трансформатор Марчанд в коаксиальной конфигурации (a) и в полосковом исполнении (b)

Плоская конструкция вводит некоторые модификации, но сохраняется принцип работы и эквивалентная схема. Импеданс между точками A и B может быть выражен как:

(1.25)

где - эквивалентный характеристический импеданс второй секции на связных линиях передачи. На частоте резонанса, из (рис. 1.25.) следует что . Марчанд показал, что, выбирая как можно больше по сравнению с , можно получить хорошее приближение в широком частотном диапазоне при на и = р/2 на центральной частоте. Известно, что, для связных линий, характеристический импеданс определяется как:

(1.26)

Как следствие, возможно увеличить полосу пропускания, увеличивая , который практически приводит к увеличенному расстоянию между землёй и линиями сигнала. Идеально, без линий земли, импеданс четного возбуждения был бы бесконечным и схема представляла бы собой идеальный симметрирующий трансформатор, во всем спектре частот. В действительности, бесконечное значение импеданса четного способа возбуждения невозможно достигнуть на практике.

может быть подобран соответствующий импедансу входа, используя первую секцию схемы. Делая то же самое предположение о высоком характеристическом импедансе также для первой секции схемы, только нечетный режим увеличивается. Как следствие, связные линии функционируют точно так же как отдельные, двухпроводные линии передачи с характеристическим импедансом . Тогда можно написать:

(1.27)

Поэтому, импеданс нечетного способа возбуждения, выраженный уравнением (рис. 1.27.), и высокий импеданс четного способа возбуждения связных линий, являются двумя основными параметрами, чтобы проектировать симметрирующий трансформатор Марчанд-типа. Уравнение показывает, что в 50 Ом системах, при значениях выходного импеданса между 25 Ом и 150 Ом, требуемый импеданс нечетного режима возбуждения является довольно низкий, следовательно, это соответствует большой емкости между линиями связи, то есть узкими проводниками. Однако, низкие импедансы нечетного режима возбуждения могут также быть получены на проводниках с большой шириной, используя решение с тремя линиями. Упрощенные выражения, для связи конфигураций с 3 линиями и с 2 линиями даются

(1.28)

(1.29)

Главные недостатки: большая занимаемая площадь и более сложные соединение на выходе.

Рис. 1.26. Картина Гибридного смесителя Звезды

Обычный Марчанд состоит из двух симметричных л/4 связных линий. Рис. 1.25 (б) показывает эквивалентную цепь симметрирующего трансформатора Марчанд, когда сечения связанной линии заменены их матрицей полной проводимости. Матрица полной проводимости Y выражена с учетом четного и нечетного способов возбуждения Y_0e и Y_0o дается в [9]:

Цепь связных линий выделена пунктирной линией в (рис. 1.27. (a)), может быть представлена, как схема с тремя входами с матрицей проводимости YBalun, показанный в (рис. 1.27. (б)).

Рис. 1.27. (а)

Рис. 1.27.(б)

С учетом нумерации выходов, определенными на (рис. 1.27.), и матрицы с S-параметров, характеризующими симметрирующий трансформатор Марчанд дают:

S₁₁ = 0;(1.30)

S₂₁ =-S₃₁(1.31)

При замене S- параметров на Y,уравнение будет иметь следующий вид:

((Y_0e - Y_0o) * cscи)⁴ - 2 * (Y_0e - Y_0o)² * Y_a * Y_b * csc²и = 0 (1.32)

Поскольку связные линии длиной - л/4 (и = 90 °),то вышеупомянутое уравнение может быть упрощено как:

Y_0o Y_0е=v2 Y_a * Y_b.(1.33)

Что касается уравнения (1.33), соотношение между Z0e и Z0o для различных значений импедансов входных и выходных выходов Y_a и Y_b, изображенных на (рис. 1.27 (a)), не единственное.

С другой стороны, ассиметрия симметрирующего трансформатора Марчанд, изображенного на (рис. 1.27.), может быть определена количественно отношением S₂₁/S₃₁ следующим образом [10]

(1.34)

Уравнение (1.34) показывает, что отношение сопротивлений четного и нечетного возбуждения является более значащими, для достижения хорошей конструкции симметрирующего трансформатора Марчанд.

Из данного исследования видно, что требуется большое отношение между и для связных линий. Для проектирования симметрирующего трансформатора Марчанд на односторонней печатной плате, довольно трудно достичь высокого отношения сопротивлений. С другой стороны, поскольку мы знаем, что сопротивление четного способа возбуждения связных линий главным образом зависит от емкости микрополоскового проводника на землю, и сопротивление нечетного способа возбуждения зависит, как от емкости между проводником микрополоска и землей, так и от емкости между двумя связанными проводниками. Поэтому, главная проблема конструирования симметрирующего трансформатора Марчанд заключается в том, чтобы уменьшить емкость четного способа возбуждения, и увеличить емкость нечетного способа возбуждения.

Конструкция

Считается, что сопротивление четного способа возбуждения не только увеличится, но одновременно сопротивление нечетного способа возбуждения уменьшится. Рис. 1.28 показывает новый симметрирующий трансформатор Марчанд [11]. Серая зона показывает металлизацию на передней стороне печатной платы, а зона выделенная пунктирными линиями показывает металлизацию на стороне основания печатной платы. С площадками без металлизации под связанными линиями можно уменьшить влияние земли, емкость четного способа возбуждения и емкость нечетного способа возбуждения связных линий будут уменьшены существенно. Однако, гораздо больше уменьшится емкость четного способа возбуждения чем нечетного. Тем временем, два дополнительных отделенных провода прямоугольного сечения помещены под связанными линиями, чтобы действовать как два конденсатора для того чтобы емкость нечетного возбуждения была увеличена. Поэтому, большое отношение полного сопротивления между четным и нечетным способом может быть достигнуто.

Рис. 1.28. Новый плоский симметрирующий трансформатор Марчанд w1 = 4.65 мм, w2 = 4 мм, w3 = 4 мм, w4 = 17.4 мм, w5 = 12.65 мм, w6 =0.9 мм, w7 = 0.5 мм, w8 = 2 мм, w9 = 4 мм, w10 = 1.86 мм, w11 = 2.2 мм, l1 = 18.5 мм, и s1 = 0.15 мм .

2. Схемотехнический раздел

2.1 Выбор и обоснование схемной реализации широкополосного симметрирующего устройства

Симметрирующие трансформаторы - ключевые компоненты во многих системах радиосвязи необходимые для реализации сбалансированного смесителя, усилителя напряжения и многого другого. Большинство аналоговых схем требуют сбалансированных вводов и выводов, предназначенных для того чтобы уменьшить шум и старший разряд гармоник, а так же улучшить динамический диапазон схем. В результате проведенных исследований выбраны две наиболее перспективные модели - симметрирующие трансформаторы на одной и двух секциях связных линиях передачи. Эти модели наиболее оптимальные, так как обеспечивают удобную в практическом отношении реализацию в гибридно-интегральном и полупроводниковом исполнении. Такие симметрирующие трансформаторы на связных линиях работают в широком диапазоне частот и могут быть использованы в конструкциях устройств, требующих согласования импедансов. Для моделирования используется программный продукт MathCad.

2.2 Разработка схемы электрической принципиальной симметрирующего устройства с использованием современных программных продуктов

Для того чтобы перейти к схеме электрической принципиальной, сначала изучим данную модель. Матрица проводимости для модели симметрирующего трансформатора на одной секции связных линий выглядит следующим образом:

 (2.1)

(2.2)

Проводимость четного и нечетного способов возбуждения.

Элементы матрицы проводимости рассчитываются следующими формулами:

(2.3)

(2.4)

(2.5)

(2.6)

(2.7)

(2.8)

(2.9)

(2.10)

(2.11)

Формула для вычисления падающей мощности рассчитываются следующим образом:

(2.12)

Падающая мощность [12].

Сопротивление нагрузок и генератора соответственно:

Для вычисления проводимости необходимо рассчитать:

(2.13)

(2.14)

(2.15)

окончательная матрица выглядит:

Входное сопротивление для определения коэффициента отражения на входе вычисляется согласно следующих формул.

(2.17)

(2.18)

(2.19)

(2.20)

(2.21)

На рисунке 2.1. представлен график зависимости коэффициента отражения от частоты (нормированной f_норм 10 ГГц), при разных значениях Zoe.

Рис. 2.1. Зависимость модулей коэффициентов отражения от частоты для разных значений сопротивлений четного способа возбуждения

 (2.22)

(2.23)

(2.24)

(2.25)

(2.26)

(2.27)

Зависимости коэффициентов передачи входной мощности на каждый выход симметрирующего трансформатора представлены на рисунке 2.2.

Рис.2.2. Зависимость коэффициентов передачи по мощности на 3-ий выход от частоты



Рис. 2.3. Зависимость коэффициентов передачи по мощности на 4-ый выход от частоты.

Необходимо провести анализ зависимости фазовых изменений от частоты

(2.28)

(2.29)

Рис. 2.4. Зависимость изменения фазы от частоты на 4-ом выходе

(2.30)

(2.31)

Рис. 2.5 Зависимость изменения фазы от частоты на 3-ем выходе.

Исследуем трансформирующие свойства симметрирующего трансформатора при различных значениях входных и выходных сопротивлений.

Выберем сопротивление нагрузки 50 Ом. Тогда сопротивление генератора вычисляется

(2.32)

Также нужно учесть возбуждение как четного, так и не четного способа.

(2.33)

(2.34)

(2.35)

Рис. 2.6. Зависимость модулей коэффициентов отражения от частоты при сопротивлениях нагрузок 50 Ом

Теперь строим зависимость коэффициента отражения на входе для 25 Ом нагрузок и 50 Ом генераторе. Также строим преобразование мощности в каждое из плеч.

Рис. 2.7. Зависимость модулей коэффициентов отражения от частоты при сопротивлении нагрузок 25 Ом

Рис. 2.8. Зависимость коэффициентов передачи по мощности от частоты на 3-ий выход

Рис. 2.9. Зависимость коэффициентов передачи по мощности от частоты на 4-ый выход

Теперь строим зависимости коэффициента отражения на входе для 75 Ом нагрузок и 86,6 Ом генераторе. Также строим преобразование мощности сигнала в каждое из плеч.

Рис. 2.10. Зависимость модулей коэффициентов отражения от частоты при сопротивлении нагрузок 75 Ом



Рис. 2.11. Зависимость коэффициентов передачи по мощности от частоты на 3-ий выход

Рис. 2.12. Зависимость коэффициентов передачи по мощности от частоты на 4-ый выход

Рис. 2.13. Схема электрическая принципиальная симметрирующего трансформатора на одной секции связных линий

Было произведено исследование симметрирующего трансформатора на связных линиях. Исследование показало что, достаточно хороших результатов можно достичь при больших значениях Zoe, которые сложно реализовать в интегральном исполнении. При такой модели не возможно достичь симметричную передачу входной мощности на выходы. Функциональная схема представлена на рис. 2.13.

2.3 Разработка схемы электрической принципиальной симметрирующего трансформатор на двух секциях связных линий

При моделировании симметрирующего трансформатора на 2 секциях связных линий необходимо определить . Для определения в этом случае воспользуемся формулой:

(2.36)

Матрица проводимости для первой секции связных линий остаётся такой же, за исключением нагрузки на 4-ом выходе. К нему подсоединена вторая секция связных линий. Матрица проводимости для неё выглядит следующим образом:

Элементы матрицы вычисляются аналогичным образом. Учитывая, что 3^I открытый конец, матрицу можно преобразовать:

Входное сопротивление относительно 1^I зажима будет рассчитываться:

На 3-ем зажиме первой секции связных линий будет ощущаться , тогда окончательная матрица проводимости симметрирующего трансформатора на двух секциях связных линий будет выглядеть:

Рис. 2.14. Зависимость модулей коэффициентов отражения на входе от частоты при сопротивлении нагрузок 50 Ом

Зависимости коэффициентов передачи по мощности на выходы 4 и 2^I представлены на рисунке 2.15.

Рис. 2.15. Зависимость коэффициентов передачи по мощности от частоты на выход 2^I

Рис. 2.16. Зависимость коэффициентов передачи по мощности от частоты на выход 4

Теперь рассмотрим трансформирующие свойства данного устройства. Возьмем R_g=50 Ом, а R нагрузки 25Ом. Получаем графики:



Рис. 2.17. Зависимость модулей коэффициентов отражения на входе от частоты при сопротивлении нагрузок 25 Ом

Рис. 2.18. Зависимость коэффициентов передачи по мощности от частоты на выход 2^I при 25 Ом нагрузках

Рис. 2.19. Зависимость коэффициентов передачи по мощности от частоты на выход 4 при 25 Ом нагрузках

Построим зависимости при R_g=86,6 Ом, а R нагрузок 75Ом

Рис. 2.20. Зависимость модулей коэффициентов отражения на входе от частоты при сопротивлении нагрузок 75 Ом

Рис. 2.21. Зависимость коэффициентов передачи по мощности от частоты на выход 2^I при 75 Ом нагрузках

Рис. 2.22. Зависимость коэффициентов передачи по мощности от частоты на выход 4 при 75 Ом нагрузках

Улучшить характеристики можно при помощи уменьшения влияния мнимой части У_вх.

Рис. 2.23. График зависимости действительной и мнимых частей от частоты

Построим зависимости при R_g=50 Ом, а сопротивление нагрузок 75Ом

Рис. 2.24. Зависимость модулей коэффициентов отражения на входе от частоты при сопротивлении нагрузок 75 Ом с улучшенными характеристиками



Рис. 2.25. Зависимость коэффициентов передачи по мощности от частоты на выход 2^I при 75 Ом нагрузках

Рис. 2.26. Зависимость коэффициентов передачи по мощности от частоты на выход 4 при 75 Ом нагрузках

Рис. 2.27. Схема электрическая принципиальная симметрирующего трансформатор на двух секциях связных линий

Были смоделированы две конструкции симметрирующих трансформаторов на связных линиях передач, рассмотрены их трансформирующие и симметрирующие свойства также представлены их схемы электрические принципиальные. При этом было учтено влияние, вызванное четным и нечетным способом возбуждения, получены матрицы проводимости, описывающие работу данных устройств. Полученные характеристики соответствуют зависимостям, представленным в теоретической части работы. Расчеты показали что, конструкция на двух секциях связных линий существенно лучше как по трансформирующим, так и по симметрирующим свойствам. Устройства работают в широкой полосе частот. На основании данных расчетов можем приступать к моделированию данных устройств в геометрическом элементном базисе, для этого воспользуемся программным продуктом MWO - microwave office.