Проектирование передатчика с угловой модуляцией сухопутной подвижной службы

Выбор способа получения частотной модуляцией. Расчет транзисторного автогенератора на основе трехточки. Выбор структурной схемы возбудителя. Электрический расчет режимов каскадов тракта передатчика. Проектирование широкодиапазонной выходной цепи связи.

Рубрика Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 29.03.2014
Размер файла 691,1 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru

МОСКОВСКИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

СВЯЗИ И ИНФОРМАТИКИ

Кафедра радиопередающих устройств

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

на тему:

«Проектирование передатчика с угловой модуляцией сухопутной подвижной службы»

Выполнила: Барскова М. В.

Группа: ПС0502

Проверил: Груздев В. В.

Москва-2008

Содержание

Введение

1. Выбор способа получения частотной модуляцией

2. Выбор способа обеспечения заданной стабильности частоты передатчика

3. Выбор структурной схемы возбудителя

4. Синтезатор частот, выполненный по методу активного синтеза

5. Разработка структурной схемы передатчика

6. Расчет структурной схемы ОК и ПОК усиления мощности

7. Электрический расчет режимов каскадов ВЧ тракта передатчика

8. Расчет оконечного каскада усиления

9. Расчет транзисторного автогенератора на основе трехточки

10. Расчет выходной фильтрующей системы

11. Расчет цепей согласования

12. Проектирование и расчет широкодиапазонной выходной цепи связи

13. Проектирование и расчет широкодиапазонной входной цепи связи

Список литературы

Введение

При расчете радиопередающего устройства необходимо отметить назначение передатчика.

Назначение передатчика - преобразование энергии источника питания в энергию электромагнитных колебаний и модуляции этих колебаний передаваемым сигналом.

В соответствии с этим определением радиопередающее устройство должно состоять из трех функциональных узлов: генератора, создающего РЧ колебания необходимой мощности и заданной частоты, модуляционного устройства, усиливающего информационный сигнал с последующим воздействием на РЧ колебания генератора, и снабжающий их электроэнергией источник питания.

Требования к передатчику определяются назначением радиосистемы и ее характеристиками. К перечню требований относятся рабочая частота или диапазон рабочих частот, выходная мощность, вид модуляции, стабильность частоты, уровень искажений сигнала, уровень внеполосных излучений, допустимые габаритно-массовые показатели, характеристики механической прочности и др.

Данные требования, в соответствии с ГОСТом 12252-86 отражены в техническом задании.

В данном курсовом проекте необходимо рассмотреть передатчик радиостанции с угловой модуляцией, предназначенной для организации сухопутной подвижной радиотелефонной связи в различных отраслях в диапазоне частот УКВ 320 - 400 МГц. Выбор УКВ диапазона для подвижных систем связи может диктоваться не только соображениями информационной емкости этого диапазона, позволяющей разместить в нем множество каналов, но и небольшими габаритами антенн и колебательных систем.

Функциональными узлами, подлежащими расчету, являются: оконечный, предоконечный каскады усиления, автогенератор, выходная фильтрующая система и цепь связи.

1. Выбор способа получения частотной модуляции

Угловая модуляция может быть получена в передатчике прямым способом, когда модулируется непосредственно частота автогенератора передатчика, или косвенным, когда в промежуточном каскаде передатчика производится фазовая модуляция. Достоинство первого способа - возможность получения глубокой и достаточно линейной частотной модуляции, недостаток - трудность обеспечения стабильности средней частоты колебания с ЧМ. Достоинство косвенного способа - высокая стабильность средней частоты, недостатки - неглубокая модуляция, трудность передачи низких модулирующих частот.

Достоинства косвенного способа получения ЧМ особенно полно проявляются в передатчиках низовой связи, где девиация частоты при ЧМ небольшая, а допустимые нелинейные искажения гораздо больше, чем у вещательных и магистральных связных передатчиков.

Число умножителей частоты, необходимое для достижения заданной девиации частоты, здесь может быть небольшим (2…4 каскада).

2. Выбор способа обеспечения заданной стабильности частоты передатчика

Одним из основных параметров передатчика является стабильность частоты. В большинстве современных передатчиков относительная нестабильность частоты ?f/f имеет порядок 10-5-10-7. Повышение стабильности частоты позволяет разместить большее количество радиостанций в заданном частотном диапазоне и уменьшить уровень помех при приеме за счет сужения полосы приемника. Стабильность частоты определяет автогенератор. В первую очередь, автогенератор должен иметь стабильный по частоте резонатор, во-первых, эталонный, а во-вторых, высокодобротный. Первое необходимо, так как нестабильность собственной частоты резонатора полностью переносится на нестабильность частоты автоколебаний. Второе требование обеспечивает слабое влияние на частоту автоколебаний параметров элементов схемы автогенератора. В наибольшей степени этим двум требованиям удовлетворяют кварцевые резонаторы. Нестабильность частоты автогенераторов с такими резонаторами не хуже 10-5-10-9. Рабочие частоты кварцевых генераторов обычно не выше 100-200 МГц. частотный модуляция автогенератор передатчик

3. Выбор структурной схемы возбудителя

Возбудителем называют устройство, входящее в состав радиопередатчика и предназначенное для формирования колебаний с заданными частотами и требуемым видом модуляции (рис.1).

Рис. 1. Структурная схема возбудителя

Опорный генератор (ОГ на рис.1) представляет собой автогенератор с кварцевой стабилизацией частоты, дополненной системой термостатирования и термокомпенсации.

Теперь рассмотрим поподробнее синтезатор частот (СЧ на рис.1).

В тракте синтеза частот осуществляется процесс получения одного или нескольких колебаний требуемых номиналов путем преобразования опорных частот, называемый обычно синтезом частот. Для этого используются операции сложения, вычитания, деления и умножения частот. Эти операции производят соответственно с помощью делителей частоты, умножителей частоты и сумматоров частоты. Очень часто умножение частоты производят с помощью петель автоподстройки частоты, состоящих из управляемого напряжением генератора (ГУН), фазового или частотного детекторов и делителя частоты на N. Если устройство синтеза частот выполняется в виде функционально законченного блока или прибора, его называют синтезатором частот.

Все системы синтеза частот делят на две группы: системы активного (косвенного) и системы пассивного (прямого) синтеза. Системами активного синтеза называют системы синтеза частот, в которых фильтрация колебания синтезируемой частоты осуществляется с помощью колец фазовой автоподстройки частоты или компенсационного кольца. В системах пассивного синтеза получение выходных частот производится без применения колец АПЧ.

В системах подвижной связи используются, в основном, цифровые СЧ, выполненные по методу активного синтеза. Поэтому в данном курсов проекте рассмотрим подробнее этот метод синтеза.

4. Синтезатор частот, выполненный по методу активного синтеза

В этих синтезаторах выходная частота генератора, управляемого напряжением ГУН, являющаяся и выходной частотой СЧ, подается на делитель частоты с коэффициентом деления N (рис.1)

Выходная частота делителя fср, называемая частотой сравнения, подается на один из входов устройства сравнения. В качестве устройства сравнения используется фазовый детектор (ФД). На другой вход устройства сравнения подается сигнал опорного генератора ОГ с частотой f0, поделенной с помощью соответствующего делителя на К. Устройство сравнения вырабатывает управляющий сигнал, величина которого пропорциональна разности частот f0/K и fср. Управляющий сигнал через фильтр нижних частот (ФНЧ), необходимый для фильтрации этого сигнала и обеспечения устойчивости работы синтезатора, подается на вход ГУН и производит подстройку частоты fвых. Номинал выходной частоты устанавливается путем выбора значения коэффициентов деления.

В данном разрабатываемом возбудителе на выходе ставим два умножителя частот: на 2 и на 4.

Рассчитаем частотный план данного устройства.

Необходимо синтезировать сетку частот от Fвыхmin= 320 МГц до Fвыхmax =400 МГц с f0= 10 МГц.

Пусть частота сравнения fср = fшаг = 25 кГц

Частота на выходе ГУН fвыхгун= 40 - 50 МГц

Найдем значение коэффициента деления К = f0/ fшаг = 10*106/ 25*103 = 400

Найдем максимальное и минимальное значение коэффициента деления N:

Nmax = fвыхгунmax/ fср = 50*106/25*103 = 2000

Nmin = fвыхгунmin/ fср = 40*106/25*103 = 1600

5. Разработка структурной схемы передатчика

Рассмотрим построение структурной схемы передающей части радиостанции с ЧМ.

Рисунок 2. Структурная схема передающей части станции

Модуляцию осуществляют в ГУН с ЧМ (ЧМАГ), входящего в состав возбудителя, как правило, на выходной частоте. При выполнении ГУН по трехточной схеме на транзисторе снимаемый с него сигнал имеет мощность передатчика -10 дБм, что требует последующих схем усиления до уровня 13 - 15 дБм. ГУН и усилители радиочастот строят на маломощных и малошумящих транзисторах. В схеме ГУН является перестраиваемым в рабочем диапазоне частот, центральная часть ЧМ сигнала стабилизирована синтезатором с кольцом ИФАПЧ. Стабильность частоты обеспечивает опорный кварцевый автогенератор ОГ.

Усилитель мощности имеет предварительный каскад усиления и оконечный УМ. Весь тракт усиления радиосигнала неперестраиваемый, включая выходную фильтрующую систему (ВФС).

6. Расчет элементов структурной схемы предоконечного (ПОК) и оконечного каскада (ОК) усиления мощности

В оконечном усилителе используем квадратурную схему сложения мощности двух транзисторных усилителей, которая позволит ослабить взаимное влияние двух балансных схем и упростить согласование их входных цепей, обеспечит подавление отраженных волн на выходе модуля при его работе на несогласованную нагрузку (фидер). Применение квадратурной схемы сложения позволяет на порядок снизить уровень эхосигналов, что важно при работе на фидер с недостаточно высоким КБВ.

Основные преимущества квадратурных мостовых схем состоят в следующем:

1. Выходное сопротивление квадратурного моста сложения - постоянное резистивное и равно номинальному R при любых, в том числе близких к реактивным, но обязательно одинаковых, выходных сопротивлениях генераторов.

2. Входное сопротивление квадратурного моста деления - постоянное резистивное и равно номинальному R при любых, в том числе близких к реактивным, но одинаковых, нагрузочных сопротивлениях.

Применение квадратурной схемы приводит результирующее входное сопротивление двух генераторов к номинальному, равному входному сопротивлению квадратурного моста и тем самым повышает устойчивость работы данного каскада.

Рассмотрим получение нужной мощности на выходе передатчика и учтем все потери на пути сигнала от возбудителя к антенне.

При этом используем приблизительные наиболее распространённые значения коэффициентов полезного действия отдельных каскадов тракта. Расчёт производится «с конца» тракта, так как он основывается на выходной мощности передатчика, оговоренной в техническом задании.

В антенно-фидерную систему сигнал попадает, пройдя выходную фильтрующую систему (ВФС), предназначенную для подавления гармоник рабочей частоты, создаваемых оконечным каскадом усиления, до уровня, оговоренного в нормах на электромагнитную совместимость (в данном случае -70 дБ), а также для компенсации реактивного сопротивления АФТ. КПД ВФС : з= 0.7, значит мощность на входе ВФС должна быть:

РВФСа?/ з =143 Вт

Перед ВКС в структурной схеме стоит оконечный каскад усиления (ОК). Для его построения используем схему сложения мощностей. Это связано с тем, что при создании мощных генераторных приборов, включая транзисторы, наступают физические и технологические ограничения. Параллельное включение большого числа (N) транзисторов меньшей мощности теоретически может дать мощность NP1, где Р1 - мощность одного из них. Но на практике из-за достаточно ощутимого разброса параметров суммарная мощность оказывается гораздо ниже максимально возможной. Кроме того, при этом резко ухудшается устойчивость генераторов, даже если включать транзисторы параллельно в каждое плечо двухтактной схемы. Ввиду того, что транзисторы являются низковольтными приборами, при их параллельном включении ещё больше уменьшаются входные и нагрузочные сопротивления, и тем самым в ещё большей степени усложняется построение цепей связи. Поэтому проще получить меньшую мощность в двух плечах , применив затем схему сложения мощностей. В таком случае суммарная мощность ОК должна быть равна мощности на входе ВФС. Но необходимо учесть потери мощности в мостовой схеме сложения. КПД мостовой схемы сложения зУ = 0,9, следовательно каждый из двух транзисторов должен отдать в схему сложения мощность

PVT1,2= РВФС ?/зУ2= 80 Вт

При выборе транзистора необходимо учесть, что для повышения надёжности, а также для учёта возможности работы на рассогласованную нагрузку следует задаваться мощностью, превышающей требуемую примерно на 25-30%.

Значит, транзисторы должны давать

PVT1,2' = PVT1,2?*1.2 = 95 Вт

Таким образом, выберем транзистор 2Т970А, обладающий следующими параметрами:

fраб = 400 МГц

Рн = 100 Вт

Кр = 5

Еп = 28 В

Схема включения: ОЭ

Режим работы: класс В

На входе транзисторного УМ с учётом коэффициента передачи по мощности (К)Р мощность должна составлять

PвхVT1,2= PVT1,2' /КР1,2=19 Вт

Мощность, подаваемая на два транзистора со схемы деления составляет

2* PвхVT1,2 =38 Вт.

КПД схемы деления мощности здел = 0,9, значит на её входе необходимо иметь

Pвхдел=38/ здел= 42 Вт

При выборе следующего транзистора руководствуемся теми же соображениями, что и в предыдущий раз. Поэтому выберем такой же транзистор: 2Т970А.

На входе этого транзисторного УМ, следовательно имеем

PвхVT3= Pвхдел / КР3= 8.4 Вт

Между двумя УМ необходимо использовать цепь согласования (ЦС) из-за неравенства выходного сопротивления предыдущего УМ входному сопротивлению последующего. Без использования ЦС УМ работает на комплексную нагрузку, что уменьшает отдаваемую им мощность. Помимо этого ЦС также должна отфильтровывать высшие гармоники рабочей частоты, чтобы они не усиливались последующими УМ. ЦС не должна оказывать значительного влияния на сигнал. КПД ЦС ?ЦС= 0.9.

Мощность на входе ЦС с учётом КПД:

РЦС1= PвхVT3?/?ЦС= 9.4 Вт

Выбираем транзистор, учитывая значение мощности, которое необходимо получить на его выходе: 2Т934А

fраб = 400 МГц

Рн = 10 Вт

Кр = 2

Еп = 28 В

Схема включения: ОЭ

Режим работы: класс В

Рассчитаем мощность на его входе:

PвхVT4 = РЦС1 / КР4= 4.7 Вт

Полученный уровень мощности может быть обеспечен возбудителем, следовательно, тракт усиления мощности состоит из 3-х усилительных ступеней, одной цепи согласования, схемы деления и схемы сложения мощностей.

Структурная схема ПОК и ОК усиления мощности приведена на рис. 4

Рисунок 4. Структурная схема ПОК и ОК усиления мощности.

7. Электрический расчет режимов каскадов ВЧ тракта передатчика

Электрический расчет режимов каскадов передатчика подразумевает расчет параметров транзисторного генератора в критическом режиме по напряженности. Расчет производится как в ОК, так и в ПОК.

Так как устройство работает в диапазоне УКВ, то целесообразно применить в качестве оконечного каскада схему двухтактного широкополосного усилителя на трансформаторах Рутроффа. Это связано с тем, что в обычных трансформаторах на высоких частотах сказывается влияние межвитковых емкостей и индуктивности рассеяния. Собственные межвитковые емкости ограничивают рабочую полосу частот обычных трансформаторов, не позволяя использовать их на радиочастотах. В трансформаторах Рутроффа обмотки конструктивно выполнены так, чтобы межвитковые емкости и индуктивности рассеяния создавали однофазную электрическую линию. С учетом этого АЧХ трансформатора Рутроффа расширяется, что позволяет использование двухтактного широкополосного усилителя в более широком диапазоне частот.

8. Расчет оконечного каскада усиления

В данном устройстве, которое необходимо рассчитать использован транзистор серии 2Т970А.

К его параметрам относятся:

1. Статический коэффициент передачи по току h21э0 = 20

2. Сопротивление материала базы rб = 0.5 Ом

3. Сопротивление материала эмиттера rэ = 0.15 Ом

4. Сопротивление насыщения rнас = 0.4 Ом

5. Напряжение отсечки Е'б = 0.3 В

6. Граничная частота передачи по току fт = 1000 МГц

7. Емкость коллекторного перехода Ск = 150 пФ

8. Емкость эмиттерного перехода Сэ = 1800 пФ

9. Индуктивность эмиттерного вывода Lэ = 0.2 нГн

10. Индуктивность базового вывода Lб = 1 нГн

11. Индуктивность коллекторного вывода Lк = 0.87 нГн

Допустимые параметры:

12. Предельное напряжение на коллекторе - эмиттере Екэдоп = 50 В

13. Предельное напряжение на коллекторе Екдоп = 28 В

14. Предельное напряжение на базе - эмиттере Ебэдоп = 13 В

15. Допустимое значение постоянной составляющей коллекторного тока Iк0доп = 1 А

Экспериментальные параметры:

16. Рабочая частота диапазона fраб = 500 МГц

17. Мощность в нагрузке Р'н = 100 Вт

18. Коэффициент усиления по мощности К'р = 5

19. КПД ГВВ з = 50 %

20. Напряжение питания Еп = 28 В. Выберем напряжение из нормали стандартных напряжений Еп = 30 В.

21. Постоянная времени коллекторного перехода фк = 12 пс

22. Допустимая температура перехода tдоп = 160 ?С

9. Расчет транзисторного автогенератора на основе трехточки

Автогенератором называется устройство, преобразующее энергию источника питания в энергию РЧ колебаний без возбуждения извне.

Основной тип генераторов, высокостабильных по частоте гармонических колебаний в радиопередатчиках, - кварцевый генератор (КГ). Большая добротность и эталонность используемых в КГ резонаторов определяют высокую стабильность частоты генерируемых колебаний. Кварцевые резонаторы работают на объемных типах акустических (механических) колебаний. Кварцевые генераторы реализуются на частотах примерно до 100 МГц - при использовании нечетных механических гармоник колебаний кварцевого резонатора.

Однако работа на высших гармониках связана с некоторым усложнением схемы автогенератора, ухудшает его шумовые свойства. Так как в данной работе передатчик работает в диапазоне частот от 320 до 400 МГц, то целесообразно сделать автогенератор на 10 МГц, и поставить после него два умножителя частоты: один на 5, другой на 8.

Расчет автогенератора начинаем с выбора транзистора, он должен удовлетворять условию: f0 < 0.5 fs. Выберем маломощный высокочастотный транзистор КТ306А, обладающий следующими параметрами:

h21э0 = 20, fр = 300 МГц, Ск = 5 пФ, Сэ = 4.5 пФ, Lэ = Lб =11 нГн, Ек = 9 В, Е'б = 0.3 B, rнас = 10 Ом (так как данный параметр отсутствует, мы взяли типовое значение этого параметра у транзистора, близкого по свойствам к данному). Допустимые параметры: Екбдоп = 15 В, Екэдоп = 10 В, Еэбдоп = 4 В, Iкдоп = 30 мА

1. Зададимся индуктивностью контура: Lк = 10 мкГн

2. Найдем емкость контура:

Из этой формулы найдем Ск/2 = Ск1= Ск2 = 140 пФ

Приведем это значение к нормали: Ск1= Ск2 = 150 пФ

3. Найдем размах импульса коллекторного тока:

iкmaxдоп = 0.3* Iкдоп = 9 мА

4. Выбираем угол отсечки установившегося режима равным иу = 70?

5. Находим значения составляющих коллекторного тока:

6. Определим граничный коэффициент использования питающего напряжения:

7. Найдем амплитуду коллекторного тока:

Uк = ж*Eк = 0.78*9 = 7 В

8. Определим полезную мощность каскада:

Р1 = 0.5*Iк1* Uк = 0.5*3.924*10-3*7 = 0.0137 Вт

9. Определим мощность, потребляемую от источника:

Р0 = Iк0* Ек = 2.268*9*10-3 = 0.02 Вт

10. Определим мощность, рассеиваемую на коллекторе транзистора:

Рп = Р0 - Р1 = 0.02 - 0.0137 = 0.0067 Вт

11. КПД каскада:

з= Р1/ Р0 = 68%

12. Определим сопротивление коллекторной нагрузки:

Rэкв = Uк/ Iк1 = 7/3.924*10-3 = 1.8 кОм

13. Найдем амплитуду напряжения первой гармоники:

Uб1 = iкmax/S*(1-cosи) = 0.136 В

Ебу = Е'б - Uб1*cosи = 0.25 В

Iб0 = Iк0/ h21э0 = 2.268*10-3/20 = 0.113 мА

14. Делители напряжения R1 и R2 обеспечивают нужное смещение на транзисторе. Пусть Ебн =1.5 В

15. Найдем напряжение, падающее на сопротивлении Rавт

ЕRавт = Ебн - Ебу = 1.5 - 0.25 =1.25 В

16. Найдем постоянную составляющую тока эмиттера:

Iэ0 = Iк0 + Iб0 = (2.268 + 0.113)*10-3 = 2.38 мА

17. Найдем значение сопротивления Rавт:

Rавт = ЕRавт/ Iэ0 = 1.25/2.38*10-3 = 525 Ом

18. Рассчитаем постоянный ток делителя:

Iд0 = 10* Iб0 = 1.13 мА

19. Теперь рассчитаем значения делителей напряжения:

R2 = Ебн/ Iд0 = 1.5/ 1.13*10-3 = 1.3 кОм

R1 = (Ек - Ебн)/ Iд0 = 6.6 кОм

20. Рассчитаем блокировочные элементы.

Блокировочные элементы препятствуют протеканию переменного тока в цепь питания.

Выбираем величину блокировочных деталей из условий:

50* Rэкв ? |XLбл|, тогда XLбл = 90 кОм -реактивное сопротивление индуктивности;

Rэкв/50 ? |XСбл|, тогда XСбл = 36 Ом - реактивное сопротивление емкости.

С другой стороны:

XLбл = щр*Lбл

XСбл = 1/ щрбл

Найдем из этих соотношений значения блокировочных элементов.

При моем значении тока Iк0 значение блокировочного дросселя выбирается стандартным Lбл= 1 мкГн

Сбл = 1.47*10-11 = 14.7 пФ

В стандартном ряде емкостей выбираем конденсатор с емкостью

Сбл = 15 пФ

21. Найдем напряжение, падающее на сопротивлении Rг:

ЕRг = Еп - Ек - ЕRав т = 17.75 В

Из нормали напряжений выберем ближайшее большее: 24 В

22. Найдем значение сопротивления Rг:

Rг = ЕRг/ (Iк0+ Iд0) = 24/ 3.39*10-3 = 7 кОм

Для лучшей стабилизации частоты передатчика, лучше использовать кварцевые автогенератор. Для этого, вместо емкости ставим кварц, а один из конденсаторов делаем подстроечным.

10. Расчет выходной фильтрующей схемы (ВФС)

Высшие гармоники тока или напряжения, образованные в результате работы транзисторов в нелинейном режиме, должны быть ослаблены в нагрузке передатчика (антенне, фидере) до уровня, определяемого международными и общесоюзными нормами. Это обеспечивается выходной колебательной системой (ВКС), устанавливаемой после оконечного каскада передатчика.

Заданную фильтрацию гармоник, в первую очередь наиболее интенсивных -- второй и третьей. ВКС должна обеспечить в рабочем диапазоне частот передатчика при заданном уровне колебательной мощности и высоком КПД. В этом основное отличие ВКС от резонансных контуров, межкаскадных цепей связи и т. д. Кроме того, построение ВКС существенно зависит от рабочего диапазона передатчика. В передатчиках с небольшим коэффициентом перекрытия Кf < 1,6…1,9 для фильтрации высших гармоник ВФС можно выполнить в виде широкодиапазонного неперестраиваемого фильтра. Основное преимущество такой конструкции в отсутствии перестроечных элементов.

Рассмотрим особенности построения ВФС в виде неперестраиваемого фильтра при Кf передатчика менее 1,6...1,9. В этом случае проектирование можно вести так, чтобы найти оптимальное значение полосы пропускания фильтра, т.е. его f н.ф и f в.ф, и число его звеньев, при которых будут обеспечиваться наименьшие потери в LС-элементах, т.е. наибольший КПД фильтра в рабочей, более узкой, от f н.п до f в.п, полосе частот.

У фильтров Баттерворта и Чебышева минимальные потери достигаются при оптимальном числе звеньев (т= mопт). которое определяется только требуемым затуханием aф. При выборе между фильтрами Баттерворта и Чебышева предпочтение следует отдать вторым. У фильтров Чебышева потери получаются несколько меньше, а полоса пропускания заметно больше. При ?а = 0,1.. .0,2 дБ полоса пропускания при т= mопт составляет 0,3... 0,4 от предельно возможной.

Руководствуясь вышесказанным, остановимся на полосовом фильтре Чебышева.

Исходные данные для расчёта:

Таблица 1

Rн.ном, Ом

КБВН

КБВВХ

аГН, дБ

аДОП, дБ

fH, МГц

fB, МГц

75

0.8

0.7

-20

-70

320

400

Здесь аГН - относительный уровень высших гармоник напряжения (или тока) на выходе двухтактного генератора на транзисторах с ОЭ (типовое значение); Rн.ном - номинальное нагрузочное сопротивление;

КБВН - допустимое значение КБВ нагрузки;

КБВВХ _ допустимое значение КБВ на входе ВФС;

аДОП - допустимый уровень высших гармоник на входе передатчика.

1. Определяем коэффициент перекрытия по частоте передатчика:

Кf = 400/320 = 1.25

Так как он меньше 1.6, то устанавливаем 1 фильтр.

2. Определяем КБВф, который должна обеспечивать колебательная система:

КБВф = КБВВХ/ КБВН = 0.7/0.8 = 0.88

3. Неравномерность АЧХ в полосе пропускания колебательной системы в децибелах:

Дa = 10lg[(1+ КБВф)2/4КБВф]

Дa = 10lg[(1+ 0.88)2/40.88] = 10lg[1.004] = 0.017 (дБ)

4. Находим минимально допустимое затухание aф , которое должен обеспечить фильтр в полосе задержания:

aф = _ аДОП+ аГН = 50 (дБ)

5. Находим нормированную частоту в полосе задержания, на которой необходимо обеспечить затухание аФ. Определяем порядок m фильтра для второй (n=2) и третьей (n=3) гармоники. Максимальное из полученных m округляем до ближайшего целого числа - это и будет искомым порядком:

для n = 2: Щз2 = (n _ Кf/n)/( Кf - 1) = (2 - 1.07/2)/(1.07 - 1) = 5.5

m = 2.698, округляем до m = 3.

Для n = 3: Щз3 = (n _ Кf/n)/( Кf - 1) = (3 - 1.07/3)/(1.07 - 1) = 10.4

m = 2.126, округляем до m = 2.

Следовательно порядок фильтра m = 2.

6. Рассчитаем элементы, входящие в фильтр рисунок 4

Рисунок 5.

Теперь определим коэффициенты с и l при r1 = r2 = 1.

с1 = с3 = 0.396062; l1 = l3 = 0.862062; с2 = 0.862062; l2 = 0.396062.

Теперь найдем значения реактивных элементов:

L1 = L3 l1Rн.ном/2(fв - fн) = 0.862062*75/251.2*106 = 1.93*10-7 (Гн);

С2 = с2 /2(fв - fн)Rн.ном = 0.862062/251.2*106*75= 4.57*10-11 (Ф).

Определим параметры дополнительных реактивных элементов из условия настройки всех контуров в резонанс на среднюю частоту полосы пропускания

f0 = 357*106 (Гц);

L1*С1 = 1/(2)2* f02, откуда С1 = 1/(2)2* f02*L1 = 6.45*10-12 (Ф).

L2*С2 = 1/(2)2* f02, откуда L2 = 1/(2)2* f02*С2 = 4.7* 10-9 (Ф).

11. Расчет цепей согласования

Структурная схема усилителя мощности (УМ) в общем случае содержит активный элемент и цепи связи: входную и выходную. Каждая из цепей связи, или их еще называют цепями согласования, может выполнять ряд функций. Требования к усилителю по величинам выходной мощности, коэффициента передачи и КПД выполняются в первую очередь выбором типа активного элемента и его режима. Однако реализация этого режима возможна лишь при правильном выборе типа и параметров ЦС. С помощью ЦС создаются близкие к оптимальным формы и величины токов и напряжений активного элемента.

Выходная цепь связи в первую очередь обеспечивает трансформацию сопротивления нагрузки усилителя в оптимальное сопротивление нагрузки активного элемента для токов первой гармоники. Критерии оптимальности нагрузки могут быть различными. Например, достижение максимальной мощности, максимального КПД или максимального усиления.

Часто на практике стремятся получить компромиссное решение: обеспечить заданную мощность при достаточно высоких значениях Кр и КПД. Можно дополнительно повысить КПД, обеспечив определенный характер входного сопротивления выходной ЦС на высших гармониках рабочей частоты.

Выходная ЦС еще частично решает задачу фильтрации гармоник на выходе. Требования к фильтрации побочных составляющих спектра обычно высоки, их подавление по ГОСТу должно быть не менее чем на 60 дБ.

Трансформация сопротивлений

Цепь связи можно представить в виде четырехполюсника, рисунок 6.

Рисунок 6.

Данная ЦС должна преобразовать сопротивление R2 в сопротивление R1. Cопротивление R2 может представлять собой сопротивление фидерной линии, если речь идет о выходной ЦС передатчика, или входное сопротивление следующего активного элемента, если речь идет о межкаскадной ЦС.

Сопротивление R1 - входное сопротивление четырехполюсника - может служить коллекторной нагрузкой активного элемента.

Если нагрузка комплексная, ее реактивную составляющую можно всегда рассматривать как элемент ЦС.

Требования минимальности потерь в ЦС означает, что она должна выполняться на реактивных элементах. Количество схемных реализаций может быть весьма велико.

Рассчитаем цепь связи, необходимую для согласования УМ возбудителя и усилителя мощности в ПОК.

12. Проектирование и расчет широкодиапазонной выходной цепи связи

В широкодиапазонных ГВВ в заданном диапазоне частот требуется обеспечить в нагрузке, близкой к резистивной, колебательную мощность Рн(f) с допустимой неравномерностью ?Рн.доп. При проектировании добиваются коррекции АЧХ в каждом каскаде. Для этого нагрузочное сопротивление в выходной цепи данного каскада должно быть близко к постоянному и резистивному Zвх(f)?Rвх. Исходные данные:

Верхняя частота рабочего диапазона fв =400 МГц

Нижняя частота рабочего диапазона fн =320 МГц

Номинальное значение входного сопротивления для транзисторов:

2Т934А (№4 на рисунке 2) Rвх.ном = 22.9 Ом

2Т970А (№3 на рисунке 2) Rвх.ном = 3.6 Ом

2Т970А (№1,2 на рисунке 2) Rвх.ном = 3.1 Ом

Выходная емкость Cвых = 70 пФ

КБВфдоп = 0.8

Порядок расчета.

1. Определим коэффициент

б1=2*р*( fв - fн) Cвых Rэк

где Rэк = Rвх.ном

2Т934А (№4) б1 = 0.08

2Т970А (№3) б1 = 0.012

2Т970А (№1,2) б1 = 0.01

2. Для рассчитанного б1 по таблицам определяем:

для транзистора 2Т934А (№4) при б1 = 0.08 КБВфmin = 0.94.

КБВфmin > КБВфдоп, следовательно для данного транзистора проектируем низкочастотную ЦС с фильтровым способом согласования.

m = 1; r = 1; Дa = 0.0039 дБ; д = 0.0009.

для транзистора 2Т970А (№3) при б1 = 0.012 КБВфmin = 0.98.

КБВфmin > КБВфдоп, следовательно для данного транзистора проектируем низкочастотную ЦС с фильтровым способом согласования.

m = 1; r = 1; Дa = 0.0004 дБ; д = 0.0001.

для транзисторов 2Т970А (№1,2) при б1 = 0.01 КБВфmin = 0.98.

КБВфmin > КБВфдоп, следовательно для данного транзистора проектируем низкочастотную ЦС с фильтровым способом согласования.

m = 1; r = 1; Дa = 0.0004 дБ; д = 0.0001.

Схема низкочастотной цепи представлена на рисунке 7.

Рисунок 7.

3. Рассчитаем реактивные элементы и сопротивления нагрузки в схеме на рисунке 6.

При расчете низкочастотной цепи примем fн = 0.

Для транзистора 2Т934А (№4)

Rн = Rэк/r

Rн = 22.9/1= 22.9 (Ом)

Для транзистора 2Т970А (№3)

Rн = 3.6/1 = 3.6 (Ом)

для транзистора 2Т970А (№1,2)

Rн = 3.1/1 = 3.1 (Ом)

13. Проектирование и расчет широкодиапазонной входной цепи связи

Построение широкодиапазонных входных ЦС зависит от эквивалентной схемы транзистора со стороны его входа.

В диапазоне средних и высоких частот (fв>0.3 fт/h21Э0), что наиболее характерно при построении широкодиапазонной входной цепи, надо, во-первых, учитывать снижение модуля коэффициента усиления h21Э(щ), во-вторых, использовать более сложную эквивалентную схему входного сопротивления транзистора, показанную на рисунке 8.

Рисунок 8.

Входную цепь транзистора можно построить следующим образом. В заданном диапазоне частот предыдущий каскад должен обеспечивать постоянную амплитуду входного напряжения на постоянную резистивную нагрузку Zвх(f) = Rвх? = rвхОЭ + rдоп

Для компенсации снижения модуля коэффициента усиления h21Э(щ) амплитуда входного базового тока транзистора данного каскада должна изменяться приблизительно обратно пропорционально f. Для этого на входе транзистора включают дополнительные корректирующие элементы Lдоп, rдоп и параллельную цепочку RдопCдоп, которые изменяют соотношение между входными элементами эквивалентной схемы транзистора. Практически приходиться включать два из трех корректирующих элементов. Чтобы входное сопротивление цепи связи, являющееся нагрузкой для предыдущего каскада, было близким к постоянному и резистивному во всем диапазоне частот, параллельно включают дополнительную цепочку из резистора rпар и комплексного сопротивления Zпар, состоящего из емкости Спар и последовательной цепочки LпарRпар. Все это отражено на рисунке 9.

Рисунок 9.

Рассчитаем цепь коррекции АЧХ.

Исходные данные сведем в таблицу 2.

Тип транзистора

2Т934А (№4 на рис.4)

2Т970А (№3 на рис.4)

2Т970А (№1,2 на рис.4)

Lвхоэ

4.2 нГн

1.1 нГн

1.1 нГн

rвхоэ

2.9 Ом

0.5 Ом

0.6 Ом

Rвхоэ

56.7 Ом

1.1 Ом

1.2 Ом

Свхоэ

1.76 нФ

16.6 нФ

16.6 нФ

Далее транзисторы будем обозначать номерами, соответствующими рисунку4.

1. Рассчитываем вспомогательные коэффициенты:

2Т934А (№4)

б* = 2рfвLвхоэ/ rвхоэ = 3.63

у* = Rвхоэ/ rвхоэ = 19.55

2Т970А (№3)

б* = 2рfвLвхоэ/ rвхоэ = 5.5

у* = Rвхоэ/ rвхоэ = 2.2

2Т970А (№1,2)

б* = 2рfвLвхоэ/ rвхоэ = 4.63

у* = Rвхоэ/ rвхоэ = 2

2. Находим коэффициенты:

2Т934А (№4)

Для транзисторов 2Т970А (№3), 2Т970А (№1,2) получаются те же значения.

3. В зависимости от соотношений между необходимыми коэффициентами, обеспечиваемыми непосредственно транзисторами, включают те или иные корректирующие элементы.

Так как в данном случае одновременно выполняются неравенства б*< б и у*< у для всех транзисторв, включаем индуктивность Lдоп и цепочку RдопCдоп при rдоп=0

2Т934А (№4)

Lдоп = (б rвхоэ/ 2рfв) - Lвхоэ

Lдоп = 11 нГн

Rдоп = у rвхоэ - Rвхоэ

Rдоп = 318 Ом

Сдоп = h21э/ 2рfт Rдоп

Сдоп = 25 пФ

2Т970А (№3)

Lдоп = (б rвхоэ/ 2рfв) - Lвхоэ

Lдоп = 1.5 нГн

Rдоп = у rвхоэ - Rвхоэ

Rдоп = 63.5 Ом

Сдоп = h21э/ 2рfт Rдоп

Сдоп = 0.12 пФ

2Т970А (№1,2)

Lдоп = (б rвхоэ/ 2рfв) - Lвхоэ

Lдоп = 3.14 нГн

Rдоп = у rвхоэ - Rвхоэ

Rдоп = 76.8

Сдоп = h21э/ 2рfт Rдоп

Сдоп = 1.03 *10-10

4. Рассчитываем резистор rпар и элементы комплексного сопротивления Zпар:

при rдоп=0

2Т934А (№4)

rпар = rвхоэ= 2.9 Ом

Спар = (Lвхоэ + Lдоп)/ rвхоэ

Спар= 5.24 нФ

Lпар = (Свхоэ Сдоп) rвхоэ2 / (Свхоэ+ Сдоп)

Lпар= 0.2 нГн

Rпар = rвхоэ2/ (Rвхоэ+ Rдоп)

Rпар= 0.02 Ом

2Т970А (№3)

rпар = rвхоэ= 0.5 Ом

Спар = (Lвхоэ + Lдоп)/ rвхоэ

Спар= 5.2 нФ

Lпар = (Свхоэ Сдоп) rвхоэ2 / (Свхоэ+ Сдоп)

Lпар= 0.029 пГн

Rпар = rвхоэ2/ (Rвхоэ+ Rдоп)

Rпар= 0.0038 Ом

2Т970А (№1,2)

rпар = rвхоэ= 0.6 Ом

Спар = (Lвхоэ + Lдоп)/ rвхоэ

Спар= 7. 06 нФ

Lпар = (Свхоэ Сдоп) rвхоэ2 / (Свхоэ+ Сдоп)

Lпар= 36.8 пГн

Rпар = rвхоэ2/ (Rвхоэ+ Rдоп)

Rпар= 0.0046 Ом

5. Результирующее входное сопротивление цепи связи Zвх = rвхоэ + rдоп, так как rдоп = 0, то Zвх = 2.9 Ом для транзистора 2Т934А (№4)

Zвх = 0.5 Ом для транзистора 2Т970А (№3)

Zвх = 0.6 Ом для транзистора 2Т970А (№1,2)

6. Амплитуда входного напряжения:

В данной формуле:

Коэффициент Берга для заданных транзисторов равен 0.5

для транзистора 2Т934А (№4) ч = 1.18

для транзистора 2Т970А (№3) ч = 2.69

для транзистора 2Т970А (№1,2) ч = 2.46

Рассчитаем амплитуду входного напряжения для трех транзисторов.

2Т934А (№4) Uвх = 5.731 В

2Т970А (№3) Uвх = 30.27 В

2Т970А (№1,2) Uвх = 54.076 В

7. Мощность, потребляемая от предыдущего каскада:

Рвх = 0.5 Uвх2/ Zвх

2Т934А (№4) Рвх = 5.6 Вт

2Т970А (№3) Рвх = 916 Вт

2Т970А (№1,2) Рвх = 2.4 кВт

Рассмотренная схема цепи коррекции АЧХ непосредственно подходит для транзисторов, работающих в режиме класса А без отсечки. При работе с отсечкой тока из-за нелинейности входного сопротивления транзистора и шунтирующего действия сравнительно небольшого по величине сопротивления может не обеспечиваться режим возбуждения гармоническим током. В данном случае при работе транзистора в классе Б (и = 900) целесообразно применять двухтактные генераторы. При этом сопротивление Zпар включают одно на оба транзистора без заземления средней точки. Поэтому после расчета корректирующих элементов для одного транзистора (на одно плечо схемы) значения Lпар , Rпар, увеличивают в 2 раза и для симметрии схемы оставляют два сопротивления rпар.

Список литературы

1. «Проектирование радиопередатчиков», под ред. Шахгильдяна;

2. «Генераторы с внешним возбуждением и автогенераторы диапазона высоких частот», А. А. Дворников;

3. «Радиопередающие устройства систем связи с подвижными объектами», С. И. Дингес;

4. «Проектирование транзисторных каскадов передатчиков», М. С. Шумилин;

5. ГОСТ 12252-86 «Радиостанции с угловой модуляцией сухопутной подвижной службы»;

6. Конспект лекций по радиопередающим устройствам.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Разработка радиопередатчика для радиовещания на ультракоротких волнах (УКВ) с частотной модуляцией (ЧМ). Подбор передатчика-прототипа. Расчет структурной схемы. Электрический расчет нагрузочной системы передатчика, режима предоконечного каскада на ЭВМ.

    курсовая работа [985,8 K], добавлен 12.10.2014

  • Обоснование структурной схемы. Электрический расчет. Выбор усилительного полупроводникового прибора. Расчет выходного фильтра. Выбор стандартных номиналов. Электрическая схема оконечного мощного каскада связного передатчика с частотной модуляцией.

    курсовая работа [411,7 K], добавлен 14.11.2008

  • Расчет цепей смещения и питания транзистора. Выбор радиодеталей для цепей связи, фильтрации, питания для схемы оконечного каскада. Расчет принципиальной схемы передатчика. Электрический расчет генератора, управляемого напряжением с частотной модуляцией.

    курсовая работа [461,5 K], добавлен 04.11.2014

  • Составление и расчет структурной схемы передающего устройства. Требования, к нему предъявляемые согласно стандарту. Специфика расчета генератора с внешним возбуждением. Оценка параметров кварцевого автогенератора. Расчет общих характеристик передатчика.

    курсовая работа [2,3 M], добавлен 18.03.2011

  • Разработка структурной схемы передатчика с базовой модуляцией, числа каскадов усиления мощности, оконечного каскада, входной цепи транзистора, кварцевого автогенератора, эмиттерного повторителя. Эквивалентное входное сопротивление и емкость транзистора.

    курсовая работа [691,9 K], добавлен 17.07.2010

  • Cвязной передатчик с частотной модуляцией. Структурная схема передатчика. Расчет коллекторной и базовой цепи. Амплитуда первой гармоники коллекторного тока. Коэффициент ослабления тока базы. Максимальное значение напряжение на эмиттерном переходе.

    курсовая работа [224,5 K], добавлен 07.07.2009

  • Расчет оконечного каскада передатчика и цепи согласования с антенной. Составление структурной схемы РПУ. Выбор структурной схемы передатчика и транзистора для выходной ступени передатчика. Расчет коллекторной и базовой цепи, антенны, параметров катушек.

    курсовая работа [92,6 K], добавлен 24.04.2009

  • Проектирование связного радиопередающего устройства с частотной модуляцией (ЧМ). Структурные схемы передатчика с прямой и косвенной ЧМ. Расчет оконечного каскада, коллекторной и входной цепей. Расчет цепи согласования оконечного каскада с нагрузкой.

    курсовая работа [876,6 K], добавлен 21.07.2010

  • Проект связного радиопередатчика с частотной модуляцией. Структурная и принципиальная схемы. Электрический и конструкторский расчет схем сложения и согласования с фидерной линией. Автогенератор и частотный модулятор. Электрическая схема передатчика.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 14.07.2009

  • Выбор оптимального варианта структурной схемы передатчика, синтез его функциональной схемы. Характеристика транзисторного автогенератора, фазового детектора, усилителей постоянного тока и мощности, опорного генератора. Расчет автогенератора и модулятора.

    курсовая работа [133,3 K], добавлен 16.01.2013

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.