Тепловой и динамический расчет двигателя

Тепловой расчет и определение основных размеров двигателя. Основные размеры цилиндра и показатели поршневого двигателя. Построение и развертка индикаторной диаграммы в координатах. Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя.

Рубрика Транспорт
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 12.10.2015
Размер файла 961,0 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Тепловой расчет и определение основных размеров двигателя

1.1 Процесс наполнения

1.2 Процесс сжатия

1.3 Процесс сгорания

1.4 Процесс расширения

1.5 Процесс выпуска

1.6 Индикаторные показатели

1.7 Эффективные показатели

1.8 Основные размеры цилиндра и показатели поршневого двигателя

1.9 Сводная таблица результатов теплового расчета

1.10 Анализ полученных результатов

2. Динамический расчет

2.1 Построение индикаторной диаграммы

2.2 Развертка индикаторной диаграммы в координатах

2.3 Последовательность выполнения расчета

2.4 Построение диаграмм сил

2.5 Построение диаграммы суммарного крутящего момента

2.6 Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя

3. Система охлаждения

Заключение

Список использованных источников

Введение

Тепловой расчет двигателя служит для определения параметров газов в рабочем процессе двигателя, а также оценочных показателей, характеризующих цикл в целом и позволяющих определить размеры двигателя, оценить его мощностные и экономические показатели.

В основе методики расчета лежит метод профессора В.И. Гриневецкого, в дальнейшем дополненный профессорами Е.К. Мазингом, Н.Р. Брилингом.

Задачей динамического расчета является определение сил, действующих в механизмах преобразования тепловой энергии рабочего тела в механическую работу двигателя.

В настоящей работе тепловой и динамический расчеты выполняются для режима номинальной мощности.

1. Тепловой расчет и определение основных размеров двигателя

1.1 Процесс наполнения

В результате данного процесса цилиндр двигателя (рабочая полость) наполняется свежим зарядом. Давление и температура окружающей среды принимаются: , .

Давление остаточных газов в зависимости от типа двигателя pr=(1,05…1,25)* p0 . Принимаем pr=1,1* p0=1,25*0,1= 0,125 МПа.

Температура остаточных газов выбирается в зависимости от типа двигателя с учетом того, что для дизельных двигателей она изменяется в пределах Tr= 900…1050 K. Принимаем Tr= 1000 K.

В зависимости от типа двигателя температура подогрева свежего заряда . Принимаем ДT=5 K.

Давление в конце впуска:

pa = p0 - ? pa

Величина потери давления на впуске ? pa , для дизелей, колеблется в пределах ? pa = (0,04…0,18)* p0, ? pa = 0,25*0,1=0,01МПа, pa = 0,1- 0,01=0,091МПа.

Коэффициент остаточных газов:

где цоч - коэффициент очистки для двигателя без надува;

Цдоз - коэффициент дозарядки цилиндров.

Для дизелей коэффициенты цоч =1; Цдоз=1.

Получаем:

Величина коэффициента остаточных газов  для дизеля изменяется в пределах .

Температура в конце впуска:

В современных дизельных двигателях температура в конце впуска Та=(310…350)К.

Коэффициент наполнения:

Величина коэффициента наполнения для дизелей изменяется в пределах: ЮV = 0,80…0,90.

1.2 Процесс сжатия

Давление в конце сжатия:

Температура в конце сжатия:

В этих формулах n1 - показатель политропы сжатия, который для автотракторных двигателей находится в пределах .

поршневой двигатель индикаторный диаграмма

1.3 Процесс сгорания

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг жидкого топлива:

Где средний элементарный состав дизельного топлива принимают:

Количество свежего заряда для дизельного двигателя:

Количество продуктов сгорания при работе двигателей на жидком топливе при  :

Теоретический коэффициент молекулярного изменения:

Действительный коэффициент молекулярного изменения:

Величина м для дизелей изменяется в пределах .

Низшую теплоту сгорания дизельного топлива принимаем: .

Средняя мольная теплоемкость свежего заряда определяется по формуле:

Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания для дизелей:

Значения коэффициента использования теплоты при работе дизельного двигателя на номинальном режиме: . Принимаем о=0,7.

Максимальная температура сгорания для дизелей определяется по уравнению:

где - степень повышения давления. Для дизелей с неразделенными камерами сгорания и объемным смесеобразованием выбирают в следующих пределах: k= 1,6…2,5. Принимаем k=1,6.

Решая уравнение, находим Tz:

,

Действительное давление для дизелей:

1.4 Процесс расширения

Степень предварительного расширения для дизельных двигателей:

Степень последующего расширения:

Температура в конце расширения:

Давление в конце расширения:

МПа,

где n2 = 1,15…1,28 - среднего показателя политропы расширения для дизельных двигателей .

1.5 Процесс выпуска

Параметрами процесса выпуска ( и ) задаются в начале расчета процесса впуска. Правильность предварительного выбора величин  и  проверяется по формуле профессора Е. К. Мазинга:

Погрешность вычислений составляет:

Т.к. погрешность вычислений не превышает 10% ,то величина  выбрана правильно.

1.6 Индикаторные показатели

Среднее индикаторное давление теоретического цикла для дизельных двигателей подсчитывается по формуле:

Среднее индикаторное давление действительного цикла:

где  - коэффициент полноты диаграммы, который принимается для дизельных двигателей . Принимаем .

Величина  для дизельных двигателей без наддува может изменяться .

Индикаторный КПД для дизельных двигателей подсчитывается по формуле:

Удельный индикаторный расход жидкого топлива определяется по уравнению:

г/(кВт* ч).

Величина индикаторного КПД для автотракторных дизельных двигателей .

1.7 Эффективные показатели

Механический КПД дизельного двигателя ЮМ= 0,70…0,80. Принимаем ЮМ= 0,75.

Тогда среднее эффективное давление:

МПа,

а эффективный КПД:

Удельный эффективный расход жидкого топлива:

г/кВт?ч.

1.8 Основные размеры цилиндра и показатели поршневого двигателя

По эффективной мощности, частоте вращения коленчатого вала и среднему эффективному давлению определяем литраж двигателя:

л,

где Ne=100 кВт, n= 2500 об/мин , pe= 0,69 МПа - подставляется в соответствующих величинах,  - для четырехтактных двигателей.

Рабочий объем одного цилиндра:

л,

где i=4 - число цилиндров.

Диаметр цилиндра:

м.

Принимаем диаметр цилиндра D =0,12 м.

Ход поршня:

м.

Определяем основные параметры и показатели двигателя:

- литраж двигателя:

л;

- эффективную мощность:

кВт;

- эффективный крутящий момент:

Н?м;

- часовой расход жидкого топлива:

кг/ч;

- среднюю скорость поршня:

м/с.

Определим погрешность вычисления :

, что меньше 10%.

Литровая мощность определяется по формуле:

кВт/л.

Величина литровой мощности для автотракторных дизельных двигателей колеблется в пределах .

1.9 Сводная таблица результатов теплового расчета

Таблица 1- Сводная таблица результатов теплового расчета

 Параметр

 Вычисленное значение

 Экспериментальное значение

0.031

0.02…0.06

319

310…400

0.837

0.8…0.9

5,45

3.5…5.5

1006

700…1000

1.033

1.01…1.06

8,7

5…10

8,7

5…10

2378

1800…2300

0.4

0.2…0.4

1192

1000…1200

0,92

0,75…1,5

0.52

0.4…0.53

163

163…220

0,69

0.45…0.85

0.39

0.3…0.42

217,2

210…280

1.10 Анализ полученных результатов

В результате теплового расчета были определены параметры рабочего тела в цилиндре двигателя, а также произведены оценочные показатели процесса, позволяющие определить размеры двигателя и оценить его мощностные и экономические показатели.

2. Динамический расчет

Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма выполняется с целью определения суммарных сил и моментов, возникающих от давления газов и от сил инерции. Результаты динамического расчета используются при расчете деталей двигателя на прочность и износ.

В течение каждого рабочего цикла силы, действующие в кривошипно-шатунном механизме, непрерывно изменяются по величине и направлению. Поэтому для характера изменения сил по углу поворота коленчатого вала их величины определяют для ряда различных положений вала через каждые 30 град ПКВ. В отдельных случаях через 10 град ПКВ.

2.1 Построение индикаторной диаграммы

Индикаторная диаграмма строится в координатах . Построение индикаторной диаграммы двигателя внутреннего сгорания производится на основании теплового расчета.

В начале построения на оси абсцисс откладывают отрезок , соответствующий рабочему объему цилиндра, а по величине равный ходу поршня в масштабе , который в зависимости от величины хода поршня проектируемого двигателя может быть принят 1:1, 1.5:1 или 2:1.

Принимаем 1:1.

Отрезок , соответствующий объему камеры сгорания, определяется из соотношения

,

.

Отрезок

.

При построении диаграммы выбираем масштаб давления .

Затем по данным теплового расчета на диаграмме откладывают в выбранном масштабе величины давлений в характерных точках .

По наиболее распространенному графическому методу Брауэра политропы сжатия и расширения строим следующим образом.

Из начала координат проводим луч под углом к оси координат. Далее из начала координат проводим лучи и под углами и к оси ординат. Эти углы определяют из соотношений

,

, .

,

, .

Политропу сжатия строим с помощью лучей и . Из точки проводим горизонталь до пересечения с осью ординат; из точки пересечения - линию под углом к вертикали до пересечения с лучом , а из этой точки - вторую горизонтальную линию, параллельную оси абсцисс. Затем из точки проводим вертикальную линию до пересечения с лучом . Из этой точки пересечения под углом к вертикали проводим линию до пересечения с осью абсцисс, а из этой точки - вторую вертикальную линию, параллельную оси ординат, до пересечения со второй горизонтальной линией. Точка пересечения этих линий будет промежуточной точкой политропы сжатия. Точку находим аналогично, принимая точку за начало построения.

Политропу расширения строим с помощью лучей и , начиная от точки , аналогично построению политропы сжатия. Критерием правильности построения политропы расширения является приход ее в ранее нанесенную точку .

После построения политропы сжатия и расширения производим скругление индикаторной диаграммы с учетом предварения открытия выпускного клапана, опережения зажигания и скорости нарастания давления, а также наносим линии впуска и выпуска. Для этой цели под осью абсцисс проводим на длине хода поршня как на диаметре полуокружность радиусом . Из геометрического центра в сторону н.м.т. откладываем отрезок

, (51)

где - длина шатуна.

При скруглении индикаторной диаграммы из центра проводят луч под углом , соответствующим предварению открытия выпускного клапана. Полученную точку , соответствующую началу открытия выпускного клапана, сносим на политропу расширения (точка ).

Далее из того же центра проводят луч под углом , соответствующим углу опережения начала впрыска топлива ( ПКВ до в.м.т.), а точку сносим на политропу сжатия, получая точку . На линии в.м.т. находим точку из соотношения . Соединяем точки и плавной кривой. Из точки проводим плавную кривую до середины отрезка . Из середины отрезка проводим кривую с плавным переходом в кривую политропы расширения.

Затем проводим плавную кривую изменения линии расширения в связи с предварительным открытием выпускного клапана.

В результате указанных построений получаем действительную индикаторную диаграмму.

2.2 Развертка индикаторной диаграммы в координатах

Развертку индикаторной диаграммы в координаты выполняем справа от индикаторной диаграммы. Ось абсцисс развернутой диаграммы располагаем по горизонтали на уровне линии индикаторной диаграммы. Длина графика (720° ПКВ) делится на 24 равных участка, которые соответствуют определенному углу поворота коленчатого вала. Каждую точку на линии абсцисс нумеруем (0, 30, 60° ПКВ). По наиболее распространенному способу Ф. А. Брикса дальнейшее перестроение индикаторной диаграммы ведем в следующей последовательности.

Полученную полуокружность делим вспомогательными лучами из центра на 6 равных частей, а затем из центра Брикса (точка ) проводим линии, параллельные вспомогательным лучам, до пересечения с полуокружностью.

Вновь полученные точки на полуокружности соответствует определенным углам ПКВ. Из этих точек проводим вертикали до пересечения с соответствующими линиями индикаторной диаграммы. Развертку индикаторной диаграммы начинаем, принимая за начало координат положение поршня в в.м.т. в начале такта впуска. Далее для каждого значения угла на индикаторной диаграмме определяем величину давления в надпоршневой полости и заносим в табл. 1. Модуль газовой силы также заносим в табл. 1. По данным этой таблицы строим зависимость .

Полученные точки на графике соединяем плавной кривой.

2.3 Последовательность выполнения расчета

Строим индикаторную диаграмму в координатах .

Перестраиваем индикаторную диаграмму, выполненную по результатам теплового расчета, в координаты .

Определяем силу давления газов на днище поршня для положений коленчатого вала, отстоящих друг от друга на 30° ПКВ в пределах (0…720)° ПКВ.

За начало отсчета принимаем такое положение кривошипа, когда поршень находится в начале такта впуска.

Сила давления газов на днище поршня определяется по формуле

где .

Результаты расчета заносятся в табл. 2.

Таблица 2

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0

0.174

729

1.2720

+

15289

-

14560

-

30

0.137

322

1.0020

+

12044

-

11722

-

60

0.137

322

0.3640

+

4375

-

4053

-

90

0.137

322

-0.2720

+

3269

+

3591

+

120

0.137

322

-0.6360

+

7644

+

7967

+

150

0.137

322

-0.7300

+

8775

+

9097

+

180

0.137

322

-0.7280

+

8750

+

9072

+

210

0.148

474

-0.7300

+

8775

+

9248

+

240

0.196

943

-0.6360

+

7644

+

8587

+

270

0.324

2205

-0.2720

+

3269

+

5474

+

300

0.729

6198

0.3640

+

4375

-

1823

+

330

2.497

23618

1.0020

+

12044

-

11574

+

360

5.714

53865

1.2720

+

15289

-

49577

+

365

7.282

70162

1.2641

+

15193

-

54968

+

370

8.100

87968

1.2404

+

14909

-

73059

+

375

7.312

70465

1.2015

+

14441

-

66024

+

380

6.376

60389

1.1481

+

13799

-

57590

+

385

5.559

53486

1.0811

+

12995

-

40491

+

390

4.100

39114

1.0020

+

12044

-

37070

+

420

2.090

19605

0.3640

+

4375

-

15229

+

450

1.059

9446

-0.2720

+

3269

+

12715

+

480

0.720

6108

-0.6360

+

7644

+

13753

+

510

0.511

4053

-0.7300

+

8775

+

12828

+

540

0.336

2329

-0.7280

+

8750

+

11079

+

570

0.245

1426

-0.7300

+

8775

+

10200

+

600

0.209

1074

-0.6360

+

7644

+

8718

+

630

0.192

901

-0.2720

+

3269

+

4171

+

660

0.182

805

0.3640

+

4375

-

3570

-

690

0.176

750

1.0020

+

12044

-

11294

-

720

0.174

729

1.2720

+

15289

-

14560

-

Определяем силу инерции от возвратно-поступательно движущихся масс

Масса поступательно движущихся частей КШМ определяется из выражения

,

где - доля массы шатуна, отнесенная к возвратно-поступательно движущимся массам,. Принимаем .

.

Приближенные значения и определяем с помощью таблицы : , , , . Тогда принимаем m:

,

.

Угловая скорость

,

При известной величине хода поршня S радиус кривошипа

,

.

Находим суммарную силу, действующую в кривошипно-шатунном механизме. Определение этой силы ведем путем алгебраического сложения сил давления газов и сил инерции возвратно-поступательно движущихся масс.

Результаты определения , а также и заносятся в табл.3.

Рисунок 1

Определяем нормальную силу К, направленную по радиусу кривошипа (см. рис. 1)

7. Определяем тангенциальную силу Т, направленную по касательной к окружности радиуса кривошипа (см. рис. 1)

Результаты определения К и Т заносим в табл. 4.

Таблица 3

0

1

14560

-

0

0

-

30

0.7974

9347

-

0.6189

7254

-

60

0.2901

1176

-

0.9872

4001

-

90

-0.2827

1015

-

1

3591

+

120

-0.7099

5656

-

0.7448

5934

+

150

-0.9347

8502

-

0.3811

3467

+

180

-1

9072

-

0

0

-

210

-0.9347

8644

-

-0.3811

3525

-

240

-0.7099

6096

-

-0.7448

6396

-

270

-0.2827

1547

-

-1

5474

-

300

0.2901

529

+

-0.9872

1800

-

330

0.7974

9229

+

-0.6189

7163

-

360

1

69577

+

0

0

+

365

0.9941

94410

+

0.1108

10520

+

370

0.9766

110413

+

0.2202

24897

+

375

0.9477

90998

+

0.3270

31399

+

380

0.9077

70432

+

0.4298

33350

+

385

0.8574

51866

+

0.5275

31909

+

390

0.7974

37533

+

0.6189

29131

+

420

0.2901

4418

+

0.9872

15035

+

450

-0.2827

3594

-

1

12715

+

480

-0.7099

9763

-

0.7448

10243

+

510

-0.9347

11990

-

0.3811

4889

+

540

-1

11079

-

0

0

-

570

-0.9347

9534

-

-0.3811

3887

-

600

-0.7099

6189

-

-0.7448

6494

-

630

-0.2827

1179

-

-1

4171

-

660

0.2901

1036

-

-0.9872

3525

+

690

0.7974

9006

-

-0.6189

6990

+

720

1

14560

-

0

0

+

2.4 Построение диаграмм сил

График силы инерции строим в том же масштабе и на той же координатной сетке, где выстроен график газовой силы . На основании полученных графиков и на той же координатной сетке и в том же масштабе строим график суммарной силы .

Определение модуля силы для различных значений угла выполняем путем суммирования в каждой точке ординат графиков и с учетом их знаков или модулей сил и из табл. 3.

Координатную сетку для графика сил и размещаем под координатной сеткой сил , , . График сил и строим в том же масштабе, что и предыдущий график.

Принимаем масштабные коэффициенты

2.5 Построение диаграммы суммарного крутящего момента

Для построения кривой суммарного крутящего момента многоцилиндрового двигателя необходимо графически просуммировать кривые крутящих моментов от каждого цилиндра, сдвигая влево одну кривую относительно другой на угол поворота кривошипа между вспышками.

Для двигателя с равными интервалами между вспышками суммарный крутящий момент будет периодически повторяться.

Для четырехтактного двигателя через:

,

.

Поскольку

,

а , то кривая , будет отличаться от кривой лишь масштабом.

Масштаб крутящего момента

,

.

где - масштаб силы, Н/мм.

Результаты расчета М1, М2, М3, М4, М заносим в табл.5

Средний крутящий момент определяется по площади, лежащей под кривой графика суммарного :

,

.

где и - соответственно положительная и отрицательная площади под кривой суммарного , мм2;

- длина интервала между вспышками по диаграмме крутящего момента, мм.

Таблица 4

град ПКВ

0

0

0

0

0

0

30

-468

-227

1879

-251

933

60

-258

-413

970

-419

-120

90

232

-353

820

-269

430

120

383

-116

661

227

1155

150

224

-462

315

451

528

180

0

0

0

0

0

Эффективный крутящий момент двигателя

,

.

Значение см. в разделе 2.7. Значение эффективного крутящего момента, полученное по данной формуле, должно совпадать с величиной , вычисленной ранее.

Относительная погрешность вычислений не должна превышать .

2.6 Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя

Для расчета и построения внешней скоростной характеристики двигателя воспользуемся следующими эмпирическими зависимостями:

(57)

(58)

где , - эффективная мощность (кВт) и удельный эффективный расход топлива (г/(кВт•ч)) при заданной частоте вращения коленчатого вала (об/мин) в искомой точке скоростной характеристики двигателя;

, - максимальная эффективная мощность двигателя (кВт) и максимальный удельный эффективный расход топлива (г/(кВт•ч)) при частоте вращения коленчатого вала (об/мин);

- постоянные коэффициенты (табл. 5).

Значения коэффициентов для расчета характеристики двигателя.

Таблица 5

Тип двигателя

Дизельный с неразделенной камерой сгорания

0.5

1.5

1.55

1.55

1

Значения и берутся из ранее произведенных расчетов:

где , - заданные номинальная эффективная мощность двигателя (кВт) и соответствующая ей частота ращения коленчатого вала (об/мин).

Текущие значения эффективного крутящего момента (Н•м) и часового расхода топлива (кг/ч), необходимые для построения соответствующих графиков, рассчитываются по формулам:

Данные для построения внешней скоростной характеристики двигателя представлены в табл. 7.

Для построения внешней скоростной характеристики двигателя принимаем масштабы построения , , , .

Таблица 6

600

21

243

341

5.2

800

31

227

373

7.1

1000

42

214

399

8.9

1200

53

203

420

10.7

1400

64

196

434

12.5

1600

74

191

443

14.2

1800

84

189

446

15.9

2000

93

189

443

17.6

2200

100

192

434

19.3

2300

103

195

428

20.1

2400

106

198

420

20.9

3. Система охлаждения

Система охлаждения представляет собой совокупность устройств, обеспечивающих отвод тепла от нагретых деталей двигателя и поддерживающих требуемый температурный режим для нормальной его работы. Другим назначением системы охлаждения является подогрев салона автомобиля в холодное время. Так как вода или низкозамерзающие жидкости обладают высокой теплоемкостью и обеспечивают эффективный отвод теплоты от нагретых поверхностей, большинство современных двигателей имеют жидкостные системы охлаждения.

Жидкостные системы охлаждения подразделяются на одноконтурные и двухконтурные. Управление может быть обычным и электронным.

В качестве привода вентилятора применяются гидравлические муфты, муфты с электромагнитным включением, электродвигатели.

Жидкостные насосы подразделяются на насосы, имеющие механический привод, с частотой вращения пропорциональной частоте вращения коленчатого вала и с электрическим приводом, в которых частота вращения не зависит от частоты вращения коленчатого вала.

Двухконтурные системы охлаждения.

Помимо традиционных одноконтурных систем охлаждения в автомобильных двигателях могут применяться двухконтурные системы с двумя термостатами. В такой системе охлаждения предусмотрены два контура циркуляции охлаждающей жидкости. Потоки жидкости через головку цилиндров и через блок цилиндров разделены и могут иметь различные температуры. Управление этими потоками осуществляется двумя термостатами, расположенными в общем корпусе. Один из термостатов управляет потоком жидкости через блок цилиндров, а другой - через головку цилиндров. Одна третья часть жидкости направляется к цилиндрам, а остальные две трети - к камерам сгорания в головке цилиндров. Помимо всего прочего головки цилиндров обоих двигателей охлаждаются поперечными потоками жидкости.

При температурах охлаждающей жидкости ниже 87°C оба термостата закрыты, благодаря чему прогрев двигателя ускоряется.

При этом охлаждающая жидкость движется по контуру, включающему:

- насос охлаждающей жидкости 11;

- головку цилиндров;

- корпус термостатов 6;

- радиатор отопителя 3;

- охладитель масла 8;

- клапан перепуска отработавших газов 2;

- расширительный бачок 1.

Рисунок 2. Контур системы охлаждения

1 - расширительный бачок; 2 - клапан перепуска отработавших газов; 3 - радиатор отопителя; 4 - термостат головки цилиндров; 5 - корпус термостата; 6 - термостат блока цилиндров; 7 - радиатор; 8 - охладитель масла; 9 - контур охлаждения головки цилиндров; 10 - контур охлаждения блока цилиндров; 11 - жидкостный насос

При температурах охлаждающей жидкости от 87 до 105°C термостат 4 головки блока цилиндров открыт, а термостат 6 блока цилиндров закрыт. В результате этого температура охлаждающей жидкости в головке цилиндров стабилизируется на уровне 87°С, а в блоке цилиндров она продолжает повышаться.

При этом охлаждающая жидкость движется по контуру, включающему кроме вышеперечисленных составляющих системы охлаждения и через радиатор.

При температурах охлаждающей жидкости свыше 105°C оба термостата открыты. В результате этого температура охлаждающей жидкости в головке цилиндров стабилизируется на уровне 87°С, а в блоке цилиндров она устанавливается на уровне 105°C.

При этом охлаждающая жидкость движется по контуру, включающему дополнительно к вышеперечисленному и через блок цилиндров.

Применение двухконтурной системы охлаждения и электрического насоса имеет следующие преимущества:

- ускоряется прогрев блока цилиндров, охлаждающая жидкость через который не прокачивается вплоть до температуры 105°С;

- повышенные температуры блока цилиндров способствуют снижению потерь на трение в кривошипно-шатунном механизме;

- сниженный температурный уровень головки цилиндров обеспечивает лучшее охлаждение камер сгорания, в результате чего повышается наполнение цилиндров и снижается склонность смеси к детонации.

Заключение

В результате выполнения курсовой работы был произведен тепловой и динамический расчет двигателя.

При выполнении теплового расчета были определены параметры рабочего тела в цилиндре двигателя, а также оценочные показатели процесса, позволяющие определить размеры двигателя и оценить его мощностные и экономические показатели.

При выполнении динамического расчета были определены силы, действующие на кривошипно-шатунный механизм, произведен расчет и построены диаграммы суммарного крутящего момента и внешней скоростной характеристики двигателя.

Список использованных источников

1. Г.А. Вершина, Г.М. Кухарёнок, А.Ю. Пилатов. Тепловой и динамический расчёт двигателей внутреннего сгорания: учебно-методическое пособие. - Минск: БНТУ, 2013. - 79 с.

2. Железко Б.Е. Основы теории и динамики автомобильных и тракторных двигателей.- Мн., 1980. -304 с.

3. Колчин А. И., Демидов В. П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей. - М.: Высшая школа, 2002. -400 с.

4. Автомобильные двигатели. Под ред. д-ра техн. наук Ховаха М. С. - М.: Машиностроение, 1977. -592с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Выбор топлива, определение его теплоты сгорания. Определение размеров цилиндра и параметров двигателя, построение индикаторной диаграммы. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма. Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя.

    курсовая работа [434,0 K], добавлен 27.03.2011

  • Краткая техническая характеристика двигателя-прототина. Описание конструкции системы питания. Тепловой расчет двигателя: показатели рабочего процесса и потери. Расчет и построение внешней скоростной характеристики. Построение индикаторной диаграммы.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 18.01.2011

  • Тепловой расчет двигателя. Выбор топлива, определение его теплоты сгорания. Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма двигателя. Расчет сил давления газов и расчет сил инерции.

    курсовая работа [1,0 M], добавлен 01.03.2010

  • Исходные данные для теплового расчета поршневого двигателя внутреннего сгорания. Тепловой, динамический расчет и определение размеров двигателя. Порядок выполнения вычислений параметров поршневого двигателя. Описание устройства воздушного фильтра.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 11.09.2009

  • Тепловой расчет номинального режима работы двигателя. Элементарный состав бензинового топлива. Параметры рабочего тела, окружающей среды и остаточные газы. Эффективные показатели двигателя. Построение индикаторной диаграммы и скоростной характеристики.

    контрольная работа [748,7 K], добавлен 25.09.2014

  • Тепловой расчет двигателя внутреннего сгорания. Расчет рабочего цикла двигателя, определение индикаторных и эффективных показателей рабочего цикла. Параметры цилиндра и тепловой баланс двигателя. Расчет и построение внешней скоростной характеристики.

    курсовая работа [220,0 K], добавлен 10.04.2012

  • Особенности определения основных размеров двигателя, расчет параметров его рабочего цикла, сущность индикаторных и эффективных показателей. Построение расчетной индикаторной диаграммы. Расчет внешнего теплового баланса и динамический расчет двигателя.

    курсовая работа [184,3 K], добавлен 23.07.2013

  • Расчет скоростной характеристики, номинальной мощности двигателя. Основные параметры, характеризующие работу дизеля. Процесс впуска, сжатия, сгорания и расширения. Построение индикаторной диаграммы. Тепловой, кинематический, динамический расчет двигателя.

    курсовая работа [1012,7 K], добавлен 21.01.2015

  • Тепловой расчет рабочего цикла. Процессы впуска, сжатия, сгорания и расширения. Эффективный расход топлива. Составление теплового баланса двигателя. Построение индикаторной диаграммы. Анализ внешней скоростной характеристики. Расчёт системы охлаждения.

    курсовая работа [178,6 K], добавлен 19.11.2014

  • Основные размеры цилиндра и показатели поршневого двигателя. Методика построения индикаторной диаграммы. Определение средней температуры и коэффициента теплоотдачи. Расчет двигателя Д-245.5С (с наддувом), его мощностные и экономические показатели.

    курсовая работа [782,2 K], добавлен 23.04.2014

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.