Расчет двигателя Pajero MMC
Тепловой расчет рабочего цикла. Процессы впуска, сжатия, сгорания и расширения. Эффективный расход топлива. Составление теплового баланса двигателя. Построение индикаторной диаграммы. Анализ внешней скоростной характеристики. Расчёт системы охлаждения.
| Рубрика | Транспорт |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 19.11.2014 |
| Размер файла | 178,6 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Введение
Создание современного транспортного двигателя, отвечающего высоким требованиям динамичности, топливной экономичности и экологии - сложный и многоэтапный процесс. Он включает разработку технического задания и его анализ, выбор конструктивной схемы и эскизную компоновку двигателя, проектирование основных узлов и деталей в увязке с технологической проработкой, изготовление опытных образцов и всесторонние их испытания. Затем с учётом результатов испытаний следует внесение изменений в конструкцию, создание рабочей и технической документации на объект и постановка его на серийное производство. Важное место в этом процессе занимает расчет рабочего цикла поршневого двигателя внутреннего сгорания (ДВС), в основу которого положен метод теплового расчета, разработанный профессором В.И. Гриневецким.
В общем случае тепловой расчет проводится для аналитического определения основных параметров и эффективных показателей вновь проектируемого двигателя. Однако его можно использовать и для оценки действительного цикла реально существующего двигателя при изменении отдельных конструктивных или режимных параметров либо внешних условий эксплуатации. Такая постановка задачи более соответствует инженерной деятельности в сфере эксплуатации транспортных ДВС. При этом расчетным путем может быть построена внешняя скоростная характеристика, содержащая основные паспортные данные двигателя, с последующим ее анализом.
Расчет поршневого двигателя включает также динамический расчет кривошипно-шатунного механизма по определению суммарных сил и моментов, возникающих от давления газов и сил инерции, и суммарного крутящего момента. Результаты динамического расчёта используются для оценки прочности деталей и узлов силовых механизмов. К расчёту двигателя относится также определение основных параметров и эксплуатационных показателей систем двигателя, обеспечивающих его работу.
двигатель сгорание топливо тепловой
Вариант и исходные данные
Pajero MMC, давление наддува Рк=0,22 МПа.
Таблица 1 - Основные конструктивные параметры и эффективные показатели двигателя Pajero MMC
|
Основные показатели |
Pajero MMC |
|
|
Диаметр цилиндра D, мм |
959 |
|
|
Ход поршня S, мм |
1008 |
|
|
Рабочий объём двигателя Vл, л |
2,8 |
|
|
Степень сжатия |
21(16) |
|
|
Максимальная эффективная мощность Ne, кВт |
929 |
|
|
Номинальная частота вращения nном, об/мин |
40000 |
|
|
Максимальный крутящий момент Memax, Нм |
292 |
|
|
Частота вращения при максимальном крутящем моменте nMe, об/мин |
2000 |
1. Тепловой расчет рабочего цикла
1.1 Параметры рабочего тела
Средний элементарный состав дизельных топлив:
углерод C=0,870;
водород H=0,126;
топливный кислород Om=0,004.
Низшая теплота сгорания Hu=42500 кДж/кг
Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1кг топлива:
Количество свежего заряда при заданном :
б - коэффициент избытка воздуха. Для дизеля с высоким наддувом можно принять б =1,8-2,0 в зависимости от давления наддува.
Общее количество продуктов сгорания:
Количество отдельных компонентов:
Теоретический коэффициент молекулярного изменения:
1.2 Процесс впуска
Принимаю, что давление окружающей среды po=0,1 МПа, температура окружающей среды To=288 К. Значения ряда параметров, необходимых при расчете, выбираю, исходя из следующих эмпирических зависимостей:
- давление наддува (перед впуском) рк=0,22 МПа;
- температура надувочного воздуха ;
- То, ро - параметры окружающей среды;
давление остаточных газов pr при газотурбинном наддуве для номинальной частоты вращения pr =(0,90-0,98)pk=0,2112;
температура остаточных газов Tr=800 К;
подогрев свежего заряда ;
Плотность свежего заряда:
- удельная газовая постоянная воздуха, Дж/(кг·град).
Давление в конце впуска:
- средняя скорость движения заряда в наименьшем сечении впускного тракта м/с; .
Коэффициент остаточных газов:
Температура в конце впуска:
Коэффициент наполнения:
1.3 Процесс сжатия
Показатель политропы сжатия принимаем в пределах =1,36.
Давление в конце сжатия:
Температура в конце сжатия:
(с учетом наддува принимаем =16)
1.4 Процесс сгорания
Действительный коэффициент молекулярного изменения:
Теплота сгорания рабочей смеси:
, кДж/кмоль.
Ни - низшая теплота сгорания дизельного топлива.
Температура цикла Tz определяется из уравнения сгорания:
Коэффициент использования теплоты для номинального режима быстроходных дизелей с газотурбинным наддувом выбирают в пределах , а степень повышения давления .
Средняя мольная теплоемкость рабочей смеси в конце сжатия с допустимой для учебных целей погрешностью может быть определена по воздуху:
где tc - температура в конце сжатия в ?С:
.
Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания при постоянном давлении:
Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания при постоянном объеме:
После подстановки найденных значений в уравнение сгорания получаю квадратное уравнение с одним неизвестным tz, которое решается известным способом:
;
а, в и с- числовые значения известных величин.
Температура сгорания:
Максимальное давление сгорания:
Степень предварительного расширения:
1.5 процесс расширения
степень последующего расширения:
Для современных дизелей с наддувом значение показателя политропы расширения принимают в пределах и находят давление и температуру в конце процесса расширения:
Здесь следует оценить правильность ранее принятой температуры остаточных газов Tr по величине погрешности расчёта:
1.6 Индикаторные показатели рабочего цикла
Средне индикаторное давление теоретическое:
Затем находят действительное среднее индикаторное давление, приняв значение коэффициента полноты диаграммы в пределах :
Индикаторный удельный расход топлива:
Индикаторный КПД цикла:
Низшая теплота сгорания Ни подставляется в МДж.
1.7 Эффективные показатели двигателя
Среднее давление механических потерь:
Среднее эффективное давление:
Механический КПД двигателя:
Эффективный удельный расход топлива:
Эффективный КПД двигателя:
Эффективная мощность двигателя при известном рабочем объеме двигателя и номинальной частоте вращения:
Vл - рабочий объём двигателя, л (таблица 1)
- тактность двигателя, .
Часовой расход топлива:
Эффективный крутящий момент:
2. Составление теплового баланса двигателя
Тепловой баланс двигателя показывает распределение потенциальной теплоты сгорания топлива на совершение полезной работы и различные потери. Основными составляющими теплового баланса наряду с теплотой, преобразованной в механическую работу, являются тепловые потери в систему охлаждения, с отработавшими газами, из-за химической неполноты сгорания и неучтенные потери, определяемые по эмпирическим формулам.
Тепловой баланс двигателя определяется для номинального режима с использованием данных теплового расчета и эмпирических данных. Для анализа теплового баланса удобно использовать относительные единицы, поэтому расчет составляющих баланса следует вести как в абсолютном, так и относительном измерении.
Общее количество теплоты, введенное в двигатель с топливом:
Теплота, эквивалентная эффективной работе за 1с:
Nе - расчётная мощность двигателя.
Удельная эффективная теплота:
Теплота, отводимая в охлаждающую среду:
где - коэффициент пропорциональности для четырехтактных двигателей;
i - число цилиндров;
D - диаметр цилиндра, см;
n- частота вращения двигателя, об/мин;
m=[0,6-0,7] - показатель степени для четырехтактных двигателей.
Теплота, уходящая с отработавшими газами:
где кг/кмоль - молярная масса воздуха;
- изобарная теплоемкость отработавших газов (для бензинового двигателя кДж/(кг*град), для дизеля кДж/(кг*град);
кДж/(кг*град) - изобарная теплоемкость свежего заряда;
, оС - температура отработавших газов (ранее принятая);
, оС - температура окружающей среды.
Удельная теплота отработавших газов
Теплота, потерянная из-за химической неполноты сгорания, по условиям расчёта отсутствует как для дизеля, так и бензинового двигателя, т.е.
, .
Неучтенные потери теплоты:
Результаты расчета теплового баланса необходимо представить в таблице.
Таблица 2 - Тепловой баланс двигателя
|
Qo, кДж/с |
Qe, кДж/с |
qe, % |
Qохл, кДж/с |
qохл, % |
Qr, кДж/с |
qr, % |
Qнс, кДж/с |
qнс, % |
Qост, кДж/с |
qост, % |
|
|
243,2 |
93,3 |
38 |
59,79 |
24,58 |
91,96 |
37,8 |
0 |
0 |
0 |
0 |
По данным таблицы 2 сотдледует построил диаграмму (в цвете), высота каждой ступени которой эквивалентна составляющим теплового баланса.
Рисунок 1 - Диаграмма теплового баланса двигателя
3. Построение индикаторной диаграммы
Теоретическая индикаторная диаграмма строится в координатах для номинального режима двигателя. Исходными данными для ее построения служат конструктивные параметры двигателя - степень сжатия , ход поршня S и рабочий объем цилиндра Vh, а также данные теплового расчета - давления pa, pв, pc, pz, pr и степени предварительного и последующего расширения для дизеля.
Таблица 3 - Исходные данные для расчёта индикаторной диаграммы
|
Конструктивные параметры |
Данные теплового расчёта |
|||
|
Наименование |
Значение |
Параметр |
Значение |
|
|
Степень сжатия Ход поршня S, мм Рабочий объём цилиндра Vh, л |
21(16) 100 2,8 |
Давление, МПа: - впуска pa, - сжатия pc, - сгорания pz , - остаточных газов pr. Степени (для дизеля): -предварительного расширения с - последующего расширения д |
0,195 9,55 13,37 0,211 1,3 12,3 |
Построение диаграммы аналитическим методом сводится к вычислению ряда промежуточных точек (7-8) политроп сжатия и расширения в пределах изменения рабочего объема Vh, (хода поршня S).
Для дизельного двигателя значения точек политроп сжатия и расширения определяются при изменении объёма цилиндра от Vc до Va , что соответствует изменению степени сжашшдтия от заданной до 1 и степени последующего расширения от заданной до 1.
Расчёт удобно производить в табличной форме.
Таблица 4 - Определение расчетных точек индикаторной диаграммы дизеля
|
№ точек |
Политропа сжатия |
Политропа расширения |
|||||||
|
OX, мм |
px, МПа |
OX, мм |
, МПа |
||||||
|
1 |
16 |
6,7 |
43,41 |
9,55 |
12,3 |
8,7 |
22,46 |
13,48 |
|
|
2 |
15,5 |
6,9 |
41,58 |
8,11 |
11,5 |
9,3 |
20,67 |
12,40 |
|
|
3 |
15 |
7,1 |
39,76 |
9,7 |
19,56 |
11,74 |
|||
|
4 |
14 |
7,6 |
36,2 |
10,7 |
17,38 |
10,73 |
|||
|
5 |
12 |
8,9 |
29,36 |
5,73 |
9 |
11,9 |
15,25 |
9,15 |
|
|
6 |
9 |
11,9 |
19,85 |
3,87 |
8 |
13,4 |
13,18 |
7,91 |
|
|
7 |
6 |
6 |
17,8 |
9,22 |
3,53 |
||||
|
8 |
3 |
4 |
26,8 |
5,58 |
3,35 |
||||
|
9 |
2 |
53,5 |
2,57 |
0,5 |
2 |
53,5 |
2,36 |
1,42 |
|
|
10 |
1 |
107 |
1 |
0,195 |
1 |
107 |
0,6 |
0,6 |
Текущие значения степени сжатия , соответствующие изменению рабочего объема цилиндра по ходу поршня, выбираются произвольно в пределах от заданного значения до 1, причём интервал разбивки следует уменьшать к ВМТ.
Давление в промежуточных точках для политропы сжатия определяется по формуле:
Координаты промежуточных точек политропы расширения дизеля определяются следующим образом. Диапазон разбивается произвольно на ряд интервалов.
Давление в промежуточных точках для политропы расширения определяется по формуле:
Величина OX является второй координатой политроп. Она находится после определения в мм отрезков, соответствующих объёму камеры сгорания OA и рабочему объёму AB.
AB определяется по известному ходу поршня и выбранному масштабу:
Масштабный коэффициент рекомендуется выбирать в зависимости от величины хода поршня в диапазоне 1,0-1,5 мм/мм. Для автомобильных двигателей обычно выбирают мм/мм. Тогда:
Сумма отрезков и составит величину , соответствующую полному объёму цилиндра:
Искомая величина второй координаты для политропы сжатия определяется как:
Величина ОХ для политропы расширения определяется как:
Отрезок, соответствующий подводу теплоты при постоянном давлении:
где - степень предварительного расширения.
4. Построение и анализ внешней скоростной характеристики
4.1 Расчет внешней скоростной характеристики
Внешняя скоростная характеристика (ВСХ) показывает зависимость основных показателей двигателя от изменения частоты вращения при полном открытии дроссельной заслонки в бензиновом двигателе или максимальной подаче топлива в дизеле. Ее можно определить экспериментально либо с достаточной точностью можно построить по результатам теплового расчета, проведенного для режима максимальной мощности.
В данной работе определяю значения эффективной мощности , эффективного крутящего момента двигателя, удельного эффективного расхода топлива и часового расхода топлива в расчетных точках.
Расчёт ведется с использованием компьютерной программы «ВСХ ДВС», предназначенной для вычисления текущих значений Ne, Me, ge и GT в расчётных точках.
Таблица 5 - Таблица результатов расчета ВСХ
|
n1 |
n2 |
n3 |
n4 |
n5 |
n6 |
nном |
nmax |
||
|
Частота вращения(n, об/мин) |
1000 |
1300 |
2000 |
2600 |
3000 |
3600 |
4000 |
0 |
|
|
Эффективная мощность (Ne, кВт) |
25,42 |
34,31 |
55,28 |
71,68 |
80,82 |
90,44 |
93,3 |
0 |
|
|
Крутящий момент (Me, Н * м) |
242,9 |
252,18 |
264,дло |
263,41 |
257,39 |
240,01 |
222,85 |
0 |
|
|
Удельный эфф. расход топлива (ge, г/(кВт * час)) |
271,09 |
254,91 |
226,83 |
213,55 |
210,24 |
213,55 |
221,3 |
0 |
|
|
Часовой расход топлива (Gт, кг/час) |
6,89 |
8,75 |
12,54 |
15,31 |
16,99 |
19,31 |
20,65 |
0 |
По этим данным строю график ВСХД двигателя в функции частоты вращения и он представлен в графической части проекта согласно рекомендациям.
4.2 Анализ внешней скоростной характеристики
Общий анализ ВСХ основан на интерпретации характера изменения кривых Ne, Me, ge и GT по частоте вращения.
Для удобства анализа сравниваемые величины заносятся в таблицу.
Таблица 6 - Основные показатели двигателя по технической характеристике и по расчёту
|
Показатели двигателя |
По технической характеристике |
Расчётные значения |
|
|
1. Эффективная мощность Nе при nном, кВт |
92 |
93,3 |
|
|
2. Крутящий момент Ме при nном, Н·м |
222,8 |
222,85 |
|
|
3. Максимальный крутящий момент Ме мах, Н·м |
292 |
264,07 |
|
|
4. Частота вращения при Мемах, об/мин |
2000 |
2000 |
|
|
5. Коэффициент запаса крутящего момента К |
1,31 |
1,19 |
Коэффициент запаса крутящего момента по технической характеристике двигателя находят из её данных:
где Мемах - максимальный крутящий момент по технической характеристике (см. таблицу 2.7);
Ме ном - крутящий момент при частоте вращения .
Коэффициент запаса крутящего момента по расчетам равен:
Мощность, полученная по расчетам (93,3 кВт), незначительно больше паспортной (92 кВт) в 1,5(без изменения степени сжатия, ). Это связано с применением средней системы наддува (). В связи с этим температура и давление в конце сжатия соответственно равны рс=13,82 МПа и Тс=1232,81 К. Поэтому может возникнуть перегрев деталей; ускоряется процесс горения, повышается жесткость работы дизеля и возрастают ударные нагрузки на детали.
Чтобы избежать различные отрицательные факторы, можно несколько уменьшить степень сжатия, например, с 21 до 16, тем самым получится:
;
.
Также можно увеличить на номинальном режиме (), использовать термостойкие материалы, установить промежуточное охлаждение между компрессором и впускным трубопроводом двигателя, тем самым уменьшается температура газов перед турбиной, снижаются тепловые напряжения деталей, способствует улучшению массового наполнения цилиндров.
В принципе такой способ повышения мощности возможен и, на мой взгляд, лучшим способом избежать отрицательные факторы является установка промежуточного охлаждения.
Максимальный крутящий момент, полученный по расчетам (291,28 при n=2000 об/мин), больше паспортного (292 при n=2000 об/мин) в 1,5 раза. Это объясняется повышенным коэффициентом запаса крутящего момента К (К=1,19). Следовательно динамические свойства двигателя улучшаются, тем самым двигатель имеет хорошую приемистость на переходных режимах. Высокий коэффициент запаса крутящего момента К объясняется установкой на двигатель системы надува с промежуточным охлаждением.
Удельный расход топлива при nном=4000 об/мин равен 221,3 г/(кВтч), =210,24 г/(кВтч) при n=3000 об/мин. Удельный расход топлива понижен на 5 % (лучший образец значений удельного эффективного расхода топлива=200-210 г/(кВт ч)). Это можно объяснить улучшенной системой смесеобразования: увеличение давления впрыска топлива через форсунки, установлены наиболее выгодные фазы впрыска топлива, в эксплуатации использован хороший исправный ТНВД и др.
5. Расчёт системы охлаждения
5.1 Общие положения
Охлаждение двигателя применяется в целях принудительного отвода теплоты от нагретых деталей для обеспечения оптимального теплового состояния двигателя и его нормальной работы. Большая часть отводимой теплоты воспринимается системой охлаждения, меньшая -- системой смазки и непосредственно окружающей средой.
В зависимости от рода используемого теплоносителя в транспортных двигателях применяют систему жидкостного и воздушного охлаждения. В качестве жидкого охлаждающего вещества используют воду и некоторые другие высококипящие жидкости, а в системе воздушного охлаждения -- воздух. Наибольшее применение в ДВС находит жидкостная система охлаждения.
При расчёте системы жидкостного охлаждения находят количество жидкости, циркулирующее в системе в единицу времени, теплопередающую поверхность жидкостного радиатора, ряд конструктивных и эксплуатационных параметров жидкостного насоса и вентилятора.
Циркуляционный расход жидкости в системе охлаждения двигателя:
м3/с
здесь Qохл - количество теплоты, отводимое в охлаждающую среду (см. тепловой баланс двигателя).
ДТж - разность температур жидкости на входе и выходе из радиатора, ДТж=8-14 К.
сж и сж - теплоемкость и плотность охлаждающей жидкости. Для низкозамерзающих жидкостей можно принять сж = 4000 Дж/(кг·К), сж ? 1070 кг/м3.
Расчетная производительность насоса определяется с учетом утечек жидкости из нагнетательной полости во всасывающую:
м3/с
где з = 0.8 -- 0.9 -- коэффициент подачи.
Мощность, потребляемая жидкостным насосом:
кВт [0.005ч0.01 Ne]
зм=0.7 -- 0.9 -- механический КПД жидкостного насоса,
сж - напор, создаваемый жидкостным насосом, сж=0.10-0.15 МПа.
5.2 Жидкостный радиатор
Радиатор представляет собой теплообменный аппарат для воздушного охлаждения жидкости, поступающей от нагретых деталей двигателя. Расчет радиатора состоит в определении поверхности охлаждения, необходимой для передачи теплоты от жидкости к окружающему воздуху, массового расхода жидкости через радиатор и количества обдувочного воздуха.
Поверхность охлаждения радиатора:
(м2)
где К -- коэффициент теплопередачи радиатора, К=100ч160 Вт/(м2 · К);
Tср.ж -- средняя температура жидкости в радиаторе, Tср.ж. =358ч365 К;
Тср.в -- средняя температура воздуха, проходящего через радиатор, Тср.в=323ч328 К.
Массовый расход жидкости через радиатор:
кг/с
сж - средняя теплоемкость жидкости (см. выше)
Gж - температурный перепад жидкости (см. выше).
Количество воздуха проходящего через радиатор, определяется из условия Qохл=Qв, т.е. вся отводимая от двигателя теплота передаётся охлаждающему воздуху.
(кг/с)
Температурный перепад ДТв воздуха в решетке радиатора составляет 20--30 К. Средняя теплоемкость воздуха св=1000 Дж/(кг·К).
5.3 Вентилятор
Вентилятор служит для создания направленного воздушного потока, обеспечивающего отвод теплоты от радиатора.
Производительность вентилятора определяется исходя из количества воздуха, проходящего через радиатор:
м3/с
св - плотность воздуха
кг/м3
где ро =0,1 МПа - давление окружающей среды;
Rв=287 Дж/(кг·К) - универсальная газовая постоянная для воздуха;
Тср.в. - средняя температура воздуха в радиаторе (см. выше).
Мощность привода вентилятора:
кВт
здесь ДРтр - аэродинамическое сопротивление конструкции радиатора, ДРтр=0.6ч1.0 кПа.
зв - кпд вентилятора. Для клёпанной конструкции зв=0.32ч0.40 (бензиновый двигатель), для литой конструкции зв =0.55ч0.65 (дизель).
Диаметр вентилятора:
м
где фронтовая поверхность радиатора:
м2
- скорость воздуха перед радиатором следует принять щв=15-25 м/с.
Окружная скорость вентилятора зависит от создаваемого им напора и конструктивных особенностей:
, м/с [70-100]
где коэффициент цл для плоской формы лопастей принимается цл =2.8ч3.5.
Частота вращения вентилятора при известной окружной скорости
,об/мин.
Список использованной литературы
1 Энергетические установки транспортной техники. (курсовое проектирование): - Учебное пособие / Е.К. Ордабаев, А.Б. Байгушкарова, Т.Р. Джармухаметов, - Павлодар: Инновац. Евраз. ун-т, 2009.-88 с.
2 Энергетические установки подвижного состава: учебник/ В.А. Кручек, В.В. Грачёв, В.В. Крицкий. - М.: Издательский центр «Академия», 2006. - 352 с.
3 Расчет автомобильных и тракторных двигателей: Учебное пособие для вузов/ А.И. Колчин, В.П. Демидов - М.: Высшая школа, 2002 г. -496 с.
4 Двигатели внутреннего сгорания: учебник в 3 кн./ Под ред. В.Н. Луканина. -М.: Высшая школа, 1995.
5 Автокаталог. Модели 1999 г. - М.: За рулём, 1998 г. - 384 с.
6 Володин А.И. Локомотивные двигатели внутреннего сгорания -- 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Транспорт, 1990. - 256с.
7 Топлива, смазочные материалы, технические жидкости. Ассортимент и применение: Справочник/ Под ред. В.М. Школьникова. М.: Изд. Центр «Техинформ», 1999 - 596 с.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Расчет скоростной характеристики, номинальной мощности двигателя. Основные параметры, характеризующие работу дизеля. Процесс впуска, сжатия, сгорания и расширения. Построение индикаторной диаграммы. Тепловой, кинематический, динамический расчет двигателя.
курсовая работа [1012,7 K], добавлен 21.01.2015Тепловой расчет двигателя внутреннего сгорания. Параметры рабочего тела и остаточных газов. Процессы впуска, сжатия, сгорания, расширения и выпуска. Внешние скоростные характеристики, построение индикаторной диаграммы. Расчет поршневой и шатунной группы.
курсовая работа [4,2 M], добавлен 17.07.2013Характеристика дизельного двигателя, порядок проведения его теплового расчета: выбор дополнительных данных, определение параметров конца впуска и сжатия, сгорания, расчет рабочего тепла. Построение индикаторной диаграммы, скоростной характеристики.
курсовая работа [568,1 K], добавлен 11.06.2012Произведение теплового расчета топлива, параметров рабочего тела, окружающей среды, остаточных газов, процессов впуска, сжатия, сгорания, расширения, эффективных показателей цилиндра. Построение внешней скоростной характеристики бензинового двигателя.
дипломная работа [532,0 K], добавлен 18.04.2010Параметры окружающей среды и остаточные газы. Процессы впуска, сжатия, сгорания и расширения четырехтактного шестицилиндрового двигателя ЯМЗ-236. Параметры рабочего тела. Построение индикаторной диаграммы. Температура подогрева свежего заряда.
курсовая работа [347,5 K], добавлен 25.03.2013Определение свойств рабочего тела. Расчет параметров остаточных газов, рабочего тела в конце процесса впуска, сжатия, сгорания, расширения, выпуска. Расчет и построение внешней скоростной характеристики. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 14.01.2018Выбор топлива, определение его теплоты сгорания. Определение размеров цилиндра и параметров двигателя, построение индикаторной диаграммы. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма. Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя.
курсовая работа [434,0 K], добавлен 27.03.2011Особенности определения основных размеров двигателя, расчет параметров его рабочего цикла, сущность индикаторных и эффективных показателей. Построение расчетной индикаторной диаграммы. Расчет внешнего теплового баланса и динамический расчет двигателя.
курсовая работа [184,3 K], добавлен 23.07.2013Краткая техническая характеристика двигателя-прототина. Описание конструкции системы питания. Тепловой расчет двигателя: показатели рабочего процесса и потери. Расчет и построение внешней скоростной характеристики. Построение индикаторной диаграммы.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 18.01.2011Техническая характеристика двигателя внутреннего сгорания. Тепловой расчет рабочего цикла и свойства рабочего тела. Процессы выпуска, сжатия, сгорания, расширения и проверка точности выбора температуры остаточных газов, построение индикаторной диаграммы.
курсовая работа [874,5 K], добавлен 09.09.2011
