Проектирование монолитного железобетонного ребристого перекрытия с балочными плитами

Разбивка балочной клетки монолитного железобетонного многоэтажного перекрытия с балочными плитами. Назначение размеров перекрытия. Расчет и проектирование балочной плиты. Определение нагрузок, действующих на главную балку. Проектирование колонны.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 16.06.2015
Размер файла 996,8 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

1. Разбивка балочной клетки монолитного железобетонного многоэтажного перекрытия с балочными плитами. Назначение поперечных размеров перекрытия.

1.1 Определение размеров сечений главных и второстепенных балок

1.2 Схема перекрытия

2. Расчет и проектирование балочной плиты

2.1 Определение нагрузок, действующих на плиту

2.2 Статистических расчет балочной плиты и определение расчетных моментов в расчетных сечениях.

2.3 Определение площади сечения арматуры

3. Расчет и проектирование главной балки перекрытия.

3.1 Определение нагрузок, действующих на главную балку.

3.2 Статический расчет главной балки

3.3 Подбор продольной рабочей арматуры AS в пролетах и на опорах.

3.4 Подбор поперечной арматуры (хомутов)

3.5 Составление схемы армирования

3.5 Составление эпюры материалов, уточнение схемы армирования главной балки

4 Проектирование колонны

4.1 Определение нагрузок на колонну

4.2 Подбор арматуры и составление схемы армирования

5 Проектирование и расчет монолитного железобетонного фундамента под колонну, работающую на центральное сжатие

5.1 Определение нагрузок

5.2 Предварительное определение размеров фундамента

5.3 Определение напряжений в грунте по подошве фундамента

5.4 Проверка принятых размеров из условия продавливания фундамента колонной

5.5 Подбор арматуры работающей на изгиб, составление схемы армирования

1. Разбивка балочной клетки монолитного железобетонного многоэтажного перекрытия с балочными плитами. Назначение поперечных размеров перекрытия

Исходные данные:

1) Размеры в плане здания: 36 х 18 м

2) Полезная нагрузка: Р = 20 кН/м2

3) Расчетное сопротивление грунта: Rгр. = 210 кН/м2

4) Высота этажа: H = 4 м

5) Число этажей: n = 2

1.1 Определение размеров сечений главных и второстепенных балок

Расстановку колонн производим следующим образом: шаг 6 м в направлении длинной стороны и шаг 6 м в направлении короной стороны.

Принимаем пролет главных балок (в дальнейшем гл.б.) lгл =9,0 м

Высота поперечного сечения г.б.:

Принимаем

Пролеты второстепенных балок (в дальнейшем вт.б.) принимаем lвт = 6,0 м

Высота поперечного сечения вт.б.

Принимаем

Ширина поперечного сечения главных и второстепенных балок:

Тогда сечение главных балок: 900х400 мм

сечение второстепенных балок: 500х200 мм

Расстояние между вт.б. принимаем равным: lпл 1,5м

1.2 Схема перекрытия

1;2;3;4- грузовые площади на плиту; второстепенную балку; главную балку и колонну.

Рисунок 1. Балочная клетка монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами

2. Расчет и проектирование балочной плиты

2.1 Определение нагрузок, действующих на плиту

а) Постоянная нагрузка

В курсовом проекте выбираем пол из керамических плит по шлакобетонному утеплителю:

Керамические плитка, 2 см (с = 2500 кг/м3) - 500 кН/м2 (50 кгс/м2)

Цементная подливка, 2 см (с = 2200 кг/м3) - 440 кН/м2 (44 кгс/м2)

Шлакобетонная тепло- звукоизоляция, 10 см (с = 1200 кг/м3) - 1200 кН/м2 (120 кгс/м2)

Всего gnпол = 2140 Н/м2(214 кгс/м2)

Нагрузка от собственного веса плиты:

сж.б. = 25 кН/м2 (2500 кгс/м2)

Собственный вес

Нормативная нагрузка кH/m2

гf

Расчётная нагрузка кH/m2

Постоянная

Собственный вес плиты hпл

2,5

1.1

2,75

Собственный вес пола

2.14

1.2

2,57

Полезная временная

20

1.2

24

Принято:

Нормативная постоянная нагрузка gnс.в. = 4,64кН/м2

Расчетная постоянная нагрузка gс.в. = 5,32кН/м2

Нормативная полезная нагрузка pn=20,0кН/м2

Расчетная полезная нагрузка p = 24,0 кН/м2

При обычном статистическом расчете неразрезных балок предполагается их шарнирное опирание на опоры, не препятствующее повороту опорных сечений. Плита же ребристого перекрытия, будучи монолитно связанной с балками, не может свободно поворачиваться на промежуточных опорах. Это упругое защемление плиты на промежуточных опорах отражается главным образом на изгибающих моментах в сечениях средних пролетов. Для косвенного учета упругого защемления плиты во второстепенных балках в качестве условной расчетной и временной нагрузок принимают:

Где

постоянная и временная расчетные нагрузки, подсчитанные с учетом коэффициентов перегрузки, действующие на 1 п.м. балки шириной b = 1 м.

Указанному перераспределению нагрузки соответствует уменьшение поворота опорных сечений, которое тем самым как бы учитывает упругое защемление плиты на опорах.

2.2 Статистических расчет балочной плиты и определение расчетных моментов в расчетных сечениях

При статистическом расчете плиты (балки шириной b = 1 м) можно не строить эпюру М, достаточно определить моменты в пролетах и опорах.

Моменты в плите и других элементах монолитного перекрытия определяются либо по упругой стадии, либо с учетом образования пластических шарниров. Для перекрытия промышленных сооружений, подверженных действию динамических нагрузок, можно рекомендовать расчет по упругой стадии. В этом случае при равных пролетах неразрезной балки или пролетах, отличающихся друг от друга не более, чем на 10%, изгибающие моменты можно определить с помощью готовых таблиц. В противном случае, если пролеты отличаются друг от друга более, чем на 10%, необходимо пользоваться общими методами строительной механики. Если пролетов более пяти, то моменты в крайних пролетах (в первом и последнем) определяются как моменты в первом пролете пятипролетной балки; момент во вторых от края пролетах (во втором и предпоследнем) - как моменты во втором пролете, а во всех промежуточных - как в среднем (третьем) пролете пятипролетной балки. Аналогично определяются изгибающие моменты на опорах.

Рисунок 2. Общий вид балочной плиты

Рисунок 3. Расчетная схема пятипролетной балки

Таким образом, в плите с пятью пролетами и более необходимо найти пять значений изгибающих моментов: М123BC.

Моменты М123 - наибольшие положительные моменты (Мmax) соответственно в 1, 2 и 3-м пролетах, а моменты МBC- наибольшие отрицательные моменты (Мmin)соответственно на 2 и 3-й опорах. Значения этих моментов определяют с учетом невыгодного расположения временной нагрузки. Схемы невыгодного расположения нагрузки устанавливаются с помощью линий влияния.

Изгибающие моменты в расчетных сечениях определим из формулы:

где:

б* - коэффициенты влияния от действия постоянной нагрузки g'

в* - коэффициенты влияния от действия временной полезной нагрузки p'

M1q' = бq' lпл2 = 0,0779*17,32*1,52 = 3,04 кН/м2

M1p' = бp' lпл2 = 0,0989*12,0*1,52 = 2,67 кН/м2

M1 = 5,71кН/м2

M2q' = бq' lпл2 = 0,0329*17,32*1,52 = 1,28 кН/м2

M2p' = бp' lпл2 = 0,0789*12,0*1,52 = 2,13 кН/м2

M2 = 3,41 кН/м2

M3q' = бq' lпл2 = 0,0461*17,32*1,52 = 1,8 кН/м2

M3p' = бp' lпл2 = 0,0855*12,0*1,52 = 2,3 кН/м2

M3 = 4,1 кН/м2

MBq' = бq' lпл2 = -0,1053*17,32*1,52 = - 4,1 кН/м2

MBp' = бp' lпл2 = -0,1196*12,0 *1,52 = - 3,23 кН/м2

MВ = - 7,33 кН/м2

MCq' = бq' lпл2 = -0,0799*17,32*1,52 = - 3,11 кН/м2

MCp' = бp' lпл2 = -0,1112*12,0*1,52 = - 3,0 кН/м2

MС = - 6,11 кН/м2

ОпределивМ123BC необходимо дополнительно подсчитать значения моментов по граням второстепенных балок. Это делается потому, что по оси ребра балки фактическая высота балки больше высоты между ребрами, так как в работу плиты включается часть ребра. Вследствие этого для плиты более опасными является сечение по грани второстепенной балки. Моменты по граням опор (второстепенных балок) можно приближенно подсчитать по формуле:

где

|Mос| - значение момента по оси опоры по модулю

lпл - пролет плиты (расстояние между осями второстепенных балок)

bвт - ширина второстепенной балки

Расчеты можно представить в табличной форме

Сечение

Схема загружения

б*

в*

1

1

0,0779

3,04

0,0989

2,67

5,71

2

2

0,0329

1,28

0,0789

2,13

3,41

3

1

0,0461

1,8

0,0855

2,3

4,1

В

3

-0,1053

-4,1

-0,1196

-3,23

-7,33

Вгр

5,13

С

4

-0,0799

-3,11

-0,1112

-3,0

-611

Сгр

3,9

2.3 Определение площади сечения арматуры

Для элементов монолитного ребристого перекрытия применим бетон класса В30 (Rb = 1,7 кН/см2) и арматуру классов А-II (Rs = 28 кН/см2).

По таблице находим граничные значения относительной высоты сжатой зоны и площади арматуры:

оR = 0,610; А0R = 0,424

Уточним полезную высоту плиты по наибольшему пролетному моменту. Зададимся оптимальным процентом армирования:

м = 0,7%

Подсчитаем относительную высоту сжатой зоны бетона:

По найденному о из таблицы найдем А0 = 0,108.

Из пяти найденных пролетных моментов выберем наибольший по абсолютной величине и определим полезную высоту плиты и полную высоту плиты:

где а = 1,5 2,0 см - толщина защитного слоя бетона.

Принимаем толщину плиты hпл = 8 см.

Эту толщину плиты сохраним во всех пролетах. Затем определяем параметр А0:

Площадь арматуры найдем из зависимости:

По сортаменту подбираем количество и диаметр стержней с таким расчетом, чтобы отклонение Аs факт от Аsрасч в большую сторону было не более чем на 10-15%, а в меньшую не превышало 3%. Число стержней на 1 п.м. 5-14 штук. Число разных диаметров арматуры на плиту перекрытия не более 3.

Фактический процент армирования определяем по формуле:

Расчет арматуры выполним в табличной форме:

Сечение

М,

кН·м

h0,

см

А0

з

Аs,

см2

Сортамент

Аs факт,

см2

Ss,

см

м,

%

1

5,71

5,6

0, 1

0,942

3,87

5 Ш10

3,93

4,9

2

3,41

0, 064

0,968

2,25

5 Ш8

2,51

3,14

3

4,1

0, 077

0,960

2,73

5 Ш8

2,51

3,14

Вгр

5,13

0, 096

0,950

3,44

5 Ш10

3,93

4,9

Сгр

3,9

0, 073

0,962

2,59

5 Ш8

2,51

3,14

Для того чтобы из стержней изготовить сетку необходимо в направлении перпендикулярном главной рабочей арматуре поставить конструктивные стержни с шагом 250 мм. За конструктивную арматуру примем арматурную проволоку Вр-I (3 мм).

Арматура в расчетных сечениях подобрана по максимальным моментам, которые располагаются в середине пролета. Моменты от центра уменьшаются к опорам, что позволяет в целях экономии оборвать часть стержней пролетной арматуры до опоры. При этом до опоры должно быть доведено не менее трети всех стержней пролета, но не менее 3-х стержней.

3. Расчет и проектирование главной балки перекрытия

3.1 Определение нагрузок, действующих на главную балку

Главная балка представляет собой многопролетную неразрезную систему, как и плита. На главную балку действует нагрузка от перекрытия в виде сосредоточенной силы G (от собственного веса), а также от полезной нагрузки Р.

Постоянная нагрузка G - это нагрузка, которая передается на главную балку с учетом грузовой площади. Она складывается из собственного веса пола, плиты перекрытия, второстепенной балки и собственного веса участка главной балки длиной равной lпл =1,5 м.

Грузовая площадь - это часть поверхности перекрытия, нагрузка действующая на которую приводиться к сосредоточенной силе и действует в данной точке на расчетный элемент.

балка перекрытие нагрузка колонна

- составляющая нагрузка от собственного веса пола и плиты;

где g - расчетная нагрузка от собственного веса 1 м2 плит и пола.

- составляющая нагрузка от собственного веса пола и плиты;

- составляющая нагрузка от веса второстепенной балки;

- составляющая нагрузка от веса участка главной балки.

Коэффициент надежности по нагрузке принимаем = 1,2.

Gпол = 2,57 х 9,0 = 23,13 кН

Gпл = 2,75 х9,0 = 24,75 кН

Gвт = (0,5 - 0,08)х0,2х25х1,1х6 = 13,86 кН

Gгл* = (0,9 - 0,08)х0,4х25х1,1х1,5 = 13,53 кН

Gгл =23,13+24,75+13,86+13,53 = 75,27 кН

Расчетную полезную нагрузку Р определяем из зависимости:

где p - расчетная полезная нагрузка, действующая на 1 м2 перекрытия.

3.2 Статический расчет главной балки

Так как число пролетов в главной многопролетной неразрезной балке больше пяти, то расчет выполняется по расчету 5-ти пролетной балки. А число сосредоточенных сил и в пролете главной балки составляет больше трёх, то нагрузку на неё можно привести к равномерно распределённой

Сече-ние

х/1

Постоянная нагрузка q

Полезная нагрузка p

Расчетные моменты

б*

Mq,

в*max

в*min

Mpmax,

Mpmin,

Mmax,

Mmin,

кН·м

(+)

(-)

кН·м (+)

кН·м (-)

кН·м

кН·м

0,2

0,0589

239,4

0,0695

-0,0105

810,6

-122,5

1050,1

116,9

0,4

0,0779

316,6

0,0989

-0,0211

1153,6

-246,1

1470,2

70,5

0,6

0,0568

230,9

0,0884

-0,0316

1031,1

-368,6

1262,0

-137,7

0,8

-0,0042

-17,1

0,0381

-0,0423

444,4

-493,4

427,3

-510,5

0,9

-0,0497

-202,0

0,0183

-0,068

213,5

-793,2

11,4

-995,2

1

-0,1053

-428,0

0,0144

-0,1196

168,0

-1395,0

-260,0

-1823,0

1,1

-0,0576

-234,1

0,014

-0,0717

163,3

-836,3

-70,8

-1070,4

1,2

-0,02

-81,3

0,03

-0,05

349,9

-583,2

268,6

-664,5

1,4

0,0253

102,8

0,0726

-0,0474

846,8

-552,9

949,6

-450,0

1,5

0,0328

133,3

0,0789

-0,046

920,3

-536,5

1053,6

-403,2

1,6

0,0305

124,0

0,0753

-0,0447

878,3

-521,4

1002,3

-397,4

1,8

-0,0042

-17,1

0,0389

-0,0432

453,7

-503,9

436,7

-521,0

1,9

-0,0366

-148,8

0,028

-0,0646

326,6

-753,5

177,8

-902,3

2

-0,0799

-324,8

0,0323

-0,1112

376,7

-1297,0

52,0

-1621,8

2,1

-0,0339

-137,8

0,0293

-0,0633

341,8

-738,3

204,0

-876,1

2,2

0,0011

4,5

0,0416

-0,0405

485,2

-472,4

489,7

-467,9

2,4

0,0411

167,1

0,0805

-0,0385

939,0

-449,1

1106,0

-282,0

2,5

0,0461

187,4

0,0855

-0,0395

997,3

-460,7

1184,6

-273,4

Множитель

gl2

pl2

pl2

Моменты и поперечные силы в расчетных сечениях главной балки определим по формулам:

Сечение

х/1

Постоянная нагрузка q

Полезная нагрузка p

Расчетные поперечные силы

?*

Qq,

д*max

д *min

Qpmax,

Qpmin,

Qmax,

Qmin,

кН

(+)

(-)

кН

кН

кН

кН

0

0,395

178,39

0,447

-0,053

579,31

-68,69

757,70

109,70

0,2

0,195

88,07

0,273

-0,078

353,81

-101,09

441,87

-13,02

0,4

-0,005

-2,26

0,147

-0,152

190,51

-196,99

188,25

-199,25

0,6

-0,105

-47,42

0,102

-0,207

132,19

-268,27

84,77

-315,69

0,8

-0,405

-182,91

0,026

-0,431

33,70

-558,58

-149,21

-741,48

1

-0,605

-273,23

0,015

-0,62

19,44

-803,52

-253,79

-1076,75

1,0

0,526

237,55

0,598

-0,072

775,01

-93,31

1012,56

144,24

1,2

0,326

147,23

0,414

-0,088

536,54

-114,05

683,77

33,18

1,4

0,126

56,90

0,27

-0,143

349,92

-185,33

406,82

-128,42

1,5

0,026

11,74

0,215

-0,188

278,64

-243,65

290,38

-231,91

1,6

-0,074

-33,42

0,171

-0,245

221,62

-317,52

188,20

-350,94

1,8

-0,274

-123,74

0,118

-0,392

152,93

-508,03

29,18

-631,78

1,9

-0,374

-168,91

0,106

-0,48

137,38

-622,08

-31,53

-790,99

2

-0,474

-214,07

0,103

-0,577

133,49

-747,79

-80,58

-961,86

2,0

0,5

225,81

0,591

-0,091

765,94

-117,94

991,75

107,87

2,2

0,3

135,49

0,406

-0,106

526,18

-137,38

661,66

-1,89

2,4

0,1

45,16

0,26

-0,16

336,96

-207,36

382,12

-162,20

2,5

0

0,00

0,204

-0,204

264,38

-264,38

264,38

-264,38

Множитель

gl

pl

pl

Расчетными моментами в пролетах считаются максимальные положительные моменты, а на опорах - максимальные отрицательные моменты у граней колонн, определяемые по формуле:

где

|Q| - наименьшая поперечная сила справа и слева от опоры;

bк - ширина колонны

кН/см

кН/см

3.3 Подбор продольной рабочей арматуры AS в пролетах и на опорах

Материалы для изготовления главной балки используются те же, что и для плиты

Бетон В30 (Rb = 17 Мпа = 1,7 кН/см2; Rbt = 1,2 Мпа = 0,12 кН/см2)

Арматура класса А-III (RS= 365 Мпа = 36,5 кН/ см2).

Уточним поперечное сечение главной балки по расчету. Так как плита монолитная, то плита входит в состав главной балки. Зададимся оптимальным процентом армирования: м = 1,5 %.

Подсчитаем относительную высоту сжатой зоны бетона:

По найденному о из таблицы найдем А0 = 0,269

В соответствии с рекомендациями СНиП 2.03.01.-84 расчетная ширина полки b' ограничивается некоторыми пределами. Для тавровых балок в составе монолитных ребристых перекрытий b'принимается:

1) если , то выбирается: для главной балки ; для второстепенной балки или

2) если ,то

Полезную высоту балки, рассматривая её как прямоугольную, можно определить по формуле:

где - наибольший (по абсолютной величине) расчетный пролетный момент или момент у грани опоры;

- ширина ребра балки;

- табличный коэффициент, зависящий от класса бетона, класса стали и процента армирования

(Принимаем 90см)

h=h0+a=90+5=95 см

Подбор арматуры в главной балки в расчетных сечениях

Про-лет

Сече-ние

Поперечное сечение

М,

кН·м

h0,

см

А0

з

Аsрасч.,

см2

Сортамент

ns x ds

Аsфакт.,

см2

м %

I

1

0

90

2

тавр

1470,2

0,0785

0,959

46,67

8Ш28

49,26

1,22

3

прямоугольник

-1823,0

0,187

0,895

59,57

8Ш28

+

сетка 6Ш16

49,26+

12,06=

61,32

1,7

II

4

5

тавр

1053,6

0,0562

0,971

33,03

4Ш20
4Ш25

12,56+

24,63=

37,19

1,03

6

прямоугольник

-1621,8

0,091

0,953

51,7

8Ш25

+

сетка 6Ш16

39,27+

12,06=

51,33

1,43

III

7

8

тавр

1184,6

0,0632

0,967

37,81

4Ш20
4Ш25

12,56+

24,63=

37,19

1,03

1)

Следовательно: 12 х 0,08 + 0,4=

2) Определение

Мполки

Следовательно

а)

б)

в)

г)

условие не выполняется, нейтральная ось проходит в ребре балки и сечение рассчитывается как тавровое.

На опорах

М=Мсвр

Мр=М-Мсв=М-(b'-b)h'Rb(h0-h'/2)

Мр(3,4)=182300-(136-40) х 8 х 1,7 х (90-8/2)=70018,4

Мр(6,7)=162180-(136-40) х 8 х 1,7 х (90-8/2)=49898,4

б)

в)

г)

Полную площадь арматуры находим из зависимости

В качестве арматуры берем 8Ш28 и 8Ш28 (А = 49,26см2 А =39,27см2), недостающую площадь компенсируем арматурной сеткой:

- для опоры B - 6 Ш16 (А = 12,06 см2)

- для опоры С - 6 Ш16 (А = 12,06 см2)

3.4 Подбор поперечной арматуры (хомутов)

Для обеспечения прочности балок по наклонным сечениям у опор, где действуют наибольшие поперечные силы Q, разработаем поперечную арматуру. В нашем случае армирование производится сварными каркасами, поэтому поперечная арматура выполняется в виде хомутов.

Материалы: бетон В30 (Rb = 17 Мпа = 1,7 кН/см2; Rbt = 1,2 Мпа = 0,12 кН/см2) и арматуру класса А-I (RS= 22,5 кН/ см2, RSw= 17,5 кН/ см2 ).

Из статики находим

Принятое сечение должно удовлетворять условию достаточности принятого сечения главной балки:

Определим величину - минимальное поперечное усилие, которое может быть воспринято бетоном (проверка необходимости постановки поперечной арматуры по расчету):

Так как то необходимо продолжить расчет и определить хомутов и шаг хомутов из условий прочности.

Определим шаг хомутов:

(максимальное расстояние между хомутами)

Шаг хомутов принимаем 500?S1?1/3h ,а для 500?S2?3/4h

S1=150 мм , а S2=400 мм

Задаемся из конструктивных соображений диаметров хомутов :

Применим диаметр хомутов , площадь поперечного сечения

и шаг хомутов S 1= 15 см.

Проверим прочность хомутов по условиям:

1.

2.

Следует отметить, что формула Qbw=Qb+Qsw=2 (?b2bh02qswRrb) справедлива при условии h0?C0?2h0 , 90?145.8? 180 , следовательно

Qbw =1068.8

3.5 Составление схемы армирования

Для обеспечения прочной, длительной и надежной работы железобетонной конструкции необходимо не только определить продольную и поперечную арматуру, но и правильно расположить ее в расчетных сечения.

В соответствии с табл. 6 число стержней рабочей арматуры в пролетных сечениях . Стержни располагаем в два ряда большим диаметром к низу. Число плоских сварных каркасов соответствует числу поперечных стержней .

3.6 Составление эпюры материалов, уточнение схемы армирования главной балки

Арматура в пролетных сечениях подобрана по максимальным моментам. Анализируя эпюру моментов, очевидно, что часть арматуры может быть оборвана.

Места обрывов арматуры устанавливаются по эпюре материалов. Для построения эпюры материалов определяется момент , который может быть воспринят стержнями.

где:

сечение

Сортамент

2

8Ш28

49,26

1,37

0,29

0,855

1583,55

4Ш25

12,56

0,35

0,08

0,96

796,09

3-4

8Ш28+сетка 6Ш16

61,32

1,7

0,37

0,815

1841,70

4Ш25

12,56

0,35

0,08

0,96

796,09

5

4Ш20

4Ш25

37,19

1,03

0,22

0,89

1287,30

4Ш25

12,56

0,35

0,08

0,96

796,09

6-7

8Ш28+сетка 6Ш16

51,33

1,43

0,31

0,845

1841,83

4Ш25

12,56

0,35

0,08

0,96

796,09

8

4Ш20

4Ш25

37,19

1,03

0,22

0,89

1287,30

4Ш25

12,56

0,35

0,08

0,96

796,09

При построении эпюры материалов обрываемый стержень необходимо завести за точку теоретического обрыва на расстояние анкеровки.

Для стержней , для стержней , для стержней .

4. Проектирование колонны

Колонны предназначены для поддержания железобетонного перекрытия. Жестко связанные с главными балками, представляют собой стойки рамной конструкции, испытывающие сжимающие усилия, изгибаемые моменты и поперечные силы. При приблизительно равных пролетах главных балок, средние колонны испытывают незначительный изгиб и их можно считать практически центрально сжатыми. Для изготовления колонны принимаем бетон класса B30 ( продольную арматуру А-III ().

4.1 Определение нагрузок на колонну

Нагрузка наколону передается от главной балки перекрытия рассматриваемого этажа и от колонны вышележащего этажа.

Расчетная нагрузка на колонну:

где собственный вес колонны с перекрытием ;

средняя нагрузка на колонну от собственного веса на 1 м2,

;

грузовая площадь, ;

количество этажей, ;

временная (полезная) нагрузка .

4.2 Подбор арматуры и составление схемы армирования

Условие прочности:

при ширине колонны ;

коэффициент продольного изгиба.

- коэффициенты определяемые в зависимости от

.

Зададимся коэффициентом продольного изгиба, тогда:

Аs у нас отрицательное то это значит, что не нужна арматура, но ставим конструктивную арматуру 4Ш16= 8,04 см2 , хомуты принимаем dsw =6мм. Хомуты предназначены для объединения продольной арматуры в общий каркас, придания ему жесткости и предотвращения продольного изгиба арматуры. Шаг хомутов не более , возьмем шаг 300 мм.

Проверим значение коэффициента продольного изгиба:

5. Проектирование и расчет монолитного железобетонного фундамента под колонну, работающую на центральное сжатие

Для изготовления колонны принимаем бетон класса B20 ( продольную арматуру А-II (). Глубина заложения фундамента Расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента .

5.1 Определение нагрузок

Нагрузка на фундамент равна нагрузке на колонну (п. 4.1).

5.2 Предварительное определение размеров фундамента

Предварительную высоту фундамента определим из условия прочности на срез (продавливание) по периметру колонны:

Нф=120 см

Длину () и ширину фундамента найдем через площадь:

среднее значение веса грунта с фундаментом .

Предварительно примем размеры фундамента

Высота нижней ступени подбирается так, чтобы в ней не требовалось поперечной арматуры,т.е. из условия

Полная высота нижней ступени при наличие бетонной подготовки, без неё а=70мм

5.3 Определение напряжений в грунте по подошве фундамента

напряжения в грунте по подошве фундамента.

Условие выполняется.

5.4 Проверка принятых размеров из условия продавливания фундамента колонной

Продавливание фундамента колонной происходит по поверхности пирамиды, боковые стороны которой начинаются у колонны и наклонены под углом 45°. Условие на продавливание:

расчетная продавливающая сила;

площадь продавливания, ;

эмпирический коэффициент для тяжелых бетонов ;

рабочая высота фундамента, ;

средний периметр пирамиды,

Условие выполняется. Окончательно примем размеры фундамента

.

5.5 Подбор арматуры работающей на изгиб, составление схемы армирования

Площадь сечения рабочей арматуры определяется из расчета на изгиб консольных выступов фундамента. При высоте фундамент будет иметь три ступени. Тогда:

Площадь сечения арматуры на всю ширину фундамента в каждом направлении:

для расчета фундамента.

При ширине фундамента и шаге стержней от 10 до 20 см число стержней в одном направлении от 34 до 17 штук. Примем в каждом направлении , шаг стержней 20,0 см.

Список использованной литературы

1. Кононов Ю.И. Железобетонные конструкции. Монолитное железобетонное ребристое перекрытие с балочными плитами: Учеб.пособие. СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2003. 66 с.

2. СНиП 2.03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции»

3. СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия»

4. СНиП 2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений»

5. Малинин Н.А., Страхов А.Д. Проектирование предварительно-напряжённых железобетонных ригелей балочного типа: Метод.указания к курсовому проектированию. Л.: ЛПИ им М.И. Калинина, 1990. 38 с.

6. Строительная механика. Основы теории с примерами расчётов: Учебник/Под.ред. А.Е. Саргсяна. -2-е изд., испр. и доп. - М.: Высш. шк., 2000. - 416 с.

7. Железобетонные и каменные конструкции: Учеб. Для строит. Спец. Вузов/Под ред. В.М. Бондаренко. - 3-е изд., исправл. - М.:Высш. Шк., 2004 - 876 с.: ил.

8. Партон В.З Механика разрушения: от теории к практике. - М.: Наука. Гл. ред. Физ.-мат. Лит., 1990. - 250 с.: ил.

9. Железобетонные конструкции т.1 и т.2/Под ред. А.Б. Голышева. - К.:Логос, 2001.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.