Таблица 3 - Нагрузки от собственного веса конструкции здания

Погонная нагрузка на ригель рамы:

- нормативная нагрузка на ригель рамы: ,

- расчетная нагрузка на ригель рамы: ,

где В-шаг рам.

Для бесфонарного здания и теплой кровлей следует сложить величины нагрузок с номерами следующих позиций (1-7) табл. 2. С незначительной погрешностью сюда можно включить нагрузку от веса промышленной проводки.

;

;

б) Снеговая нагрузка

Интенсивность расчетной снеговой нагрузки, согласно [3], определяется по формуле:

,

где В-шаг рам;

S_о - нормативное значение веса снегового покрова на один квадратный метр горизонтальной поверхности земли, принимается по [3] в зависимости от района строительства (S_о = 1,5 , т. к. г. Липецк относится к 3 снеговому району);

- коэффициент, зависящий от конфигурации кровли (= 1 для кровель с уклоном менее 25 град. при отсутствии фонарей и перепадов высот);

- коэффициент надежности по нагрузке (равен 1,4).

2.1.2 Результаты расчета в SCAD

Общие характеристики

Группа конструкции по таблице 50* СНиП: 1

Расчетное сопротивление стали R_y= 23,544 kN/см²

Коэффициент надежности по ответственности 1,15

При подборе и проверке элементов ферм приняты следующие значения коэффициента условий работы:

- поясов, опорных раскосов, растянутых элементов решетки, сжатых элементов решетки крестового сечения - 0.95

- сжатых элементов решетки таврового сечения при гибкости их больше 60 - 0.8

Тип фермы

Рисунок 13 - Расчетная схема фермы

Пролет фермы L = 36,0 м

Высота фермы H = 3,15 м

Количество панелей верхнего пояса 12

Угол наклона a = 0,859372 град

Раскрепления из плоскости

Узлы верхнего пояса: все

Узлы нижнего пояса: только крайние

Сечение верхнего пояса - Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L180x18

Сечение нижнего пояса - Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L150x18

Сечение раскосов - Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L120x15

Сечение стоек - Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L75x6

Сечение опорных раскосов - Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L160x14

Сечение верхнего пояса

Рисунок 14 - Сечение верхнего пояса

Сечение: Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L180x18

Таблица 4 - Геометрические характеристики сечения

Сечение нижнего пояса

Рисунок 16 - Сечение нижнего пояса

Сечение: Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L150x18

Таблица 5 - Геометрические характеристики сечения

Сечение раскосов

Рисунок 17 - Сечение раскосов

Сечение: Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L120x15

Таблица 6 - Геометрические характеристики сечения

Сечение стоек

Рисунок 18 - Сечение стоек

Сечение: Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L75x6

Таблица 7 - Геометрические характеристики сечения

Сечение опорных раскосов

Рисунок 19 - Сечение опорных раскосов

Сечение: Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L160x14

Таблица 8 - Геометрические характеристики сечения

Таблица 9 - Усилия в элементах фермы

Результаты расчета

Коэффициент использования 0,958783 - устойчивость верхнего пояса в плоскости фермы.

2.1.3 Проверка сечений фермы

а) Верхний пояс

Произведем подбор сечения верхнего пояса фермы. Подбор производим по наиболее нагруженному стержню №6.

,

где - усилие в стержне фермы по стат. расчету;

Зададимся гибкостью

По требуемым площади и радиусу инерции ближе всего подходит сечение из двух равнополочных уголков по ГОСТ 8509-93 L180Ч18: , .

Определяем наибольшую гибкость стержня и по наибольшей гибкости находим .

Напряжение

.

Оставляем принятое сечение из двух уголков L180Ч18

б) Нижний пояс

Произведем подбор сечения нижнего пояса фермы. Подбор производим по наиболее нагруженному стержню №14.

,

где - усилие в стержне фермы по стат. расчету;

По требуемой площади ближе всего подходит сечение из двух равнополочных уголков по ГОСТ 8509-93 L150Ч18: .

Напряжение .

Оставляем принятое сечение из двух уголков L150Ч18

в) Опорный раскос

Произведем подбор сечения опорного раскоса фермы. Подбор производим по стержню №19.

,

где - усилие в стержне фермы по стат. расчету;

Зададимся гибкостью

По требуемым площади и радиусу инерции ближе всего подходит сечение из двух равнополочных уголков по ГОСТ 8509-93 L160Ч14: , .

Определяем наибольшую гибкость стержня и по наибольшей гибкости находим .

Напряжение .

Оставляем принятое сечение из двух уголков L160Ч14.

2.2 Расчет колонны

2.2.1 Исходные данные

«Привязка» крайних колонн к продольным разбивочным осям в соответствии с [4, табл. 1.1] принимается равной 250 мм. Типы и размеры колонн проектируем согласно с [4, табл. II.9]. При шаге колонн В = 12 м, грузоподъемности мостовых кранов Q = 5 т и отметке верха колонн 10,8 м крайние колонны проектируем прямоугольного сечения.

Длина надкрановой части крайних и средних колонн Длина подкрановой части крайних и средних колонн (включая расстояние от уровня чистого пола до верха стакана фундамента)

Полная длина колонн (от верха стакана фундамента)

Моменты инерции сечений колонны.

надкрановая часть

подкрановая часть

2.2.2 Вычисление величин нагрузок на колонну

Сбор постоянных нагрузок

а) сбор постоянной нагрузки на 1м² покрытия g₁ приведены в таблице 1. Расчетное давление стропильной балки на колонну

Расчетная нагрузка от веса покрытия:

б) нагрузки от собственного веса колонн определяются по геометрии сечений и с использованием [4, табл 11.9]

- надкрановая часть

- подкрановая часть

где 116 кН-общий вес колонны.

в) нагрузки от веса стеновых панелей и остекления, расположенных выше отметки 5,8 м;

где g_ст=1,8 кН/м²-вес 1 м² стеновых панелей (5, табл. 3);

Уh_ст=3 м-суммарная высота полос стеновых панелей выше отметки 5,8 м;

g_ост=0,4 кН/м² - вес 1 м² остекления (5, табл. 3);

Уh_ост=1,2 м - суммарная высота полос остекления выше отметки 5,8 м.

Нагрузка от веса подкрановых балок (на крайние и средние колонны с одного пролета):

N_пб=8?1,1?0,95=8,4 кН.

Суммарная величина нагрузки на отметки 5,8 м от веса стен, остекления и подкрановых балок составляет:

- для крайних колонн

г) продольные усилия в крайней колонне приложены эксцентриситетами, величина которых определяется с учетом следующих допущений:

- давление стропильных конструкций на крайнюю колонну приложено на расстоянии 175 мм (внутрь здания) от продольной разбивочной оси;

- давление стенок панелей и остекления N_cт приложено на расстоянии, равном половине толщины панели от наружной грани колонны.

Изгибающие моменты (положительными считаются моменты, направленные по ходу часовой стрелки):

- в верхней части колонны:

- в уровне уступа колонны:

Рисунок 20 - К расчету крайней колонны

Временные нагрузки

а) Снеговые нагрузки.

Нормативная снеговая нагрузка на 1м² площади горизонтальной проекции покрытия определяется по формуле

где S₀ - вес снегового покрова на 1м² горизонтальной поверхности земли [2, п. 5.2], в соответствии с картой 1 [2] г. Липецк относится к району снеговой нагрузке;

м - коэффициент перехода;

г_f -коэффициент надежности по нагрузке (для снеговой нагрузки принимается по [2, п. 5.7] для железобетонных покрытий г_f=1,4).

Расчетная нагрузка на колонны

Изгибающие моменты в крайней колонне:

- в верхней части

- в уровне уступа колонны

б) Крановые нагрузки.

По табл. 4 [3] для крана грузоподъемностью Q = 10 т и принимаем В = 6600 мм А_к = 5600 мм.

F_n,max = 125 кН G = 2,4 т 24 кН

Расчетное усилие передаваемое на колонну колёсами крана, определяется по линиям влияния опорных реакций подкрановых балок, при наиневыгоднейшем расположении кранов.

- от двух сближенных кранов с коэффициентом сочетаний

где

- сумма ординат (под силами F) линии влияния давления двух смежных подкрановых балок на колонну.

Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов с

Изгибающие моменты

- D_max на крайней колонне

- D_min на крайней колонне

в) Ветровые нагрузки.

В соответствии с картой 3 [2] г. Липецкк относится ко II району по скоростному напору ветра. По [2, табл. 5] W_о = 30 кгс/м² 0,30 кН/м². Коэффициент k [2, табл. 6] для местности типа А составляет

для отметки 5 м k₅ = 0,75

для отметки 10 м k₁₀ = 1

для отметки 20 м k₂₀ = 1,25.

Значение k_н для промежуточных отметок Н определяется интерполированием по формуле

Для отметки Н = 10,8 м

Для отметки Н = 14,4 м

Аэродинамический коэффициент с_е в соответствии с [2, прил. 4] равен

для наветренной стороны с_е = + 0,8

для заветренной стороны с_е = 0,6.

Коэффициент надежности по нагрузке для ветровой нагрузки принимается равным 1,4.

Величина расчетной ветровой нагрузки составляет

Сосредоточенная сила в уровне верха колонны от давления ветра на элементы здания, расположенные выше отметки 10,8 м

Переменную по высоте ветровую нагрузку (до отметки H_l = 10,8 м) заменяем равномерно распределенной, эквивалентной по величине момента в заделке колонны (колонна рассматривается как консоль длиной H_l = 10,8 м).

Для активного давления

Для пассивного давления

Погонная ветровая нагрузка на колонны

активная

пассивная

Подготовка исходных данных

принимаем для колонн бетон класса В20. В соответствии с [I, прил. IV] Е_b = 2700 кН/см². Число панелей крайней и средней колонн n_к = n_с = 0. В двухпролетной раме число крайних колонн n₁ = 2, число средних колонн n₂ = 0. Остальные исходные данные принимаются в соответствии с выполненными компоновкой и сбором нагрузки.

Результаты расчета

Таблица 11. Таблица сочетания усилий

Надкрановая часть колонны

Размеры прямоугольного сечения надкрановой части b = 0,5 м; h = 0,6 м. Для продольной арматуры принимают а = а' = 0,04 м. Рабочая высота сечения h_о = 0,6 0,04 = 0,56 м.

Расчет в плоскости изгиба

Сечение арматуры подбирают по усилиям в сечении II II. Расчетная длина надкрановой части колонны в плоскости изгиба при учете крановых нагрузок l_о = 2Н₂ = 2 4,2 = 8,4 без их учета l_о = 2,5Н₂ = 2,5 4,2 = 10,5. Так как l_о/h = 8,4/0,6 = 14 > 10, необходимо учитывать влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета продольной силы.

Расчетные усилия в сечение колонны

от всех нагрузок (с учетом ветровой нагрузки малой суммарной продолжительности) М = 40,57 кНм, N = 309,62 кН

от всех нагрузок, но без учета ветровой М' = 24,46 кНм N' = 309,62 кН.

от постоянной продолжительно действующей нагрузки М_l = 20,92 кНм N_l = 212,6 кН.

Поскольку в этой комбинации действуют усилия от нагрузок малой суммарной продолжительности, для определения коэффициента условий работы бетона находят моменты внешних сил относительно центра тяжести сечения растянутой арматуры с учетом и без учета ветровой нагрузки

R_b = 1,111,5 = 12,65 МПа R_bt = 1,10,9 = 0,99 МПа

Эксцентриситет продольной силы е_о = M/N = 40,57/309,62 = 0,131 м > е_а = h/30 = 0,6/30 = 0,02 м. Следовательно, случайный эксцентриситет не учитывают, так как колонна поперечной рамы элемент статически неопределимой конструкции.

принимаем

По формуле принимая и вычисляя Следовательно,

В первом приближении принимают Тогда

и I_b = 2,0310³ м⁴.

При вычисляем

Рассматриваемое сечение расположено в средней трети высоты колонны, а сама колонна имеет несмещаемые опоры, поэтому

Площадь сечения сжатой зоны определяют по формуле

Поскольку А_s,min < 0, величину определяют по формуле при

Арматура в сжатой зоне по расчету не требуется, поэтому ее сечение назначают в соответствии с конструктивными требованиями. Принимают 216АII Принятое значение превышает расчетное (), поэтому армирование растянутой зоны определяют по формуле. Предварительно по формуле находят

Сечение арматуры в растянутой зоне назначают в соответствии с конструктивными требованиями 216АII

Коэффициент армирования сечения

что незначительно отличается от предварительно принятого Следовательно, расчет можно не уточнять.

Расчет из плоскости изгиба

За высоту сечения принимают его размер из плоскости изгиба, h = 0,50. Расчетная длина надкрановой части колонны из плоскости изгиба l_o = 1,5 4,2 = 6,3 м. Так как отношение l_o/h = 6,3/0,5 = 12,6 не превышает ту же величину в плоскости изгиба l_o/h = 14, расчет колонны из плоскости изгиба можно не выполнять.

Проверка прочности наклонных сечений

На колонну действует поперечная сила Q = 8,6 кН. Так как при этой комбинации действуют нагрузки малой суммарной продолжительности, расчет ведут при

Прочность колонны без развития наклонных трещин проверяют из условия. Так как в сечении колонны действует продольная сила N = 212,6 кН, по формуле

Принимаем

При

Принимаем Q_b,u = 94 кН.

Проверяем условие Q = 8,6 кН < Q_b,u = 94 кН. Так как оно выполняется, поперечное армирование назначают по конструктивным требованиям.

Подкрановая часть колонны

Размеры прямоугольного сечения подкрановой части b = 0,5 м; h = 0,8. Для продольной арматуры принимают а = 0,04 м, тогда h_о = 0,8 0,04 = 0,76 м.

Сечение продольной арматуры подбирают по усилиям, действующим в сечении IVIV, которые больше усилий в сечении IIIIII. Для сечения IVIV

Расчет в плоскости изгиба

Действующие усилия от всех нагрузок, включая ветровую (нагрузка малой суммарной продолжительности), М = 105,3 кНм; N = 526,6 кН; от всех нагрузок, но без учета ветровой, М' = 10,2 кНм; N' = 526,6 кН.

Моменты внешних сил относительно центра тяжести сечения растянутой арматуры (соответственно с учетом и без учета ветровой нагрузки)

Условие выполняется, поэтому Следовательно, R_b = 1,111,5 = 12,65 МПа R_bt = 1,10,9 = 0,99 МПа.

Эксцентриситет продольной силы

Случайный эксцентриситет не учитывают, так как колонна элемент статически неопределимой конструкции. Следовательно, е = 0,2 + 0,5 0,8 0,04 = 0,56 м.

По формуле находят относительную величину продольной силы

коэффициент и граничное значение относительной высоты сжатой зоны

где

Так как по формуле

Принимают минимально необходимое армирование 216АII

Расчет на действие поперечной силы не выполняют, так как сечение подкрановой части больше, чем надкрановой, для которой поперечное армирование по расчету не требуется.

Расчет из плоскости изгиба

Проверяют необходимость расчета из плоскости изгиба. Расчетная длина подкрановой части из плоскости изгиба l_o = 0,8H₁ = 0,86,45 = 5,16 м. Так как гибкость из плоскости изгиба l_o/h = 5,16/0,5 = 10,3 меньше минимальной гибкости в плоскости изгиба l_o/h = = 1,5H₁/h = 1,56,45/0,8 = 12, расчет из плоскости изгиба можно не выполнять.

Расчет подкрановой консоли

На подкрановую консоль колонны по оси А действуют сосредоточенная сила от веса подкрановой балки и вертикальной крановой нагрузки Q_с = 42 + 161 = 203 кН.

Размеры консоли h = 1,45 м; l₁ = 0,55 м; b = 0,5 м а = 0,2 м; h_о = 1,41 м. Подкрановая балка шириной 0,2 м опирается поперек консоли, поэтому l_sup = 0,2 м. Так как на консоль действуют нагрузки малой суммарной продолжительности, R_b = 1,111,5 = 12,65 МПа R_bt = 1,10,9 = 0,99 МПа.

Подкрановая консоль крайней колонны

Несущую способность консоли проверяют из условия. В первом приближении расчет ведут без учета поперечного армирования, т.е. при А_inc = A_w = 0.

Вычисляют Тогда

Окончательно Q_с = 0,203 МН < 0,812,650,40,2140,959 = 0,831 МН. Так как 0,831 < < 3,5R_btbh_o = 3,50,990,41,06 = 1,469 МН, прочность консоли по наклонной сжатой зоне обеспечена.

Напряжения смятию под подкрановой балкой

Смятие бетона консоли не произойдет.

Изгибающий момент на грани примыкания консоли к колонне

Учитывая большое количество арматуры в сжатой зоне, площадь сечения растянутой арматуры находят по формуле

Принимают 312АII (А_s = 3,39 см²). В сжатой зоне такое же армирование. Поперечную арматуру устанавливают по конструктивным требованиям.

2.3 Расчет опускного колодца в тиксотропной рубашке

2.3.1 Габариты опускного колодца

Рисунок 23 - Разрез опускного колодца

Внутренние размеры колодцев в плане должны быть более размеров, необходимых для размещения оборудования и устройства проходов, на величину, м (рис. 1), определяемую по формуле

где Н₀ - внутренняя глубина колодца, м.

Наружные размеры колодцев должны быть шире надфундаментной части на величину , м (рис. 1), определяемую по формуле

где Н_к - глубина погружения колодца, м.

2.3.2 Нагрузки и воздействия

Постоянные:

Нормативное значение веса стен .

Нормативное значение веса днища .

Нормативное значение веса тампонажа щели рубашки .

Нормативное значение общего горизонтального давления на колодец, погруженного ниже уровня грунтовых вод, определяется как сумма давлений:

- гидростатического давления грунтовых вод;

- основного давления ;

- дополнительного давления грунта.

Основное давление грунта определяется как для пласта, расположенного ниже уровня грунтовых вод по формуле

где

- коэффициент бокового давления грунта в состоянии покоя рассматриваемого пласта;

-расстояние от поверхности грунта до уровня рассматриваемого сечения колодца, м;

-объемный вес грунта рассматриваемого пласта, .

где

- объемный вес грунта;

- объемный вес воды.

е-коэффициент пористости

.

Нормативное значение усилия трения ножа колодца по грунту, возникающего при всплытии колодца, определяем по формуле:

где

-коэффициент условий работы, учитывающий происшедшее нарушение контакта колодца с грунтом при возникновении кренов во время погружений колодца, принимаем равным 0,5;

-наружный периметр колодца на уровне ножа, м;

- высота ножа, м;

-нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности ножевой части погружаемого колодца,

Нормативное усилие трения тампонажа щели тиксотропной рубашки по грунту, возникающего при всплытии колодца, определяем по формуле:

где

-коэффициент условий работы, принимаем равным 0,5;

-наружный периметр колодца на уровне ножа, м;

- высота тиксотропной рубашки, м;

-нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности тампожа щели тиксотропной рубашки при всплывании, принимается равным нулю без устройства тампожа.

Нормативное значение гидростатического давления глинистого раствора , действующего в зоне тиксотропной рубашки, в период погружения колодца, определяем по формуле:

где

- нормативное значение удельного веса тиксотропного раствора, .

- высота тиксотропной рубашки, м;

Нормативное значение кратковременных дополнительных давлений грунта(горизонтальных) на колодец определяем по формулам от следующих нагрузок и воздействий, вызываемых:

а) нагрузками, расположенными на поверхности грунта:

б) от вертикальной сосредоточенной силы:

в) от вертикальной равномерно распределенной нагрузки, приложенной на прямоугольной площадки с размерами 2Ах2В:

г) креном колодца (давление упругого отпора грунта в зоне ножа):

где

- высота ножа, м;

-модуль деформации грунта на глубине погружения колодца

- наружный диаметр колодца в зоне ножа, м;

- высота тиксотропной рубашки, м;

д) навалом (давление в зоне тиксотропной рубашки):

Нормативное значение усилия трения ножа колодца по грунту , вызванного погружением колодца, определяем по формуле:

где

-наружный периметр колодца на уровне ножа, м;

- высота ножа, м;

-нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности ножевой части погружаемого колодца,

Нормативное значение усилия трения уплотнителя по грунту , вызванного погружением колодца, определяем по формуле:

где

- высота уплотнителя, м;

-нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности уплотнителя погружаемого колодца,

3. Организационно-технологический раздел

3.1 Определение объемов работ

Составляется номенклатура работ, для определения трудозатрат и потребности в маш-см. В номенклатуре указываются все работы подготовительного и основного периодов (общестроительные и специальные).

Объемы строительных работ определяются в физических показателях по чертежам. Объемы специальных работ и работ по инженерной подготовке и благоустройству определяются в стоимостном выражении.

Таблица 12. Спецификация строительных конструкций и элементов

Таблица 13. Ведомость определения объемов работ

3.2 Составление сетевого графика строительства объекта

Таблица 15. Карточка определитель

Список источников

1. Арустамов Э.А., Волощенко А.Е. и др. Безопасность жизнедеятельности: Учебник 5-е изд., перераб. и доп.-М.: Издательско-торговая корпорация «Дашко и КО», 2003. - 496 с.

2. Архитектура гражданских и промышленных зданий в 5 т. Т.5. Промышленные здания /Л.Ф. Шубин. - М.: Стройиздат, 1986. - 355 с.

3. Байцур А.И., Климов В.Т. Повышение надежности опускных колодцев. - М.: Стройиздат, 1976. - 92 с.

4. Балочное покрытие: методические указания к выполнению курсового проекта. Новокузнецк: СМИ, 1988. - 30 с.

5. Гаевой А.Ф., Усик С.А. Курсовое и дипломное проектирование. Промышленные и гражданские здания. - Л.: Стройиздат, 1987.-264 с.

6. Голышев А.Б. и др. Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие. - К.:Будивэльнык, 1990.-544 с.

7. Дикман Л.Г. Организация, планирование и управление строительным производством. М.: Высшая школа, 1982. - 480 с.

8. Инженерные решения по охране труда в строительстве: Справочник. / Под ред. Г.Г. Орлова - М.: Стройиздат, 1985. - 278 с.

9. Инструкция по проектированию опускных колодцев, погружаемых в тиксотропной рубашке (СН 476-75) - М.: Стройиздат, 1976.-38 с.

10. Компоновка каркаса произдания и расчет подкрановой балки: методические указания к выполнению курсового проекта. Новокузнецк: СибГИУ, 2004. - 140 с.

11. Кутухтин Е.Г., Коробков В.А. Конструкции промышленных и сельскохозяйственных производственных зданий и сооружений. - М.:Стройиздат, 1982.-208 с.

12. Лавцевич В.П. Безопасность жизнедеятельности при чрезвычайных ситуациях: Учеб.пособие - СиБГИУ. - Новокузнецк, 1999. - 291 с.

13. Машины для монтажных работ и вертикального транспорта: Справочное пособие /Под ред. С.П. Епифанова. - М.: Стройиздат, 1981 - 351 с.

14. Металлические конструкции: Учебник /Под ред. Ю.И. Кудишкина - М.: Изд.центр «Академия», 2006.-688 с.

15. Орловский Б.Я. и др. Архитектурное проектирование промышленных зданий. - М.: Высшая школа, 1982.-279 с.

16. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84) - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. - 192 с.

17. Пчелинцев В.А. и др. Охрана труда в строительстве. - М.: Высшая школа, 1991.-272 с.

18. Расчет на ЭВМ поперечной рамы одноэтажного промышленного здания: методические указания к выполнению курсового проекта. Новокузнецк: СМИ, 1987. - 34 с.

19. Расчет свайных фундаментов под сборные железобетонные колонны промышленных зданий: методические указания к выполнению курсового проекта. - Новокузнецк: СибГИУ, 1999. - 22 с.

20. Статистический расчет каркаса промышленного здания с использованием ЭВМ: методические указания к выполнению курсового проекта. - Новокузнецк: СМИ, 1985. -29 с.

21. Строительные краны: Справочник /Под ред. В.П. Станевского. - К.: Будивэльнык, 1984.-240 с.

22. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986.-39 с.

23. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. - 80 с.

24. СНиП 2.01. - 07-85. Нагрузки и воздействия. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988.-36 с.

25. СНиП П-23-81. Стальные конструкции. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. - 96 с.

26. Тер-Галустов С.А., Иванов В.Д. Опускные сооружения в тиксотропных рубашках.-М: Стройиздат, 1970.-102 с.

27. Трепененков Р.И. Альбом чертежей конструкций и деталей промышленных зданий. М.: Стройиздат, 1980 -284 с.

28. Шерешевский И.А. Конструирование промышленных зданий и сооружений. - Л.: Стройиздат, 1979.-168 с.

29. «Расчёт платежей за негативное воздействие на окружающую среду». - Методические указания Шилинговский И.Г.: СибГИУ, 2006. - 47 с.

30. СНиП IV-2-82. Сборник элементных сметных норм на строительные конструкции и работы / Госстрой СССР-М.: Стройиздат, 1983

31. СНиП 21 - 01 - 97. Пожарная безопасность зданий и сооружений. М: Стройиздат, 1998 г.

32. СНиП 12-03-2001. Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие положения / Госстрой России-М.: Стройиздат, 2001. - 255 с.

33. СНиП 12-04-2002. Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство / Госстрой России-М.: Стройиздат, 2003. - 255 с.

34. Территориальные единичные расценки на строительные работы ТЕР-2001-01 Земляные работы, Кемерово, 2001 г. - 145 с.

35. Территориальные единичные расценки на строительные работы ТЕР-2001-06 Бетонные и железобетонные конструкции монолитные, Кемерово, 2001 г. - 99 с.

36. Территориальные единичные расценки на строительные работы ТЕР-2001-07 Бетонные и железобетонные конструкции сборные, Кемерово, 2001 г. - 110 с.