Проект офисного здания

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Офисы и бизнес-центры представляют собой один из основных сегментов рынка коммерческой недвижимости. Аренда офисов и помещений становится все актуальней не только для крупных компаний, но и для малого бизнеса, предпринимателей, различных организаций.

Потенциальные арендаторы офисных помещений - это компании, не ориентированные на клиентский поток: call-центры, фирмы, занимающиеся IT-технологиями, а также логистические структуры, дистрибьюторы и ритейл-операторы. Конечно, центр останется высокопривлекательным и для всевозможных представительств, сервисных фирм или компаний, специализирующихся на товарах и услугах класса premium.

В офисном центре должно быть предусмотрено достаточное количество парковочных мест и обеспечено транспортное сообщение, чтобы сотрудники, не имеющие автомобиля, могли без затруднений добраться до офиса. Офисное здание представляемое в проекте имеет парковку с достаточным количеством парковочных мест. Вблизи от офиса, расположена автобусная остановка.



1. Архитектурно-строительный раздел

1.1 Общая часть

Проект представляет собой офисное здание по ул. Гоголя в г. Ярославле.

Проект разработан для следующих условий строительства:

- зона влажности ? нормальная;

- климатический район ? II: климат умеренно-континентальный;

- снеговой район ? IV, расчетное значение веса снегового покрова 2,40кПа;

- ветровой район ? I, нормативное значение ветрового давления 0,23кПа;

- климатические параметры холодного периода года [2]: температура воздуха наиболее холодных суток: -34С; температура воздуха наиболее холодной пятидневки: -31С; абсолютная минимальная температура воздуха: -46С;

- район строительства не сейсмичен;

- участок строительства находится в зоне жилой и административной застройки, рельеф участка спокойный.

- за отметку существующей земли принята средняя отметка 103,50.

На основании «Технического отчета по инженерно-геологическим изысканиям»: под подошвой фундаментов залегают суглинки полутвердые, подземные воды встречены на глубине 6,00м, по степени морозостойкости грунты относятся к сильнопучинистым.

Уровень ответственности здания - 2.

Степень огнестойкости здания -2.

Класс конструктивной пожарной опасности С0.

Класс функциональной пожарной опасности Ф 3.1 и 3.4.



1.2 Генеральный план застройки участка

Офисное здание расположено во Фрунзенском районе г. Ярославля по ул. Гоголя. Лицевая сторона направлена на среднюю общеобразовательную школу №14, которая, по сторонам света, расположена в северном направлении от проектируемого здания. С левой стороны расположен торгово-развлекательный центр «Фараон», между ним и участком строительство проходит ул. Штрауса. С правой стороны - Ключевой переулок. С южной стороны от здания ? жилые частные дома, которые расположены по 1-ому пер. Достоевского.

Проектом предусмотрено обеспечение на участке застройки благоустройство территории: по периметру здания ? уложена тротуарная плитка с устройством пандусов для передвижения инвалидов и детских колясок, для удобного перемещения транспорта, в том числе подъезда пожарных машин, устроена асфальтированная дорога. Так же на территории застройки предусмотрены автостоянки, установлены фонарные столбы для освещения участка. Из мероприятий по озеленению предусмотрена посадка деревьев и кустарников, посев трав.

Таблица 1 - Технико-экономические показатели по генеральному плану

Наименование	Показатель
Площадь участка	0,98га
Площадь застройки	723,74м2
Коэффициент застройки	0,07
Площадь озеленения	4070,82м2
Коэффициент озеленения	0,42
Площадь асфальтированного покрытия	4097,37м2
Площадь покрытия из плитки	830,56м2
Площадь бетонного покрытия (площадь отмостки)	50,38м2
Количество машиномест	28шт.



1.3 Объемно-планировочные решения

Проектируемое офисное здание в плане имеет сложную геометрическую форму. Габаритные размеры в осях 1-13?32,20м, в осях А-Ж?28,43м. Площадь застройки ? 723,74м². Строительный объем здания ? 7321,36м³.

За нулевую отметку принят пол первого этажа, абсолютная отметка которого - 103,7, высота этажа ? 3,600м. Высота помещений ? 3,300м.

В здании в осях А-В и Д-Ж предусмотрено 4 входа с крыльцом на отметке -0,050, два входа с утепленным тамбуром с отметкой 0,000. На первом этаже: электрощитовая, тепловой узел, коридоры, кладовая, помещение персонала, сан-узел, помещение уборочного инвентаря, административное помещения, фойе. Второй и третий этаж имеют одинаковую планировку, в них расположены: офисы, сан-узлы, коридоры. В здании запроектированы две лестничные клетки в осях 2-4 и 12-14 с выходом на крышу.

Суммарная площадь помещений в здании 1636,91м², в нее входят:

- две лестничные клетки S_общ=14,28м²;

- два тамбура S_общ=113,82м²;

- электрощитовая S=9,90м²;

- тепловой узел S=9,90м²;

- кладовая S_общ=11,19м²;

- помещение персонала S=9,66м²;

- помещения уборочного инвентаря S_общ=10,90м²;

- коридоры S_общ=245,45м²;

- фойе S_общ=279,31м²;

- офисы S_общ=890,26м²;

- сан-узлы S_общ=26,99м²;

- административные помещения S_общ=15,25м².



1.4 Архитектурно-конструктивные решения

Конструктивная схема здания стеновая, при этом в уровне первого этажа по оси Ж несущими являются ж/б колонны по осям 7 и 9. Пространственная неизменяемость обеспечивается наружными и внутренними кирпичными стенами, железобетонными колоннами и ригелями, жестким диском перекрытия из сборных ж/б плит, связанных с кирпичными стенами и между собой.

Фундамент ? сборный ленточный, состоящий из фундаментных блоков ГОСТ 13579-78* и фундаментных плит ГОСТ 13580-85; он укладывается под все несущие стены, распределяет вес здания по всему своему периметру, оказывая сопротивление силам выпучивания грунта, также избегая проседания и перекос здания. Под колонны устроены одиночные монолитные фундаменты из бетона B30. Под ленточными фундаментами устроена песчаная подготовка 100мм, под монолитными отдельностоящими ?бетонная подготовка 100мм для устранения неровностей в плоскости контакта подошвы фундамента и грунта основания, образующихся при разработке грунта.

Наружные и несущие внутренние стены выполнены из кирпича глиняного обыкновенного на цементно-песчаном растворе М100 по ГОСТ 530-80 с тщательным заполнением горизонтальных и вертикальных швов кладки, толщиной 380 мм. Кирпичная стена 640мм, выполнена для достаточного опирания ригеля.

Фасад ? вентилируемый, в его состав входят: в качестве утеплителя с отметки -0,130 «Пеноплекс 35» толщиной 100мм, с отметки + 0,470 плиты минераловатные полужесткие на синтетическом связующем по ГОСТ 9573-82 толщиной 170мм, далее ветрозащитная пленка «Tyvek» и алюминиевые композитные панели «Alukobond». Профили и закладные детали для крепления выбраны в соответствии с типом монтажа фасадов компании U-kon 102i по ГОСТ 22233-2001, ГОСТ 14918-80.

Использование утеплителя «Пеноплекс 35» обусловлено более высокой влагостойкостью в отличие от минераловатных плит, их устраивают в зоне цоколя, где вероятен подсос влаги. Ветрозащитная пленка «Tyvek», выбрана исходя из сочетании в себе прочности, защитных свойств, высокой паропроницаемости, легкости и возможности устройства прямо на утеплитель. Система U-kon 102i предназначена для крепления облицовки элементами кассетного типа, выполненными из композитных материалов. Облицовочные панели «Alukobond» представляют собой готовые кассеты, которые, посредством специальных крюков, установленных на вертикальные отгибы кассет, навешиваются на штифты «салазок» установленных в вертикальные направляющие. Конструкция кассеты позволяет крепить верхний вертикальный отгиб горизонтальной отбортовки непосредственно к направляющему профилю, при этом длина направляющей может быть принята исходя из максимального размера длины профиля, что очень удобно применительно к данному проекту.

Монолитные балки Б1 640х700мм и Б2 380х700мм  из бетона B30, расположены по оси Ж и А,Б соответственно, что позволяет в первом случае передавать нагрузку от наружной стены и перекрытий на колонны и выполнение части здания без первого этажа, во втором случае проектирование больших проемов. Перемычки и прогоны над оконными и дверными проемами выполнены по серии 1.038-1-1 выпуск 4, 1.225-2 выпуск 2 соответственно.

Перекрытия: сборные ж/б пустотные плиты толщиной 220мм выполнены в соответствии с ГОСТ 9561-91 по серии 1.141. вып.60 ИЖ 258; В качестве шумоизоляции принят рулонный материал на основе пенополиэтилена ? «Изолон» толщиной 8мм, который укладывается в два слоя. Данный материал был выбран изходя из таких его свойств: упругость и пластичность, высокие удароизоляционные свойства, минимальность остаточных деформаций, хорошие звукоизоляционные свойства, надежность и долговечность в эксплуатации, «Изолон» химически стоек, экологически чист и гигиенически безопасен, не подвержен гниению, прост в монтаже: режется ножом, сваривается строительным феном, скрепляется строительным степлером.

Перегородки ? каркасно-обшивные гипсокартонные толщиной 100мм на одинарном стальном каркасе со стекловолокнистым материалом «Isover» для звукоизоляции. Перегородки обшиты двумя слоями листов гипсокартона «Gyproc» по ГОСТ 6266-97 с обеих сторон.

Лестницы ? сборные железобетонные из маршей и площадок выполненных в соответствии с ГОСТ 9818-95 на высоту этажа 3,600м с металлическим ограждением по серии 1.050.1-2 выпуск 2.

Кровля ? плоская с уклоном 0,02, 0,03 и 0,05 с организованным внутренним водостоком. Уклон образуется при помощи керамзитового гравия ГОСТ 9757-90, в качестве утеплителя плиты ПСБ-С-35 ГОСТ 15588-86 толщиной 160мм. Основанием для покрытия служит два слоя линокрома ХПП фирмы «ТехноНИКОЛЬ». Покрытие - линокром ХКП фирмы «ТехноНИКОЛЬ», характеризуется крупнозернистой посыпкой с лицевой стороны и полимерной пленкой с наплавляемой стороны полотна. Металлическое ограждение выполнено в соответствии с ГОСТ 25772.

Оконные блоки ? тройное остекление из обычного стекла в раздельно-спаренных ПВХ переплетах; обычное стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных алюминиевых переплетах с твердых селективным покрытием для витражей.

Таблица 2 ? Спецификация элементов заполнения оконных проемов

Наименование	Кол-во, шт	Схема, габаритные размеры lхb, мм
ОК-1	6
ОК-2	2
ОК-3	2
ОК-4	6
ОК-5	2
ОК-6	12
ОК-7	6
ОК-8	2
ОК-9	4
ОК-10	4
ОК-11	8

Таблица 3 ? Спецификация элементов заполнения дверных проемов

Наименование	Кол-во, шт	Схема, габаритные размеры lхb, мм
Д-1	4
Д-2	4
Д-3	7
Д-4	9
Д-5	2
Д-6	2

Таблица 4 ? Экспликация полов помещений

Название помещения	Эскиз конструкции пола	Состав пола
Коридоры, офисы, помещения персонала, помещения уборочного инвентаря, административные помещения, фойе, электрощитовая		? наливной пол, 5мм; ? ц/п стяжка М150, армированная сеткой 50мм; ? звукоизоляция «Изолон», 15мм; ? ц/п стяжка М100, 10мм; ? ж/б плита перекрытия, 220мм.
Сан-узлы		? керамическая плитка Steuler, 10мм; ? плиточный клей Ivsil Fix, 5мм; ? 2 слоя рубероида на битумной мастике, 5мм; ? ц/п стяжка, 10мм ? ж/б плита перекрытия, 220мм.
Лестничные марши, лестничные площадки		? керамическая плитка Steuler, 10мм; ? плиточный клей Ivsil Fix, 5мм; ? лестничная площадка /марш
Пол над первым этажом в осях Ж-Д		? наливной пол, 5мм; ? ц/п стяжка М150, армированная сеткой , 50мм; ? утеплитель пенопласт, 160мм; ? ц/п стяжка М100, 10мм; ? ж/б плита перекрытия, 220мм.
Пол по грунту		? наливной пол, 5мм; ? ц/п стяжка М150, армированная сеткой , 50мм; ? утеплитель пенопласт, 200мм; ? бетон В15 ГОСТ 7473-2010, 100мм; ? уплотненный песок 70мм с втрамбованным щебнем
Пол по грунту в сан-узле.		? керамическая плитка Steuler, 10мм; ? плиточный клей Ivsil Fix, 5мм; ? 2 слоя рубероида на битумной мастике, 5мм; ? ц/п стяжка 15мм, ? утеплитель пенопласт, 200мм; ? бетон В15 ГОСТ 7473-2010, 100мм; ? уплотненный песок 70мм с втрамбованным щебнем

В офисном здании в помещениях предусмотрено устройство навесных потолков «Армстронг», за исключением тамбуров, электрощитовой, кладовых, теплового узла и лестничных клеток, где потолок окрашивается водоэмульсионным составом по подготовленной поверхности. Кирпичные стены оштукатуриваюся цементно-песчаным раствором 20мм, далее по подготовленной поверхности наносится водоэмульсионный состав.

1.5 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Нормами [1, п.5.1] установлены три показателя тепловой защиты здания:

а) приведенное сопротивление теплопередачи отдельных элементов ограждающих конструкций зданий;

б) санитарно-гигиенические, включающие температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и на поверхности ограждающих конструкций и температуру на внутренней поверхности выше температуры точки росы;

в) удельный расход тепловой энергии на отопление зданий, позволяющий варьировать величинами теплозащитных свойств различных видов ограждающих конструкций зданий с учетом объемно-планировочных решений здания и выбора систем поддержания микроклимата для достижения нормируемого значения этого показателя.

Расчет веду по пункту «а».

Расчет толщины наружной стены

1) Климатические и теплоэнергетические параметры г. Ярославля

Наружные климатические условия [2]:

⁰С ? температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92⁰С;

сут. ? продолжительность периода со средней суточной температурой воздуха меньше 8^оС;

⁰С ? средняя температура наружного воздуха;

Параметры внутренней среды:

⁰С ? расчетная температура внутреннего воздуха в здании;

⁰С ? относительная влажность внутри здания.

Зона влажности г. Ярославля [1, прил. В] ? 2.

Влажностный режим помещения ? нормальный.

Условия эксплуатации ограждающих конструкций [1, т. 1] ? Б.

2) Градусо-сутки отопительного периода

⁰С

3) Нормативное сопротивление теплопередачи из санитарно-гигиенических условий

(1.1)

где ? коэффициент, учитывающий зависимость положения наружность поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;

⁰С ? нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции [1, т.5];

Вт/(м²·⁰С) ? коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающих конструкций [1, т.7];

мІ·⁰С/Вт

4) Нормируемое сопротивление теплопередачи из условия отапливаемого периода

(1.2)



где ;[1, т.4]

мІ·⁰С/Вт.

Для дальнейшего расчета принимаю наибольшее значение:

мІ·⁰С/Вт

5) Принимаю теплопроводность материалов [3, т. Д.1]

1-ый слой ? кирпич глиняный обыкновенный на цементно-песчаном растворе ГОСТ 530-80: , кг/м³; Вт/(м²·⁰С);

2-ой слой ? плиты минераловатные полужесткие на синтетическом связующем (ГОСТ 9573): , кг/м³; Вт/(м²·⁰С).

6) Термическое сопротивление ограждающей конструкции

мІ·⁰С/Вт

7) Сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции

(1.3)

где ,

,

где Вт/(м²·⁰С) ? коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции [3, т.8].

.

Условие выполняется.

Вывод: выбранная конструкция стены удовлетворяет требованиям теплотехнического расчета.

Расчет толщины утеплителя покрытия

1) Градусо-сутки отопительного периода



⁰С

2) Нормативное сопротивление теплопередачи из санитарно-гигиенических условии по формуле (1.1):

[1, т.6];

⁰С [1, т.5];

Вт/(м²·⁰С) ? [1, т.7];

мІ·⁰С/Вт

3) Нормируемое сопротивление теплопередачи из условия отапливаемого периода по формуле (1.2)

;[1, т.4]

мІ·⁰С/Вт.

Для дальнейшего расчета принимаю наибольшее значение:

мІ·⁰С/Вт

4) Принимаю теплопроводность материалов [3, т. Д.1]

1-ый слой ? пустотная плита R_п=0,185 мІ·⁰С/Вт;

2-ой слой ? цементно-песчаная стяжка: , кг/м³; Вт/(м²·⁰С);

3-ий слой ? пенопласт ПСБ-С 35: , кг/м³; Вт/(м²·⁰С);

4-ый слой ? цементно-песчаная стяжка: , кг/м³; Вт/(м²·⁰С).

5) Термическое сопротивление ограждающей конструкции

мІ·⁰С/Вт



6) Сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции по формуле (1.3):

,

,

где Вт/(м²·⁰С) ? коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции [3, т.8].

.

Условие выполняется.

Вывод: выбранная конструкция покрытия удовлетворяет требованиям теплотехнического расчета.

Теплотехнический расчет светопрозрачных конструкций

1) Градусо-сутки отопительного периода

⁰С

2) Нормативное сопротивление теплопередачи из санитарно-гигиенических условий

мІ·⁰С/Вт

Согласно [3, т.Л1] принимаю тройное остекление из обычного стекла в раздельно-спаренных ПВХ переплетах для окон.



2. Расчётно-конструктивный раздел

2.1 Расчет и конструирование монолитной рамы

Сбор нагрузок, действующих на раму

Таблица 5 ? Сбор нагрузок, действующих на раму

Наименование нагрузки	Нормат-я нагрузка, ,кН/м2	Коэф-т надежн. по нагрузке,	Коэф-т надежн. по назначению,	Расчетная нагрузка, ,кН/м2
1) Сбор нагрузки от покрытия
Постоянные нагрузки
? подвесной потолок ? ж/б плита покрытия , ,	0,042 3,212	1,05 1,1	1 1	0,044 3,533
? ц/п стяжка , ? утеплитель ПСБ-С 35 , ? керамзитовый гравий , ? армированная ц/п стяжка , ? 2 слоя линокрома ТПП ? 1 слой линокрома ТКП	0,180 0,056 0,800 1,250 0,072 0,046	1,3 1,2 1,3 1,3 1,2 1,2	1 1 1 1 1 1	0,234 0,067 0,960 1,625
?				0,086 0,055
ИТОГО	5,658			6,604
Временные нагрузки
Кратковременные: ? снеговая нагрузка	1,680	1,4	1	2,400
2) Сбор нагрузки от перекрытия над вторым этажом
Постоянные нагрузки
? подвесной потолок ? ж/б плита покрытия , ,, ? ц/п стяжка ,	0,042 3,212 0,180	1,05 1,1 1,3	1 1 1	0,044 3,533 0,234
3) Сбор нагрузки от перекрытия над вторым этажом
Постоянные нагрузки
? шумоизоляция «Изолон» , ? армированная ц/п стяжка , ? наливной пол , ? гипсокартонная перегородка 2шт.	0,005 1,250 0,070 0,500	1,2 1,3 1,3 1,1	1 1 1 1	0,006 1,625 0,091 0,55
ИТОГО	5,259			6,058
Временные нагрузки
Длительные ? равномерно распределенная нагрузка в зависимости от назначения помещения	2,000	1,2	1	2,400
3) Сбор нагрузки от перекрытия над первым этажом
Постоянные нагрузки
? ж/б плита покрытия , , ? ц/п стяжка , ? утеплитель пенопласт , ? армированная ц/п стяж	3,021 0,180 0,200 1,250	1,1 1,3 1,2 1,3	1 1 1 1	3,323 0,234 0,240 1,625
? наливной пол , ? гипсокартонная перегородка 2шт.	0,070 0,500	1,3 1,1	1 1	0,091 0,55
ИТОГО	5,221			6,038
Временные нагрузки
- равномерно распределенная нагрузка в зависимости от назначения помещения	2,000	1,3	1	2,600
ИТОГО постоянных:	16,138			18,700
ИТОГО временных, за исключением нагрузки от снега	4,000			5,200

Таблицы 6 - Сбор нагрузки от стены

Сбор нагрузки от стены	Нормат-я нагрузка, ,кН/м	Коэф-т надежн. по нагрузке,	Коэф-т надежн. по назначению,	Расчетная нагрузка, ,кН/м
Постоянные нагрузки
? кирпичная кладка 1800, ? остекление ,,	78,565 0,221	1,1 1,1	1 1	86,422 0,243
? утеплитель плиты минераловатные полужесткие , ? система навесного фасада , - уголок 50х75, , - штукатурка ,	0,959 1,067 0,002 1,546	1,2 1,05 1,05 1,3	1 1 1 1	1,151 1,120 0,002 2,010
ИТОГО	82,360			90,948
4) Ригель ,,,	11,200	1,1	1	12,32
5) Колонна ,,,	10,25	1,1	1	11,275

Определяю нагрузку, действующую на раму, учитывая грузовую площадь.

Согласно п.4.1 [6] устанавливаются пониженные нормативные значения на равномерно распределенные нагрузки и снеговую нагрузку, поэтому полученные нормативные значения нагрузок домножаю на коэффициенты 0,35 [6, п.8.2.3] и 0,7 [6, п.10.11] соответственно.

1) Постоянная нагрузка от перекрытий, покрытия и стены

2) Временная нагрузка, за исключением нагрузки от снега

3) Временная нагрузка от снега

Статический расчет произвожу при помощи вычислительного комплекса Structure CAD.

2.2 Расчет ригеля рамы

Ригель - неразрезная трехпролетная конструкция с шарнирным опиранием концов на кирпичные стены здания.

Расчет ригеля рамы по I гр. предельных состояний

1) Расчет продольной арматуры.

- принимаю сечение ригеля: ;

- бетон класса В30 с характеристиками:

[7, т.2.2]; [7, т.2.4],

- задаюсь стержневой арматурой периодического профиля А500, с характеристиками: [7, т.2.6.];

- максимальный изгибающий момент М=1108,8кНЧм

Крайний пролет, нижняя арматура.

Рабочая высота сечения:

Определяю вспомогательный коэффициент

(2.1)

где: г_b1? коэффициенты условий работы бетона

b - ширина ригеля;

h₀ - рабочая высота сечения

В зависимости от б находим .

Должно выполняться условие ,

где - относительная высота сжатой зоны бетона;

- граничная относительная высота сжатой зоны бетона;



Вывод: высота сечения достаточна для восприятия расчетного момента, постановка арматуры в сжатой зоне по расчету не требуется. Определяю требуемое количество арматуры в растянутой зоне:

(2.2)

где ? требуемая площадь продольной рабочей арматуры,мм²;

? коэффициент, учитывающий влияние прогиба;

Принимаю: по расчёту и по конструктивным особенностям

Определяю процент армирования:

(2.3)

Опора Б и В, верхняя арматура.

Определяю вспомогательный коэффициент согласно формуле (2.1)

Вывод: высота сечения достаточна для восприятия расчетного момента, постановка арматуры в сжатой зоне по расчету не требуется.

Определяю требуемое количество арматуры в растянутой зоне по формуле (2.2)

Принимаю:

Определяю процент армирования по формуле (3):

Средний пролет, нижняя арматура.

Определяю вспомогательный коэффициент согласно формуле (2.1)



Вывод: высота сечения достаточна для восприятия расчетного момента, постановка арматуры в сжатой зоне по расчету не требуется.

Определяю требуемое количество арматуры в растянутой зоне по формуле (2.2.)

Принимаю:

Определяю процент армирования по формуле (2.3):

2) Расчет поперечной арматуры

Расчет изгибаемых железобетонных элементов по бетонной полосе между наклонными сечениями производят из условия:

(2.4)

где Q ? поперечная сила в нормальном сечении элемента;

ц_b1 - коэффициент, принимаемый равным 0,3;

[7, т.2.2]; ; .

Вывод: прочность бетонной полосы между наклонными сечениями обеспечена.

Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению произвожу из условия:

, (2,5)

где Q ? поперечная сила в нормальном сечении от внешней нагрузки (рисунок 8);

Q_b1 ? поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении;

Q_sw ? поперечная сила, воспринимаемая хомутами в наклонном сечении

(2.6)

Вывод: поперечную арматуру необходимо рассчитать.

(2.7)

Нагрузка, действующая на ригель:

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном:

(2.8)

Определяю требуемую интенсивность поперечного армирования:



(2.10)

Определяю предельно допустимую интенсивность поперечного армирования:

(2.11)

Назначаю шаг хомутов S:

S₁ - шаг хомутов в приопорной зоне:

;

S₂ - шаг хомутов в полете:

;

Максимально допустимый шаг хомутов:

(2.12)

Назначаю шаг хомутов на опоре , шаг хомутов в пролете .

Определяю требуемую площадь поперечной арматуры класса А240:

(2.13)

Диаметр поперечной арматуры согласовываю с диаметром продольной:

, принимаю хомуты шагом 300мм у опор.

Интенсивность поперечной арматуры на опоре:

(2.14)

Вывод: условие выполняется, следовательно, поперечной арматуры поставлено достаточно.

Выполняю проверку прочности наклонного сечения по поперечной силе:

(2.15)

(2.16)



где с - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения

Так как

, то

Вывод: условие не выполняется, следовательно в расчет принимаю

(2.17)

где с₀ - длина проекции опасной наклонной трещины, принимаемая

(2.18)

где Q - поперечная сила в конце опасного наклонного сечения;

Q_max - опорная реакция.



Вывод: прочность наклонного сечения с длиной 1,3м обеспечивается.

Расчет ригеля рамы по II гр. предельных состояний

Вычисляю приведенную площадь сечения в крайнем пролете:

(2.19)

где ? площадь нижней продольной арматуры,см²;

? площадь верхней продольно арматуры;

? Площадь конструктивной продольной арматуры в середине поперечного сечения ригеля, см^2;

б? коэффициент приведения;

;

Определяю площадь бетона:

Вычисляю статический момент приведенной площади:

(2.20)

Статический момент площади бетона:



Вычисляю центр тяжести приведенного сечения:

(2.21)

Вычисляю момент инерции приведенного сечения:

(2.22)

где ? момент инерции бетона,мм⁴

Определяю приведенный момент сопротивления сечения:

(2.23)

Упругопластичный момент сопротивления сечения:

(2.24)

где ? коэффициент прямоугольного сечения [7, т. 4.1].

Определяю момент трещинообразования:

(2.25)

где ? сопротивление растяжению бетона В30 [7, т.2.1];

Вывод: в растянутой зоне образуются трещины.

Статический расчет рамы произведен при помощи вычислительного комплекса Structure CAD. Результаты расчетов от комбинации загружений приведены на рисунке 12а,12б,12в.

Расчет ширины раскрытия трещин

Расчет по раскрытию трещин производят из условия:

(2.26)

где a_crc ? ширина раскрытия трещин от действия внешней нагрузки;

Значения a_crc,ult принимают равными из условия обеспечения сохранности арматуры: 0,3 мм - при продолжительном раскрытии трещин; 0,4 мм - при непродолжительном раскрытии трещин;

Ширину раскрытия трещин a_сrс определяют исходя из взаимных смещений растянутой арматуры и бетона по обе стороны трещины на уровне оси арматуры и принимают (4.10[сп]):



(2.27)

(2.28)

(2.29)

(2.30)

1) Крайний пролет.

- базовое расстояние между трещинами;

(2.31)

(2.32)

k=0,9 - поправочный коэффициент для прямоугольных сечений.

(2.33)



Но должно быть меньше 400мм и 40·d_s и больше 100мм и 10·d_s, принимаю .

Определяю напряжение (4.13[сп]):

(2.34)

(2.35)

.

Вывод: необходимо увеличить арматуру в растянутой зоне.

Принимаю

Вычисляю приведенную площадь сечения в крайнем пролете по формуле (2.19):

Вычисляю статический момент приведенной площади по формуле (2.20):

Вычисляю центр тяжести приведенного сечения по формуле (2.21):

Вычисляю момент инерции приведенного сечения по формуле (2.22):

Определяю приведенный момент сопротивления сечения по формуле (2.23):

Упругопластичный момент сопротивления сечения по формуле (2.24):

Определяю момент трещинообразования по формуле (2.25):

Вывод: в растянутой зоне образуются трещины.

Рассчитываю ширину раскрытия трещин по формулам (2.27), (2.30), (2.31), (2.32), (2.33), (2.34), (2.35):

,

Принимаю

Вывод: необходимо увеличить арматуру в растянутой зоне.

Принимаю

Вычисляю приведенную площадь сечения в крайнем пролете по формуле (2.19):

Вычисляю статический момент приведенной площади по формуле

Вычисляю центр тяжести приведенного сечения по формуле (2.21):

Вычисляю момент инерции приведенного сечения по формуле (2.22):

Определяю приведенный момент сопротивления сечения по формуле (2.23):

Упругопластичный момент сопротивления сечения по формуле (2.24):

Определяю момент трещинообразования по формуле (2.25):

Вывод: в растянутой зоне образуются трещины.

Рассчитываю ширину раскрытия трещин по формулам (2.27), (2.30), (2.31), (2.32), (2.33), (2.34), (2.35):

,

Принимаю

Вывод: Сохранность арматуры при продолжительном раскрытии трещин в крайнем пролете обеспечина.

2) Средний пролет.

Вычисляю приведенную площадь сечения в крайнем пролетепо формуле (2.19):

Площадь нижней продольной арматуры: ;

Площадь верхней продольно арматуры:

Площадь конструктивной продольной арматуры в середине поперечного сечения ригеля:



Определяю коэффициент: ;

Определяю площадь бетона:

Вычисляю статический момент приведенной площади по формуле (2.20):

Статический момент площади бетона:

Вычисляю центр тяжести приведенного сечения по формуле (2.21):

Вычисляю момент инерции приведенного сечения по формуле (2.22):

Момент инерции бетона:

Определяю приведенный момент сопротивления сечения по формуле (2.23):

Упругопластичный момент сопротивления сечения по формуле (2.24):

где ? коэффициент прямоугольного сечения [пос, т. 4.1].

Определяю момент трещинообразования по формуле (2.25):

Вывод: в растянутой зоне образуются трещины.

Рассчитываю ширину раскрытия трещин по формулам (2.27), (2.30), (2.31), (2.32), (2.33), (2.34), (2.35):

,

Принимаю



Вывод: необходимо увеличить арматуру в растянутой зоне.

Принимаю

Вычисляю приведенную площадь сечения в крайнем пролете по формуле (2.19):

Вычисляю статический момент приведенной площади по формуле (2.20):

Вычисляю центр тяжести приведенного сечения по формуле (2.21):

Вычисляю момент инерции приведенного сечения по формуле (2.19):

Определяю приведенный момент сопротивления сечения по формуле (2.23):

Упругопластичный момент сопротивления сечения по формуле (2.24):



Определяю момент трещинообразования по формуле (2.25):

Вывод: в растянутой зоне образуются трещины.

Рассчитываю ширину раскрытия трещин по формулам (2.27), (2.30), (2.31), (2.32), (2.33), (2.34), (2.35):

,

Принимаю



Вывод: Сохранность арматуры при продолжительном раскрытии трещин в среднем пролете обеспечина.

Расчет прогиба

Расчет железобетонных элементов по прогибам производят из условия:

(2.36)

где ? прогиб железобетонного элемента от действия внешней нагрузки;

?значение предельно допустимого прогиба железобетонного. элемента.

Расчет ригеля в крайнем пролете

(2.37)

где S- коэффициент, принимаемый по (4.3[сп]):

Определяю кривизну в середине пролета от длительного действия нагрузок, т.е. при М=M_н=894,8 кН·м. Расчитываю для 40% ?W?75%:

е_bl,red = 0,0028 относительные деформации бетона при длительном действии нагрузки.

Приведенный модуль деформации при продолжительном действии нагрузки:

Коэффициент приведения арматуры к бетону:

для растянутой арматуры:

для сжатой арматуры:

Нахожу высоту сжатой зоны x:

(2.38)

(2.39)

Расчет ригеля в среднем пролете

(2.40)



Определяю кривизну на левой и правой опорах от длительного действия нагрузок, т.е. при М =M_н=621,8 кН·м. Расчитываю для 40% ?W?75%:

е_bl,red = 0,0028 относительные деформации бетона при длительном действии нагрузки.

Коэффициент приведения арматуры к бетону:

для растянутой арматуры:

для сжатой арматуры:



Нахожу высоту сжатой зоны x по формуле (2.38)

Согласно формуле (2.39)

Определяю кривизну в середине, пролета от длительного действия нагрузок, т.е. при М = M_н = 157,5 кН·м. Расчитываю для 40% ?W?75%:

е_bl,red = 0,0028 относительные деформации бетона при длительном действии нагрузки.



Коэффициент приведения арматуры к бетону:

для растянутой арматуры:

для сжатой арматуры:

Нахожу высоту сжатой зоны х по формуле (2.38)

Согласно формуле (2.39)



Согласно формуле (2.40):

Вывод: жесткость обеспечена.

Армирование ригеля ? смотреть лист 5.

2.3 Расчет стойки рамы

- принимаю сечение стойки: ;

- бетон класса В30 с характеристиками:

[7, т.2.2]; [7, т.2.4];

- задаюсь стержневой арматурой периодического профиля А500, с характеристиками: [7, т.2.6.];

- продольная сила

- изгибающий момент в опорном сечении

Расчетная длина стойки [7, п. 3.55]:

Радиус инерции стойки:

Гибкость:

Вывод: расчет произвожу без учета влияния прогиба [7, п.3.7],

Определяю требуемую площадь сечения арматуры. Для этого вычисляю значения [7, п. 3,56]:

Относительная величина продольной силы:

Поскольку сжатая арматура по расчету не требуется.

Поскольку требуемое количество арматуры определяю по следующей формуле:

(2.41)



Принимаю с S=230мм.

2.4 Расчет и конструирование фундаментов

Анализ инженерно-геологических условий

1) Определение наименований и характеристик грунтов

Таблица 10 - Физико-механические свойства грунтов

№ слоя	Для расчета по несущей способности	Для расчета по деформациям		W	WL	WР	Е0 МПА
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
1	?	?	?	16,0	?	?	?	?	?	?	?
2	20,2	17,0	20,0	20,3	20,0	30,0	27,1	0,221	0,311	0,207	10,0
3	18,5	11,0	21,0	18,7	13,0	31,0	27,4	0,312	0,451	0,239	7,0

W - природная влажность;

W_L - влажность на границе текучести;

W_Р - влажность на границе раскатывания;

г_s -удельный вес грунта;

Е₀ - модуль деформации;

г_I - удельный вес по несущей способности;

г_II - удельный вес по деформации;ц_I

ц_I - угол внутреннего трения по несущей способности;

ц_II -угол внутреннего трения по деформациям;

c_I -удельное сцепление по несущей способности;

c_II - удельное сцепление по деформациям.

Таблица 11 - Вычисляемые характеристики грунтов

№ элемента	Наименование
1	Насыпной грунт	?	?	?
2	Суглинок	0,63	0,951	0,135
3	Глина	0,92	0,93	0,34
4А 4Б	Суглинок Суглинок	0,776 0,632	0,789 1,000	0,393 0,643
5	Супесь	0,550	1,000	0,537
6	Песок	0,657	0,907	?

? S_r=0,951; е=0,63;

? по е _sw=0,02, суглинок не набухающий;

? по I_L=0,135, суглинок полутвердый [10, т.10], слабо-пучинистый [10, т.13];

? R₀=274,13кПа [9, т.В3];

? ИГЭ-2 не относится к категории слабых грунтов.

Вывод: Суглинок может служить естественным основанием для фундаментов мелкого заложения.

Инженерно-геологический элемент №3 - глина красновато-коричневая, с прослоями и линзами песка пылеватого:

? мощность слоя: 1м;

? модуль деформации Е = 7МПа > 5МПа, глина не относится к сильно сжимаемым грунтам;

? S_r=0,93; е=0,92

? по е _sw=0,02 глина не набухающая;

? по I_L=0,34, глина тугопластичная [10, т.10], средне-пучинистая [10, т.13];

? R₀=239,2кПа [9, т.В3];

? ИГЭ-3 не относится к категории слабых грунтов.

Вывод: Глина может служить естественным основанием для фундаментов мелкого заложения.

Инженерно-геологический элемент №4А - суглинок серовато-желтый, с прослоями песка, линзами глины, с незначительной примесью органических веществ:

? мощность слоя: 2,1м;

? модуль деформации Е = 10,5МПа > 5МПа, суглинок не относится к сильно сжимаемым грунтам;

? S_r=0,789; е=0,776

? по е _sw=0,02 суглинок не набухающий;

? по I_L=0,393 суглинок тугопластичный [10, т.10], средне-пучинистый [10, т.13];

? R₀=206,8кПа [9, т.В3];

? ИГЭ-4А не относится к категории слабых грунтов.

Вывод: Суглинок может служить естественным основанием для фундаментов мелкого заложения.

Инженерно-геологический элемент №4Б - суглинок серовато-желтый, с прослоями песка, линзами глины, с незначительной примесью органических веществ:

? мощность слоя: 0,8м;

? модуль деформации Е = 10,5МПа > 5МПа, суглинок не относится к сильно сжимаемым грунтам;

? S_r=1,000; е=0,632

? е _sw=0,01;

? по I_L=0,643 суглинок мягкопластичный [10, т.10], сильно-пучинистый [10, т.13];

? R₀=232,4кПа [9, т.В3];

? ИГЭ-4Б не относится к категории слабых грунтов.

Вывод: Суглинок может служить естественным основанием для фундаментов мелкого заложения.

Инженерно-геологический элемент №5 - супесь серая, с прослоями песка, суглинка:

? мощность слоя: 2,3м;

? модуль деформации Е = 15МПа > 5МПа, супесь не относится к сильно сжимаемым грунтам;

? S_r=1,000; е=0,55

? е _sw=0,01;

? по I_L=0,537 супесь пластичная [10, т.10], сильно-пучинистая [10, т.13];

? R₀=233,8кПа [9, т.В3];

? ИГЭ-5 не относится к категории слабых грунтов.

Вывод: Супесь может служить естественным основанием для фундаментов мелкого заложения.

Инженерно-геологический элемент №6 - песок мелкий, средней плотности:

? мощность слоя: 4,7м;

? модуль деформации Е = 12МПа > 5МПа, песок не относится к сильно сжимаемым грунтам;

? S_r=0,907; е=0,657

? R₀=200,0 кПа [9, т.В3];

? ИГЭ-6 не относится к категории слабых грунтов.

Вывод: Песок мелкий может служить естественным основанием для фундаментов мелкого заложения.

Грунтовое основание представлено надежными со строительной точки зрения грунтами. Горизонтальность слоев выдержана.

Определение глубины промерзания и назначение глубины заложения фундаментов.

Нормативная глубина сезонного промерзания грунта принимается равной средней из ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов (по данным наблюдений за период не менее 10 лет) на открытой, оголенной от снега горизонтальной площадке при уровне подземных вод, расположенном ниже глубины сезонного промерзания грунтов.

Нормативную глубину сезонного промерзания грунта d_fn, при отсутствии данных многолетних наблюдений следует определять на основе теплотехнических расчетов. Для районов, где глубина промерзания не превышает 2,5 м, ее нормативное значение допускается определять по формуле:

(2.42)

где M_t - безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе [2, т.3].

? для суглинков;

Расчетная глубина промерзания:

(2.43)

где k_h - коэффициент теплового влияния сооружения [9, т.5.2].

d_f=0,5·1,427=0,71

Глубина заложения фундамента [9, т.5.3] должна быть не менее 0,5d_f=0,5·1,427=0,355

Вывод: принимаю глубину заложения фундамента 2,2м от планировочной отметки земли, высота фундамента 1,8м.

Определение размеров и конструирование отдельностоящих фундаментов из расчета оснований по деформациям.

Целью расчета оснований по деформациям является ограничение абсолютных или относительных перемещений такими пределами, при которых гарантируется нормальная эксплуатация сооружения и не снижается его долговечность (вследствие появления недопустимых осадок, подъемов, кренов, изменений проектных уровней и положений конструкций, расстройств их соединений и т.п.). При этом имеется в виду, что прочность и трещиностойкость фундаментов и надфундаментных конструкций проверены расчетом, учитывающим усилия, которые возникают при взаимодействии сооружения с основанием.

Несущим слоем является слой 2 - суглинок: Е₀=10МПа; R₀=274,13кПа, .

1) Расчет столбчатого фундамента Ф-1 по оси Ж

Нагрузки по обрезу фундамента Ф1: N_0II=1289,3кН; M_0II=134,7кН•м; Q_0II=113,1кН.

Ориентировочные размеры подошвы фундамента:

(2.44)

где: N_II - расчетная нагрузка по второй группе предельных состояний, приложенная к обрезу фундамента,кН.

г - осредненное расчетное значение удельного веса грунта и материала фундамента.

d - глубину заложения фундамента, м

l = b;

Нахожу ширину подошвы фундамента:

Принимаю: b = l=2,4м.

Для суглинка с I_L = 0,135 при L/H = 2,5: _c1 = 1,25; _c2 = 1,06 [9, т.5.4].

Осредненный удельный вес грунта под подошвой фундамента вычисляется в пределах: 0,5b=0,5·2,4=1,2м.

Расчетное сопротивление грунта основания:

(2.45)

где: _с1 и _с2 - коэффициенты условий работы;

k ? коэффициент, принимаемый равным 1, если прочностные характеристики грунта (ц и c) определены непосредственными испытаниями;

M, M_q и M_с ? коэффициенты, принимаемые по таблице 5.5 СП 22.13330.2011;

k_z ? коэффициент, принимаемый при b < 10 м равным 1;

b ? ширина подошвы фундамента, м;

_II ? осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м³;

г^'_II? то же, выше подошвы фундамента;

c_II ? расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

Вычисляю _II:

Вычисляю _II':

Корректирую ориентировочные размеры подошвы фундамента, заменив R₀ на фактическое расчетное сопротивление грунта по формуле (2.44):

Нахожу ширину подошвы фундамента:

Принимаю: b=l=2,1м;

Осредненный удельный вес грунта под подошвой фундамента вычисляется в пределах: 0,5b=0,5·2,1=1,05м.

Рисунок 31

Вычисляю _II:

Вычисляю _II':

R=412,93кПа < R₀=416,72кПа, расхождение в 0,9%.

Принимаю l=b=2,1м

Проверка краевых давлений:



(2.46)

расхождение18,54%;

(2.47)

Эксцентриситет равнодействующей нагрузки по подошве фундамента определяю по формуле [10, п.7.2]:

(2.48)

Вывод: требование по форме эпюры давлений по подошве фундамента для здания удовлетворено - отрыва подошвы фундамента от основания не происходит.

(2.49)

Корректирую размеры подошвы фундамента: принимаю l=2,4м;b=2,1м. Определяем эксцентриситет по формуле (2.48)

Вывод: требование по форме эпюры давлений по подошве фундамента для здания удовлетворено - отрыва подошвы фундамента от основания не происходит.

расхождение 5,6%.

Вычисление осадки фундамента Ф-1

Определение шага для разбивки основания:

Максимальное давление под подошвой фундамента:

Определяю вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента:

При ширине подошвы фундамента b 5 м и отсутствии в основании слоев грунта с Е < 5 МПа суммирование проводится до тех пор, пока _zр не станет меньше 0,2_zg. Смотреть рисунок 33.

Осадка фундамента определяется по формуле:

(2.50)Таблица 12 - Вычисление осадки фундамента Ф-1

№ игэ	z, м			h, м	zp, кПа	z, кПа	II, кН/м3	zg, кПа	0,2zg, кПа	кПа	кПа	Е, кПа	м
2	0	0	1,000	0	467,61	39,49	20,30	39,49	7,898	428,12
	0,60	0,57	0,900	0,60	420,849	35,54	20,30	51,67	10,334	385,309	406,71	10,0	0,0244
3	0,84	0,80	0,817	0,24	382,037	32,26	18,70	56,158	11,232	349,777	367,54	7,0	0,0126
	1,60	1,52	0,509	0,76	238,013	20,10	18,70	70,37	14,074	217,913	283,845	7,0	0,0308
4А	1,68	1,60	0,478	0,08	223,518	18,88	18,70	71,866	14,373	204,638	211,275	10,5	0,0016
	2,52	2,40	0,281	0,84	131,398	11,09	18,70	87,574	17,515	120,301	162,47	10,5	0,0130
	3,36	3,20	0,178	0,84	83,235	7,029	18,70	103,28	20,656	76,206	98,254	10,5	0,0786
	3,70	3,52	0,152	0,34	71,078	6,002	18,70	109,64	21,928	65,076	70,641	10,5	0,0023
4Б	4,20	4,00	0,121	0,50	56,581	4,778	10,54	114,91	22,982	51,803	58,44	10,5	0,0028
	4,50	4,29	0,107	0,30	50,034	4,225	10,54	118,07	23,614	45,809	48,806	10,5	0,0014
5	5,04	4,80	0,087	0,54	40,682	3,436	10,77	123,89	24,778	37,246	41,528	15,0	0,0015
	5,88	5,60	0,065	0,84	30,395	2,567	10,77	132,93	26,587	27,828	32,537	15,0	0,0018
	6,72	6,40	0,052	0,84	24,31	2,053	10,77	141,98	28,396	22,257	25,043	15,0	0,0014



Вывод: необходимо уменьшить нормальные вертикальные напряжения путем увеличения подошвы фундамента.

Принимаю: l=b=2,7.

При ширине подошвы фундамента b 5 м и отсутствии в основании слоев грунта с Е < 5 МПа суммирование проводится до тех пор, пока _zр не станет меньше 0,2_zg.

Определение шага для разбивки основания:

Таблица 13 - Вычисление осадки фундамента Ф-1

№ игэ	z, м			h, м	zp, кПа	z, кПа	II, кН/м3	zg, кПа	0,2zg, кПа	кПа	кПа	Е, кПа	м
2	0	0	1,000	0	323,98	39,49	20,3	39,49	7,898	284,49
	0,60	0,44	0,944	0,60	305,837	39,28	20,3	51,67	10,334	268,559	276,524	10,0	0,0166
3	1,08	0,80	0,800	0,48	259,184	31,59	18,7	60,646	12,129	227,592	248,075	7,0	0,0170
	1,60	1,19	0,613	0,52	198,665	24,22	18,7	70,37	14,074	174,449	201,021	7,0	0,0149
4А	2,16	1,6	0,449	0,56	145,467	17,73	18,7	80,842	16,168	127,736	151,093	10,5	0,0081
	3,24	2,4	0,257	1,08	83,263	10,15	18,7	101,04	20,208	73,114	100,425	10,5	0,0103
	3,70	2,74	0,209	0,46	67,809	8,265	18,7	109,64	21,928	59,544	66,329	10,5	0,0029

Определение размеров и конструирование ленточного фундамента по оси Ж из расчета оснований по деформациям.

Таблица 14 ? Сбор нагрузки от покрытия

Наименование нагрузки	Нормат-я нагрузка, ,кН/м2	Коэф-т надежн. по нагрузке,	Коэф-т надежн. по назначению,	Расчетная нагрузка, ,кН/м2
Постоянные нагрузки
? подвесной потолок ? ж/б плита покрытия ,,, ? ц/п стяжка , ? утеплитель ПСБ-С 35 , ? керамзитовый гравий , ? армированная ц/п стяжка , ? 2 слоя линокрома ТПП ? 1 слой линокрома ТКП	0,042 3,021 0,180 0,056 0,800 1,250 0,072 0,046	1,05 1,1 1,3 1,2 1,3 1,3 1,2 1,2	1 1 1 1 1 1 1 1	0,044 3,323 0,234 0,067 0,960 1,625 0,086 0,055
ИТОГО	5,467			6,394
Временные нагрузки
Кратковременные: ? снеговая нагрузка	1,680	1,4	1	2,400

Таблицы 15 - Сбор нагрузки от стены

Сбор нагрузки от стены	Нормат-я нагрузка, ,кН/м	Коэф-т надежн. по нагрузке,	Коэф-т надежн. по назначению,	Расчетная нагрузка, ,кН/м
Постоянные нагрузки
? кирпичная кладка ,  ? утеплитель плиты минераловатные полужесткие , ? утеплитель «Пеноплекс 35» , ? система навесного фасада , ? уголок 50х75,	143,48 1,448 0,025 1,688 0,009	1,1 1,2 1,2 1,05 1,05	1 1 1 1 1	157,828 1,738 0,030 1,772 0,009
- штукатурка ,	3,36	1,3	1	4,368
ИТОГО	150,01			165,745



Определяю нагрузку, действующую на фундамент с учетом грузовой площади:

Постоянная нагрузка от перекрытия и стены:

Временная нагрузка - нагрузка от снега:

Нагрузка по обрезу фундамента Ф2: n_0II=169,9кН/м.

Предварительная ширина плиты фундамента:

Принимаю b=0,8м.

Для суглинка с I_L = 0,135 при L/H = 2,5: _c1 = 1,25; _c2 = 1,06 [9, т.5.4].

Осредненный удельный вес грунта под подошвой фундамента вычисляется в пределах: 0,5b=0,5·0,8=0,4м.

Вычисляю _II:

Вычисляю _II':

Расчетная ширина плиты фундамента:

Принимаю b=0,6м.

Осредненный удельный вес грунта под подошвой фундамента вычисляется в пределах: 0,5b=0,5·0,6=0,3м.

Краевое давление по подошве фундамента:

расхождение 17%.

Принимаю плиту ленточного фундамента ФЛ6.24-1: b=600мм, L=2380мм, h=300мм.

Вычисление осадки ленточного фундамента.

Определение шага для разбивки основания:

Максимальное давление под подошвой фундамента:

Определяю вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента: 

При ширине подошвы фундамента b 5 м и отсутствии в основании слоев грунта с Е < 5 МПа суммирование проводится до тех пор, пока _zр не станет меньше 0,2_zg. Смотреть рисунок 34.

Таблица 16 - Вычисление осадки ленточного фундамента

№ игэ	z, м			h, м	zp, кПа	z, кПа	II, кН/м3	zg, кПа	0,2zg, кПа	кПа	кПа	Е, кПа	м
2	0	0	1,00	0	327,2	39,49	20,3	39,49	7,898	287,71
	0,24	0,8	0,881	0,24	288,263	34,791	20,3	44,362	8,872	253,472	270,591	10,0	0,0065
	0,48	1,60	0,641	0,24	209,735	25,313	20,3	49,234	9,847	183,687	218,580	10,0	0,0052
	0,60	2,00	0,548	0,12	179,306	21,641	20,3	51,670

Подобные документы

• Проект производственного здания

  Объемно-планировочное и конструктивное решение здания. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Наружная и внутренняя отделка стен. Определение и сбор нагрузок, расчет сечений конструкций. Экономическое обоснование проекта строительства.
  
  дипломная работа [856,4 K], добавлен 07.10.2016
  

• Проектирование цеха по обработке и хранении картофеля и овощей

  Генеральный план, фасады, основные архитектурные и объемно-планировочные решения. Фундаменты, балки, колонны. Заполнение оконных проемов, перекрытия, покрытие. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Конструирование и расчёт опорной части балки.
  
  дипломная работа [1,8 M], добавлен 09.11.2016
  

• Проектирование подсобно-производственного здания машиностроительного завода

  Характеристика проектируемого здания. Объемно-планировочное решение. Генеральный план участка. Теплотехнический расчет наружной ограждающей стены. Расчет глубины сезонного промерзания грунта. Расчет площадей помещений административно-бытового здания.
  
  курсовая работа [247,4 K], добавлен 28.11.2010
  

• Спортивный комплекс в г. Мирный Архангельской области

  Генеральный план участка и объемно-планировочное решение здания. Сбор нагрузок на балочную клетку между осями. Область применения технологической карты. Конструктивно-технологические требования по предотвращению хрупкого разрушения стальных конструкций.
  
  дипломная работа [1012,8 K], добавлен 10.04.2017
  

• Расчёт рамы

  Выбор типа ограждающих конструкций. Расчет элементов теплой рулонной кровли. Проектирование утепленной кровельной панели. Расчет дощатоклееной двускатной балки. Статический расчет поперечной рамы. Расчет опорного узла левой и правой стойки рамы.
  
  курсовая работа [351,1 K], добавлен 11.01.2013
  

• Жилой дом переменной этажности по ул. Ярославская

  Объемно-планировочное и конструктивное решение здания. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций, правила внутренней и внешней отделки, благоустройство территории. Область применения и структура технологической карты. Расчет потребности в ресурсах.
  
  дипломная работа [1,3 M], добавлен 07.10.2016
  

• Проектирование 60-квартирного дома в Вологде

  Строительный генеральный план, объемно-планировочное, конструктивное решение 60-квартирного здания, комплекс работ по благоустройству территории. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Расчет фундамента, монолитного участка в перекрытии.
  
  дипломная работа [459,6 K], добавлен 09.12.2016
  

• Проект производственного и административно-бытового здания промышленного предприятия

  Характеристика тарного цеха деревообрабатывающего комбината. Технико-экономическая оценка объемно-планировочного решения. Генеральный план участка. Теплотехнический расчет наружной ограждающей стены. Расчет глубины сезонного промерзания грунтов.
  
  контрольная работа [157,5 K], добавлен 02.08.2012
  

• Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания

  Ограждающие и несущие конструкции теплой кровли. Разрезной прогон, сбор нагрузок. Расчет и конструирование гнутоклееной трехшарнирной рамы. Геометрические размеры по оси рамы. Геометрические характеристики принятого сечения криволинейной части рамы.
  
  курсовая работа [990,0 K], добавлен 04.11.2010
  

• Расчет и конструирование монолитных железобетонных перекрытий здания промышленного типа

  Строительство промышленного здания. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Сбор нагрузок и расчет прочности панели, перекрытия, колонн и фундамента под железобетонную колонну. Сечения и разрезы элементов здания, опалубочные и арматурные чертежи.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 20.02.2013
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам