Способы по улучшению работы систем теплоснабжения в многоквартирных жилых домах

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

Раздел 1. Расчетно-конструктивный

1.1 Определение тепловой мощности системы отопления здания

1.1.1 Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций

1.1.2 Определение фактического сопротивления теплопередачи

1.1.3 Расчет фактического сопротивления теплопередаче наружной стены

1.1.4 Расчет фактического сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия

1.1.5 Расчет фактического сопротивления теплопередаче конструкции пола над неотапливаемым подвалом

1.1.6 Класс энергосбережения здания

1.1.7 Приведенное сопротивление теплопередаче окна и двери

1.1.8 Составление тепловых балансов помещения

1.2 Выбор и конструирование системы отопления

1.3 Гидравлический расчет системы отопления

1.3.1 Гидравлический расчет стояков

1.3.2 Гидравлический расчет магистральных трубопроводов системы отопления

1.4 Тепловой расчет нагревательных приборов

1.5 Определение настройки балансировочных клапанов

1.6 Подбор циркуляционного насоса

Раздел 2. Технология монтажа системы отопления жилого здания

2.1 Технология монтажных работ

2.1.1 Заготовительные работы

2.1.2 Монтажные работы

2.1.3 Пусконаладочные работы

2.1.4 Транспортные работы

2.1.5 Испытание систем отопления

2.1.6 Гидравлические испытания

2.1.7 Тепловые испытания

2.1.8 Расчет строительных, монтажных и заготовительных длин деталей

2.2 Трудовые ресурсы, их состав, управление

2.2.1 Кадры предприятия

2.2.2 Производительность труда: сущность, методика определения и планирования

2.3 Организация, нормирование и оплата труда

Раздел 3. Экономический

3.1 Использование приборов учета, контроля и регулирования, тепло- и водопотребления

3.2 Подсчет прибыли от использования приборов учета, контроля и регулирования

3.3 Варианты начисления платы за отопление

3.4 Технико-экономические показатели проекта

Раздел 4. Охрана труда и промышленная экология

Список использованных источников



Введение

Целью дипломного проекта является:

Проектирование современной системы отопления жилого многоквартирного дома при эксплуатации и реконструкции существующего жилого дома.

Задачей дипломного проекта является:

Исследование современных методов реконструкции инженерных сетей жилого дома и выделить из них самые передовые технологии.

Проанализировать работу наиболее востребованных технологий производства работ по поддержанию системы отопления дома в работоспособном состоянии, при этом, выделить плюсы и минусы их использования.

Предложить способы по улучшению работы систем теплоснабжения в многоквартирных жилых домах.

Практическая значимость разработки данного проекта для предприятия ЖКХ состоит в том, что его можно использовать для модернизации существующих схем теплоснабжения жилых домов.

Сегодня уже невозможно представить нашу жизнь без центрального теплоснабжения. инженерный отопление работоспособный реконструкция

Для того чтобы многоквартирное жилое здание функционировало нормально, очень важно правильно спроектировать и обустроить систему теплоснабжения в нем.

Как правило, теплоснабжение в многоквартирном доме - это:

во-первых, центральная магистраль, подающая теплоноситель;

во-вторых, разводка труб теплоснабжения в подвале жилого дома;

в-третьих, разводка труб по стоякам в каждую комнату квартиры.

Для каждого конкретного здания в зависимости от его параметров микроклимата, важно соблюдение:

технологических требований;

противопожарных требований;

мест расположения теплотехнического оборудования и приборов отопления;

В процессе монтажа отопления обязательно производится гидравлический расчет системы отопления.

Общая часть

Дипломный проект разработан на основании задания на дипломное проектирование и следующих нормативных документов:

СП 60.13330.2012"Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха"

СП 54.13330.2011 "Здания жилые многоквартирные"

СП 73.13330.2012 "Внутренние санитарно-технические системы зданий"

СП 131.13330.2012 "Строительная климатология"

СП 41-109-2005 "Проектирование и монтаж внутренних систем водоснабжения и отопления зданий с использованием труб из "сшитого" полиэтилена"

СП 41-103-2000 "Проектирование тепловой изоляции оборудования и трубопроводов"

Монтаж сетей производить в соответствии с требованиями СП 73.13330.2012, СП 41-109-2005, СП 41-102-2000 .



Раздел 1. Расчетно-конструктивный

1.1 Определение тепловой мощности системы отопления здания

Государственная политика в жилищном строительстве с 1957 г. ориентировалась на возведение наиболее экономичных четырех-, пятиэтажных домов с типовыми планировочными решениями квартир, запроектированных в соответствии с требованиями единых государственных норм. По мере роста национального дохода увеличивались ассигнования на расселение одной семьи в государственном жилом фонде, и в соответствии с этим изменялись нормы проектирования. В таблице 1 приведены максимальные величины площади квартир по нормам проектирования различных периодов.

Таблица 1 - Общая площадь квартир (м2) по нормам проектирования

Редакция норм, год	Число комнат и тип квартир
	1	2	3	4	5	6
	А	Б	А	Б	А	Б	А	Б	А	Б	А	Б
1962	28	36	36	45	45	56	56	68	68	90	-	-
1971	28	36	41	48	58	63	70	74	84	91	-	-
1985	-	36	-	53	-	65	-	77	-	95	-	-
1989	28	36	44	53	56	65	70	77	84	96	96	103

Смена норм проектирования сопровождалась сменой типовых проектов и практики заселения квартир. Соотношение между количеством членов семьи N и количеством комнат в квартирах К для периода 60-х гг. составляло К= N -2.В более поздние периоды К= N -1 и К = N. Такой практике способствовали предусмотренные в нормах и типовых проектах не менее двух вариантов квартир каждой комнатности по величине общей площади: квартиры типа А (меньшей площади) для заселения по формуле К = N и типа Б (большей площади) для заселения по формуле К = N - 1.

Второй этап (1964-1970 гг.) осуществлялся по типовым проектам «второго поколения». Набор квартир в них увеличился до восьми типов: 1-, 2-, 3- и 4-комнатные квартиры разделились на большие и малые. Однако принципиальные планировочные решения существенно не менялись.

Анализ архитектурно-планировочных решений крупнопанельных жилых зданий первых двух «поколений» показал полное несоответствие современным требованиям. Характерными признаками морального износа являются: размер кухонь, не превышающий 6 м2; наличие совмещенных санузлов малой площади; низкая звукоизоляция внутренних стен и перекрытий; дискомфорт жилых помещений вследствие нарушения тепло-влажностного режима; невыразительность и однообразие фасадов.

Здания каркасных схем выполняются двух типов: полносборные, когда все элементы, включая стены и перегородки, возводятся из сборных элементов и со стенами из штучных материалов - кирпича, мелкоштучных блоков и др., и здания с неполными каркасными стенами.

Следует отметить то обстоятельство, что крупнопанельные здания начального периода индустриализации строительства (пятиэтажки 60-х гг.), несмотря на достаточно высокую конструктивную надежность, имеют малую реконструктивную способность. Это относится прежде всего к жилым домам, у которых внутренние стены являются несущими и расположены с узким шагом.

Эксплуатационные характеристики таких зданий невысоки. Они отличаются низкими теплозащитными и звукоизоляционными качествами. Так, в летнее время происходит перегрев помещений, особенно верхних этажей, из-за совмещенных крыш, а в зимний период - промерзание стыков, угловых панелей и стен. В неблагоприятных условиях находятся жилые помещения первых этажей, где на микроклимат существенное влияние оказывают наличие плохо изолированного подвального помещения, не обустроенность тамбуров и входных дверей.

Практически во всех типах пятиэтажек звукоизоляция внутренних стен, перекрытий и перегородок не отвечает требованиям норм.

Стремление максимально использовать объем здания под жилое помещение определило площадь светопрозрачных ограждений в 29-30 % площади наружных стен, что привело к дополнительному увеличению теплопотерь, а несовершенство стыковых соединений панелей стен - к локальным и общим нарушениям тепло-влажностного режима жилых помещений.

Конструктивные просчеты при устройстве плоских кровель привели к постоянному увлажнению помещений верхнего этажа, что существенно осложнило условия проживания.

Перечисленные обстоятельства привели к заметному снижению эксплуатационных характеристик и моральному устареванию жилых зданий данной категории.

Недостатки рассматриваемых зданий ярко проявились в результате их длительной эксплуатации без выполнения плановых ремонтных работ.

Дом, рассматриваемый в данном дипломном проекте 1965 года постройки.

1.1.1 Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций

Определение требуемого сопротивления теплопередачи

Нормируемое значение сопротивления теплопередаче стен допускается определять по формуле:

= , , (1)

гдекоэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(; нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции , ; расчетная температура внутреннего воздуха здания, °С, принимаемая при расчете ограждающих конструкций групп зданий указанных в таблице 3 (1): по поз.1- по минимальным значениям оптимальной температуры соответствующих зданий (в интервале 20-22 °С); по поз.2согласно классификации помещений и минимальных значений оптимальной температуры (в интервале 1621 °С); по поз.3по нормам проектирования соответствующих зданий; расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, °С, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92.

В рамках дипломного проекта принимаем коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции согласно [1].

Стена =4,0;

Кровля =3,0;

Пол =2,0;

Окно =18.

Исходя из этого, получаем, для стены:

= = 1,67 ;

Для кровли:

= = 2,22 ;

Для пола:

= = 3,33 ;

Для окна:

= = 0,403 ;

Для двери:

= 1,67·0,6 = 1,002 .

ГСОП, определяют по формуле:

(2)



где расчётная температура внутреннего воздуха здания, °С,

средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут/год, отопительного периода со среднесуточной температурой наружного воздуха не более 8 °С [3]

Для промежуточных значений величин объема зданий и ГСОП, а также для зданий с отапливаемым объемом более 200 000 значение рассчитываются по формулам:

= . (5)

При достижении величиной , вычисленной по (3), значений меньших, чем определенных по формуле (4), следует принимать значения , определенные по формуле (4).

Расчетную удельную характеристику расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания, , Вт/( , определяют по формуле:

= [+-(+)·н·ж]·(1-о)·, (6)

где удельная теплозащитная характеристика здания, Вт/(м·°С), определяется в соответствии с приложением Ж; удельная вентиляционная характеристика здания, Вт/(м·°С); удельная характеристика бытовых тепловыделений здания, Вт/(м·°С); удельная характеристика теплопоступлений в здание от солнечной радиации, Вт/(м·°С); коэффициент, учитывающий снижение теплопотребления жилых зданий при наличии поквартирного учета тепловой энергии на отопление, принимается до получения статистических данных фактического снижения о =0,1; коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций; рекомендуемые значения определяются по формуле:

н = 0,7+0,000025·(ГСОП-1000), (7)

коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанное с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов, их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, повышенной температурной воздуха в угловых помещениях, теплопотерями трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения.

Удельную вентиляционную характеристику здания, , Вт/(м·°С), следует определять по следующей формуле:

= 0,28с(1-), (8)

где с - удельная теплоемкость воздуха, которая равна 1 кДж/(кг·°С); коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкций; средняя плотность приточного воздуха за отопительный период, кг/м, определяется по формуле:

= , (9)

средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут/год, отопительного периода, принимаемые по своду правил для периода со среднесуточной температурой наружного воздуха не более 8°С, а при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов - интернатов для престарелых не более 10; средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период, коэффициент эффективности рекуператора.

Согласно дипломной работы принимаем:

=1,13

н = 0,7 + 0,000025(7199-1000) = 0,855;

= = 1,201;

== 1,246;

= = 1,225;

=0,278•1,005•1,225•(1-0) = 0,132 Вт/(.

Удельную характеристику бытовых тепловыделений здания, , Вт/(м·°С), следует определять по формуле:

= , (10)

где величина бытовых тепловыделений на 1 м площади жилых помещений () или расчетной площади общественного здания (), Вт/м, принимаемая для жилых зданий с расчетной заселенностью квартир 45м общей площади и более на человека = 10 Вт/м.

Удельную характеристику теплопоступлений в здание от солнечной радиации,, Вт/(м·°С), следует определять по формуле:

= (11)

где теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода, МДж/год, для четырех фасадов зданий, ориентированных по четырем направлениям, определяемые по формуле:

=··(+++), (12)

где коэффициент относительного проникания солнечной радиации для светопропускающих заполнений соответственно окон и зенитных фонарей, принимаем по паспортным данным светопропускающих изделий; при отсутствии данных следует принимать по своду правил; мансардные окна с углом наклона заполнений к горизонту 45° и более следует считать как вертикальные окна, с углом наклона менее 45° - как зенитные фонари;

Принимаем коэффициент, учитывающий затенение светового проема соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения, принимаемые по проектным данным; при отсутствии данных следует принимать по своду правил;

Принимаем ; площадь светопроемов фасадов здания (глухая часть балконных дверей исключается), соответственно ориентированных по четырем направлениям, м; средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности, соответственно ориентированная по четырем фасадам здания, МДж/(м·год), определяется по методике свода правил;

= = 0,065 Вт/(м·°С);

= 0,6·0,6·(243·374+202,5·1276) = 180462 МДж/год;

= = 0,02 Вт/(м·°С);

0,359 = +0,132-(0,0797+)·0,855·0,9]1,13;

=0,289.

Конечное значение удельной теплозащитной характеристики здания принимаем = 0.158, с целью экономии материальных затрат.

1.1.2 Определение фактического сопротивления теплопередачи

В рамках дипломного проекта вводим коэффициент теплотехнической однородности r для стен, чердачного перекрытия, пола, окна для упрощения расчета:

для всего здания - r = 0,62;

глухая стена - r = 0,85;

стена с окном - r = 0,55;

пол - r = 0,9;

кровля - r = 0,95;

Фактическое сопротивление теплопередаче связанно с зависимостью:

, (13)

где ? коэффициент теплотехнической однородности, вспомогательная величина, характеризующая эффективность утепления конструкции, определяется по формуле:

, (14)

где ? условное сопротивление теплопередаче однородной части фрагмента теплозащитной оболочки здания, которое определяется либо экспериментально, либо расчетом по формуле:

, , (15)

где коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/м2•?С; коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/м2•?С;термическое сопротивление слоя однородной части фрагмента, мІ·°C/Вт, определяемое для невентилируемых воздушных прослоек для материальных слоев по формуле:

,, (16)

где ? толщина слоя, м; ? теплопроводность материала слоя, Вт/м•?С.

Определим требуемую толщину утеплителя и ? фактическое сопротивление теплопередаче по формулам:

, ; (17)

(18)

Полученные значения сводим в таблицу 2:

Таблица 2

Название		А, м2
СН	3,92	2399	2,47	0,63
ОК	0,65	351,6	0,65	1
ПЛ	4,112	789,6	5,14	0,8
ПТ	4,112	789,6	5,14	0,8
ДВ	1,083	6	1,083	1

Удельная теплозащитная характеристика здания, , Вт/(мРазмещено на http://www.allbest.ru/

·°С), рассчитывается по формуле:

= · ; (19)

где приведенное сопротивление теплопередаче i - ого фрагмента теплозащитной оболочки здания, (м·°С)/Вт; площадь соответствующего фрагмента теплозащитной оболочки здания, м; отапливаемый объем здания, м; коэффициент, учитывающий отличие внутренней или наружной температуры у конструкции от принятых в расчете ГСОП, принимаем 1.

= · ;

= 0,135 Вт/(м·°С).

1.1.3 Расчет фактического сопротивления теплопередаче наружной стены

Определение фактического сопротивления теплопередаче наружной стены выполнено в приложении 1.

1.1.4 Расчет фактического сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия

Рис.1 Конструкция чердачного перекрытия

1? ж/б плита пустотная; 2? пароизоляция; 3? цементно-песчаная стяжка; 4?тепловая изоляция; 5? пленка ПВХ; 6? асбестоцементный лист.

Определение фактического сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия выполнено в приложении 1.



1.1.5 Расчет фактического сопротивления теплопередаче конструкции пола над неотапливаемым подвалом

Рис.2 Конструкция пола

1? ж/б панель; 2? полиэтиленовая пленка; 3 ? сухая засыпка Knauf; 4 ? плита «Пеноплекс»; 5? мастика на основе ПВА; 6? сборная стяжка из ГВЛВ; 7? вододисперсионный клей; 8? линолеум на основе ПВХ.

1.1.6 Класс энергосбережения здания

Считаем класс энергосбережения здания:

Класс энергосбережения здания - В

Вычислим значение фактического сопротивления теплопередаче с учетом коэффициента r неоднородности для наружных глухих стен и стен с окном:

;

.

1.1.7 Приведенное сопротивление теплопередаче окна и двери

По ГСОП = 7199 ?С·сут/год принимаем 0,65 двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете из стекла с твердым селективным

покрытием по [4] прил. Л.

Требуемое сопротивление теплопередачи двери находится по формуле:

где: бв = 8,7 ? коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/м2•?С;

Дtн = 4 ? нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tв и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции ? фв, °С;

tв - то же, что в формуле (2);

tн ? расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, °С, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92.

.

1.1.8 Составление тепловых балансов помещения

Тепловой баланс определен для каждого помещения и лестничных клеток. Расчёт тепловых балансов сведен в таблицу приложения 2. 

Рис.3 Экспликация помещений.

1.2 Выбор и конструирование системы отопления

Система отопления ? это совокупность технических элементов, предназначенных для получения, переноса и передачи во все обогреваемые помещения количества теплоты, необходимого для поддержания температуры на заданном уровне. [9]

В рамках дипломного проекта проектируется однотрубная система водяного отопления с нижней разводкой магистральных трубопроводов. В качестве нагревательных приборов приняты конвекторы типа КСК[11]. Снабжение теплом осуществляется от тепловой сети через элеватор или насос, установленный в ИТП.

Параметры теплоносителя из ТС Т1/Т2 =150/ 70?С, в системе отопления Т1/Т2 =95/70 ?С. В подвальном помещении магистрали прокладываются на опорах вдоль стен и теплоизолируются. Для ручного регулирования системы отопления используют следующую запорно-регулирующую арматуру: задвижки, винтовые краны, обратные клапаны, гидрозатворы, балансировочный клапан, термостатические клапаны. Запорную арматуру устанавливают на отдельных ветвях для отключения каждой ветви в отдельности, а также до и после насоса, на вводе в здание. Регулирующую арматуру устанавливают на подводках к нагревательным приборам и на самих стояках. В однотрубных системах отопления такая арматура имеет пониженный коэффициент местных сопротивлений.

Для удаления воздуха из системы отопления у верхних приборов предусматривается установка воздушных кранов.

Для выключения стояков и спуска воды из них на подъёмном и опускном участках в местах присоединения к магистрали устанавливаются запорные вентили или краны для спуска воды и, если требуется, балансировочные клапаны. Размещение стояков зависит от положения магистралей и размещения подводок к отопительным приборам. В угловых комнатах стояки устанавливаются в углах, для избегания конденсации водяных паров на поверхности ограждения.

Размещение подводки зависит от вида отопительного прибора и положения труб в системе отопления. Подводки для большинства приборов прокладывают горизонтально длиной от 300 до 500 мм.

Потери давления в системах водяного отопления должны составлять:

в стояках однотрубных систем - не менее 70% общих потерь давления в циркуляционных кольцах без учета потерь давления в общих участках. [10]

Номинальный тепловой поток отопительного прибора не следует принимать меньше чем на 5% или на 60 Вт требуемого по расчету. Номинальный тепловой поток отопительного прибора допускается принимать больше требуемого по расчету, но не более 15% для приборов с автоматическими терморегуляторами [10];

Уклоны трубопроводов воды, пара и конденсата следует принимать не менее 0,002 [10];

Отопительные приборы следует размещать над световыми проемами по правилу пожарной безопасности. Длину отопительного прибора следует определять расчетом и принимать не менее 50% длины светового проема (окна)- в жилых зданиях [10];

Отопительные приборы на лестничных клетках следует, как правило, размещать на первом этаже, а на лестничных клетках, разделенных на отсеки, - в нижней части каждого отсека. Отопительные приборы не следует размещать в лестничных клетках, в том числе незадымляемых, если отопительные приборы выступают от плоскости стен на высоте менее 2,2 м от поверхности проступней и площадок лестницы; допускается установка отопительных приборов на площадках лестничных клеток при выходе из здания при условии обеспечения нормируемой величины эвакуационных проходов [10].

1.3 Гидравлический расчет системы отопления

Цель гидравлического расчета

Цель гидравлического расчета - определение диаметров расчетных участков по заданным тепловым нагрузкам при условии увязки потерь давления в точках слияния и разделения потоков воды и определение потерь давления на расчетных участках.

Подсчитываем суммарную тепловую нагрузку каждого стояка расчетной ветви системы отопления:

Рис №4.



1.3.1 Гидравлический расчет стояков

Подсчитываем суммарную тепловую нагрузку каждого стояка расчётной ветви системы отопления:

Qст10 = 17558,73 Вт - дальний стояк; Qст8 = 6237,01Вт - промежуточный стояк;Qст6 = 4133,78 Вт - ближний стояк;

Расчет начинается с определения гидравлического сопротивления ближнего стояка. Необходимо задаться такими диаметрами труб стояка, замыкающих участков и подводок, при которых в нем будет теряться 60…80% от располагаемого давления в системе отопления.

? 0,7•

Расход воды в стояке должен быть больше требуемого минимального расхода воды для принятого диаметра труб подъемного стояка, Gст >Gmin. С другой стороны, скорости движения теплоносителя при принятых диаметрах труб стояка не должны превышать максимально допустимые. Значения расходов воды и минимально допустимой скорости приведены в [9] и в приложении 2.

Для удаления воздуха из нагревательных приборов верхних этажей скорость движения воды в стояках - не менее 0,25 м/с. Массовый расход воды в стояке, кг/ч, определяем по формуле:

где Qст - тепловая нагрузка стояка, Вт; - перепад температур воды в стояке, (tг-tо), °С, Дtст=25°С; - теплоемкость воды, cв = 4,17 кДж/(кг °С).

Объемный расход воды в стояке , мі/ч, определяем по формуле:



где плотность жидкости, кг/мі, принимаем при средней температуре 82,5°С равной 970 мі/кг. Потери давления в элементах определяются по методу характеристик сопротивления. В этом случае потери на трение и в местных сопротивлениях на участках трубопроводов стояка Рст, Па, равны:

ДР = S•Gст2, (24)

где S-характеристика сопротивления участка трубопровода стояка, равна потерям давления в нём при расходе воды 1 кг/ч, Па/(кг/ч)2.

За участок стояка принимается укрупненный узел или отрезок трубопровода, как с местными сопротивлениями, так и без них. Значения S•104, Па/(кг/ч)2, радиаторных узлов и участков стояков приведены в приложении 3 [7]. Для узлов стояка, не приведенных в данных таблицах, характеристики сопротивления можно найти по следующим формулам:

для местного сопротивления:

S= о?A , (25)

где коэффициент местного сопротивления, принимаем для отвода о=1,5; А - удельное скоростное давление в трубопроводе, возникающее при прохождении 1 кг/ч воды, Па/(кг/ч).Значения А104 даны в приложении 4[7].

Потери давления в запорном, балансировочном клапанах и конвекторном узле считаем по формуле:

ДР = ()2 , (26)

где объемный расход теплоносителя, м3/ч; пропускная способность, .

Результаты расчета приведены в таблице 3.

Таблица 4

1.3.2 Гидравлический расчет магистральных трубопроводов системы отопления

Гидравлический расчет магистральных трубопроводов производится по методу удельных потерь давления. Для этого трубопроводы разбиваются на участки - отрезки трубопровода определенного диаметра с постоянным расходом теплоносителя. Потери давления на трение и в местных сопротивлениях на участке определяются по формуле:

(27)

где удельные потери давления на трение, Па/м, принимаем по таблицам, приведенным в [9]; длина участка, м; потери давления на преодоление местных сопротивлений, Па, определяется по формуле:

(28)

где сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке; - динамическое давление, Па; скорость воды в трубопроводе, м/с; плотность жидкости, кг/м3 , принимаем при средней температуре 80 равную 977 кг/м3.

Гидравлический расчет магистральных трубопроводов системы отопления сводим в таблицу 4.



Таблица 4

1.4 Тепловой расчет нагревательных приборов

В рамках дипломного проекта необходимо подобрать нагревательные приборы для расчета, результаты которого сводятся в таблицу 5 «Тепловой расчет отопительных приборов стояка». Расчет нагревательных приборов выполняется для ближнего, промежуточного и дальнего стояков.

В графу 1 вписывается номер помещения, где размещен прибор. В графу 2 вписываются потери теплоты в помещении, Вт, значения берутся из таблицы 5. В графу 3 вписываются значения ориентировочной температуры трубопровода:

где Т1- температура на входе в стояк, равная 95°С.

Последующие ориентировочные температуры трубопровода определяются по формуле:

где ?t- разность температур на входе в стояк и выходе из стояка; - потери теплоты в помещении;

- суммарная тепловая нагрузка на стояк.

В графу 4 записывается разность ориентировочной температуры . В графу 5 записывается длина участка трубы l, м. В графу 6 записывается теплоотдача 1 м трубы qт, Вт/м, принимаемая по температуре и диаметре стояка 20 мм [9]. В графу 7 записываем суммарную теплоотдачу всех участков трубопровода, находящихся внутри одного помещения, Qт, Вт, рассчитываемую по формуле:

В графу 8 записываем теплоотдачу прибора, находящегося в помещении , Вт:

Колонки 9,10,11- заполняются аналогично формуле (33) с учетом практической теплоотдачи трубы и требуемой теплоотдачи прибора, по ходу движения теплоносителя. В графу 12 вписывается значение температуры на выходе из прибора , которая находится из уравнения:

В графу 13 записывается значение температурного напора, которое вычисляется по формуле:

В графу 14 вписывается значение требуемой мощности отопительного прибора, которое вычисляется по формуле:

где - поправочный коэффициент, равный 1,05; - тепловой напор в процессе испытаний конвектора, равный 70 °С.

В графу 15 записывается обозначение прибора [11]. В графу 16 записываются мощность отопительного прибора подобранного из номенклатурного ряда [11]. В графу 17 записывается значение невязки, которое не должно превышать запас мощности на 15 % и быть не меньше требуемой на 5 %. Тепловой расчет нагревательных приборов сводим в таблицу 5,6,7.

Рис.5 Схема конвекторного узла.



1.5 Определение настройки балансировочных клапанов

Ручные балансировочные клапаны Leno MSV-BD (рис. 6) предназначены для применения в системах с постоянным расходом, где они устанавливаются на обратном трубопроводе. Клапан может быть настроен на определенный перепад давления путем вращения рукоятки.

Рис.6 - Устройство клапана MSV-BD

Согласно СП [10], доля потерь давления в стояках системы отопления от суммарных потерь давления с системе должна составлять не менее 70%:

(39)

Настройка балансировочного клапана определяется по формуле:

где , взяты из табл. № 6 (п.3.1) с учетом вычета потерь давления в балансировочном клапане.

Требуемые потери давления на клапанах стояков 6 и 8 составляют:

= - = (6668,6+1209,71+1887) - 2606,9 =7158 Па.

= + =6668,6+1209,71+1887+ +528+1195,4-2606,9 =8881 Па.

Определение настройки балансировочных клапанов стояков 3 и 5:

Настройка =2,4 [8].

Настройка =1,7 [8].

Потери давления во всей системе определяют по формуле:

1.6 Подбор циркуляционного насоса

Для циркуляции в системах горячего водоснабжения применяют насос модели MAGNA. Циркуляционный насос устанавливается в индивидуальном тепловом пункте здания.

Исходными данными для подбора циркуляционного насоса являются подача насоса G = 2,68 /ч и напор Н = 2,81м в.ст. Результат подбора смотрим по диаграмме характеристик из каталога GRUNDFOS «циркуляционные насосы с мокрым ротором».

Рис 7 .Диаграмма характеристик насоса MAGNA3 40-180F.

Принимаем насос марки MAGNA 40-180F.

Рис 8 .Схема насоса MAGNA3 40-180F.

Раздел 2. Технология монтажа системы отопления жилого здания

2.1 Технология монтажных работ

2.1.1 Заготовительные работы

1.Изготовление узлов и деталей трубопроводов из стальных труб следует производить в соответствии с техническими условиями и стандартами.

2.Соединение стальных труб, а также деталей и узлов из них следует выполнять на сварке, резьбе, накидных гайках и фланцах (к арматуре и оборудованию).

Оцинкованные трубы, узлы и детали должны соединяться, как правило, на резьбе с применением оцинкованных стальных соединительных частей или неоцинкованных из ковкого чугуна, на накидных гайках и фланцах (к арматуре и оборудованию).

Для резьбовых соединений стальных труб следует применять цилиндрическую трубную резьбу, выполняемую по ГОСТ 6357-81 (класс точности В )накаткой на легких трубах и нарезкой на обыкновенных и усиленных.

При изготовлении резьбы методом накатки на трубе допускается уменьшение ее внутреннего диаметра до 10 % по всей длине резьбы.

3.Повороты трубопроводов в системах отопления следует выполнять путем изгиба труб или применения бесшовных приварных отводов из углеродистой стали по ГОСТ 17375-83.

Радиус гиба труб с условным проходом до 40 мм включительно должен быть не менее 2,2 мм, Dнар, а с условным проходом 50 мм и более - не менее 3,5 Dнартрубы.

4. Подварка сварного шва на изогнутых участках труб в нагревательных элементах отопительных панелей не допускается.

5.Фланцы соединяются с трубой сваркой.

Отклонение от перпендикулярности фланца, приваренного к трубе, по отношению к оси трубы допускается до 1 % наружного диаметра фланца, но не более 2мм.

Поверхность фланцев должна быть гладкой и без заусенцев. Головки болтов следует располагать с одной стороны соединения.

На вертикальных участках трубопроводов гайки необходимо располагать снизу.

Концы болтов, как правило, не должны выступать из гаек более чем на 0,5диаметра болта или 3 шага резьбы.

Конец трубы, включая шов приварки фланца к трубе, не должен выступать за зеркало фланца.

Прокладки во фланцевых соединениях не должны перекрывать болтовых отверстий.

Установка между фланцами нескольких или скошенных прокладок не допускается.

6. Отклонение линейных размеров собранных узлов не должны превышать ±3 м при длине до 1м и ±1 мм на каждый последующий метр.

7. Узлы санитарно-технических систем должны быть испытаны на герметичность на месте их изготовления.

Узлы трубопроводов систем отопления, предназначенные для заделки в отопительные панели, вентили, краны, задвижки, грязевики, воздухосборники и т.п. необходимо подвергать испытанию гидростатическим (гидравлическим) или пузырьковым (пневматическим) методом в соответствии с ГОСТ 25136-82 и ГОСТ 24054-80.

8.При гидростатическом методе испытаний на герметичность из узлов полностью удаляют воздух, заполняют водой с температурой не ниже 278 К (50С) и выдерживают под пробным избыточным давлением Рпр, равным 1,5Ру, где Ру условное избыточное давление, которое могут выдерживать соединения при нормальной температуре рабочей среды в условиях эксплуатации.

Если при испытании на трубопроводе появилась роса, то испытание следует продолжить после ее высыхания или вытирания.

Выдержавшим испытание считаются вентили, задвижки и краны , если на поверхности и в местах уплотнительных устройств после двукратного поворота регулирующих устройств (перед испытанием) не появляется капли воды.

9.При пузырьковом методе испытания на герметичность узлы трубопровода заполняют воздухом с избыточным давлением 0,15 МПа (1,5 кгс/см2,погружают в ванную с водой и выдерживают не менее 30 с.

Выдержавшими испытание считаются узлы, при испытании которых не появятся пузырьки воздуха в ванне с водой.

Обстукивание соединений, поворот регулирующих устройств и устранение дефектов во время испытаний не допускаются.

10.Наружная поверхность узлов и деталей из неоцинкованных труб, за исключением резьбовых соединений и поверхности зеркала фланца, на заводе-изготовителе должна быть покрыта грунтовкой, а резьбовая поверхность узлов и деталей антикоррозионной смазкой в соответствии с требованиями ТУ 36-808-85.

2.1.2 Монтажные работы

1.Разъемные соединения на трубопроводах следует выполнять у арматуры и там, где это необходимо по условиям сборки трубопроводов.

Разъемные соединения трубопроводов, а также арматура, ревизии и прочистки должны располагаться в местах, доступных для обслуживания.

2.Вертикальные трубопроводы не должны отклоняться от вертикали более чем на 2мм на 1м длины.

3.Неизолированные трубопроводы систем отопления не должны примыкать к поверхности строительных конструкций.

Расстояние от поверхности штукатурки или облицовки до оси неизолированных трубопроводов при диаметре условного прохода до 32мм включительно при открытой прокладке должно составлять от 35 до 55 м, при диаметрах 40-50 мм - от 50 до 60 мм, а при диаметрах более 50 мм - принимается по рабочей документации.

Расстояние от трубопроводов, отопительных приборов и калориферов с температурой теплоносителя выше 378 К(1050С) до конструкций зданий и сооружений из горючих (сгораемых) материалов, определяемых проектом (рабочим проектом) по ГОСТ 12.1.044.-84, должно быть не менее 100 мм.

4.Средства крепления не следует располагать в местах соединения трубопроводов.

Заделка креплений с помощью деревянных пробок, а также приварка трубопроводов к средствам крепления не допускаются.

5.Средства крепления стояков из стальных труб в жилых и общественных зданиях при высоте этажа до 3 м не устанавливаются, а при высоте этажа более 3 м средства крепления устанавливаются на половине высоты этажа.

6.Подводки к отопительным приборам при длине более 1500 мм должны иметь крепление.

7.Санитарные и отопительные приборы должны быть установлены по отвесу и уровню.

8.Уклоны подводок к отопительным приборам следует выполнять от 5 до 10мм на длину подводки в сторону движения теплоносителя. При длине подводки до 500 мм уклон труб выполнять не следует.

9.Присоединение подводок к гладким стальным, чугунным и биметаллическим ребристым трубам следует производить с помощью фланцев (заглушек) с эксцентрично расположенными отверстиями для обеспечения свободного удаления воздуха и стока воды или конденсата из труб. Для паровых подводок допускается концентрическое присоединение.

10.Радиаторы всех типов следует устанавливать на расстояниях, мм, не менее: 60-от пола, 50-от нижней поверхности подоконных досок и 25 - от поверхности штукатурки стен.

При отсутствии подоконной доски расстояние 50 мм следует принимать от верха прибора до низа оконного проема.

При открытой прокладке трубопроводов расстояние от поверхности ниши до отопительных приборов должно обеспечивать возможность прокладки подводок к отопительным приборам по прямой линии.

11.При установке отопительного прибора под окном его край со стороны стояка, как правило, не должен выходить за пределы оконного проема. При этом совмещение вертикальных осей симметрии отопительных приборов и оконных проемов не обязательно.

12.Отопительные приборы следует устанавливать на кронштейнах или на подставках, изготовляемых в соответствии со стандартами, техническими условиями или рабочей документацией.

Число кронштейнов следует устанавливать из расчета один на 1м2 поверхности нагрева чугунного радиатора, но не менее трех на радиатор (кроме радиаторов в две секции), а для ребристых труб - по два на трубу.

Вместо верхних кронштейнов разрешается устанавливать радиаторные планки, которые должны быть расположены на 2/3 высоты радиатора.

Кронштейны следует устанавливать под шейки радиаторов, а под ребристые трубы- у фланцев.

13.Число креплений на блок конвектора без кожуха следует применять:

-при однорядной и двухрядной установке -2 крепления к стене или полу;

-при трехрядной и четырехрядной установке - 3 крепления к стене или 2 крепления к полу.

14.Кронштейны под отопительные приборы следует крепить к бетонным стенам дюбелями, а к кирпичным стенам - дюбелями или заделкой кронштейнов цементным раствором марки не ниже 100 на глубину не менее 100мм (без учета толщины слоя штукатурки).

Применение деревянных пробок для заделки кронштейнов не допускается.

15.Оси соединяемых стояков стеновых панелей со встроенными нагревательными элементами при установке должны совпадать.

Соединение стояков следует выполнять на сварке внахлестку (с раздачей одного конца трубы или соединением безрезьбовой муфтой).

Присоединение трубопроводов к воздухонагревателям (калориферам, отопительным агрегатам) должно выполняться на фланцах, резьбе или сварке.

16.Вентили и обратные клапаны должны устанавливаться таким образом, чтобы среда поступала под клапан.

Обратные клапаны необходимо устанавливать горизонтально или строго в зависимости от их конструкции.

Направление стрелки на корпусе должно совпадать с направлением движения среды.

18.Шпиндели кранов двойной регулировки и регулирующих проходных кранов следует устанавливать вертикально при расположении отопительных приборов без ниш, а при установке в нишах - под углом 45 вверх.

Шпиндели трехходовых кранов необходимо располагать горизонтально.

19.Манометры, устанавливаемые на трубопроводах с температурой теплоносителя до 378 К (1050 С), должны присоединяться через трехходовой кран.

Манометры, устанавливаемые на трубопроводах с температурой теплоносителя выше 378 К (1050 С ), должны присоединяться через сифонную трубку и трехходовой кран.

2.1.3 Пусконаладочные работы

Пусконаладочные работы по характеру и назначению являются продолжением монтажных работ и завершающим звеном в создании новых производств. После их окончания построенный объект может быть предъявлен к сдаче в эксплуатацию.

К пусконаладочным работам относится комплекс работ, выполняемых в период подготовки и проведения индивидуальных испытаний и в период комплексного опробования оборудования. При этом понятие "оборудование" охватывает всю технологическую систему объекта, то есть комплекс технологического и всех других видов оборудования и трубопроводов, электротехнические, санитарно-технические и другие устройства и системы автоматизации, обеспечивающие выпуск первой партии продукции, предусмотренной проектом.

До начала индивидуальных испытаний смонтированного оборудования осуществляются пусконаладочные работы по электротехническим устройствам, автоматизированным системам управления, теплоэнергетическому и некоторым другим видам оборудования, выполнение которых обеспечивает проведение индивидуальных испытаний технологического оборудования - завершающего этапа работ по монтажу этого оборудования.

Пусконаладочные работы, проводимые в период индивидуальных испытаний оборудования, обеспечивает выполнение требований, предусмотренных рабочей документацией, стандартами и техническими условиями на отдельные машины механизмы и агрегаты, с целью подготовки оборудования к приемке рабочей комиссией для комплексного опробования.

В период комплексного опробования оборудования выполняется проверка, регулировка и обеспечение совместной взаимосвязанной работы оборудования в предусмотренном проектом технологическом процессе на холостом ходу с последующим переводом оборудования на работу под нагрузкой и выводом на устойчивый технологический режим, обеспечивающий выпуск первой партии продукции.

Пусконаладочные работы выполняются квалифицированными работниками специализированных организаций. Определение трудоемкости пусконаладочных работ связано со специфическим характером и особенностями содержания труда специалистов по наладке и испытаниям из-за большой доли интеллектуальных затрат, влияние вероятностного фактора, поскольку главным затратообразующим элементом является поиск причин, вызывающих отклонения параметров технологических процессов. Затраты труда во многом зависят от уровня технических знаний, накопленного опыта наладчика, а также качество изготовления и монтажа оборудования.

Дефекты оборудования, выявленные о процессе индивидуальных испытаний и комплексного опробования оборудования, а также пусконаладочных работ должны быть устранены заказчиком (или предприятием изготовителем) до приемки объекта в эксплуатации.

2.1.4 Транспортные работы

Узлы и детали из труб для санитарно-технических систем должны транспортироваться на объекты в контейнерах или пакетах и иметь сопроводительную документацию.

К каждому контейнеру и пакету должна быть прикреплена табличка с маркировкой упакованных узлов в соответствии с действующими стандартами и техническими условиями на изготовление изделий.

Не установленные на деталях и в узлах арматура, приборы автоматики, контрльно-измерительные приборы, соединительные части средства, крепления, прокладки, болты, гайки, шайбы и т. п. должны упаковываться отдельно, при этом в маркировке контейнера должны указываться обозначения или наименования этих изделий.

Таблица 8 - Спецификация элементов системы отопления

Поз.	Наименование	Типоразмер	Кол-во (длина)
1	Радиатор РСГ2-1-7 (однорядный)	1315 x 56 x 580	12
		755 x 56 x 580	34
		595 x 56 x 580	6
		940 x 56 x 580	2
2	Радиатор РСГ2-1-8 (однорядный)	1505 x 56 x 580	2
3	Уголок	O15	86
		O20	4
4	Тройник	O15/15/15	246
		O20/15/15	4
		O20/20/15	6
		O20/20/20	2
5	Сгон в сборе	O15	112
6	Кран шаровой	O15	76
7	Гильза стальная	O15	126
		O20	2
8	Муфта соединительная	O15	12
		O20	4
9	Кран спускной	O15	40
10	Пробки радиаторные чугунные		112
11	Труба ГОСТ 3262-75 тип Л	O15	368
12	Труба ГОСТ 3262-75 тип Л	O20	34,9

2.1.5 Испытание систем отопления

Манометрические испытания системы внутреннего холодного и горячего водоснабжения следует производить в следующей последовательности: систему заполнить воздухом пробным избыточным давлением 0,15 МПа (1,5 кгс/см2); при обнаружении дефектов монтажа на слух следует снизить давление до атмосферного и устранить дефекты; затем систему заполнить воздухом давлением 0,1 МПа (1 кгс/см2), выдержать ее под пробным давлением в течение 5 мин.

Система признается выдержавшей испытание, если при нахождении ее под пробным давлением падение давления не превысит 0,01 МПа (0,1 кгс/см2).

Испытание водяных систем отопления и теплоснабжения должно производиться при отключенных котлах и расширительных сосудах гидростатическим методом давлением, равным 1,5 рабочего давления, но не менее 0,2 МПа (2 кгс/см2) в самой нижней точке системы.

Система признается выдержавшей испытание, если в течение 5 мин нахождения ее под пробным давлением падение давления не превысит 0,02 МПа (0,2 кгс/см) и отсутствуют течи в сварных швах, трубах, резьбовых соединениях, арматуре, отопительных приборах и оборудовании.

Величина пробного давления при гидростатическом методе испытания для систем отопления и теплоснабжения, присоединенных к теплоцентралям, не должна превышать предельного пробного давления для установленных в системе отопительных приборов и отопительно-вентиляционного оборудования.

Манометрические испытания систем отопления и теплоснабжения следует производить в определенной последовательности.

Системы панельного отопления должны быть испытаны, как правило, гидростатическим методом.

Манометрическое испытание допускается производить при отрицательной температуре наружного воздуха.

Гидростатическое испытание систем панельного отопления должно производиться (до заделки монтажных окон) давлением 1 МПа (10кгс/см2) в течение 15 мин, при этом падение давлении допускается не более 0,01 МПа (0,1 кгс/см2).

Для систем панельного отопления, совмещенных с отопительными приборами, величина пробного давления не должна превышать предельного пробного давления для установленных в системе отопительных приборов.

Величина пробного давления систем панельного отопления, паровых систем отопления и теплоснабжения при манометрических испытаниях должна составлять 0,1 МПа (1 кгс/см2). Продолжительность испытания - 5 мин. Падение давления должно быть не более 0,01 МПа (0,1 кгс/см2).

Паровые системы отопления и теплоснабжения с рабочим давлением до 0,07 МПа (0,7кгс/см2) должны испытываться гидростатическим методом давлением, равным 0,25 МПа (2,5кгс/см2) в нижней точке системы; системы с рабочим давлением более 0,07 МПа (0,7 кгс/см ) -гидростатическим давлением, равным рабочему давлению плюс 0,1 МПа (1 кгс/см2), но не менее0,3 МПа (3 кгс/см2) в верхней точке системы.

Система признается выдержавшей испытание давлением, если в течение 5 мин нахождения ее под пробным давлением падение давления не превысит 0,02 МПа (0,2 кгс/см2) и отсутствуют течи в сварных швах, трубах, резьбовых соединениях, арматуре, отопительных приборах.

Системы парового отопления и теплоснабжения после гидростатических или манометрических испытаний должны быть проверены путем пуска пара с рабочим давлением системы. При этом утечки пара не допускаются.

Тепловое испытание систем отопления и теплоснабжения при положительной температуре наружного воздуха должно производиться при температуре воды в подающих магистралях систем не менее 333 К (60 °С). При этом все отопительные приборы должны прогреваться равномерно.

При отсутствии в теплое время года источников теплоты тепловое испытание систем отопления должно быть произведено по подключении к источнику теплоты.

Тепловое испытание систем отопления при отрицательной температуре наружного воздуха должно производиться при температуре теплоносителя в подающем трубопроводе, соответствующей температуре наружного воздуха во время испытания по отопительному температурному графику, но не менее 323 К (50 °С), и величине циркуляционного давления в системе согласно рабочей документации.

Тепловое испытание систем отопления следует производить в течение 7 ч, при этом проверяется равномерность прогрева отопительных приборов (на ощупь).

2.1.6 Гидравлические испытания

После выполнения монтажных работ проводится испытание системы на герметичность при давлении, превышающем рабочее в 1,5 раза, но не менее 6 бар, при постоянной температуре воды.

Перед испытанием необходимо снять предохранительную или регулировочную арматуру (клапана, редукторы), значение настройки которых менее 6 бар. Вместо снятой арматуры устанавливаются заглушки или трубные вставки ("катушки").

К системе подключается манометр с точностью измерения не более 0,1 бар.

Система заполняется водой постепенно, при открытых воздухоспускных устройствах во избежание образования воздушных пробок.

Гидравлические испытания проводятся при постоянной температуре в два этапа: Первый этап - в течение 30 мин дважды поднимать давление до расчетной величины через каждые 10 мин.

В последующие 30 мин падение давления в системе не должно превышать 0,6 бар; Второй этап - в последующие 2 ч падение давления (от давления, достигнутого на первом этапе) не должно быть больше, чем на 0,2 бар.

Гидравлическое испытание системы напольного отопления необходимо проводить до заливки трубопроводов бетоном (раствором).

Если в ходе испытания обнаружена течь в обжимном соединении, допускается подтягивание накидной гайки не более, чем на 0,5 оборота. Если и в этом случае течь не прекратиться, необходимо выполнить новое соединение, обрезав замятый конец трубы.

2.1.7 Тепловые испытания

Тепловое испытание систем отопления при положительной температуре наружного воздуха должно производиться при температуре воды в подающих магистралях систем не менее 60° С. При этом все отопительные приборы должны прогреваться равномерно.

Тепловое испытание систем отопления при отрицательной температуре наружного воздуха должно производиться при температуре теплоносителя в подающем трубопроводе, соответствующей температуре наружного воздуха во время испытания по отопительному температурному графику, но не менее 50°С, и величине циркуляционного давления в системе согласно рабочей документации.

Тепловое испытание систем отопления следует производить в течение 7 ч, при этом проверяется равномерность прогрева отопительных приборов (на ощупь).

Тепловое испытание напольных систем отопления из металлополимерных труб следует осуществлять после того, как бетон окончательно затвердеет, т.е. через 20-28 дней. Испытания следует начинать с температуры теплоносителя 25 °С с ежедневным увеличением температуры на 5°С до тех пор, пока она не будет соответствовать проектной величине.

2.1.8 Расчет строительных, монтажных и заготовительных длин деталей

Определение строительных длин

Строительная длина - это расстояние между центрами соединительных трубопроводов.

Определение монтажных длин

Монтажная длина - это фактическая длина детали изготовленная в заводских условиях.

1мон=1стр-2х (в прямых деталях),

где х -- величина скидов фитингов и муфтовой арматуры.

Определение заготовительных длин

Заготовительная длина - это полная длина отрезка трубы для изготовления данной детали

lзаг= l1+12+3d (в гнутых деталях)

Таблица 9 - Спецификация деталей для систем отопления

Деталь	Диаметр, мм	Длина, мм
		l стр	l заг	l мон
Труба	15	3014	3000	3000
Сгон в сборе	15	120	110	110

2.2 Трудовые ресурсы, их состав, управление

2.2.1 Кадры предприятия

Во всей совокупности ресурсов предприятия особое место занимают трудовые ресурсы. На уровне отдельного предприятия вместо термина «трудовые ресурсы» чаще используют термины «кадры» и «персонал».

Под кадрами предприятия принято понимать основной (штатный) состав работников предприятия.

Персонал в зависимости от выполняемых им функций классифицируется на следующие категории: рабочие; руководители; специалисты; служащие.

К рабочим относятся работники предприятия, непосредственно занятые созданием материальных ценностей или оказанием производственных и транспортных услуг. Рабочие, в свою очередь, подразделяются на основных и вспомогательных. К основным относятся рабочие, которые непосредственно связаны с производством продукции, к вспомогательным - обслуживанием производства. Это деление чисто условное, и на практике иногда их трудно разграничить.