Ремонт федеральной автомобильной дороги "Богучаны" – "Кодинск" на км 82 – 90 с ПК72 по ПК152 в Богучанском районе Красноярского края

Коэффициент К15 зависит от наличия участков, примыкающих к населённым пунктам, зависит от расстояния от населенного пункта до дороги. Принимаем К15= 1,0.

Коэффициент К16 зависит от состояния покрытия связанного с коэффициентом сцепления покрытия. Принимаем К16= 1,0 для чистого и сухого покрытия, на всём протяжении дороги в летний период года. Принимаем К16 = 1,3 и К16 = 1,5 для скользкого покрытия, на протяжении дороги, в зимний и переходный периоды года.

Перемножая полученные коэффициенты, мы получим итоговый коэффициент аварийности Кит для трёх периодов года (лето, зима, переходный период).



Где К1,…..К16 - частные коэффициенты, определяемые отношением количества ДТП на участке дороги при той или иной величине элемента плана или продольного профиля к количеству ДТП на эталонном горизонтальном прямом участке дороги с проезжей частью шириной 6 м с шероховатым покрытием и укрепленными обочинами.

Для данной проектируемой дороги итоговый коэффициент аварийности не превышает допустимого значения, а именно, Кит<15.



Раздел 8 Проектирование дорожной одежды

Согласно ОДН 218.046-01 «Проектирование нежестких дорожных одежд» [ ] минимальный требуемый модуль упругости (табл. 3.4) составляет 150МПа, но исходя из интенсивности движения и состава потока на проектируемом участке, в соответствии с расчётом требуемый модуль упругости составляет 180МПа.

Учитывая состав транспортного потока, за расчетный автомобиль принят автомобиль гр. А1 с нормативной статической нагрузкой на ось 115 кН.

Расчет конструкции выполнен согласно ОДН 218.046-01 (МОДН 2-2001) "Проектирование нежестких дорожных одежд"[ ] и ОДН 218.1.052-2002 "Оценка прочности нежестких дорожных одежд" (взамен ВСН 52-89)[ ].

Расчет дорожной одежды нежесткого типа.

Определение расчётного модуля упругости

Объект: а/д «Богучаны - Кодинск» 82-90км - ПК72-152

1 Исходные данные общие

категория дороги: IV

количество полос движения: 2

номер расчетной полосы: 1

ширина полосы движения, м: 3,0м

ширина обочины, м: 2,0

ширина укрепительной части обочины, м: 0,75

тип дорожной одежды: облегченный

вид расчетной нагрузки: динамическая

нагрузка, КН/ давление, МПА/ диаметр штампа, см: 115,00 / 0,60 / 39

дорожно-климатическая зона: 1

регион: Восточно - Сибирский

глубина промерзания грунтов, м: 2,20

высота насыпи, м: 2,00

расчетное количество дней в году: 140

срок службы, лет: 15

уровень надежности: 0,92

2 Исходные данные по дополнительным слоям основания

Рабочий слой

тип грунта: дресвяный с супесчаным заполнителем

коэффициент уплотнения: 0,98

Конструктивные мероприятия, снижающие влажность:

- укрепление обочин щебнем фр. 5-20 мм-2,0 м

3 Состав и интенсивность движения на первый год эксплуатации

Таблица 15 - Состав и интенсивность движения на первый год эксплуатации

Марка автомобиля	Грузоподъемность, т	Количество, авт/сут	Процент в потоке	Кгруз.	Кпроб.
ВАЗ-2110	0.00	61	7,33	0.90	0.95
ВАЗ-1119	0.00	53	6,37	0.90	0.95
УАЗ-451	1.00	25	3,04	0.90	0.60
ЗИЛ-ММЗ-554	4.00	29	3,48	0.90	0.60
ГАЗ-33021	1.50	52	6,25	0.90	0.60
ГАЗ-53	4,00	41	4,92	0,90	0,60
ЗИЛ-ММЗ-4508-03	7,50	54	6,49	0,90	0,60
КАМАЗ-4325	6,50	47	5,65	0,90	0,60
КАМАЗ-5320	8,00	61	7,33	0,90	0,60
КАМАЗ-53215	11,00	82	9,85	0.90	0,60
ЗИЛ-133	10,00	31	3,72	0,90	0,60
МАЗ-55514	9,70	62	7,45	0,90	0,60
КРАЗ-65053	16,80	68	8,17	0,90	0.60
МАЗ-103	0,00	8	0,96	0,90	0,95
ПАЗ-3206	0,00	8	0,96	0,90	0,95
КамАЗ-6540	18,50	83	9,97	0,90	0,60
КРАЗ-258БЦ+ЧМЗАП-9994	27,00	67	8,05	0,90	0,60
ВСЕГО:		832	100,00



Таблица 16 -Приведенный расчет интенсивности

Состав потока	%	Перспективная интенсивность, авт/сут	Коэф-т приведения	Приведенная интенсивность, авт/сут
Nсут= 832авт/сут
легковых	23	191	0,005	1
до 2т
от 2 до 5	14	117	0,2	23
от 5 до 8	25	208	0,7	146
от 8 до 14	28	233	1,25	291
автобусов	2	16	0,7	11
автопоезда	8	67	1,25	84
ВСЕГО	556

В качестве расчетной схемы нагружения конструкции колесом автомобиля принимается гибкий круговой штамп диаметром D, передающий равномерно распределенную нагрузку величиной р.

Величина Np приведенной интенсивности на последний год срока службы определяют по формуле:

ед/сут,

где - коэффициент, учитывающий число полос движения и распределение движения по ним;

n - общее число различных марок транспортных средств в составе транспортного потока;

Nm - число проездов в сутки в обоих направлениях транспортных средств m-й марки;

Sm cум - суммарный коэффициент приведения воздействия на дорожную одежду транспортного средства т-й марки к расчетной нагрузке Qрасч

,

где п - число марок автомобилей;

n1m - суточная интенсивность движения автомобилей m-й марки в первый год службы (в обоих направлениях), авт/сут;

Np - приведенная интенсивность на последний год срока службы, авт/сут;

Трдг - расчетное число расчетных дней в году, соответствующих определенному состоянию деформируемости конструкции

kn - коэффициент, учитывающий вероятность отклонения суммарного движения от среднего ожидаемого

Кс - коэффициент суммирования определяют по формуле:

где Тсл - расчетный срок службы

q - показатель изменения интенсивности движения данного типа автомобиля по годам = 0,9.

Конструкция дорожной одежды в целом удовлетворяет требованиям прочности и надежности по величине упругого прогиба при условии:

Еоб > Етiп

где Еоб - общий расчетный модуль упругости конструкции, МПа;

Етiп - минимальный требуемый общий модуль упругости конструкции, МПа;

- требуемый коэффициент прочности дорожной одежды по критерию упругого прогиба, принимаемый в зависимости от требуемого уровня надежности

Величину минимального требуемого общего модуля упругости конструкции вычисляют по эмпирической формуле:

Етiп = 98,65 [lg(Nр) - c]= 98,65 [lg457180 - 3,25]=237 МПа,

где Nр - суммарное расчетное число приложений нагрузки за срок службы дорожной одежды

с - эмпирический параметр, принимаемый равным для расчетной нагрузки на ось 100 кН - 3,55; 110 кН - 3,25; 130 кН - 3,05

Расчет первого варианта дорожной одежды

Выбираем конструкцию дорожной одежды и заносим расчетные характеристики материалов дорожной одежды в таблицу:

№	Материал слоя	h слоя, см	Расчет по допустимому упруг. прогибу, Е, МПа	Расчет по усл. сдвигоустойчивости, Е, Па	Расчет на растяжение при изгибе
					Е, МПа	Ro, МПа	a	m
1.	Асфальтобетон плотный м/з тип Б марка III	0,005	1200	600	2000
2.	Черный щебень	0,09	500	500	500	9,0	5,9	4,3
3.	Щебеночная смесь	0,10	450	450	450	-	-	-
4.	Гравийная смесь С5	0,14	220	220	220	-	-	-
5.	Гравийная смесь С6	0,20	240	240	240	-	-	-
6.	Щебенисто скальный грунт	0,54	280	280	280	-	-	-
7.	Суглинок тяжелый	-	41	41	41	-	-	-



Расчет по допускаемому упругому прогибу ведем послойно, начиная с подстилающего грунта по номограмме:

1)

МПа

2)

МПа

3)

МПа

4)

МПа

5)

МПа

6)

МПа



5) Определяем коэффициент прочности по упругому прогибу:

Требуемый минимальный коэффициент прочности для расчета по допускаемому упругому прогибу 1,0

Следовательно, выбранная конструкция удовлетворяет условию прочности по допускаемому упругому прогибу.

Рассчитываем конструкцию по условию сдвига устойчивости в грунте.

Действующие в грунте активные напряжения сдвига вычисляем по:

Т = 

Для определения предварительно назначенную дорожную конструкцию приводим к двухслойной расчетной модели.

В качестве нижнего слоя модели принимаем грунт (песок крупный) со следующими характеристиками: ?Np = 457180 авт., Ен= 41 МПа, ?=12° и с= 0,007 МПа.

Модуль упругости верхнего слоя модели вычисляем по, где значения модулей упругости материалов, содержащих органическое вяжущее, назначаем при расчетной температуре +20 °С.

МПа.

По отношениям и и при ?= 12 с помощью номограммы находим удельное активное напряжение сдвига:

По формуле Т = 0,012·0,6 = 0,0126 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Тпр в грунте рабочего слоя (или в песчаном материале промежуточного слоя) определяют по формуле:

Tnp = сNkд + 0,1срzопtgСТ,

СN= 0,003 МПа, Кд=1,0.

Zоп=5+9+10+14+20+54=112см.

?ст=6,5

ycp= 0,024 кг/см2

0,1 - коэффициент для перевода в МПа

Тпр=0,003+0,1·0,024·112·tg 35=0,03256 МПа

, что больше

Следовательно, конструкция удовлетворяет условию прочности по сдвигу в грунте.

Рассчитываем конструкцию на сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе.

Расчет выполняем в следующем порядке:

а) Приводим конструкцию к двухслойной модели, где нижний слой модели - часть конструкции, расположенная ниже пакета асфальтобетонных слоев, т.е. щебеночное основание и грунт рабочего слоя. Модуль упругости нижнего слоя модели определяем по номограмме, как общий модуль для двухслойной системы.

Ен=262,5 МПа

К верхнему слою относят все асфальтобетонные слои.

Модуль упругости верхнего слоя устанавливаем по формуле:

 МПа.

б) По отношениям и по номограмме определяем r = 1,3 МПа.

Расчетное растягивающее напряжение вычисляем по формуле:

r =

в) Вычисляем предельное растягивающее напряжение по:

при Ro= 9,0 МПа для нижнего слоя асфальтобетонного пакета.

vR= 0,1

t = 1,32

?Np=457180авт; m= 4,3; ?=5,9;

k2= 0,8

RN=9,0·0,285·0,8 (1 - 0,1·1,32) = 1,78 МПа.

г) , что больше, чем 

Следовательно, выбранная конструкция удовлетворяет всем критериям прочности.

Проверка на морозоустойчивость

Конструкцию считают морозоустойчивой, если соблюдено условие

lпуч lдоп

где lпуч - расчетное (ожидаемое) пучение грунта земляного полотна;

lдоп - допускаемое для данной конструкции пучение грунта =6см

При предварительной проверке на морозоустойчивость величину возможного морозного пучения следует определять по формуле:

lпуч = lпуч срКУГВ Кпл КгрКнагрКвл

где lпуч ср - величина морозного пучения при осредненных условиях

КУГВ - коэффициент, учитывающий влияние расчетной глубины залегания уровня грунтовых или длительно стоящих поверхностных вод (Ну) при отсутствии влияния грунтовых или длительно стоящих поверхностных вод следует принимать: для супеси тяжелой и пылеватой и суглинка КУГВ = 0,53; для песка и супеси легкой и крупной КУГВ = 0,43;

Кпл - коэффициент, зависящий от степени уплотнения грунта рабочего слоя =1,3

Кгр - коэффициент, учитывающий влияние гранулометрического состава грунта основания насыпи или выемки =1,3

Кнагр - коэффициент, учитывающий влияние нагрузки от собственного веса вышележащей конструкции на грунт в промерзающем слое и зависящий от глубины промерзания

Квл - коэффициент, зависящий от расчетной влажности грунта =1,1

zпp(cp) - средняя глубина промерзания для данного района, устанавливаемая при помощи карт изолиний.

lпуч ср - величина морозного пучения при осредненных условиях, определяемая по в зависимости от толщины дорожной одежды (включая дополнительные слои основания), группы грунта по степени пучинистости и глубины промерзания (zпp)=6

При глубине промерзания дорожной конструкции zпp до 2 м lпуч ср устанавливают по графикам При zпp от 2,0 до 3,0 м lпуч ср вычисляют по формуле:

lпуч ср = lпуч ср 2,0 [a + b (zпp - c)]=2·1,016=2,032

lпуч=6·0,53·1,3·1,3·1,1·0,87=5,14 см

Поскольку для данного типа дорожной одежды допускается величина морозного пучения 6см, морозозащитный слой не требуется.

Расчет второго варианта дорожной одежды

Выбираем конструкцию дорожной одежды и заносим расчетные характеристики материалов дорожной одежды в таблицу:

№	Материал слоя	h слоя, см	Расчет по допустимому упруг. прогибу, Е, МПа	Расчет по усл. сдвигоустойчивости, Е, Па	Расчет на растяжение при изгибе
					Е, МПа	Ro, МПа	a	m
1.	Асфальтобетон плотный м/з тип Б марка III	0,005	1500	800	2600	9,3	5,8	4,5
2.	Черный щебень	0,09	500	500	500	9,0	5,9	4,3
3.	Щебеночная смесь	0,10	450	450	450	-	-	-
4.	Гравийная смесь С5	0,14	220	220	220	-	-	-
5.	Гравийная смесь С6	0,20	240	240	240	-	-	-
6.	Щебенисто скальный грунт	0,54	280	280	280	-	-	-
7.	Суглинок тяжелый	-	41	41	41	-	-	-

Расчет по допускаемому упругому прогибу ведем послойно, начиная с подстилающего грунта по номограмме:

1)

МПа

2)

МПа

3)

МПа

4)

МПа

5)

МПа

6)

МПа

5) Определяем коэффициент прочности по упругому прогибу:

Требуемый минимальный коэффициент прочности для расчета по допускаемому упругому прогибу 1,0

Следовательно, выбранная конструкция удовлетворяет условию прочности по допускаемому упругому прогибу.

Рассчитываем конструкцию по условию сдвига устойчивости в грунте.

Действующие в грунте активные напряжения сдвига вычисляем по:

Т = 

Для определения предварительно назначенную дорожную конструкцию приводим к двухслойной расчетной модели.

В качестве нижнего слоя модели принимаем грунт (песок крупный) со следующими характеристиками: ?Np = 457180 авт., Ен= 41 МПа, ?=12° и с= 0,007 МПа.

Модуль упругости верхнего слоя модели вычисляем по, где значения модулей упругости материалов, содержащих органическое вяжущее, назначаем при расчетной температуре +20 °С.

МПа.

По отношениям и и при ?= 12 с помощью номограммы находим удельное активное напряжение сдвига:

По формуле Т = 0,012·0,6 = 0,0126 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Тпр в грунте рабочего слоя (или в песчаном материале промежуточного слоя) определяют по формуле:

Tnp = сNkд + 0,1срzопtgСТ,

СN= 0,003 МПа, Кд=1,0.

Zоп=5+9+10+14+20+54=112см.

?ст=6,5

ycp= 0,024 кг/см2

0,1 - коэффициент для перевода в МПа

Тпр=0,003+0,1·0,024·112·tg 35=0,03256 МПа

, что больше

Следовательно, конструкция удовлетворяет условию прочности по сдвигу в грунте.

Рассчитываем конструкцию на сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе.

Расчет выполняем в следующем порядке:

а) Приводим конструкцию к двухслойной модели, где нижний слой модели - часть конструкции, расположенная ниже пакета асфальтобетонных слоев, т.е. щебеночное основание и грунт рабочего слоя. Модуль упругости нижнего слоя модели определяем по номограмме, как общий модуль для двухслойной системы.

Ен=262,5 МПа

К верхнему слою относят все асфальтобетонные слои.

Модуль упругости верхнего слоя устанавливаем по формуле:

 МПа.

б) По отношениям и по номограмме определяем r = 1,3 МПа.

Расчетное растягивающее напряжение вычисляем по формуле:

r = ,

в) Вычисляем предельное растягивающее напряжение по:

при Ro= 9,3 МПа для нижнего слоя асфальтобетонного пакета.

vR= 0,1

t = 1,32

?Np=457180авт; m= 4,5; ?=5,8;

k2= 0,8

RN=9,3·0,32·0,8 (1 - 0,1·1,32) = 2,066 МПа.

г) , что больше, чем 



Следовательно, выбранная конструкция удовлетворяет всем критериям прочности.

Проверка на морозоустойчивость

Конструкцию считают морозоустойчивой, если соблюдено условие

lпуч lдоп,

где lпуч - расчетное (ожидаемое) пучение грунта земляного полотна;

lдоп - допускаемое для данной конструкции пучение грунта =6см

При предварительной проверке на морозоустойчивость величину возможного морозного пучения следует определять по формуле:

lпуч = lпуч срКУГВ Кпл КгрКнагрКвл,

где lпуч ср - величина морозного пучения при осредненных условиях

КУГВ - коэффициент, учитывающий влияние расчетной глубины залегания уровня грунтовых или длительно стоящих поверхностных вод (Ну) при отсутствии влияния грунтовых или длительно стоящих поверхностных вод следует принимать: для супеси тяжелой и пылеватой и суглинка КУГВ = 0,53; для песка и супеси легкой и крупной КУГВ = 0,43;

Кпл - коэффициент, зависящий от степени уплотнения грунта рабочего слоя =1,3

Кгр - коэффициент, учитывающий влияние гранулометрического состава грунта основания насыпи или выемки =1,3

Кнагр - коэффициент, учитывающий влияние нагрузки от собственного веса вышележащей конструкции на грунт в промерзающем слое и зависящий от глубины промерзания

Квл - коэффициент, зависящий от расчетной влажности грунта =1,1

zпp(cp) - средняя глубина промерзания для данного района, устанавливаемая при помощи карт изолиний.

lпуч ср - величина морозного пучения при осредненных условиях, определяемая по в зависимости от толщины дорожной одежды (включая дополнительные слои основания), группы грунта по степени пучинистости и глубины промерзания (zпp)=6

При глубине промерзания дорожной конструкции zпp до 2 м lпуч ср устанавливают по графикам При zпp от 2,0 до 3,0 м lпуч ср вычисляют по формуле:

lпуч ср = lпуч ср 2,0 [a + b (zпp - c)]=2·1,016=2,032

lпуч=6·0,53·1,3·1,3·1,1·0,87=5,14 см

Поскольку для данного типа дорожной одежды допускается величина морозного пучения 6см, морозозащитный слой не требуется.

Суммарная протяжённость участков проектируемой автодороги с выравнивающим типом покрытия составляет 8000 м.

Варианты 1 и 2 принимаются с наиболее экономически эффективным покрытием определённым при сравнении вариантов 1 и 2 и принятым для новой конструкции дорожной одежды, а в качестве основания принимается существующая дорожная одежда с устройством выравнивающего слоя чёрным щебнем фр. 10-20 мм.

На основе экономического сравнения 1км дороги был выбран первый вариант конструкции выравнивающей дорожной одежды, как наиболее экономически выгодный вариант.

Стоимость 1км 1 варианта выравнивающей дорожной одежды: 1814,18 тыс. руб. в ценах 2001 года.

Стоимость 1км 2 варианта выравнивающей дорожной одежды: 1911,442 тыс. руб. в ценах 2001 года.

Рассматриваемые варианты 1 и 2 устройства дорожной одежды обеспечивают расчётный модуль упругости равный 237 МПа за счёт сохранения и использования существующего покрытия, находящегося в удовлетворительном состоянии.

Для окончательного принятия типа дорожной одежды было проведено экономическое сравнение вариантов конструкции дорожной одежды.

8.1 Экономическое сравнение вариантов конструкции дорожной одежды

Сравнение вариантов конструкций дорожной одежды 1 и 2

В соответствии с приказом Минтранса РФ №157 от 01.11.2007г. межремонтные сроки составляют:

Для асфальтобетонных покрытий - 4 года;

Для дорожной одежды с покрытием из щебёночно-мастичного асфальтобетона (ЩМА-15) - 6 лет.

Срок службы дорожной одежды - 13 лет.

За срок службы дорожной одежды необходимо по варианту 1 и 2 два межремонтных срока.

1. Стоимости капитального ремонта федеральной автомобильной дороги «Богучаны» - «Кодинск» на км 82 - 90 с ПК72 по ПК152 в Богучанском районе Красноярского края в 2007-2009 годах составляют (в ценах 2001 года):

Вариант 1 - дорожная одежда с покрытием из плотного мелкозернистого асфальтобетона БНД марки 200/300. Стоимость 1 км - 1814,18тыс. руб.

Вариант 2 - дорожная одежда с покрытием из плотного мелкозернистого асфальтобетона БНД марки 130/200. Стоимость 1 км - 1911,44тыс. руб.

Вариант 1 более экономичный, экономия составляет 1622,74 тыс рублей за 1 км.



Раздел 9 Объемы работ по устройству земляного полотна

9.1 Полоса отвода земли

Проектируемый участок автомобильной дороги ПК 72+00 - ПК 152+00 (км 82+200 - км 90+200).

При проведении работ по капитальному ремонту зона производства работ находится в пределах существующего отвода под автомобильную дорогу. Дополнительный водоотвод согласован согласно правительственному документу от 2 сентября 2009 года № 717 “постановление о нормах отвода земель автомобильных дорог”.

Отвод земель с землепользователем согласован.

График занимаемых земель с указанием границ зоны производства работ и границы существующего отвода представлен в настоящем разделе проекта.

Таблица 16 - Занимаемых земель

Виды отвода	Итого, Га
ФГУ «Сибуправтодор»
Ширина полосы с учетом устройства кювета,га	73,308
Ширина полосы отвода с учетом боковой видимости, га	66,178



Раздел 10 Решение вопросов водоотвода

Водоотвод на проектируемом участке автомобильной дороги обеспечен хорошо. На некоторых участках наблюдается застой воды в кюветах. Часто кюветы расположены не упорядоченно, стенки кюветов оплывшие, глубина не достаточна. В некоторых местах кюветы трудноразличимы. Исключением из основной массы являются укреплённые цементобетоном кюветы, но на на нашем участке их нет,наблюдается заиливание труб.

Отвод воды с поверхности дороги обеспечивается поперечным уклоном, , а на откосах насыпи - поперечными лотками с выпуском воды на рельеф. Прикромочные лотки разработаны согласно типовым конструкциям, изделиям и узлам зданий и сооружений серии 3.503.1 - 66 «Изделия сборные железобетонные водоотводных сооружений на автомобильных дорогах. Рабочие чертежи». У подошвы насыпи укладываются матрацы Рено, в качестве гасящего устройства и для предохранения насыпи от размыва. Попадая на поверхность матраца, вода теряет набранную скорость и растекается по прилегающей территории. Конструкции сбросов представлены на чертеже

10.1 Технические решения по системе водоотвода

Малые искусственные сооружения.

Искусственные сооружения на проектируемом участке дороги представлены водопропускными трубами, постоянными, капитального типа:

- действующими, не подлежащие ремонту;

Перепуск воды в логах производится по существующим железобетонным трубам. Существующие трубы справляются с расчетным расходом и наледи отсутствуют.

Расчет конструкций труб произведен в соответствии с требованиями ГОСТ Р 52748-2007 и СНиП 2.05.03-84*

Расчет отверстий назначен по гидравлическим расчетам максимальных расходов воды весеннего половодья 2% обеспеченности.

Местоположение сооружений определялось, исходя из конкретных условий: расчетного расхода, наличия местных понижений и логов, состояния и работы существующих труб.

В ведомости дефектов по существующим малым искусственным сооружениям представлено состояние конструктивных элементов труб. Основными дефектами является заиливание трубы.

Всего на участке дороги 8 труб, все ж/б с d=1,5м. Существующие звенья трубы без дефектов.

Режим протекания воды во всех трубах - безнапорный.

Глубина заложения оголовков принята из условий глубины промерзания грунтов + 0,25м.

Исходные данные и нормативные документы

Искусственные сооружения запроектированы в соответствии со следующими нормативными документами:

СНиП 2.05.03-84*(2000) Мосты и трубы;

СНиП 2.05.02-85* (1997, с изм.5 2003) Автомобильные дороги;

Средняя температура наружного воздуха наиболее холодных суток для металлоконструкций: 0,98 - минус 42?С и холодной пятидневки для железобетонных конструкций - минус 39оС.

Укрепительные работы.

Конструкция водопропускных железобетонных труб

Конструкция железобетонных труб запроектирована по типовому проекту серии 3.501.1-144.

Железобетонные трубы выполняются из звеньев длиной 1,0м по ОСТ 35-27.0-85, 35-27.1-85. Конструкция оголовков представлена из сборных блоков. Бетон сборных элементов трубы класса В30 F300. Фундамент для средней части трубы из песчано-гравийной смеси.

Бетонные поверхности звеньев и портальные стенки покрываются обмазочной неармированной гидроизоляцией в два слоя. Оклеечная гидроизоляция устраивается на стыках звеньев трубы и оголовков.

Засыпка труб выполняется в прорези существующей дороги местным грунтом.

Укрепительные работы.

Укрепление входа и выхода железобетонных труб диаметром 0,5м выполняется в соответствии с типом укрепления кювета подходящего к трубе.

Искусственные сооружения представлены железобетонными и металлическими трубами.

9.2 Проектирование кюветов

В проекте предусмотрена нарезка кюветов.

Укрепление кюветов назначено с учетом расходов, слагающих грунтов и уклонов по дну кювета и предусматривается:

-засевом трав при уклонах 10 - 20‰;

- щебневанием дна и посевом трав по откосу 20 - 40‰;

- при уклонах 40‰ и выше - укреплением матрацами «Рено».

Укрепление кюветов назначено, исходя из уклонов местности и слагаемых грунтов. Грунт от разработки кюветов используется при отсыпке уширений земляного полотна и при устройстве присыпных берм.

В проекте рассмотрены варианты укрепления кюветов, водоотводных сооружены на сбросах, трубах, и кюветах с использованием монолитного бетона и с применением габионных конструкций (матрацы Рено).

Технология производства работ должна отвечать требованиям «Методических рекомендаций по применению габионных конструкций в дорожном и мостовом строительстве» (Москва 2001г).



Раздел 11 Обустройство дороги, организация и безопасность движения

11.1 Дорожное обустройство

Оценка влияния дорожных условий на безопасность движения, проверка соответствия принятых проектных решений требованиям безопасности движения произведены в комплексной программе “CREDO” методом коэффициентов аварийности с учетом сезонных изменений дорожных условий в соответствии с ВСН 25-86 «Указания по обеспечению безопасности на автомобильных дорогах», ОДМ «Рекомендации по обеспечению безопасности движения на автомобильных дорогах», 2002 г. Максимально - допустимое значение итогового коэффициента аварийности по ОДМ составляет 15 - 20. По проекту итоговый максимальный коэффициент аварийности составил - 0,56. По коэффициенту безопасности дорога характеризуется как неопасная - значение коэффициента варьируется от 0,6 до 1,00.

Для обеспечения безопасности движения автотранспорта по строящейся дороге предусмотрены следующие мероприятия:

план и продольный профиль запроектированы в соответствии с требованиями СНиП 2.05.02 - 85*;

устройство насыпей при высоте до 2м - с заложением откосов 1:3;

Произведена расстановка дорожных знаков в соответствии с “Техническими средствами организации дорожного движения” ГОСТ Р 52289-2004. Размеры и форма знаков приняты по ГОСТ Р 52290-2004. Знаки устанавливаются на присыпных бермах. Опоры знаков приняты металлические по типовому проекту серии 3.503.9-80 “Опоры дорожных знаков на автомобильных дорогах”.

Нанесена дорожная разметка в соответствии с “Техническими средствами организации дорожного движения” ГОСТ Р 52289-2004. Типы и основные параметры приняты по ГОСТ Р 51256-99 «Типы и основные параметры. Общие технические требования».

С целью обеспечения безопасных условий движения транспорта в зимний период службе эксплуатации рекомендуется производить регулярную очистку проезжей части от снега и льда.

Согласно требований заказчика дорожная разметка выполнена краской с добавлением микросфер стеклянных; фундаменты дорожных знаков выполнены из монолитного бетона; сигнальные столбики - металлическими, соответствующими требованиям ГОСТ 50970-96; стойки дорожных знаков оцинкованные; щитки дорожных знаков выполнены с использованием световозвращающей пленки типа «Б» с высокой интенсивностью световозвращения, имеющей оптическую систему из сферических линз (микростеклошариков), сгруппированных в ячейках; барьерное ограждение с покрытием - горячее цинкование.

В проекте выполнена схема организации движения и ограждения мест производства дорожных работ. До начала дорожных работ подрядная организация в соответствии с ВСН 37-84 п.1.3 и с учетом методических рекомендаций «Организация движения и ограждение мест производства дорожных работ» (Москва 2009г) должна составить, привязанные к местности схемы организации движения транспортных средств на участке проведения работ, утвердить руководителем дорожной организации и согласовать с органами УГИБДД.

10.1.1 Знаки и указатели

Расстановка дорожных знаков предусмотрена в соответствии с “Техническими средствами организации дорожного движения” ГОСТ Р 52289-2004.[ ] Размеры и форма знаков приняты по ГОСТ Р 52290-2004.[ ] Знаки устанавливаются на присыпных бермах. Опоры знаков приняты металлические по типовому проекту серии 3.503.9-80 “Опоры дорожных знаков на автомобильных дорогах”.[ ]

Разметка предусмотрена в соответствии с “Техническими средствами организации дорожного движения” ГОСТ Р 52289-2004 [ ]. Типы и основные параметры приняты по ГОСТ Р 51256-99 «Типы и основные параметры. Общие технические требования».[ ]

10.1.2 Ограждающие элементы

В местах устройства труб, (ПК 89+40, ПК 98+60, ПК 107+10, ПК 111+90, ПК 113+50, ПК 126+40, ПК 134+20, ПК 149+40,) предусмотрено установка барьерного металлического ограждения типа 11ДО(1А) -2-190/1.1 в соответствии с п.6.26 СНиП 2.05.02-85* и ГОСТ Р 52289-2004. Уровень удерживающей способности ограждения соответствует степени сложности дорожных условий. На данном участке дороги установлена группа дорожных условий Б с уровнем удерживающей способности У2, не менее 190 кДж;

«Ограждения дорожные, металлические барьерного типа производство ООО «Сибдоркомплект» и соответствует требованию к уровню его удерживающей способности, прогибу, рабочей ширине и минимальной высоте;

- на насыпях более 5м предусмотрена установка барьерного металлического ограждения типа 11ДО(1А) -1.5-250/1.05 в соответствии с п.6.26 СНиП 2.05.02-85* и ГОСТ Р 52289-2004. Уровень удерживающей способности ограждения соответствует степени сложности дорожных условий. На данном участке дороги установлена группа дорожных условий А с уровнем удерживающей способности У3, не менее 250 кДж. Барьерное ограждение, принято в соответствии с ТУ 5216-301-39124899-2007 «Ограждения дорожные, металлические барьерного типа производство ООО «Сибдоркомплект» и соответствует требованию к уровню его удерживающей способности, прогибу, рабочей ширине и минимальной высоте.

Установлены сигнальные столбики в соответствии с “Техническими средствами организации дорожного движения” ГОСТ Р 52289-2004.



Раздел 11 Деталь проекта

Искусственные сооружения запроектированы в соответствии со следующими нормативными документами:

СНиП 2.05.03-84*(2000) Мосты и трубы;

СНиП 2.05.02-85* (1997, с изм.5 2003) Автомобильные дороги;

ВСН 176-78 «Инструкция по проектированию и постройке металлических гофрированных водопропускных труб»;

ВСН 32-81 «Инструкция по устройству гидроизоляции конструкций мостов и труб на железных, автомобильных и городских дорогах»;

Методические рекомендации по применению металлических гофрированных труб. (РОСАВТОДОР), Москва 2002 г.;

Методические рекомендации по проектированию и строительству водопропускных сооружений из металлических гофрированных структур (ЦНИИС), Москва 2003г.

При разработке рабочих чертежей использованы типовые проекты:

- серия 3.501.1-156 «Укрепление русел, конусов и откосов насыпи у малых и средних мостов и водопропускных труб».

- серия 3.501.3-183/01 «Трубы водопропускные круглые из гофрированного металла для железных и автомобильных дорог»;

Средняя температура наружного воздуха наиболее холодных суток для металлоконструкций: 0,98 - минус 42?С и холодной пятидневки для железобетонных конструкций - минус 39оС.

Нормативная глубина сезонного промерзания грунтов, определенная теплотехническим расчетом, по данным метеостанции Богучаны, составляет для суглинков и глин 1,97 метра, для крупнообломочных грунтов - 2,92 метра (СНиП 2.02.01-83).

Конструкция водопропускной гофрированной трубы

Конструкция трубы запроектирована по типовому проекту серии 3.501.3-183 в сборном исполнении из гофрированных стальных листов (элементов) полной заводской готовности с размером гофра 130?32,5 мм, полезной длиной 1,6 м, полезной шириной 1,17 м, 4,0 мм - для трубы диаметром 2,0м.

В заводских условиях металлоизделия покрываются алюминиевым составом марки АД1 по ГОСТ 14838-78.

Продольные и поперечные (относительно оси трубы) стыки элементов выполняются внахлестку на болтовых соединениях М16 мм с плосковыпуклыми и плосковогнутыми прямоугольными шайбами.

Секции собираются по три, четыре звена и собираются укрупненной сборкой непосредственно на месте установки.

Обмазочная гидроизоляция бетонных поверхностей фундаментов, внутренней и внешней поверхности металлической трубы и дополнительная защита металла выполняется.

Для предохранения металлической конструкции от износа твердыми частицами, взвешенными в потоке, по длине трубы устраивается с защитный лоток из асфальтобетонных блоков.

Величина строительного подъема 1/50 Н, где Н - высота насыпи по оси.

Грунтовая подушка под тело трубы толщиной 0,4м выполняется из щебеночно-песчаной смеси фракцией не более 50мм. Подушки под оголовки выполнены щебеночно-песчаной смесью.

Для надежного и равномерного опирания конструкций на грунт необходимо его уплотнение до 0,95 максимальной стандартной плотности.

Высота засыпки над верхом трубы составляет 1,0м. Засыпка производится одновременно с обеих сторон послойно толщиной 15-20см с тщательным послойным уплотнением. Грунт засыпки трубы - щебеночно-песчаная смесь.

Расчет конструкции по предельному равновесию

Условие, гарантирующее конструкцию в эксплуатации от наступления первого предельного состояния, характеризуемого предельным статическим равновесием взаимодействующей системы "конструкция - грунт", удовлетворяется неравенством

условие выполняется

где - интенсивность вертикального давления грунта на МГТ от постоянных и временных нагрузок с учетом коэффициентов перегрузки согласно действующим нормам;

- расчетная несущая способность МГТ в грунте, т.е. интенсивность предельно допустимой нагрузки из условия предельного статического равновесия рассчитываемой системы.

Расчетную несущую способность МГТ (кгс/см) определяют по формуле

где - коэффициент увеличения несущей способности МГТ за счет упругого отпора окружающего грунта;

- расчетная несущая способность МГТ вне грунта для рекомендуемых сталей, кгс/см;

- момент сопротивления продольного (вдоль МГТ) сечения брутто стенки на единицу длины МГТ, см/см.;

-диаметр МГТ по средней линии гофров, см;

- обобщенный показатель жесткости взаимодействующей системы "конструкция-грунт", см/кгс;

компрессионный модуль деформации грунта засыпки, принимаемый на основе компрессионных испытаний в одометре при интервале давлений 0,5-1 кгс/см.

Нагрузки на трубу ПК 113+50

Исходные данные

h=7,56м высота насыпи, м

H=2,0м диаметр трубы, м

а0=3,00 - длина участка распределения, м, определяемая по табл. 2.

?= 23,30 - линейная нагрузка, тс/м, определяемая по табл. 2. для Н14

?= 30,0 - нормативный угол внутреннего трения грунта насыпи, град.

?n = 1,770 - нормативный удельный вес грунта насыпи, тс/м3

?f =1,10 - коэффициент надёжности по нагрузке по табл. 3

?f,max в =1,10 - коэффициент надёжности по нагрузке по табл. 1

?f,min в = 0,90 - коэффициент надёжности по нагрузке по табл.1

?f,max г = 1,30 - коэффициент надёжности по нагрузке по табл. 1

?f,min г = 0,80 - коэффициент надёжности по нагрузке по табл. 1

d= 2,08 - диаметр, ширина секции по внешнему контуру, м

s= 1,0 - коэффициент принимаемый равным по приложению Ж

tg ?n = 0,577 - тангенс угла внутреннего трения грунта насыпи

(1+?) = 1 - динамический коэффициент, по п. 6.22

hз = высота засыпки, м

?n= коэффициент нормативного бокового давления грунта засыпки по [10]

B= коэффициент, определяемый по формуле (7),

Cv= коэффициент вертикального давления грунта.

Таблица 17 - Коэффициент надежности по нагрузке ?f для постоянных нагрузок и воздействий

Нагрузки и воздействия	Коэффициенты надежности по нагрузке ?f
Все нагрузки и воздействия:	1,1 (0,9)
Горизонтальное давление грунта от веса насыпи:
на звенья труб	1,3 (0,8)

Таблица 18

Параметр	Для нагрузок
	Н14
	При высоте насыпи
	При высоте насыпе
?	233
а0	3

Таблица 19

Вид нагрузки	Коэффициент надежности по нагрузке ?f
Тележка нагрузки АК	1,50
Равномерно распределенная часть нагрузки АК	1,15
Нагрузка НК	1,10

Коэффициент вертикального давления грунта для железобетонных и бетонных звеньев (секций) труб Cv следует определять по формулам:

где ?n - нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки трубы;

?n - коэффициент нормативного горизонтального (бокового) давления грунта засыпки, определяемый по формуле (8);

d - диаметр (ширина) звена (секции) по внешнему контуру, м;

h - высота засыпки при определении вертикального давления, считая от подошвы рельсов или верха дорожного покрытия до верха звена (секции), м; при определении горизонтального (бокового) давления по формуле (8) в высоту засыпки hx следует принимать до середины высоты звеньев (секций) трубы;

а - расстояние от основания насыпи до верха звена (секции) трубы, м;

s - коэффициент, принимаемый равным при фундаментах:

1,0 - массивных мелкого заложения и грунтовых (нескальных) основаниях.

При расчете гибких (из гофрированного металла и др.) звеньев (секций) труб и при определении давления на грунтовые (нескальные) основания коэффициент Cv следует принимать равным единице.

Нормативное давление грунта от веса насыпи на звенья труб следует определять по формулам, кПа:

а) вертикальное давление:

нормативное значение

расчетное значение при gamma>1

расчетное значение при gamma<1

б) горизонтальное (боковое) давление

нормативное значение

расчетное значение при gamma>1

расчетное значение при gamma<1

?n - нормативный удельный вес грунта, кН/м;

С? коэффициент вертикального давления, определяемый для звеньев труб;

?n - коэффициент нормативного бокового давления грунта засыпки береговых опор мостов или звеньев труб, определяемый по формуле

здесь ?n - нормативный угол внутреннего трения грунта, град.

Значения ?n и ?n следует, как правило, принимать на основании лабораторных исследований образцов грунтов, предназначенных для засыпки сооружения.

При повторном применении проектов для определения нормативного давления грунта допускается принимать удельный вес грунта засыпки ?n = 17,7 кН/м3, нормативные углы внутреннего трения ?n равными:

для звеньев труб, находящихся в насыпи, - 30°;

Давление грунта от подвижного состава автомобильных дорог (кроме АК)

Вертикальное давление:

нормативное значение

расчетное значение

Горизонтальное давление:

нормативное значение

расчетное значение



Таблица - 20 результатов расчета гофрированных металлических труб

ПК	Высота насыпи, м	Внутренний диаметр, м	Расчетная вертикальная нагрузка от давления грунта, тс/м?	Расчетная вертикальная нагрузка от НК-102,8, тс/м?	Интенсивность вертикального давления грунта на трубу "q", тс/м?	Расчетная несущая способность трубы в грунте "qр", тс/м?	Компрессионный модуль деформации грунта засыпки "Е", тс/м?
113+50	7,56	2,0	1,5125	2,771	0,428	1,74	300

Гидравлические расчеты

Расчёт отверстия трубы на ПК 113+50

1.Определяем максимальный расход ливневых вод

где - интенсивность ливня часовой продолжительности, определяемой для 6 ливневого района по таблице IX.3, составляет 0,89 мм/мин

- коэффициент потерь стока по таблице IX.2 по водосборной площади и вида грунта - суглинка, составляет 0,55

- коэффициент перехода от интенсивности ливня часовой продолжительности к интенсивности ливня расчетной продолжительности по таблице IX.4, составляет 0,976

- коэффициент редукции, определяемый по формуле

2.Определяем максимальный расход талых вод

где - коэффициент дружности половодья, определяемый по таблице IX.5, равен 0,013

n - показатель степени, равен 0,25

- коэффициент заозеренности

- коэффициент залесенности и заболоченности

При отсутствии заозеренности =1, а при отсутствии заболоченности и 90% залесенности, определяемой по формуле значения

по таблице IX.8 коэффициент

- расчетный слой суммарного стока 2% вероятности превышения, определяется по формуле ,

где h` - средний многолетний слой стока, определяемый по карте рис. IX.4 и равен 200

- модульный коэффициент

Что бы его определить находим по карте слоёв стока талых вод рис. IX.5 значение коэффициента вариации =0,2

Умножаем на поправочный коэффициент =1,25 для площадей менее 50



Находим на рис. IX.5 коэффициент ассиметрии для района проектирования - северо-восток России

По графикам рис. IX.6 находим значение модульного коэффициента слоя стока - =1,7

Принимаем к расчёту отверстия трубы

По таблице гидравлических характеристик типовых круглых труб при безнапорном режиме протекания воды принимаем диаметр отверстия трубы 2,0 м с нормальным входным звеном. Глубина воды перед трубой составит 1,55 м, скорость воды на выходе из трубы - 3,3 м/с.



Раздел 12 Охрана труда и безопасность

Обеспечение безопасности объекта при проектировании капремонта

1 Основные инженерно-технические решения принятия в дипломном проекте по обеспечению безопасности объекта

При разработке ремонта федеральной автомобильной дороги «Богучаны» - «Кодинск» на км 82 - 90 с ПК72 по ПК152 в Богучанском районе Красноярского края, был предусмотрен ряд технических решений по улучшению и усилению существующих конструктивных элементов автодороги, в рамках действующих нормативных документов, обеспечивающих безопасную эксплуатацию её, в т.ч. по прочности, надёжности и устойчивости, при воздействии эксплуатационных нагрузок и влияния природно-климатических факторов.

1. Учитывая, что существующая автодорога в связи с длительной эксплуатацией (15-20 лет) и отсутствием на ней конструктивных элементов обеспечивающих сбор и отвод воды с проезжей части, особенно на затяжных спусках, а откосы земляного полотна и водоотводные сооружения недостаточно защищены от размывов, практически все конструктивные элементы на отдельных участках имеют серьёзные деформации приведшие к невозможности безопасной эксплуатации существующей автодороги.

В проекте предусмотрено выполнение следующих мероприятий по обеспечению безопасной эксплуатации конструктивных элементов дорог:

- устройство укрепительной полосы вдоль проезжей части дороги шириной 0,5м согласно СНиП 2,05,02-85* - на всём протяжении дорог по обе стороны;

- устройство вдоль проезжей части водоотводных лотков на обочинах;

- устройство водосбросных лотков по откосам насыпей;

- укрепление подошвы насыпей у водосбросных лотков габионными конструкциями (матрацы Рено), согласно проекту (чертеж прилагается, лист4);

2. Учитывая, что существующая дорожная одежда отсутствует , при капремонте предусмотрены проектом следующие инженерные решения:

- устройство дорожной одежды по ОДН 218.046-01

- на участках уширения проезжей части до 0,5м основание дорожной одежды.

3. При конструировании дорожной одежды в дипломном проекте было рассмотрено 2 вариантов её с различными типами покрытий и оснований.

4. В результате применения указанного комплекса инженерно-технических решений коэффициент аварийности составляет 0,56 “комплексная оценка безопасности” (расчет), что ниже допустимых (чертёж прилагается, лист 2)

2 Безопасность выполнения работ и охрана труда.

Строительная подрядная организация, выигравшая торги (аукцион) на конкурсной основе на правоведения ремонтных работ, до начала строительных работ должна разработать Проект производства работ (ППР) и Технологический регламент, которые согласовываются с заказчиком, и должны соответствовать так же требованиям следующих нормативных документов:

- СНиП 12-04-2002 «Безопасность труда в строительстве». Строительное производство»;

- СанПиН 2.2.3.1384-03 «Гигиенические требования к организации строительного производства и строительных работ»;

- ВСН 37-84 «Инструкция по организации движения и ограждению мест производства дорожных работ».

Проект производства работ в своем составе должен иметь:

- проект организации строительства (ПОС);

- мероприятия по обеспечению безопасных условий труда работающих (в соответствии с СанПиН 2.2.3.1384-03).

Дипломным проектом на период капитального ремонта участка указанной автодороги в целях обеспечения безопасности движения автотранспорта и безопасности труда работающих предусмотрено схема выполнения работ с учётом беспрерывного пропуска автотранспорта:

- организация одностороннего реверсивного движения автотранспорта по одной половине дороги и выполнения ремонтных работ на другой.

Проектом капитального ремонта разработаны схемы организации движения транспортных средств на участке проведения работ (чертёж на листе 10). При разработке схем использован методический документ «Схемы организации движения и ограждения мест производства дорожных работ» Москва,2009г. Перед началом ремонтных работ на границах участка подрядная организация должна установить щиты, на которых указываются вид и характер дорожных работ, телефоны и фамилии должностных лиц подрядчика и заказчика и ответственных на объекте за проведение работ.

Схемы организации движения и ограждения мест производства работ должны быть утверждены руководителем подрядной организации и согласованы с местными органами ГИБДД.

При организации мест производства работ должны применяться все необходимые технические средства, предусмотренные утверждённой схемой. Всякое отклонение от утвержденных схем, а также применение неисправных технических средств недопустимо. За границы участка дорожных работ следует считать первое и последнее ограждающее средство, установленное на проезжей части, обочине и изменяющее направление движения.

Ответственность за соблюдение требований организации мест производства работ возлагается на руководителей дорожных хозяйств и на лиц, непосредственно руководящих дорожными работами.

Организация капитального ремонта предусматривает производство работ поточным методом «с колес». Складирование материалов возможно в полосе существующего и временного отвода. Все материалы завозятся в необходимом количестве на смену. Складирование на дороге запрещается!

На участках ремонта для уменьшения влияния производства работ на пропуск автотранспорта и безопасность движения все работы предусматривается проводить на одной половине проезжей части захватками по 200-300 м. Такая организация работ позволяет ограничить движение только по части дороги, закрываемой для него на некоторое время, при этом машины могут беспрепятственно двигаться по другой половине проезжей части в соответствии с разработанными схемами организации движения на период капитального ремонта участка дороги, выставляемых на дороге.

Стоянка самоходных строительных машин на ремонтируемой дороге не предусмотрена - по окончании смены машины возвращаются к месту постоянной дислокации в строительный городок, где производится мойка, плановый ремонт и техобслуживание, отстой или организуется охраняемая стоянка на площадке за пределами дороги. Стоянка несамоходной строительной техники и механизмов предусмотрена на месте производства работ с соответствующим ограждением и установкой дорожных знаков, согласованными с ГИБДД.

Автотранспорт и самоходная строительная техника на резиновом ходу производит заправку на автозаправочной станции, а остальная (компрессоры, электростанция, гусеничные краны, катки и т.п.) заправляется из автомобильных топливозаправщиков, оборудованных заправочными пистолетами. При заправке используются специальные поддоны, исключающие попадание горючего и масел в грунт.

В период капитального ремонта дороги при производстве всех видов работ следует выполнять все мероприятия по безопасности труда.

Для обеспечения безопасности труда предусматриваются следующие мероприятия:

- весь инженерно-технический персонал, руководящий работами, должен быть обучен правилам безопасности и труда по всему комплексу дорожных ремонтно-строительных работ;

- рабочие всех специальностей проходят обучение по должностным инструкциям по безопасности труда при выполнении соответствующих видов работ;

- производится вводный инструктаж по безопасности труда при начале работ и инструктаж на рабочих местах;

- на каждом участке работ назначается ответственный за выполнение правил техники безопасности из числа мастеров и прорабов;

- на территории капитального ремонта опасные для движения зоны следует ограждать предупреждающими знаками, должны быть установлены указатели проездов.

- необходимо обеспечить место производства работ в тёмное время суток освещением по ГОСТ 12.1.046-85 «Нормы освещения строительных площадок».

- ежедневно перед началом работ необходимо проверить наличие технических средств, предусмотренных схемой организации движения и ограждения места производства дорожных работ, а при необходимости заменить пришедшие в негодность или установить отсутствующие средства;

- самоходные и прицепные машины оборудуются звуковой и световой сигнализацией;

- дорожные машины и оборудование должны быть окрашены в ярко-желтый цвет с нанесенными на габаритные части полосами красного цвета;

- администрация строительной организации обеспечивает рабочих спецодеждой и спецобувью в соответствии с типовыми отраслевыми нормами бесплатной выдачи спецодежды и спецобуви и предохранительных приспособлений;

- рабочие, выполняющие дорожные работы, должны быть обеспечены сигнальной одеждой - жилетами ярко-оранжевого цвета, надеваемой поверх обычной спецодежды;

- для оказания первой медицинской помощи строительные бригады должны быть снабжены на местах аптечками с набором необходимых медикаментов, а также обеспечены мобильной связью.

3 Санитарно-бытовое обслуживание работников

Выбор вариантов организации ремонтно-строительных работ зависит от дислокации производственных материально-технических и людских ресурсов подрядных организаций, получивших по конкурсу право на выполнение работ по договору подряда с заказчиком, организация работ будет обеспечиваться только вахтовым способом.

Проектирование санитарно-бытового обеспечения производится при разработке проектов организации строительства (реконструкции или капремонта) являющихся составной частью ППР.

Расчёт потребности в санитарно - бытовых помещениях

Исходными данными для расчёта являются:

1. Сроки реализации проекта, определённые в соответствии с природно-климатическими данными по установлению весенней и осенней среднесуточной температуры воздуха +5°С в течении одного строительного сезона - с 30 апреля по 3 октября

2. Выбор режима работы - двухсменный, 8 часовая смена с 2-мя выходными в неделю.

3. Нормативная потребность для выполнения работ в чел. часах

4. Нормативные данные потребностей на 1 человека (СНиП 2.09.04-87*)

Расчёт производился в соответствии с методикой опубликованной в книге Д.В. Коптева и др. “Безопасность труда в строительстве”, издательства Ассоциации строительных вузов. Москва 2007 г.

Особенностью строительной площадки рассматриваемого объекта ремонта является его линейность - протяжённость около 8 км, что определяет необходимость применения мобильных - передвижных помещений. К санитарно-бытовым помещениям относятся: гардеробные с сушилками для одежды, душевые, туалеты, помещения для обогрева или охлаждения. Помещения здравоохранения: медпункты, помещения для кратковременного отдыха в рабочее время.

Общественного питания: помещения для приёма пищи и устройства питьевого водоснабжения.

Административные помещения: прорабская, диспетчерская, для занятий по охране труда, помещения штабов.

1. Продолжительность календарного летнего ремонтно-строительного сезона для дорожных работ составит 21 день.

При двухсменном 8-ми часовой рабочей смене с учётом двух выходных в неделю среднее количество рабочих дней в месяц составит 45 дней, соответственно рабочих смен в строительный сезон - 45x2=90 или 90x8=720 рабочих часов за строительный сезон.

2. Средняя потребность в основных рабочих (механизаторов и дорожных рабочих) составит: на комплексе =56 человек, т.е. по 28 человек в смену

В соответствии с таблицей 2.1 указанной книги нормативное распределение численности по категориям работников, применительно к дорожной отрасли принимаем по промышленному строительству в условиях города, которое составляет - рабочих -78,7 %, ИТР - 13,4 %, служащих - 4,3 %, охрана - 3,6 %. Всего - 100%.

Определяем общее число работающих на объекте -

Из них, исходя из опыта дорожных работ, количество женщин составит не более 10%, в основном ИТР и служащие, т.е. численность женщин составит 7 человек. Мужчин 65 человек.

В соответствии со СНиП 2.09.04-87* по табл. 2.2. указанной книги устанавливаем группу производственных процессов с учётом выполнения дорожных работ на открытом воздухе рекомендуется принять расчётное число человек по душевым и умывальным по группе 2б или 2г, а с учётом прим.1 принимаем по группе 2г, по обеспечению специальными бытовыми помещениями - гардеробные, сушка спецодежды по суммарным требованиям п.п. 2б и 2г.

Расчётное число человек:

- на 1 душевую сетку составляет 5;

- на 1 кран умывальника - 20;

- тип гардеробных - раздельные по одному отделению - 0,1

Помещения для охлаждения обогрева и сушки спецодежды -