Общая ширина решетки:

B_p = n Ч b + (n - 1) Ч b_p [19],

где n - количество стержней в решетке, принимаем равное 18 шт.;

b - толщина стержней, равна 20 мм;

b_p - ширина прозора между стержнями, 16 мм.

B_p = 18 Ч 20 + 17 Ч 16 = 632 мм = 0,632 м.

Общая длинна решетки:

L = l_p Ч cosб ,

где l_p - длинна стержней решетки, 800мм;

б - угол наклона решетки к горизонту, равен 40⁰.

L = 800 Ч cos 40⁰ = 616 мм = 0,616 м.

С = 0,5 Ч D + 100,

где D - диаметр канализационного трубопровода, 100 мм.

С = 0,5 Ч 150 + 150 = 225 мм = 0,225 м.

Высоту решетки Н = 0,5 Ч D + С + sin б Ч 800 = 0,5 Ч 150 + 225 + 514 = 814 мм = 0,814 м.

Сточная вода проходит сначала через решетку, затем через сетку, происходит двухступенчатая очистка на решетке-сетке.

Количество взвешенных веществ в сточной воде при поступлении на решетку составляет в среднем по данным предприятия 3000 мг/л. После решетки-сетки количество составляет 2500 мг/л. Всплывающих веществ 2000мг/л, после решетки-сетки 1950 мг/л.

Чертеж решетки-сетки представлен на рисунке 4.

На нефтебазе действует 7 решеток-сеток. Агрегаты расположены в специальных углублениях. Решетки-сетки соединены с ливневыми трубопроводами, которые направлены к очистным сооружениям.

Решетка-сетка очищается от мусора вручную. Сначала задержанные загрязнители удаляются с решетки, затем решетка приподнимается и вручную загрязнители удаляются с сетки. Шлам очистки решеток-сеток накапливается в специальной емкости и по мере накопления передается на утилизацию по договору в ООО «ЭКО-СПАС БАТАЙСК».

Рис. 4 Решетка-сетка: 1 - сетка; 2 - решетка; 3 - ручка для подъема решетки; 4 - приямок для стекания воды; 5 - канализационный трубопровод.

4.3.2 Песколовка

Для удаления из сточных вод песка и других нерастворимых загрязнений на нефтебазе используют горизонтальную песколовку. Она представляет собой железо-бетонную конструкцию удлиненной прямоугольной формы с прямолинейным движением воды [20]. Песколовка состоит из проточной и осадочной частей. Общий вид конструкции аппарата представлен на рисунке 5.



Рис. 5 Горизонтальная песколовка:

а) продольный разрез; б) поперечный разрез.

Песколовки применяют для предварительного выделения минеральных и органических загрязнений (0,2-0,25мм) из сточных вод.

Длина проточной части горизонтальной песколовки:

L = k Ч 1000 Ч H₁ Ч v/u₀ [20],

где k - коэффициент, равный 1,3 при u₀ = 24,2 мм/с, 1,7 при u₀ = 18,7 мм/с;

u₀ - гидравлическая крупность задерживаемого песка, зависящая от диаметра осадка от 0,2 до 0,25 мм;

H₁ - глубина песколовки, м, принимается 0,5 м;

v - скорость протекания сточной воды при максимальном расходе, равен 0,3 м/с.

L = 1,3 Ч 1000 Ч 0,5 Ч 0,3/24,2 = 8 м.

Ориентировочная глубина песколовки 0,5 м. Отношение ширины к глубине 1:2, то есть ширина равна В = 1м. Осаждение песка из сточных вод с некоторыми допущениями можно отнести к свободному осаждению частиц в ламинарном режиме.

Площадь живого сечения горизонтальной песколовки:

w = g_max/v, м² ,

где g_max - максимальный расход сточных вод, м³/с, равна 0,15.

w = 0,15/0,3 = 0,5 м²

Н - глубина песколовки вместе с приямком для осевшего песка, равен 0,3 м.

Угол наклона к горизонту стенок пескового приямка - 60⁰.

На входе в песколовку вода содержит: тяжелых механических примесей - 2500 мг/л; всплывающих нефтепродуктов - 1900 мг/л. После прохождения сточной воды через песколовку концентрация механических примесей сокращается до 700 мг/л., а нефтепродуктов - 1000 мг/л, за счет оседания тяжелых фракций.

На песколовке песок и тяжелые фракции удаляются вручную, один раз в смену.

Шлам очистки песколовки собирается в шламонакопительную емкость объемом 1 м³, по договору передается в ООО «ЭКО-СПАС БАТАЙСК» на утилизацию.

Всплывшую пленку из нефтепродуктов собирают с поверхности специальным устройством для сбора нефтепродуктов.

4.3.3 Тонкослойный отстойник

Для удаления из сточных вод всплывающей пленки из нефтепродуктов, а также доочистки от взвешенных частиц на нефтебазе используют тонкослойный отстойник, работающий по перекрестной схеме, модернизированный устройством для сбора нефтепродуктов с поверхности воды. По классификации отстойник является полочным, в качестве полок смонтированы плоские пластины, прямоугольной формы [21].

Исходными данными для расчета отстойника являются:

- расход сточных вод (максимальный) 100м³/сут;

- исходная концентрация тяжелых механических примесей 700 мг/л. масло- и нефтепродуктов 1000 мг/л;

- коэффициент часовой неравномерности 1,1, нефтебаза работает в 2 смены.

Допустимая концентрация механических примесей в очищенной воде - 50 мг/л, нефтепродуктов - 25 мг/л.

По кривым кинетики отстаивания в слое воды, равном высоте яруса h_ti=0,1 м, находим, что гидравлическая крупность тяжелых механических взвесей, которые требуется выделить, составляет:

U₀ = 1000 Ч h_ti /t₀ ,

где t₀- продолжительность оседания, с, равно 500с.

U₀ = 1000 Ч 0,1 /500 = 0,2 мм/с

Гидравлическая крупность нефтепродуктов

U_н = 1000 Ч h_ti /t_в,

где t_в - продолжительность всплывания, с, равно 330 с.

U_н = 1000 Ч 0,1 /330 = 0,3 мм/с

Из условия количества загрязнений в сточных водах (700 мг/л) принимаем высоту яруса в отстойнике h_ti=0,1 м [22]. Для обеспечения условий сползания осадка по пластинам, угол наклона пластин б равен 45⁰. В качестве материала пластин по имеющимся возможностям используется листовая сталь д = 3 мм. Задавшись скоростью потока в ярусе отстойника х_w = 7 мм/с, определяем длину яруса[22]:

L_bl = х_w Ч h_ti Ч K_dis/ U₀,

где K_dis - коэффициент сноса выделенных частиц (при плоских пластинках K_dis = 1,2; при рифленых K_dis = 1).

L_bl = 7 Ч 0,1 Ч 1,2/ 0,2 = 4,2 м.

Из условий допустимого прогиба (Дд = 3 - 5мм) наклоненной под углом 45⁰ пластины принимаем ширину блока В_bl = 0,75 м. Таким образом максимальная ширина пластины в блоке будет:

В_bl Ч cosб = 0,75 Ч 0,71 = 0,54 м.

Задаемся высотой блока с параллельными пластинами Н_bl = 1,5 м.

Определяем производительность одной секции тонкослойного отстаивания с двумя рядами блоков:

q_set = 7,2 Ч K_set Ч Н_bl Ч L_bl Ч В_bl Ч U₀/ K_dis Ч h_ti ,

где K_set - коэффициент использования зоны, принимаем равным 0,75 [22].

q_set = 7,2 Ч 0,75Ч 1,5 Ч 4,2 Ч 0,75 Ч 0,2/ (1,2 Ч 0,1) = 42,5 м³/ч

Проверяем скорость потока в ярусе отстойника при использовании поперечного сечения на 75%, K_set = 0,75 [22]

х_w = q_set / (3,6 Ч K_set Ч Н_bl Ч 2 В_bl )= 42,5 / (3,6 Ч 0,75 Ч 1,5 Ч 2 Ч 0,75) = 7 мм/с.

Предельный расчет показывает, что исходные величины выбраны верно. Строительная ширина секции отстойника рассчитывается по формуле:

В_стр = 2 Ч В_bl + b₁ + 2 Ч b₂,

где b₁ - 0,2 м; b₂ - 0,05 м.

В_стр = 2 Ч 0,75 + 0,2 + 2 Ч 0,05 = 1,8 м.

Н_стр = Н_bl + h_в + h_м + 0,3,

где h_в - высота, необходимая для расположения рамы, на которой устанавливаются блоки (h_в = 0,3 м, h_м = 0,4 м)[23].

Н_стр = 1,5 + 0,3 + 0,4 + 0,3 = 2,5 м.

Длина зоны грубой очистки l₁ по формуле:

l₁ = q_set Ч t / (60 Ч Н_bl Ч В_стр Ч K_set)

K_set - коэффициент использования зоны, принимаем равным 0,3 [22].

l₁ = 42,5 Ч2 / (60 Ч 1,5 Ч 1,8 Ч 0,3) = 1,75 м.

Строительная длина секции L_стр по формуле:

L_стр = L_bl + l₁ + l₂ + 2 Ч l₃ + l₄,

где при применении пропорционального устройства l₂ = 0,2 м, l₃ = 0,2 м, l₄ = 0,15м.

L_стр = 4,2 + 1,75 + 0,2 + 2 Ч 0,2 + 0,15 = 6,7 м.

Определяется часовой расход сточных вод с учетом коэффициента часовой неравномерности:

q_w = (100 Ч 1,1)/16 = 6,9 м³/ч.

Исходя из общего количества сточных вод определяется количество секций тонкослойного отстойника:

N = 6,9/42,5 = 0,2?1 секция.

Уточняется количество секций: N = 1 секция.

Из условия выбранного материала для пластин (листовая сталь д = 3 мм) и облегчении массы блока, исходя из расчетной длины ярусного пространства (L_bl = 4,2 м), принимаем длину блока (модуля) 0,54 м. Таким образом, в каждом ряду будет располагаться по 8 блоков (модулей).

Количество выделяемого осадка влажностью W = 96% определяется по [22]:

Q_mud = (700-50) Ч 6,9 / (100 - 96) Ч 1,9 Ч 10⁴ = 0,06 м³/ч.

Чертеж тонкослойного отстойника приведен в приложении 4.

Осадок из отстойника удаляется под гидростатическим напором. Сбор нефтепродуктов с поверхности воды осуществляется с помощью специального, отдельного, введенного в эксплуатацию сборного устройства. Эффективность очистки сточной воды в отстойнике напрямую зависит от эффективности сбора нефтепродуктов с поверхности отстойника специальным нефтесборным устройством.

4.3.4 Устройство для сбора нефтепродуктов с поверхности воды

Устройство для сбора нефтепродуктов с поверхности воды включат в себя плавучий корпус в виде открытой снизу кюветы, в которой размещены патрубок насоса и датчик его управления, цилиндрический нефтепродуктосборный барабан с эластичными лопастями, с приводом, с горизонтальной осью вращения и примыкающей к боковой стенке корпуса со стороны сбора нефтепродуктов, с образованием с ней канала, имеющего телескопическую вставку, двигающуюся по направляющим [24].

Устройство (рис. 6) включает в себя: цилиндрический нефтепродуктосборный барабан 1 с приводом, обеспечивающим направление вращения барабана, указанное на рисунке, и с эластичными лопастями 2. Корпус 3, выполненный в виде рамы с заданной плавучестью и образующий с указанным барабаном 1 нефтепроводной канал 4, длина которого может изменяться за счет телескопической вставки 5, двигающейся по своим направлениям. Кювета 6, замкнутая по периметру, образованная плоскими стенками рамы, имеет дно с уклоном в сторону патрубка 7 с внутренней резьбой. В кювете 6 находится датчик 8, выполненный в виде герметичной емкости, установленной с возможностью перемещения по направлению 9. Датчик 8 имеет на конусообразном дне патрубок 10 с наружной резьбой, соосный патрубок 7, а в верхней части шток 11. Вся система является плавающей посредством понтона 12, обрамляющего корпус 3. Системе задается центровка и погруженность таким образом, чтобы барабан 1 был погружен в жидкость равномерно, приблизительно на высоту эластичных лопастей 2.

Рис. 6 Устройство для сбора нефтепродуктов с поверхности воды (в разрезе).

Устройство работает следующим образом.

При вращении барабана 1 с лопастями 2 в направлении, указанном стрелкой, нефтепродукты с поверхности воды дискретно захватываются лопастями 2, и продвигаются по нефтепроводному каналу 4 в кювету 6, образованную корпусом 3. Если толщина слоя на поверхности воды равна или более высоты эластичной лопасти 2, то телескопическая вставка 5 задвинута в корпус по направляющим и устройство работает с максимальной производительностью по нефтепродуктам, которая может регулироваться скоростью вращения барабана, и не зависит от свойств нефтепродуктов.

Если же толщина слоя нефтепродуктов незначительна, то выдвигается телескопическая вставка 5 на такую величину, чтобы глубина жидкости над порогом, образованным крайней кромкой выдвигаемой вставки, была соизмерима с толщиной всплывшего нефтепродукта. Нефтепродукты переливаются через кромку водослива без воды или при ее минимуме в нефтепроводный канал 4 и далее также дискретно лопастями подаются в кювету 6. Поступившие в кювету 6 вместе с водой нефтепродукты обезвоживаются посредством вибрации корпуса 3 и всего оборудования на нем, т.к. именно на корпусе располагается двигатель, приводящий барабан 1 в действие, вытесняют воду из кюветы и заполняют ее до определенного уровня, отслеживаемого датчиком 8. Герметичный датчик 8, установленный с возможность перемещения по направляющим 9, имеющий на конусообразном дне патрубок 10 с наружной резьбой, выполнен по плавучести таким образом, что когда в кювете 6 находится вода, то архимедова сила способна поднять датчик 8 вверх.

При наполнении кюветы 6 нефтепродуктами, плотность которых меньше, а значит и архимедова сила меньше, датчик 8 либо опустится вниз, либо будет занимать какое-нибудь промежуточное положение, зависящее от количества нефтепродуктов в емкости 6. Визуально количество нефтепродуктов в кювете 6 можно отследить по штоку 11. При наполнении кюветы 6 нефтепродуктами, посредством штока 11 патрубок 10 с внешней резьбой вкручивают в соостный патрубок 7 с внутренней резьбой, расположенный в дне кюветы 6. Дно кюветы 6 имеет уклон в сторону своего патрубка для удаления всей воды из нее. По завершении процесса соединения патрубков все устройство может выниматься из отстойника и кювету 6 опорожняют в нефтешламосборник, затем устройство возвращают в отстойник, рассоединят патрубки и процесс повторяется [18].

Анализ. Недостатком данного устройства является ручная выгрузка собранных нефтепродуктов, технологическая громоздкость, аппаратная избыточность и, как следствие, его низкая надежность, особенно при обработке небольших объемов нефтепродуктов, например радужной пленки, когда весь комплекс устройств по удалению нефтепродуктов из кюветы используется во времени не значительно, а значит не эффективно.

Количество устройств для сбора нефтепродуктов с поверхности воды на очистных сооружениях - 2 единицы. Одним агрегатом оборудована песколовка, вторым тонкослойный отстойник.

4.3.5 Фильтр с зернистой загрузкой

После отстойника сточная вода с помощью дренажного насоса подается на фильтр с зернистой загрузкой. Данная стадия очистки является конечной.

Фильтр предназначен для удаления из сточной воды остатков органических соединений, мелкодисперсных взвешенных нерастворимых загрязнителей и др.

Сточная вода с помощью дренажного насоса и распределительного устройства подается на фильтр с песчано-гравийной загрузкой (рис. 7).

Рис. 7 Фильтр с зернистой загрузкой: 1 - патрубок для подачи сточной воды; 2 - распределительное устройство; 3 - корпус фильтра; 4 - патрубок для отвода очищенной воды; 5 - приямок; 6 - устройство для подачи промывочной воды; 7 - гравийная загрузка; 8 - песок; 9 - опорная металлическая решетка.

Площадь загрузки фильтра:

F = q/v [25],

где q - среднечасовой расход сточной воды в час, 7 м³/час;

v - скорость потока сточной воды, 12 м/ч.

F = 7 / 10 = 0,7 м²

Н₁ - высота слоя гравия на металлической сетке, равна 0,5 м.

Н₂ - высота слоя песка, равна 0,4 м.

Н₃ - высота верхнего слоя гравия, 0,5 м.

Таким образом, высота слоя фильтрующей зернистой загрузки равна 1,4 м.

После фильтра вода поступает в городской коллектор.

Регенерация фильтра осуществляется промывкой горячей водой под напором. Обычно на нефтебазе промывку осуществляют 3-4 раза, после чего фильтрующая загрузка меняется, а отработанная загрузка передается ООО «ЭКО-СПАС БАТАЙСК».

4.4 Эффективность очистки

Эффективность очистки сточных вод на имеющихся очистных сооружениях можно оценить по экспериментальным данным, которые сведены в таблицу 10.

Эффективность очистки:

Э = (С₁ - С₂/С₁) Ч 100% [26],

где С₁ - концентрация загрязняющего вещества в сточной воде до очистки, мг/л;

С₂ - концентрация загрязняющего вещества после очистки, мг/л.

Эффективность очистки от нефтепродуктов:

з_н = (2000-150/2000) Ч100%= 92,5%

Эффективность очистки от механических примесей:

з_м.п. = (3000-90/3000) Ч100%= 97%

Нормативные требования к качеству воды представлены таблице 9.

Исходя из нормативов качества, можно сделать вывод о том, что по механическим примесям концентрация превышает нормативное содержание в 2 раза, по нефтепродуктам - в 6 раз. Очистка на данных очистных сооружения является не эффективной. Необходима модернизация существующей системы очистных сооружений.

Таблица 10

Количество загрязняющих веществ после каждой ступени очистки

Характеристика	На входе	После решетки	После аккумул емкости	После песколовки	После отстойника	После фильтра
Концентрация нефтепродуктов, мг/л	2000	1950	1950	1600	900	150
Концентрация механических примесей, мг/л	3000	2500	1700	700	500	90

Нормативные требования к качеству воды представлены таблице 9. Исходя из нормативов качества, можно сделать вывод о том, что по механическим примесям концентрация превышает нормативное содержание в 2 раза, по нефтепродуктам - в 6 раз. Очистка на данных очистных сооружения является не эффективной. Необходима модернизация существующей системы очистных сооружений.

5. Модернизация системы очитки сточных вод

5.1 Обоснование необходимости модернизации существующей системы очистки сточных вод на нефтебазе

Система сооружений для очистки сточных вод на Сальской нефтебазе не обеспечивают эффективную очистку сточных вод. После очистки качество воды не соответствует нормативным показателям. По механическим примесям нормативный показатель превышен в 2 раза, по нефтепродуктам - в 6 раз. Недоочищенные сточные воды сбрасываются в городской коллектор, что не приемлемо.

Малая эффективность очистки обусловлена следующими причинами:

- большим сроком службы оборудования (с 1988 года);

- неисправностью некоторых элементов оборудования (по причине коррозии и т.д.);

- отсутствием системы доочистки сточных вод и т.д.

Большим недостатком является отсутствие механизации удаления осадка из очистных сооружений (аккумулирующей емкости, песколовки и тонкослойного отстойника). Удаление осадка производится вручную.

5.2 Общая характеристика и описание предлагаемой установки

5.2.1 Установка «КЛЮЧ. 5Н»

Для очистки сточных вод нефтебазы можно порекомендовать установку очистки сточных вод «КЛЮЧ. 5Н».

Высоконадежные технологические решения установки позволяют гарантировано обеспечить при подаче на очистку особозагрязненных стоков, а также возможность сброса вод в водоемы рыбохозяйственного назначения.

Для повышения степени очистки стока на установке предусмотрена возможность предварительного коагулирования сточных вод [27].

Достоинства установки:

* технологический процесс очистки включает ступень пенно-флотационной сепарации, фильтр с плавающей загрузкой, и сорбционный фильтр доочистки;

* конструкция фильтра с плавающей загрузкой такова, что позволяет применять любые разрешенные контролирующими органами виды загрузок (керамзит, нетканые материалы, пенополистирол и т.д.);

* загрузка сорбционного фильтра активированным углем;

* загрузка фильтров имеет значительный срок службы за счет возможности многократной промывки;

* при эксплуатации установки возможно использование воды, очищенной на любой из ступеней;

* установка «КЛЮЧ 5Н» - самовсасывающая, комплектуется высоконадежными насосами;

* установка оснащена накопителем уловленных загрязнений, съемными крышками для предотвращения выбросов в окружающую среду, забор воздуха осуществляется из корпуса установок;

* установка выпускается во взрывобезопасном исполнении.

Технические характеристики представлены в таблице 11.

Таблица 11

Технические характеристик установки «КЛЮЧ 5Н»

Модель	Исполнение	Производительность м3/ч	Установленная мощность кВт	Напряжение питания, В	Размеры LЧBЧH,мм
КЛЮЧ. 5Н	наземная	5-7	5,87	~380/~220	2500Ч2200Ч1900

Масса металлоконструкций - 4500 кг.

Количество фильтровальных секций - 2 шт.

Объем фильтровальной загрузки - 2Ч0,46 = 0,92 м³.

Объем активированного угля - 2,5 м³.

Полезный объем вакуум бака - 150 л.

Масса установки в снаряженном состоянии, залитой водой - 12000 кг [28].

Установка состоит из камеры пенной флотационной сепарации, фильтра с плавающей загрузкой и сорбционного фильтра. Схема работы установки представлена в приложении 5.

5.2.2 Описание технологических процессов очистки

В камере пенно-флотационной сепарации происходит пенная флотация сточных вод. Метод пенно-флотационной сепарации заключается в прилипании загрязнений очищаемой жидкости к специально введенным пузырькам воздуха и всплывании на поверхности воды образующегося комплекса «частица-пузырек» (аэроглобула) и прохождении очищаемой жидкости через пенные «завесы», образующиеся выделенным воздухом [29].

В предлагаемой установке предусмотрено растворение воздуха в жидкости при повышенном давлении (стурирование) с последующим снижением давления в камере пенно-флотационной сепарации, что позволяет получать пузырьки воздуха определенных размеров и в необходимом количестве. Процесс выделения пузырьков на поверхности камеры интенсифицирован тонкослойным сепарирующим элементом.

Разрушение пены и выделение из него загрязнений происходит в декантаторе, являющимся частью установки.

Фильтрация осуществляется на блоке фильтров с плавающей загрузкой. Такие фильтры предназначены для удаления из сточных вод взвешенных частиц, нефтепродуктов, осветления воды перед подачей на сорбционные фильтры. Фильтры с плавающей загрузкой являются прогрессивным оборудованием для очистки сточных вод за счет значительного увеличения срока службы фильтрующего материала (керамзит, нетканые материалы, пенополистирол и т.д.) и возможности его многократной промывки.

Промывка фильтров осуществляется водой надфильтрового пространства. Конструкция фильтра с целью упрощения обслуживания выполняется кассетной, что позволяет производить профилактические работы с фильтром посекционно.

Сорбция производится на напорной секции сорбционного фильтра, которая предназначена для удаления из сточных вод растворенных органических и неорганических примесей на последней ступени доочистки. Загрузка фильтров - активированный уголь АГ-3. Возможна комплектация загрузкой «уголь 207С» производства «WATERLINK» с улучшенными свойствами и увеличенным сроком службы. Замена активированного угля производится не чаще 1 раза в 4 месяца.

Установка оснащена накопителем уловленных загрязнений, съемными крышками для предотвращения выбросов в окружающую природную среду. Забор воздуха на пенно-флотационную сепарацию осуществляется из корпуса установки.

Концентрации загрязняющих веществ в сточной воде после каждой ступени очистки на установке представлены в таблице 12.

Таблица12

Концентрации загрязняющих веществ в сточной воде после каждой ступени очистки

Показатель	Концентрация загрязнений мг/л, не более
	Исход. вода для подачи в установку	После флотатора	После фильтра с плав. загр.	После адсорбера
Взвешенные вещества	1100	300	40	не более 3
Нефтепродукты	1500	700	30	не более 0,05
БПК	100	70	30	не более 8

5.2.3 Схема работы установки

Схема работы установки представлена в приложении 5 и на рисунке 8.

Состав установки:

- вакуум бак;

- сатуратор;

- насос WILO Multivert MWI 408/PN 25 3~;

- эжектор;

- камера пенной сепарации;

- фильтр с плавающей загрузкой;

- декантатор;

- бак реагента;

- сорбционные фильтры;

- насос WILO-Drain TMW 32/8 Twister.

Установка работает следующим образом.

Предварительно прошедшая песколовку сточная вода из сборной емкости забирается насосом (3) установки при помощи вакуум бака (1) и обратного клапана (23), исключающих сухой ход насоса. Объем подводящих трубопроводов при расположении сборной емкости ниже установки приведен в таблице 13.

На байпасной линии насоса посредством эжектора (4) с краном подачи воздуха (24) вода насыщается воздухом и попадает в сатуратор (2). В сатураторе под давлением 0,5 МПа, контролируемом манометром (14) в течении 2-х минут идет процесс растворения воздуха в воде. Для сброса воздуха с сатуратора предусмотрен кран сброса воздуха (22).

Через шайбу гашения напора, расположенную на входе в камеру пенной сепарации (5) вода из сатуратора (2) попадает во флотационную зону камеры, где происходит выделение пузырьков воздуха и образование глобул. Из флотационной зоны вода попадает в зону пенной сепарации камеры 5. Процесс сепарации интенсифицирован съемным тонкослойным элементом (11). При выходе из зоны сепарации сточная вода разделяется. Верхняя часть в объеме 10% от общего расхода с загрязненным пенным слоем попадает через пенный карман (12) в декантатор (7), а нижняя, очищенная часть, попадает через распределительный карман (13) на двухсекционный фильтр (6).

Загрязненный пенный слой отстаивается в декантаторе (7) в течении одного часа времени, достаточного для саморазрушения пены. После отстаивания вода из декантатора отводится в сборную емкость через патрубок (15). Шлам периодически удаляется через шламовый вентиль декантатора (16).

Таблица 13

Высота всасывания, м	Объем всасывающего трубопровода, л
0 1 2 3 4	100 88 76 64 52

Рис.8 Схема работы установки КЛЮЧ 5Н: 1 - вакуум бак; 2 - сатуратор; 3 - насос WILO Multivert MWI 408/PN 25 3~; 4 - эжектор; 5 - камера пенной сепарации; 6 - фильтр с плавающей загрузкой; 7 - декантатор; 8 - бак реагента; 9 - сорбционный фильтр; 10 - насос WILO-Drain TMW 32/8 Twister; 11 - съемный тонкослойный элемент; 12 - пенный карман; 13 - распределительный карман; 14 - манометр; 15 - патрубок сборной емкости; 16 - шламовый вентиль декантатора; 17 - муфта отбора воды; 18 - вентиль для сброса шлама; 19,20 - вентиль сброса воды; 21 - вентиль подачи воздуха в эжектор; 22 - кран сброса воздуха; 23 - клапан; 24 - кран подачи воздуха; 25 - сборная емкость; 26 - карман сорбционного фильтра; 27 - вентиль сорбционного фильтра.

Очищенная пенной сепарацией вода попадает через распределительный карман (13) с регулирующей муфтой отбора воды (17) в двухсекционный фильтр (6), где происходит окончательная доочистка воды от взвешенных веществ. Промывка фильтров осуществляется с помощью вентилей сброса воды (20). Из фильтра с плавающей загрузкой (6) вода поступает в карман сорбционного фильтра (26). Из кармана сорбционного фильтра насосом (10) вода подается через регулирующий вентиль сорбционного фильтра (27) на сорбционный фильтр (9), где происходит доочистка стока от растворенных примесей.

При использовании коагулянта, в качестве которого берут сернокислый алюминий, его в количестве 5 кг засыпают в бак реагента (8). Вода в бак реагента (8) подается из камеры пенной сепарации (5) и растворяет коагулянт. Из бака реагента раствор коагулянта подается в трубопровод перед насосом (3) установки. Регулировка подачи коагулянта осуществляется краном подачи коагулянта.

5.2.4 Монтаж и подготовка к работе установки

1) Установка монтируется на уровень твердого покрытия площадки.

2) Установка заземляется согласно требованиям ПУЭ [3].

3) Установка напитывается от щита управления комплексом очистки согласно требованиям ПУЭ [3].

4) Всасывающий трубопровод установки не должен иметь подсоса воздуха.

5) Перед пуском установки необходимо выполнить следующие операции:

- установить кассеты фильтров (6);

- установить запорную арматуру;

- заполнить емкость вакуумбака водой;

- при открытой заливной крышке вакуумбака удалить воздух из насоса (3) согласно паспорту насоса;

- установить крышки установки;

- после первого пуска сбросить воздух с сатуратора краном сброса воздуха.

5.2.5 Регулировка и обслуживание установки

Регулирование установки осуществляется на устойчивом режиме работы.

Регулировка эжектора осуществляется посредством крана подачи воздуха (25). Подача воздуха должна соответствовать его растворимости в вакуумбаке. Накопления воздуха в вакуумбаке не допускается.

Регулировка отвода воды в декантаторе (7) осуществляется про помощи регулирующей муфты отбора воды (17) в распределительном кармане (13). Объем воды, удаляемой в декантатор, должен находиться в пределах 5-10%. В процессе засорения фильтров объем воды, удаляемой в декантатор, будет расти. При этом не рекомендуется производить перерегулировку, а при значительном снижении производительности производят промывку фильтров.

Регулировка подачи коагулянта осуществляется вентилем подачи коагулянта.

Насос сорбционного фильтра (10) регулируется на расход 2,5 м³/ч при помощи вентиля (29).

Обслуживание установки производится периодически, в зависимости от частоты заполнения аккумулирующих частей шламом и снижения качества очистки, а также при снижении производительности установки ниже технически необходимых в результате загрязнения фильтров. Обслуживание установки осуществляется только после ее обесточивания.

Обслуживание сводится к следующим операциям:

? при снижении качества очистки производят замену коагулянта в баке реагента (8);

? при загрязнении тонкослойного элемента (11) зоны сепарации производят демонтаж тонкослойного блока и его промывку;

? при загрязнении дна камеры пенной сепарации (5) производят сброс шлама посредством шламового вентиля камеры (23);

? по мере накопления загрязнений в декантаторе (7) шлам удаляют посредством открытия шламового вентиля декантатора (16), после удаления шлама производят мойку емкости декантатора для удаления остатков шлама;

? для промывки секции фильтров (6) заполняют надфильтровое пространство водой до уровня кармана сбора пены. Резко открывая вентиль сброса воды (20) одной из секций фильтра производят сброс промывной воды. Закрыв вентиль сброса воды, заполняют надфильтровое пространство водой и повторяют операцию для второй секции, открыв вентиль сброса воды для другой секции фильтра;

? при получении неудовлетворительных результатов при промывке фильтров по причине сильного загрязнения последних, производят удаление загрузки фильтров (6) с установки и регенерацию или замену фильтрующей засыпки;

? замену активированного угля производят на основании анализов сточных вод.

5.3 Технические решения модернизации системы очистки сточных вод

Первым этапом модернизации существующей системы очистки сточных вод на Сальской нефтебазе будет демонтаж тонкослойного отстойника и зернистого фильтра. Они занимают большую площадь, кроме того, являются малоэффективными при очистке сточных вод. Таким образом, на нефтебазе из очистных сооружений остаются решетки, аккумулирующая емкость, песколовка и устройство для сбора нефтепродуктов с поверхности воды. Установку необходимо поставить после песколовки. Песколовку нужно оборудовать устройствами для сбора нефтепродуктов с поверхности воды, в количестве 2 единиц (одно устройство переместить с демонтированного тонкослойного отстойника).

Для предлагаемой установки необходимо смонтировать крытое помещение с естественной вентиляцией, которое будет предотвращать агрегат от внешних погодных воздействий (перемерзания или перегрева). Очищенную воду можно будет сбрасывать в водоемы рыбохозяйственного назначения [30].

Схема модернизированной системы очистки сточных вод на нефтебазе представлена на рисунке 9.

Рис 9. Схема модернизированной системы очистки сточных вод на нефтебазе: 1 - накопительная емкость; 2 - песколовка; 3 - насос; 4-шламосборник; 5 - установка КЛЮЧ 5 Н; 6 - крытое помещение.

6. Безопасность жизнедеятельности на Сальской нефтебазе

6.1 Меры безопасности при работе на очистных установках

Установка КЛЮЧ 5 Н по требованиям безопасности соответствует ГОСТ 12.2.003 - 91 [31] и «Правилам устройства электроустановок» (ПУЭ) [3]. Установка при монтаже заземляется согласно ПУЭ, класс установки по ГОСТ 12.2.007.0 - 75 - «01» [32].

К управлению установкой допускается обслуживающий персонал, достигший 18 лет, прошедший в установленном порядке медицинский осмотр, обучение по эксплуатации установки, инструктаж по охране труда, а также стажировку по безопасным приемам работы в течении трех, четырех смен [33].

Обслуживающий персонал обязан:

- знать устройства и назначение органов управления и настройки установок;

- уметь определять неисправности установок;

- содержать в чистоте рабочую зону;

- иметь необходимые инструменты и материалы для уборки рабочей зоны, чистки, регулировки узлов установок.

Перед началом работы необходимо надевать спецодежду, привести ее в порядок, застегнуть все пуговицы, волосы тщательно убрать под головной убор.

Перед началом работы проверить:

- наличие надежность крепления ограждений;

- состояние изоляции проводов;

- наличие заземления;

- освещенность и чистоту рабочей зоны, а также отсутствие посторонних предметов на установке и в рабочей зоне.

При необходимости чистки установок во время работы все операции производить только после выключения установок. Для проведения ремонта и чистки очистных установок необходимо рядом с пусковой кнопкой вывесить табличку «НЕ ВКЛЮЧАТЬ - РАБОТАЮТ ЛЮДИ!».

Запрещается:

- работать при снятых ограждениях;

- оставлять установки на длительное время без присмотра;

- работать при наличии неисправностей;

- допускать к работе посторонних лиц;

- работать при отсутствии заземления;

- производить чистку, смазку и ремонтные работы на работающих установках.

После окончания работы необходимо ознакомить сменщика с тем, как отработана смена.

Монтаж и ремонт установок имеют право проводить специально обученные лица, ознакомленные с особенностями и правилами эксплуатации.

Администрация нефтебазы должна контролировать соблюдение установленных правил техники безопасности и принимать меры к устранению всего, что может вызвать несчастные случаи.

В условиях крайне низких температур (минус 35⁰С) для предотвращения выхода установок из строя при замерзании воды в емкостях и узлах необходимо полностью слить воду из установки.

Сброс сточных вод, загрязненных этилированным бензином, производится по отдельной системе спецканализации на очистные сооружения, предназначенные для очистки и обезвреживания этих вод.

На площадке очистных сооружений необходимо иметь телефонную связь и сигнализацию, связывающую с пожарной охраной нефтебазы.

Необходимо: следить и поддерживать в нормальном санитарном и противопожарном состоянии помещения, оборудование, аппаратуру и территорию очистных сооружений; очищать площадки и лестницы от грязи и снега, обледенения, посыпать их в зимний период песком; содержать в исправном состоянии противопожарный инвентарь.

6.2 План ликвидации аварийных разливов нефтепродуктов на Сальской нефтебазе

6.2.1 Возможные источники чрезвычайных ситуаций

Техногенная опасность нефтебазы реализуется в виде поражающих воздействий источника техногенной ЧС(Н) на человека и окружающую среду при его возникновении. На нефтебазе возможны аварии, связанные с её эксплуатацией, характеризующиеся неконтролируемым выбросом нефтепродуктов и их разливом.

Наземный разлив (утечка) нефтепродуктов возможны при:

- разгерметизации системы слива вагон-цистерны;

- разгерметизации системы налива автоцистерны;

-разгерметизации надземных технологических трубопроводов на территории нефтебазы. При эксплуатации технологических колодцев, лотков и трубопроводов могут возникнуть ЧС: подтекание нефтепродуктов через неплотности прокладок и сальников в запорной арматуре; негерметичности сварных швов, разрыв трубопровода;

- разгерметизации насосного оборудования и технических устройств в продуктовых насосных;

- разгерметизации котла вагона цистерны;

- разгерметизации резервуара автоцистерны;

- разгерметизации наземного резервуара хранения топлива;

- переполнения резервуара хранения топлива при сливе топлива из вагон-цистерн;

- переполнения резервуара автоцистерны при наливе топлива.

Подземный выброс нефтепродуктов возможен в результате:

- разгерметизации подземных технологических трубопроводов;

- разгерметизации подземного резервуара хранения топлива.

6.2.2 Прогнозирование объемов и площадей разливов нефтепродуктов

Объем разлива нефтепродуктов на нефтебазе зависит от следующих факторов:

· наличия персонала на рабочих местах;

· осуществления постоянного контроля за техническим состоянием технологических трубопроводов, задвижек, сливных устройств и другого оборудования;

· своевременного оповещения об аварийной ситуации;

· от времени закрытия задвижек.

Принимая во внимание, что на практике имеют место аварии резервуаров, сопровождающиеся лавинообразным разрушением стенки и днища резервуаров, а затем и разрушением (промыванием) обвалования (ограждения), обусловленные комплексом причин (нарушения, допущенные при проектировании, изготовлении, монтаже и эксплуатации), учитывая наличие на вертикальных наземных резервуарах вертикальных монтажных швов и их 7-ми летний срок эксплуатации [34], данным планом рассматривается наиболее опасный сценарий развития событий - полное (хрупкое) разрушение резервуара с образованием гидродинамической волны нефтепродукта, промывающей или перехлестывающей обвалование и разливающейся на большой площади.

Нефтепродукт, оказавшийся на территории нефтебазы, стремится к растеканию по поверхности. Скорость его растекания и площадь распространения зависят от многих факторов и, в первую очередь, от количества, типа и состава разлитого нефтепродукта, а также наличия покрытия территории, величины и направления уклонов рассматриваемой части территории. При залповом разливе движущую силу растекания обуславливают сила тяжести и сила инерции, которые заставляют растекаться нефтепродукт равномерно по всем направлениям на ровной поверхности.

При наличии уклонов поверхности форма пятна видоизменяется. Движение нефтепродукта прекращается после уравновешивания силы инерции и силы трения нефтепродукта о шероховатую поверхность

По результатам определения зоны разлива составляется карта прогнозируемых зон разлива, которая представляет собой ситуационный план с нанесением расчетных зон разлива.

При разгерметизации наземного вертикального резервуара

При нарушении технологии наполнения резервуара нефтепродуктом или локального повреждения резервуара зона разлива будет в пределах обвалования.

При полном (квазимгновенном) разрушении резервуара образуется гидродинамическая волна нефтепродукта (бензина или дизельного топлива), перехлестывающая и разрушающая обвалование.

Площадь зоны разлива определяется по формуле:

S_р = f Ч Ђ Ч Vн [35],

где f - коэффициент разлива, м^-1, определяют исходя из расположения наземного резервуара на местности:

f=5 - при расположении объекта на ровной поверхности или в низине;

f=12 - при расположении объекта на неровной поверхности или возвышенности.

€ - коэффициент использования резервуара, принимаем равным 0,8 [36];

Vн - номинальная вместимость резервуара

Длина большой полуоси эллипса b_ц определяется по формуле:

,

где К_ук = 8 для площадки с уклоном 1-3 ^о.

Длина малой оси определяется по формуле:

Длина диаметра окружности при разливе на ровной поверхности определяется по формуле:

Площадь разлива на ровной твердой (асфальт, бетон) поверхности определяется по формуле:

где d - диаметр свободного растекания на твердой поверхности.

V_раз - объем разлива, м³.

V_раз= Ђ ЧVн

При наличии уклонов поверхности форма пятна видоизменяется, принимает форму эллипса.

Объем разлива наибольшего резервуара №10 в соответствии с требованиями постановления Правительства РФ № 613 [37,38] равен объему 0,8Ч1054 = 843,2 м³ (632,4 т бензина).

В результате расчетов по формулам определено, что при полном разрушении наибольшего наземного вертикального резервуара №10, залповом разливе нефтепродукта и при свободном растекании на территории по расчетам площадь зоны разлива S_зрэ составляет 4216 м².

Земляное обвалование резервуарного парка имеет форму пятиугольника со сторонами 80м, 69 м, 39 м, 47 м, 37 м и высотой 2 м.. Таким образом площадь внутри обвалования резервуарного парка равна 4437 м², средняя толщина пятна h_ср = 0,19 м.

Так как внутри резервуарного парка поверхность имеет уклон к северу, то нефтепродукт будет собираться у стенки обвалования и пятно нефтепродукта не заполнит всю обвалованную площадь.

Результаты моделирования распространения нефтепродуктов показаны на приложении 2.

При разгерметизации резервуаров №5, 6 объем разлива равен 0,8Ч1051=840,8 м³ (630,6 т бензина, 706,3 т дизельного топлива). В данном случае по расчетам площадь зоны разлива S_зрэ составляет 4204 м², средняя толщина пятна, h_ср=0,19 м.

При разгерметизации резервуара №11 объем разлива равен соответственно 0,8Ч762=609,6 м³ (457,2 т бензина). В данном случае по расчетам площадь зоны разлива S_зрэ составляет 3048 м², средняя толщина пятна, h_ср=0,14 м.

При разгерметизации резервуара №4 объем разлива равен соответственно 0,8Ч758=606,4 м³ (454,8 т бензина). В данном случае по расчетам площадь зоны разлива S_зрэ составляет 3032 м², средняя толщина пятна, h_ср=0,14 м.

При разгерметизации резервуара №2 объем разлива равен соответственно 0,8Ч754=603,2 м³ (506,7 т дизельного топлива). В данном случае по расчетам площадь зоны разлива S_зрэ составляет 3016 м², средняя толщина пятна, h_ср=0,14 м.

При разгерметизации резервуара №1,3 объем разлива равен соответственно 0,8Ч752=601,6 м³ (451,2 т бензина, 505,3 т дизельного топлива). В данном случае по расчетам площадь зоны разлива S_зрэ составляет 3008 м². средняя толщина пятна, h_ср=0,14 м.

При разгерметизации резервуара №27 объем разлива равен соответственно 0,8Ч742=593,6 м³ (445,2 т бензина). В данном случае по расчетам площадь зоны разлива S_зрэ составляет 2968 м². средняя толщина пятна, h_ср=0,13 м.

При разгерметизации резервуара №21 объем разлива равен соответственно 0,8Ч737=589,6 м³ (495,3т дизельного топлива). В данном случае по расчетам площадь зоны разлива S_зрэ составляет 2948 м². средняя толщина пятна, h_ср=0,13 м.

При разгерметизации резервуара №22 объем разлива равен соответственно 0,8Ч731=584,8 м³ (491,2 т дизельного топлива). В данном случае по расчетам площадь зоны разлива S_зрэ составляет 2924 м². средняя толщина пятна, h_ср=0,13 м.

Парк наземных горизонтальных резервуаров хранения топлива по периметру огражден кирпичной стеной, размеры которой составляют 14мЧ23мЧ1м, площадь участка внутри периметра 322 м², максимальный объем удержанного нефтепродукта 322 м³. Максимально возможный объем разлива нефтепродукта составляет 49,6 м³, следовательно разлив останется в границах периметра резервуарного парка.

При разгерметизации резервуара №29,30 объем разлива равен соответственно 0,8Ч51=40,8 м³ (30,6 т бензина). В данном случае по расчетам площадь зоны разлива S_зрэ составляет 204 м², средняя толщина пятна, h_ср=0,13 м.

При разгерметизации резервуара №33 объем разлива равен соответственно 0,8Ч52=41,6 м³ (31,2 т бензина). В данном случае по расчетам площадь зоны разлива S_зрэ составляет 208 м², средняя толщина пятна, h_ср=0,13 м.

При разгерметизации резервуара №42 объем разлива равен соответственно 0,8Ч62=49,6 м³ (37,2 т бензина). В данном случае по расчетам площадь зоны разлива S_зрэ составляет 248 м², средняя толщина пятна, h_ср=0,15 м.

При разгерметизации подземных резервуаров хранения топлива №7, 8, 12, 13, 23-25, 28, 31, 35-38, 54, 55 на объекте имеет изначально локализованный характер - подземное размещение резервуаров с засыпкой котлована водонепроницаемым грунтом, установка резервуаров в железобетонных саркофагах, препятствуют разливу нефтепродуктов, разлив нефтепродукта останется в границах саркофага.

При разгерметизации железнодорожных вагон-цистерн, находящихся на железнодорожной эстакаде, в соответствии с требованиями постановления Правительства РФ от 21.07.2000 г. № 613 равен объему 50 % железнодорожного состава. Принимая во внимание, что подаваемый состав состоит из 7-ми вагон-цистерн, величина разлива составляет 4 Ч 60 т = 240 т (от 320 м³ бензина или 286 м³ дизельного топлива), что соответствует муниципальному уровню разлива.

Площадь разлива определяется по формуле для ровной поверхности и составляет 320 Ч 5 = 1600 м² бензина или 286 Ч 5 = 1430 м² дизельного топлива. В случае разлива нефтепродукта направление его движения будет обусловлено понижением высоты территории к северу. В этом случае зона разлива с учетом рельефа территории составляет 1500 м² для бензина и 1330 м² для дизельного топлива.

Результаты моделирования распространения нефтепродуктов по территории нефтебазы при разгерметизации железнодорожной цистерны приведены в приложении 2.

При разгерметизации железнодорожных вагон-цистерн с локальным уровнем разлива, находящихся на железнодорожной эстакаде. При выливе нефтепродуктов в объеме 100 т (от 133 м³ бензина или 119 м³ дизельного топлива).

Площадь разлива определяется по формуле для ровной поверхности и составляет 133 Ч 5 = 665 м² бензина или 119 Ч 5 = 595 м² дизельного топлива. Учитывая рельеф территории площадь составит 550 м². для бензина и 490 м² для дизельного топлива.

Результаты моделирования распространения нефтепродуктов по территории нефтебазы при разгерметизации железнодорожной цистерны приведены в приложении 2.

При разгерметизации автоцистерны на эстакаде налива светлых и темных нефтепродуктов объем разлива принят равным 100 % объема в соответствии с п.2 постановления Правительства РФ № 613 [37,38] и составляет при размещении топливной емкости автоцистерны на площадке для слива - 28 м³ (27 т бензина или 30 т дизельного топлива).

Принимая, что 1л нефтепродукта разливается на площади 0,15 м² [39] получаем зону разлива 3780 м², что менее площади нефтебазы. 0,9 - коэффициент заполнения автоцистерны.

28 Ч 0,15 Ч 0,9 Ч 1000 = 3780 м²

В результате расчетов определено, что при полном разрушении автоцистерны и залповом сливе нефтепродукта, площадь зоны разлива Sэ составит 3780 м², учитывая особенности рельефа площадь разлива - 3600 м².

Результаты моделирования распространения нефтепродуктов показаны в приложении 2.

При разгерметизации сливного трубопровода на эстакаде максимальный объем разлива рассчитывается по формуле: V_{max Т1} = q₁ Ч Т₁, где q₁ - производительность отгрузки нефтепродуктов в соответствии с технологическими картами производства работ (м³/ч) на эстакаде; Т₁ - время, необходимое для получения информации об аварийной ситуации и закрытия отсечной задвижки (ч).

Согласно нормам пожарной безопасности [39], расчетное время отключения трубопроводов (Т₁) принято равным 300 сек. (0,08 часа) при ручном отключении. Под «временем отключения» следует понимать промежуток времени от начала возможного поступления нефтепродукта из трубопровода до полного прекращения истечения жидкости.

При производительности отгрузки нефтепродуктов 30 м³/ч и времени, необходимом для обнаружения разлива нефтепродуктов и перекрытия отсечной задвижки, равном 5 мин, объем разлива составляет 2,4 м³ (1,8 т бензина, 2 т дизельного топлива). Площадь зоны разлива Sэ составит 9,6 м².

Вывод. Разливы нефтепродуктов на нефтебазе выделяются в ЧС (Н) следующих категорий:

· территориальный, при разгерметизации одного из резервуаров №2,5,6,10 (объем разлива от 500т до 1000т);

· муниципальный, при разгерметизации одного из резервуаров и железнодорожных вагон-цистерн с объемом разлива до 500т;

· локальный, при разгерметизации одного из резервуаров резервуарного парка и железнодорожных вагон-цистерн с объемом разлива до 100 т, при разгерметизации автоцистерны, сливного трубопровода на ж/д-эстакаде, при переполнении резервуара в процессе слива нефтепродуктов, переполнение автоцистерны в процессе её налива.

6.2.3 Мероприятия по предотвращению чрезвычайных ситуаций

В период повседневной деятельности руководством Сальской нефтебазы неукоснительно выполняются «Правила технической эксплуатации нефтебаз» [36]. С целью предупреждения возникновения аварийных ситуаций и пожаров, снижения риска поражения людей на нефтебазе проводятся следующие мероприятия:

- планово-предупредительное техническое обслуживание и ремонт технологического оборудования, резервуаров, запорной арматуры;

- периодический контроль состояния технологического оборудования;

- периодический контроль исправности защитных систем;

- плановая проверка средств пожаротушения и индивидуальных средств защиты;

- выполнение мер пожарной безопасности согласно ППБО1-93 «Правил пожарной безопасности в РФ».

- плановый контроль технического состояния резервуаров, в том числе и их днищ, осуществляется в соответствии с действующей на нефтебазе системой планово-предупредительных ремонтов оборудования.

Руководством нефтебазы приняты меры по предотвращению загрязнения нефтебазы нефтепродуктами.

Нефтебаза оборудована ливневой канализацией.

На нефтебазе имеются очистные сооружения, обеспечивающие очистку сточных вод от нефтепродуктов, в районе резервуарного парка установлены противни для сбора разлитого нефтепродукта.

Площадки для налива автоцистерн заасфальтированы и обустроены ливнестоками.

На ж/д эстакаде имеются аварийные сливы, соединенные с аварийным резервуаром.

Во время проведения сливо-наливных операций персонал нефтебазы обеспечивает несение готовности к ликвидации аварийных разливов на территории нефтебазы собственными силами и средствами.

Перед приемом топлива работники нефтебазы приводят в состояние немедленной готовности необходимые средства и материалы, песок и ручной инструмент [40].