Расширение филиала "Шахта "Осинниковская" за счет ввода в отработку запасов филиала "Шахта "Тайжина"

К_о- коэффициент, учитывающий норматив времени на отдых;

К_к- коэффициент, учитывающий затраты времени на концевые операции;

- рабочая скорость подачи комбайна, м/мин.;

, м/мин., (44)

где -устойчивая мощность двигателей комбайна, кВт;

N_уст=0,75*400=300 кВт

- удельные энергозатраты на выемку 1т угля, кВт*ч/т;

0,15+0,0025*А=0,15+0,0025*132=0,48кВт*ч/т,

А- сопротивляемость угля резанию, кН/м;

=5 м/мин.

=112мин.

- время работы в очистном забое за сутки, мин.;

Т=(t_см-t_п.з.)*N_см, мин. (45)

где t_см- продолжительность смены, мин.;

t_п.з.- продолжительность подготовительно-заключительных операций в смену, мин.;

N_см- количество смен по добыче угля в сутки, см.;

Т=(360-54)*3=882мин.

- количество угля с одного цикла, т;

А_ц=L_л*m*r**c, т (46)

где с- коэффициент извлечения угля из забоя;

А_ц=200*3*0,8*1,34*0,98=635.04т

А_сут.==5001т/сут.

Проверяем полученную суточную нагрузку по газовому фактору:

А_г=,т/сут., (47)

где - коэффициент, учитывающий утечки воздуха через выработанное пространство;

- коэффициент, учитывающий естественную дегазацию пласта в период отсутствия работ по выемке угля в лаве;

- коэффициент, неравномерности газовыделения;

А_г==5133 т/сут.

Таким образом, полученная суточная нагрузка проходит по газовому фактору.

Необходимое количество циклов для обеспечения принятой суточной нагрузки составляет:

, цикл., (48)

=7.87циклов.

Принимаем 7.5 циклов в сутки.

Скорректируем суточную нагрузку в зависимости от принятого количества циклов:

А_сут=А_ц*N_ц=635.04*7.5=4763т/сут. (49)

Окончательно принимаем суточную нагрузку на очистной забой, равну 4763т/сут.

3.3.7 Трудоемкость работ, численность рабочих и производительность труда

Для определения численности рабочих на выемочном участке, расчета и построения графика работ в очистном забое, а также определения производительности труда рабочих и других показателей по выемочному участку необходимо установить комплексную норму выработки, а для расчета себестоимости 1т угля по участку - комплексную расценку.

3.3.7.1 Комплексная норма выработки и расценка

Индивидуальная норма выработки на одного рабочего устанавливается делением Н_в.уст. на норму обслуживания Н_обсл.:

Н_{в.уст.чел.}===75 т (50)

Трудоемкость работ по выемке угля:

, чел./см., (51)

где А_см.- сменная добыча из очистного забоя, т/см.,

=21.17чел./см.

Трудоемкость работ по выемке угля приводится к одному циклу, для чего определяется коэффициент цикличности:

2.5цикла (52)

Трудоемкость выемки приведенная к одному циклу:

=8.5чел.см./цикл (53)

Трудоемкость по другим видам работ, входящих в очистной цикл определяется :

, чел./см., (54)

где V-объем работ по процессу,

Н- норма выработки на определенный вид работ, установленная по нормировочнику.

При расчете комплексной нормы выработки и расценки учитываются работы по ежесуточному техническому обслуживанию и ремонту оборудования, которые выполняются в ремонтно-подготовительную смену звеном ГРОЗ и МГВМ.

Таблица№ 10 - Расчет комплексной нормы выработки и расценки

Наименование работ	Ед. изм.	Норма выработки	Объем работ на цикл	Трудоемкость работ	Тарифн. ставка, руб.	Стоим. работ, руб.
Выемка угля	т	600	635.04	8.5	200.664	284.27
Передвижка конв. линии	м	205.1	200	0.98	200.664	32.78
Передвижка головок: а) натяжной б) приводной	м м	12.5 7.5	0.8 0.8	0.064 0.11	200.664 200.664	2.14 3.68
Пробивка передового крепления	ст.	29	4	0.14	200.664	4.68
Укорачивание ленточного конвейера	м	20	0.8	0.04	200.664	1.34
Передвижка перегружателя	м	25.2	0.8	0.03	200.664	1.01
Неучтенные работы 5%				0.572	200.664	19.13
Итого:	м		0.8	10.17		2040,8

Комплексная норма выработки составит:

, т (55)

где - суммарная трудоемкость цикла, чел./см.;

=156.1т/чел.см.

Сдельная комплексная расценка 1т угля составит:

, руб. (56)

где - суммарные затраты на цикл, руб.

=3.21 руб.

Численность очистной бригады определяем с учетом планируемого перевыполнения норм выработки. Явочное число рабочих в добычную смену принимаем ниже полученного по нормам выработки общего числа человекосмен.

, чел., (57)

где - коэффициент выполнения норм выработки;

30.2человек.

Принимаем в добычные смены 30 человек. В ремонтно-подготовительную смену принимаем N_{яв.гроз рем.}=10 человек и N_{яв.мгвм рем.}=2 чел. Итого явочный штат ГРОЗ и МГВМ составит 42 человека в сутки.

Списочный состав рабочих очистного забоя:

N_сп.=N_яв.*К_сп.с, чел., (58)

где К_сп.с- коэффициент списочного состава;

К_сп.с=, (59)

где - количество рабочих дней в году;

- количество праздничных дней в году;

- количество выходных дней в году;

- количество дней отпуска в году;

- коэффициент, учитывающий неявку на работу по уважительным причинам.

К_сп.с==1.6

N_сп.=42*1.6=67чел.

Суточный состав звена электрослесарей:

N_{яв.эл.сл.}=N_деж.+N_рем., чел., (60)

где N_деж.- количество дежурных электрослесарей в каждую добычную смену, чел.;

N_рем.- количество электрослесарей в ремонтно-подготовительную смену, чел.;

N_{яв. эл.сл.}=3+5=8чел.

Суточный состав ГРП принимаем 4 чел.

Явочный состав рабочих по выемочному участку составит:

N_яв.уч.=N_{яв.гроз}+N_{яв.эл.сл.}+N_яв.грп, чел., (61)

N_яв.уч.=42 +8+4=54 чел.

Списочный состав добычного участка составит:

N_сп.уч.=N_яв.уч.*К_сп.с=54*1.6=86 чел. (62)

Производительность труда ГРОЗ и МГВМ на смену:

П_гроз===113.4 т/см. (63)

Производительность труда ГРОЗ и МГВМ за месяц:

П_мес.===2132.7 т/мес. (64)

Производительность труда рабочего добычного участка на выход:

П_р.вых=88.2 т/вых. (65)

Производительность труда рабочего добычного участка за месяц:

П_р.мес.=1661.5 т/мес. (66)

3.3.8 Мероприятия по охране труда и безопасности работ

При эксплуатации комплекса необходимо руководствоваться «Правилами безопасности в угольных шахтах».

К эксплуатации допускаются горнорабочие, прошедшие специальное обучение знанию устройства оборудования комплекса.

Горно-технологические условия применения комплекса должны соответствовать его техническим параметрам.

Не допускается использование отдельной секции, потерявшей сопротивление горному давлению.

Запрещено находится под секцией при снятии ее с распора.

Категорически запрещается нахождение людей у забоя во время передвижки лавного привода.

Пуск комбайна осуществлять с обязательной подачей предупредительного сигнала и при отсутствии людей вблизи режущих органов.

Запрещается работа комбайна без орошения.

Запрещается транспортировка, каких либо материалов по лавному приводу при работающем комбайне.

Запрещается хождение людей по рештачному ставу лавного привода и переход через него при его работе.

Запрещается работа комплекса, при содержании метена более 1%.

Запрещается эксплуатация комбайна и конвейера при неисправной предупредительной сигнализации.

Проход по лаве разрешается только между передними и задними рядами стоек.

Запрещается нахождение людей между секциями крепи при их передвижки.

Запрещается работа комплекса с поврежденными силовыми кабелями.

3.4 Вентиляция

Филиал «Шахта «Осинниковская» отнесена к опасной по горным ударам (пласты Е6 и Е4), внезапным выбросам угля и газа (пласты К2 и К1), суфлярным выделениям (пласты К4, К3 и К1в.п.) и по взрываемости угольной пыли.

К самовозгоранию пласты не склонны.

Система проветривания шахты - единая, схема проветривания - комбинированная, способ проветривания - всасывающий.

Свежий воздух подается в шахту на гор.-160м по двум клетьевым стволам и частично обоим скиповым. Исходящая струя воздуха выдается по вентиляционному гор. -60м за счет депрессии, создаваемой всасывающими вентиляторами, установленными на вентиляционном стволе №6 (ВЦД-47,5У), фланговом стволе (ВЦ-5) и вентиляционном стволе №4 «Черная Тайжина» (ВШЦ-16). До настоящего времени свежий воздух подавался по вентиляционному стволу №4, что приводило к обмерзанию ствола в зимнее время. В настоящее время на шахте сложилась очень сложная схема управления проветриванием, в результате чего возникают трудности в обеспечении очистных и подготовительных забоев потребным количеством воздуха. Наличие разнотипных вентиляторов, работающих на единую сеть, большая (124,6 км) протяженность поддерживаемых выработок, в некоторых случаях, сечение которых не обеспечивает допустимую по ПБ скорость воздушной струи. Это приводит к невыполнению требований по обособленному проветриванию лав и подготовительных забоев, а также к необоснованному увеличению затрат на поддержание старых вентиляционных выработок и вентиляторных установок.

Распределение воздуха по вентиляционной схеме осуществляется в основном за счет установки шлюзов, что обуславливает повышенные утечки воздуха по сравнению с расчетными и снижает устойчивость проветривания шахты в целом.

Шахтная вентиляционная сеть имеет большое аэродинамическое сопротивление из-за неудовлетворительного состояния отдельных выработок (малое сечение, перевалы, загромождение оборудованием и т.д.).

3.4.1 Расчет количества воздуха необходимого для проветривания проектируемого участка

Общее количество воздуха, необходимого для проветривания участка, определяется по формуле

Q_ш=1,1(.Q_уч+Q_п.в+Q_под.в+Q_пог.+ Q_ут.),м³/мин. (67)

где 1,1 -коэффициент, учитывающий неравномерность распределения воздуха по сети горных выработок;

Q_уч -расход воздуха для проветривания выемочных участков, м³/мин;

Q_п.в -расход воздуха, подаваемый к всасам ВМП для обособленного проветривания тупиковых выработок, м³/мин;

Q_под.в -расход воздуха для обособленного проветривания поддерживаемых выработок,м³/мин;

Q_ут -утечки воздуха через вентиляционные сооружения, расположенные за пределами выемочных участков ,м³/мин.

3.4.1.1 Расчет количества воздуха для проветривания выемочного участка

Количество воздуха, необходимое для проветривания очистных выработок, должно рассчитываться по выделению метана, углекислого газа, газов, образующихся при взрывных работах, по числу людей и должно проверяться по допустимой скорости движения воздуха, а при последовательном проветривании подготовительных и очистных выработок также по производительности вентиляторов местного проветривания (ВМП). Окончательно принимается наибольший результат.

Расчет по выделению метана:

. (68)

где Q_оч -- количество воздуха, необходимое для проветривания очистной выработки;

I_оч- ожидаемое среднее газовыделение в очистной выработке, I_оч=5,36 м³/мин;

k_н - коэффициент неравномерности газовыделения (табличный коэффициент, зависит от среднего метановыделения в очистной выработке), k_н=1.44;

с - допустимая концентрация газа в исходящей из очистной выработки

вентиляционной струе, 1%;

с₀ -- концентрация газа в поступающей на выемочный участок вентиляционной струе, 0%;

kо.з.-- коэффициент, учитывающий движение воздуха по части выработанного пространства, непосредственно прилегающей к призабойному ;если ожидаемое метановыделение рассчитывается по природной метаноносности, то принимается равным 1.

(68)

Расчет по числу людей

Q_оч=6* n_ч, (69)

где: n_ч - наибольшее число людей, одновременно работающих в очистной выработке.

Q_оч=6*25=150 м³/мин,

Расчет по газам, образующимся при взрывных работах, не производим, так как выемка угля производится комбайном.

Q_оч ?Q_{оч max} ; (70)

Q_{оч max} =60 S*v_max. (71)

где: S_св- сечение выработки в свету

v_max =4м/с -максимально допустимая скорость движения воздуха по выработкам

Q_оч.max=60*14,88*4=3571 м³/мин;

1468 м³/мин ? 3571 м³/мин

3.4.1.2 Расход воздуха для проветривания одиночных тупиковых выработок

Расход воздуха,необходимый для проветривания тупиковых выработок и стволов,рассчитывается по выделению метана или углекислого газа, по газам, образующимся при взрывных работах, числу людей, средней минимальной скорости воздуха в выработке и минимальной скорости воздуха в призабойном пространстве выработки с учетов температуры.

Окончательно принимается наибольший результат.

Расчет количества воздуха, необходимого для разжижения метана, выделевшегося в выработку:

, м³/мин, (72)

где, - абсолютная газоносность угля или породы, м³/мин;

_. - коэффициент неравномерности газовыделения;

С - допустимая по ПБ концентрация метана;

С₀ - содержание метана в атмосфере шахты

Q_р.г. =м³/мин.,

Необходимое количество воздуха по максимальному числу людей:

Q_л =q_ч*N_чел, м³/мин; (73)

где, q_ч - норма воздуха приходящаяся на одного человека, м³/мин;

Q_л =6*20=120 м³/мин.

Необходимое количество воздуха по пыли:

Q_п =60*V_min*S_св, м³/мин (74)

где, V_min - минимальная скорость движения воздуха, м/с;

S_св - площадь, поперечного сечения выработки в свету, м².

Q_п =60*0.25*14.88=223.2 м³/мин.

Расчет по газам, образующимся при взрывных работах не производим так как выемка угля производится комбайном.

Принимаем расход воздуха равный 590м³/мин.

590 м³/мин ? 3571 м³/мин

3.4.1.2.1 Расчет депрессии и выбор вентилятора

Определяем производительность ВМП:

Q_в =Q_р*с_ут м³/мин, (75)

где, с_ут -коэффициент утечки воздуха в трубопроводе;

Q_в =590*1.15=678.5 м³/мин.

Q_пр. =678.5*1.43=970 м³/мин.

Определяем напор, который должен создавать ВМП:

, Па, (76)

где, R_тр - аэродинамическое сопротивление трубопровода, Нс²/м⁴;

R_тр =, Нс²/м⁴; (77)

где, - коэффициент аэродинамического сопротивления трубопровода;

-длина става вентиляционных труб, м;

- диаметр вентиляционного трубопровода, м;

R_тр =6.5*45*10^-5*=2.3 Нс²/м⁴;

5980 Па.

Выбор вентилятора местного проветривания:

По полученным данным Q_в =970 м³/мин и h_в =5980, Па, выбираем 4 вентилятора местного проветривании типа ВМ-8М, подключенные параллельно (2 в работе, 2 в резерве).

Таблица № 11 - Техническая характеристика вентилятора ВМ-8М.

Параметры.	Значения.
Производительность, м3/мин.	780
Давление, Па	4200
Мощность электродвигателя, кВт	50
Длина проветривания, м	1000
Площадь сечения проветриваемой выработки, м2	До 20
Масса, кг	795

3.4.1.3 Расчет количества воздуха для поддерживаемых выработок

Расчет для поддерживаемых выработок выполняется по их фактической газообильности с проверкой по скорости движения воздуха:

(78)

где: - абсолютная газоносность угля или породы, =0,2 м³/мин;

3.4.1.3.1 Расчет количества воздуха для вентиляционного штрека

м³/мин

Q_в.ш =60*V_min*S_св, м³/мин (79)

Q_в.ш =60*0,25*14,88=223 м³/мин

Принимаем расход воздуха равный 223 м³/мин.

3.4.1.3.2 Расчет количества воздуха для промежуточных печей

м³/мин

Q_п,п,.=60*0,25*12=180 м³/мин

УQ_п.п.=180*4=720 м³/мин

Q_п.в=223+720=943 м³/мин

Количество воздуха для проветривания погашаемых выемочных участков принимается равным 0,5*Q_уч. и составит Q_пог.=734 м³/мин

3.4.1.4 Утечки воздуха через вентиляционные сооружения

, м³/мин (80)

где Q_ут - норма утечек через сооружение при фактическом перепаде давления, м³/мин;

Q_ут.н - норма утечек через сооружение при перепаде давления 50 кгс/см², м³/мин;

h --фактический перепад давления, мм вод.ст.; определяется на основании замеров или по данным расчета депрессии шахты.

Для поддерживаемых выработок норму утечек через перемычки с дверями следует сравнить с количеством воздуха, рассчитанным согласно формуле, и принять большую из этих величин.

Нормы утечек воздуха через шлюзы Q_ут.шл. .м³/мин

Q_ут.шл.=k_пер* Q_ут , м³/мин (81)

где: k_пер - коэффициент, зависящий от числа перемычек в шлюзе принимается равным 0,76 при двух перемычках, 0,66 при трех и 0,57 при четырех;

Q_ут - норма утечек воздуха через одну перемычку при общем перепаде давления нашлюзе,м³/мин.

Q_ут.шл.н=0,76*20=15,2 м³/мин

м³/мин

УQ_ут.шл.н=16*14,4=230 м³/мин

Норма утечек через кроссинг определяется как сумма норм утечек через шлюзы (перемычки), умноженная на коэффициент 1,25.

Q_ут.кр.н=1,25*16*14,44=287 м³/мин

м³/мин

У Q_ут.н=230+272=502 м³/мин

Q_ш=1,1(1468+2*970+943+734+502)=6022 м³/мин

3.4.1.5 Расчет депрессии шахты

Расчет депрессии участка ведется по формуле

, даПа (82)

где: a- Коэффициент аэродинамического сопротивления, сгс²/м⁴

L- Длина выработки, м

P- Периметр выработки, м

S- Сечение выработки, м²

Q- Количество воздуха, проходящего по выработке м³/с

Таблица № 12 - Расчет депрессии шахты

Участок на схеме	Наименование выработки	Тип и материал крепи	Сечение выработки, м2	Периметр выработки, м	Длина выработки, м	Коэффициент аэродинами-ческого сопротивле-ния, сгс2/м4	Количество воздуха,про-ходящего по выработке м3/с	Депрессия выработки, мм вод .ст.
1-2	Клетьевой ствол	бетон	50,2	25,12	540	0,0003	92,4	0,15
2-3	Околостволь-ный двор	бетон	19	21	300	0,001	92,4	7,46
3-4	Путевой квершлаг	бетон	19	21	2000	0,001	32	7,98
4-5	Магистральный конвейерный уклон	металл	19	21	1000	0,001	48	6,7
5-6	Путевой уклон	металл	19	21	960	0,001	32	2,86
6-7	Групповой путевой уклон Е-5	металл	19	21	1000	0,001	48	6,7
7-8	Групповой конвейерный уклон Е-5	металл	19	21	300	0,001	26	0,5
8-9	Групповой конвейерный уклон Е-5	металл	19	21	700	0,001	10	0,2
9-10	Вентиляционный штрек	анкера	15	16	2000	0,0008	14,05	1,48
10-11	Конвейерный штрек	анкера	15	16	2500	0,0008	14,05	1,85
10-12	Вентиляционный штрек	анкера	15	16	4000	0,0008	3	0,14
12-13	Конвейерный штрек	анкера	15	16	4000	0,0008	7	0,74
13-14	Вентиляционный штрек	анкера	15	16	4000	0,0008	20	9,18
14-15	Конвейерный штрек	анкера	12	14	4000	0,0008	4	0,36
15-16	Пром. печь	анкера	12	14	1300	0,001	3	0,01
16-17	Флаговый уклон Е-5	металл	19	21	1000	0,001	80	15
17-18	Полевой штрек П-4	металл	19	21	800	0,001	80	12
18-19	Людской уклон К-1	металл	19	21	1200	0,001	80	18
19-20	Южный вентиляционный ствол	бетон	40	20	300	0,0003	80	0,18
	Итого							107

Депрессия шахты h=107 мм вод .ст. (даПа)

3.4.1.5 Выбор вентилятора главного проветривания

Для выбора вентилятора главного проветривания определяется его депрессия по формуле

h _в =h _ш +h _вн ,даПа (83)

где h _ш -- депрессия шахты;

h _вн -- внутренние потери давления в вентиляторе;

h _вн=R_вQ_в² , даПа (84)

R_B -- аэродинамическое сопротивление вентилятора ;

Q_B -- дебит вентилятора м³/с,

Q_в=k_вн.утQ_ш, , м³/мин (85)

k_вн.ут- коэффициент внутренних утечек вентилятора k_вн.ут=1,1

R_в= а( р/D⁴ ), (86)

а -- 0,4-1 -- коэффициент, учитывающий тип вентилятора;

D -- диаметр рабочего колеса вентилятора, D=2,1 м.

R_в=0,6(3,14/2,1⁴)=0,1

Q_в=0,01*6022=60,22 м³/с

h _вн=0,1*60,22=6,022 даПа

h _в =107+6,022=113 даПа

Параметрам Q_ш =100 м³/с и h_в=113 даПа соответствует вентиляторная установка ВОД 21 при регулировании снятием шести лопаток с рабочего колеса 2 ступени.

3.5 Водоотлив

Вода из насосных камер главного водоотлива гор. -160м выдается на действующие очистные сооружения. Вода с гор. +40м и гор. -60м перепускается на гор. -160м.

В настоящее время на шахте действуют два водоотлива на гор. -160м:

· заглубленная водоотливная установка №1 в околоствольном дворе клетьевого ствола;

· водоотливная установка №2 в околоствольном дворе нового клетьевого ствола.

Общая емкость обоих водосборников составляет 9520 м³. Выдача водопритоков на поверхность осуществляется по трубопроводам клетьевого и нового клетьевого стволов.

Существующая водоливная установка гор.-160м клетьевого ствола рассчитана на водоприток: нормальный - 200 м³/ч, максимальный - 570 м³/ч. Камера оборудована 8 насосами ЦНС 300-600. Выдача воды происходит по 4 ставам труб диаметром 250мм, проложенным по клетьевому стволу.

Существующая водоливная установка гор.-160м нового клетьевого ствола рассчитана на водоприток: нормальный - 280 м³/ч, максимальный - 850 м³/ч. Камера оборудована 7 насосами ЦНС 300-600. Выдача воды происходит по двум ставам труб диаметром 420мм, проложенным по новому клетьевому стволу.

3.6 Подъем

Двухклетьевой подъем клетьевого ствола, предназначен для спуска-подъема людей, оборудования, материалов и выполнения других вспомогательных операций с поверхности до гор.-160м. Подъем оборудован подъемной машиной типа 2ц - 6х2,4, двухэтажной клетью типа 1НВ400 - 9,0.

Двухклетьевой подъем нового клетьевого ствола, предназначен для спуска-подъема людей, оборудования, материалов и выполнения других вспомогательных операций с поверхности до гор.-160м. Подъем оборудован подъемной машиной типа 2ц - 4х2,3, двухэтажной клетью типа 1НВ400 - 9,0. Двухскиповой подъем №1, предназначен для выдачи горной массы и породы с гор.-160м. Подъем оборудован подъемной машиной 2ц - 5х2,3, скипой типа С-15 в количестве четырех штук.

Двухскиповой подъем №2, предназначен для выдачи горной массы и породы с гор.-160м. Подъем оборудован подъемной машиной 2ц - 5х2,3, скипой типа С-15 в количестве двух штук.

3.7 Электроснабжение, автоматизация

3.7.1 Автоматизация

Проектом предусматривается полная конвейеризация транспортирования полезного ископаемого. В качестве аппаратуры автоматического управления конвейерами используется комплекс АУК-1М. Для контроля скорости и целостности[рабочего органа ленточного конвейера, проектом предусматривается применение тахогенераторных датчиков скорости УПДС. Контроль за состоянием рабочего органа скребкового конвейера осуществляется магнитоиндуктивным115 датчиком ДМ-2М. Для предотвращения схода ленты в сторону, используется датчик КСЛ-2.

Для автоматизации подземного транспорта, проектом предусмотрено применение аппаратуры: блокировки стрелок и сигналов (АБСС-1), частотного управления стрелками (ЧУС-3), комплекс устройств НЭРПА.

В качестве аппаратуры управления водоотливными установками, используется аппаратура ВАВ-1. Автоматическое управление насосными агрегатами осуществляется по уровню воды в водосборнике. В зависимости от заданной программы, насосные агрегаты включаются при верхнем, повышенном и аварийном уровнях. При отключении неисправного насоса, агрегаты включают резервный. Насосы могут работать с управляемыми задвижками и без них. Для участкового водоотлива применяется автоматизированная аппаратура управления АВ-7.

Особое внимание уделяется вентиляции, как наиболее важной системе в жизнеобеспечении шахты. Для автоматизации управления ВМП, используется аппаратура типа АПТВ, которая отвечает всем требованиям, предъявляемым к аппаратуре автоматизации. При проветривании подготовительных выработок, проектом предусмотрено применение оборудования "АПТВ" с устройством "Ветер":

1) непрерывный автоматический контроль количества воздуха, поступающего к забою тупиковой выработки по вентиляционному трубопроводу;

2) регулируемую выдержку времени на включение группового аппарата, питающего электроприемники нарезных выработок в пределах от 5 до 20 минут с момента выдачи датчиком скорости воздуха сигнала о нормальном проветривании выработки;

3) автоматическое снятие напряжение с забойного оборудования с регулируемой выдержкой времени от 0,5 до 2 минут с момента нарушения нормального проветривания;

4) снятие напряжения с забойного оборудования без выдержки времени при отключении пускателя ВМП;

5) автоматизированное местное и диспетчерское управление (через систему телемеханики) рабочим и резервным ВМП;

6) импульсное включение пускателей рабочего и резервного ВМП, обеспечивающее плавное заполнение вентиляционного трубопровода воздуха;

7) автоматическое включение резервного ВМП при отключении рабочего вентилятора;

8) автоматическое повторное импульсное включение пускателей, рабочего и резервного ВМП при восстановлении напряжения хотя бы на одном из них в течении менее 110 секунд с момента исчезновения напряжения на аппаратуре;

9) выдачу сигналов в систему телемеханики:

- о работе рабочего или резервного ВМП;

- о снижении количества воздуха, подаваемого в забой;

10) местную световую сигнализацию о нормальном и аварийном режимах проветривания и разрешении включения группового аппарата;

11) самоконтроль основных элементов схемы, в том числе защитный отказ от замыкания и отрыва сети датчика скорости воздуха в воздухопроводе;

12) нормальную работу резервного (рабочего) ВМП при отключениях на ремонт и для ремонтных осмотров пускателей.

Комплекс автоматической газовой защиты и телемеханического контроля содержания метана в рудничной атмосфере, является составной частью автоматизированной системы проветривания. Многофункциональная комплексная аппаратура "Метан" предназначена для непрерывного местного и централизованного контроля содержания метана и выдачей сигнала на автоматическое отключение электроэнергии контролируемого объекта, при достижении предельно допустимой концентрации метана в угольной шахте.

В зимнее время необходимо подогревать воздух, поступающий в шахту. Для автоматизации процесса нагрева, в калориферных установках применяется

аппаратура АКУ-63, входящая в ее комплект станция СУР-63, монтируется в помещении калорифера. Она контролирует и поддерживает заданный уровень температуры воздуха в стволе, а также выдает на пульт ПД-63 в диспетчерскую, звуковую и световую сигнализацию о температуре и работе установки.

На шахте внедрена система оперативно диспетчерского управления. В помещении диспетчерской выделен оператор АГВ, осуществляющий контроль за концентрацией метана в шахтной атмосфере. Установлены 3 пункта управления телемеханической системой "Ветер".

Для оперативного руководства технологическими процессами, имеется десятисекционный щит типа КОД-1М и пульт диспетчера с коммутатором связи ДКСГ.

С помощью установленной аппаратуры осуществляется контроль за работой всех основных технологических комплексов и агрегатов, а также управления вентиляторами местного проветривания, насосами.

3.7.2 Расчет электроснабжения

Таблица № 13 - Характеристика энергопотребителей

.Наименование потребителей	Тип Электродвигателя	Кол-во Двигателей Шт.	Pн, КВТ	Uн , В	I н , А	I пуск , А	Cos.	КПД ,
Комбайн K-500Ю	ДКВ-250 ДКВ-45	2 3	200 45	1140 1140	127 31,3	945 172,2	0,86 0,8	0,935 0,9
Лавный привод КСЮ	ДКВ-355L4	2	250	1140	153	1071	0,88	0,94
Перегружатель ПСМ	ДКВ-355L4	1	250	660	265	1855	0,88	0,94
Дробилка ДУ1Р69М	2ВР250L4	1	75	660	81	526,5	0,88	0,915
Ленточный конвейер 1ЛТ-100	АВР-280L4	1	160	660	265	2120	0,88	0,94
Маслостанция СНЛ-180	АВР280S4Р АВРВ 132 SB2	2 2	110 7,5	660 660	124 8,25	930 62	0,83 0,86	0,93
Лебёдка ЧЛ-1	ВРП-160S4	2	15	660	17,5	96,2	0,84	0,9
Лебедка ЛПК-10	ВРП-180 М4	2	30	660	34	204	0,87	0,89
Насос 1В-20/10	ВРП-160 S4	2	15	660	17,5	96,2	0,84	0,9
АНУ	ВРП225М4	1	55	660	104	782	0,87	0,92
АПШ.1	Трансформатор	2	4	660/127	---	---	---	---

3.7.2.1 Расчет осветительной сети

Расчетная мощность осветительного трансформатора или пускового агрегата используемого в качестве источника питания осветительной сети, определяется:

; (87)

где: суммарная мощность всех ламп, Вт;

КПД сети, ;

КПД светильника, ;

коэффициент мощности светильника,

Для освещения лавы принимаем светильники типа СЗВ 1.2 М, которые устанавливаются примерно через 16м друг от друга. Техническая характеристика выбранного светильника представлена в таблице № 2

Таблица № 14 - Техническая характеристика светильника СЗВ 1.2 М

Наименование светильника	Тип	Мощность, Рл , Вт	Исполнение	КПД светильника	Напряжение, В	Коэффициент мощности
СЗВ 1.2 М	ЛН	60	РВ	50	127	0,5

Поскольку длина лавы , то количество ламп принимаем равным 12шт.

, (88)

так как принимаем к установке АПШМ-0.1.

Следовательно, ,

Сечение жил магистрального осветительного кабеля:

(89)

где: - момент нагрузки, кВт*м;

- коэффициент, значение которого для трехфазной линии при равномерной нагрузке принимается равным 8,5;

- принимаем равным 4%;

Момент нагрузки для линий с равномерной распределенной нагрузкой:

(90)

где: - протяженность осветительной сети, м

Тогда:

Поэтому:

Согласно расчетам, принимаем кабель марки КОГРЭШ 4х6+1х4.

Расчет тока короткого замыкания осветительной сети:

 (91)

Участок 1:

Участок 2:

Ток короткого замыкания рассчитываем по приведенной длине:

Точка №1:

Точка№2:

Точка№3:

Ток уставки АПШМ: (92)

- принимаем уставку равную 40 А.

Проверяем выбранную вставку относительно короткого замыкания:

(93)

3.7.2.2 Выбор передвижной участковой подстанции

3.7.2.2.1 Выбор силового трансформатора УПП №201(А) для питания комбайна К-500 Ю

Таблица № 15 - Характеристика энергопотребителей

Наименование потребителей	Тип Электродвигателя	Кол-во Двигателей Шт.	Pн, КВТ	Uн , В	I н , А	I пуск , А	Cos.	КПД ,
Комбайн K-500	ДКВ-250 ДКВ-45	2 3	200 45	1140 1140	127 31,3	945 172,2	0,86 0,8	0,935 0,9

Р_уст = 535 квт.

Мощность трансформаторной подстанции определяется исходя из расчетной электрической нагрузки S_р присоединенных к подстанции потребителей по формуле:

; КВА (94)

где: h_c - коэффициент спроса

- Cуммарная установленная мощность потребителей,

- установленный коэффициент мощности, для очистных и подготовительных забоев принимают 0,6.

Коэффициент спроса определяется по формуле:

(95)

где: P_max - мощность наиболее мощного потребителя,

Cледовательно: мощность трансформаторной подстанции определяется по формуле:

КВА;

Принимаем к установке подстанцию типа КТПВ 630/6-1,2

3.7.2.2.2 Выбор и проверка кабельной сети участка

Выбор кабельной сети по допустимой нагрузке производится по условию:

(96)

где: -длительно допустимый по нагреву ток кабелей с соответствующим сечением жил;

- рабочий ток кабеля.

Рабочий ток в магистральном кабеле определяется по формуле:

(97)

где: коэффициент спроса для группы потребителей получающих питание от магистрального кабеля;

суммарная установленная мощность группы потребителей, получающих питание по выбираемому магистральному кабелю, кВт;

номинальное напряжение сети, В;

средневзвешенный коэффициент мощности,

Магистральный кабель для питания К-500 определяется по формуле:

Принимаем кабель типа КГЭШ 3х95+3х4+1х10, с

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

 ,

так как принимаем кабель типа КГЭШ 3х95+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

так как принимаем кабель типа КГЭШ 3х95+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

,

так как принимаем кабель типа КГЭШ 3х35+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

,

так как принимаем кабель типа КГЭШ 3х95+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Таблица№ 16 - Характеристика принятых кабелей

Обозначение кабеля по схеме	Принятый тип кабеля	Длительно допустимый ток, А	Расчетный ток, А
	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	356	280
	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	356	280
	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	356	233
	КГЭШ 3х35+3х4+1х10	168	63
	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	356	233

3.7.2.2.3 Проверка сети на колебание напряжения при пусковом режиме

а) Допустимое минимальное напряжение на зажимах эл. двигателя при пуске:

(98)

где: ;

(99)

б) Определение уровня напряжения у двигателя комбайна при пуске:

(100)

где:потеря напряжения в сети от остальных работающих двигателей при номинальном напряжении в тех участках сети, через которые получает питание основной электродвигатель;

число одновременно включающихся и получающих питание по одному кабелю электродвигателей;

- номинальный пусковой ток двигателя, А

- соответственно суммарное активное и индуктивное сопротивление трансформатора, магистрального и гибкого кабеля по которым проходит пусковой ток запускаемого электродвигателя, Ом

- коэффициент мощности электродвигателя в пусковом режиме;

3.7.2.2.4 Проверка кабельной сети участка по допустимым потерям напряжения при нормальном режиме работы

Проверка проводится исходя из условия:

; (101)

где - суммарные потери напряжения;

а) Потери напряжения в трансформаторе:

(102)

(103)

(104)

(105)

или в абсолютных величинах:

б) Потери напряжения в магистральном кабеле:

(106)

в) Потери напряжения в комбайновом кабеле:

г) Общая потеря напряжения во всех элементах цепи:

(107)

д) напряжение на зажимах комбайнового двигателя:

(108)

е) Колебания напряжения на зажимах двигателя при нормальном режиме:

что равно допустимым 5%.

Проверка кабельной сети по допустимой емкости

Таблица №17 - Проверка кабельной сети по допустимой емкости

№ п/п	Обозначение кабеля	Марка кабеля	Длина кабеля	Емкость кабеля на 1 км, мкф/фаза	Емкость кабеля Мкф/фаза
1		КГЭШ 3х95+3х4+1х10	0,015	0,77	0,012
2		КГЭШ 3х95+3х4+1х10	0,010	0,77	0,01
3		КГЭШ 3х95+3х4+1х10	0,015	0,77	0,012
4		КГЭШ 3х35+3х4+1х10	0,334	0,53	0,177
5		КГЭШ 3х95+3х4+1х10	0,364	0,77	0,28
					0,494

С учетом емкости электродвигателей и электрических аппаратов общая емкость сети равна:

(109)

Кабельная сеть лавы проходит по допустимой емкости.

3.7.2.2.5 Расчет токов короткого замыкания в участковой сети

Расчет производим методом приведенных длин приложенному в ПБ:

(110)

Максимальный ток 3^х фазного к.з. определяем по формуле:

, А (111)

Таблица № 18 - Расчет токов короткого замыкания в участковой сети

Точка к.з	Фактическая длина кабеля, м	Сечение кабеля, мм2	Коэффициент приведения,	Приведенная длина,м
КТПВ 630/6-1,2	0	0	0	0	5163	8260
ВВ-400Р	15	3х95	0,54	8,1	5074	8118
ПВИР-250 БТ	15 10	3х95 3х95	0,54 0,54	13,5	5060	8096
ПВИ-315H+R	15 10 15	3х95 3х95 3х95	0,54 0,54 0,54	21,6	4919	7870
К-500 ( 445КВт )	15 10 364	3х95 3х95 3х95	0,54 0,54 0,54	340	3992	6387
К-500 (2*45КВт)	15 10 334	3х95 3х95 3х35	0,54 0,54 1,41	256	2681	4289

3.7.2.2.6 Выбор защитной аппаратуры

Каждый аппарат согласно ПБ должен быть проверен на:

1 Номинальное напряжение

2 Номинальный ток

3 Отключающая способность при трехфазном к.з.

Номинальное напряжение, на которое изготовлен аппарат должно соответствовать напряжению сети, в которой он будет эксплуатироваться и должно быть не менее его: .

Номинальный ток аппарата должен выбираться исходя из максимально возможной нагрузки, при которой он будет эксплуатироваться:

(112)

Отключающая способность аппарата должна быть в 1,2 раза больше максимально возможного тока трехфазного к.з. на его защимах:

(113)

Ток трехфазного к.з. определяется из соотношения :

(114)

Требуемый в этом случае предельный отключаемый ток:

(115)

Встроенный в подстанцию КТПВ-630/6-1,2 выключатель А3792 УУ 5 рассчитан на ток 630 А изготовлены на напряжение 1140В. Предельная коммутационная способность на отключение 42000А.

Встроенные в подстанцию КТПВ-630/6-1,2 автомат А3792 проходят по этим трем условиям.

3.7.2.2.7 Выбор и проверка уставок максимальной токовой защиты

Величина уставки тока срабатывания реле автоматических выключателей,

магнитных пускателей определяется по формулам для защиты магистралей.

(116)

где: - уставка тока срабатывания реле, А.

-пусковой ток наиболее мощного электродвигателя.

- сумма номинальных токов остальных электродвигателей.

Для защиты ответвлений,питающих группы одновременно включаемых электродвигателей:

(117)

Для защиты одиночного электродвигателя:

(118)

Выбранная уставка проверяется по расчетному минимальному току к.з. по формуле:

(119)

где: - коэффициент чувствительности защиты, равный 1,5.

Дальнейший расчет сводим в таблицу:

Таблица № 19 - Расчет уставок максимальной защиты

Тип аппарата защиты	Рн, Квт	Iн, А	Iпуск, А	А	А
КТПВ-630/6-1,2	535	347	1306	5163	2550	2,02
ВВ-400Р	535	347	1306	5074	1800	2,8
ПВИР-250БТ	90	62,6	344	5060	500	10
К-500 (подача)	90	62,6	344	2681	500	5,3
ПВИ-315 H+R	445	285	1244	4919	1400	3,5
К-500 (режущая)	445	285	1244	3992	1400	2,85

3.7.2.2 Выбор передвижной участковой подстанции

Выбор силового трансформатора УПП №201 (Б) для питания конвейера КСЮ-271 :

Таблица № 20 - Характеристика энергопотребителей

Наименование потребителей	Тип Электродвигателя	Кол-во Двигателей Шт.	Pн, КВТ	Uн , В	I н , А	I пуск , А	Cos.	КПД ,
Лавный привод КСЮ	ДКВ-355L4	2	250	1140	153	1224	0,88	0,94
Итого:			500

Р_уст = 500 квт.

Мощность трансформаторной подстанции определяется исходя из расчетной электрической нагрузки S_р присоединенных к подстанции потребителей по формуле:

; КВА (120)

где: h_c - коэффициент спроса

- Cуммарная установленная мощность потребителей,

- установленный коэффициент мощности, для очистных и подготовительных забоев принимают 0,6.

Коэффициент спроса определяется по формуле:

(121)

где: P_max - мощность наиболее мощного потребителя,



Cледовательно: мощность трансформаторной подстанции определяется по формуле:

КВА;

Принимаем к установке подстанцию типа КТПВ 630/6-1,2.

3.7.2.3.1 Выбор и проверка кабельной сети участка

Магистральный кабель для питания лавного привода КСЮ с двумя приводными блоками по 250 КВт определяется по формуле:

Рабочий ток в магистральном кабеле определяется по формуле:

(122)

где:коэффициент спроса для группы потребителей получающих питание от магистрального кабеля;

суммарная установленная мощность группы потребителей, получающих питание по выбираемому магистральному кабелю, кВт;

номинальное напряжение сети, В;

средневзвешенный коэффициент мощности,

Принимаем кабель типа КГЭШ 3х95+3х4+1х10, с

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок ,

так как принимаем кабель типа КГЭШ 3х95+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х95+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х70+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Таблица № 21 - Выбор и проверка кабельной сети

Обозначение кабеля по схеме	Принятый тип кабеля	Длительно допустимый ток, А	Расчетный ток, А
	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	300	295
	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	300	295
	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	300	153
	КГЭШ 3х70+3х4+1х10	260	153

Самым мощным и удаленным электродвигателем является электродвигатель лавного привода КСЮ-271:

(123)

Таким образом

(124)

где:

Следовательно:

Условие выполнено.

3.7.2.3.2 Проверка кабельной сети по допустимой емкости

Таблица № 22 - Проверка кабельной сети по допустимой емкости

№ п/п	Обозна-чение кабеля	Марка кабеля	Длина кабеля	Емкость кабеля на 1 км, мкф/фаза	Емкость кабеля Мкф/фаза
1		КГЭШ 3х95+3х4+1х10	0,005	0,77	0,00385
2		КГЭШ 3х95+3х4+1х10	0,015	0,77	0,01155
3		КГЭШ 3х95+3х4+1х10	0,324	0,77	0,249
4		КГЭШ 3х70+3х4+1х10	0,132	0,72	0,095
					0,36

С учетом емкости электродвигателей и электрических аппаратов общая емкость сети равна:

(125)

Кабельная сеть подстанции УПП 201(Б) проходит по допустимой емкости.

3.7.2.3.3 Расчет токов короткого замыкания в участковой сети

Расчет производим методом приведенных длин приложенному в ПБ:

(126)

Максимальный ток 3^х фазного к.з. определяем по формуле:

, А (127)

Таблица № 23 - Расчет токов короткого замыкания

Точка к.з	Фактическая длина кабеля, м	Сечение кабеля, мм2	Коэффициент приведения,	Приведенная длина,м
КТПВ-630	0		0	0	5163	7744
ВВ-400Р	10	3х95	0,54	5,4	5100	8160
ПВИ-315	10 10	3х95 3х95	0,54	10,8	5054	8086
КСЮ-271 Нижний двигатель	20 132	3х95 3х70	0,54 0,72	106	4200	6300
КСЮ-271 Верхний двигатель	20 324	3Х95 3х95	0,54 0,54	186	3600	5400

3.7.2.3.4 Выбор защитной аппаратуры

Каждый аппарат согласно ПБ должен быть проверен на:

1 Номинальное напряжение

2 Номинальный ток

3 Отключающая способность при трехфазном к.з.

Номинальное напряжение, на которое изготовлен аппарат должно соответствовать напряжению сети, в которой он будет эксплуатироваться и должно быть не менее его:

. (128)

Номинальный ток аппарата должен выбираться исходя из максимально возможной нагрузки, при которой он будет эксплуатироваться:

(129)

Отключающая способность аппарата должна быть в 1,2 раза больше максимально возможного тока трехфазного к.з. на его защимах:

 (130)

Ток трехфазного к.з. определяется из соотношения :

(131)

Требуемый в этом случае предельный отключаемый ток:

(132)

Встроенный в подстанцию КТПВ-630 выключатель А3792 УУ 5 рассчитан на

ток 630А изготовлены на напряжение 1140В. Предельная коммутационная способность на отключение 42000А.

Встроенные в подстанцию КТПВ-630 автомат А3792 проходят по этим трем условиям.

3.7.3.3.5 Выбор и проверка уставок максимальной токовой защиты

Величина уставки тока срабатывания реле автоматических выключателей,

магнитных пускателей определяется по формулам для защиты магистралей.

(133)

где: - уставка тока срабатывания реле, А.

-пусковой ток наиболее мощного электродвигателя.

- сумма номинальных токов остальных электродвигателей.

Для защиты ответвлений, питающих группы одновременно включаемых электродвигателей:

(134)

Для защиты одиночного электродвигателя:

(135)

Выбранная уставка проверяется по расчетному минимальному току к.з. по формуле:

(136)

где: - коэффициент чувствительности защиты, равный 1,5.

Таблица № 24 - Расчет уставок максимальной защиты

Тип аппарата защиты	Рн, Квт	Iн, А	Iпуск, А	А	А
КТПВ-630/6-1,2 А3742	500	295	1377	5163	2000	2,58
ВВ-400Р	500	295	1377	5100	1800	2,8
ПВИ-315 R+H	250	153	1224	5054	1400	3,6
Верхний двигатель	250	153	1224	3600	1400	2,5
ПВИ-315 R+H	250	153	1224	5077	1400	2,8
Нижний двигатель	250	153	1224	4200	1400	3,0

3.7.2.4 Выбор силового трансформатора УПП № 201(В) для питания перегружателя, дробилки, лебедок

Таблица №25 - Характеристика энергопотребителей

Наименование потребителей	Тип Электродвигателя	Кол-во Двигателей Шт.	Pн, КВТ	Uн , В	I н , А	I пуск , А	Cos.	КПД ,
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Перегружатель ПСМ	ДКВ-355L4	1	250	660	265	2120	0,88	0,94
Дробилка ДУ-1Р69М	2ВР280L4	1	75	660	81	526,5	0,88	0,915
Маслостанция СНЛ-180	АВР280S4Р АВРВ 132 SB2	2 2	110 7,5	660 660	124 8,25	930 62	0,83 0,86	0,93
АНУ	ВРП225М4	1	55	660	62	782	0,87	0,92
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Лебедка ЛВ-25	ВРП-180 М4	1	30	660	34	204	0,87	0,89
АПШ.1	Трансформатор	2	4	660	---	---	---	---
			560

Р_уст = 560 квт

Мощность трансформаторной подстанции определяется исходя из расчетной электрической нагрузки S_р присоединенных к подстанции потребителей по формуле № 120.

Коэффициент спроса определяется по формуле № 121.

Cледовательно мощность трансформаторной подстанции определяется по формуле:

 КВА;

Принимаем к установке подстанцию типа КТПВ 630-6/0,69.

3.7.2.4.1 Выбор и проверка кабельной сети участка

Рабочий ток в магистральном кабеле определяется по формуле № 97

Принимаем кабель типа КГЭШ 3х95+3х4+1х10, в параллель с

Участок

Принимаем кабель типа КГЭШ 3х95+3х4+1х10, в параллель с

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

Принимаем кабель типа КГЭШ 3х95+3х4+1х10, в параллель с

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

Принимаем кабель типа КГЭШ 3х50+3х4+1х10, в параллель с

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х70+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х50+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

,, так как принимаем кабель типа КГЭШ 3х50+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х95+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х70+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х70+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х70+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х70+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х95+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х50+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х35+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х35+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Участок

, так как принимаем кабель типа

КГЭШ 3х35+3х4+1х10

Условие выполняется, кабель соответствует условиям эксплуатации.

Таблица №26 Выбор и проверка кабельной сети

Обозначение кабеля по схеме	Принятый тип кабеля	Длительно допустимый ток, А	Расчетный ток, А
1	2	3	4
	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	560	539
	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	520	433
	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	300	288
	КГЭШ 3х50+3х4+1х10	300	53
	КГЭШ 3х70+3х4+1х10	260	132
	КГЭШ 3х50+3х4+1х10	200	62
	КГЭШ 3х50+3х4+1х10	200	62
	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	300	200
	КГЭШ 3х70+3х4+1х10	260	132
	КГЭШ 3х70+3х4+1х10	260	132
	КГЭШ 3х70+3х4+1х10	260	132
	КГЭШ 3х70+3х4+1х10	260	132
	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	300	265
1	2	3	4
	КГЭШ 3х50+3х4+1х10	200	81
	КГЭШ 3х35+3х4+1х10	168	34
	КГЭШ 3х35+3х4+1х10	168	34
	КГЭШ 3х35+3х4+1х10	168	34

3.7.2.4.2 Проверка кабельной сети по допустимой емкости

Таблица № 27 - Проверка кабельной сети по допустимой емкости

Обозна-чение кабеля	Марка кабеля	Длина кабеля км	Емкость кабеля на 1 км, мкф/фаза	Емкость кабеля Мкф/фаза
1	2	3	4	5
L0-1	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	0,015	0,77	0,011
L1-2	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	0,030	0,77	0,02
L2-3	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	0,090	0,77	0,069
L2-4	КГЭШ 3х50+3х4+1х10	0,0015	0,63	0,0009
L3-5	КГЭШ 3х50+3х4+1х10	0,015	0,63	0,009
L3-6	КГЭШ 3х50+3х4+1х10	0,010	0,63	0,0063
L3-7	КГЭШ 3х50+3х4+1х10	0,005	0,63	0,00315
L0-8	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	0,020	0,77	0,0154
L8-9	КГЭШ 3х50+3х4+1х10	0,010	0,63	0,0063
L8-10	КГЭШ 3х50+3х4+1х10	0,020	0,63	0,0126
L8-11	КГЭШ 3х70+3х4+1х10	0,030	0,72	0,02
L8-12	КГЭШ 3х70+3х4+1х10	0,040	0,72	0,02
L3-13	КГЭШ 3х95+3х4+1х10	0,324	0,77	0,24
L13-14	КГЭШ 3х50+3х4+1х10	0,005	0,62	0,031
L13-15	КГЭШ 3х35+3х4+1х10	0,020	0,53	0,01
L13-16	КГЭШ 3х35+3х4+1х10	0,040	0,53	0,02
L13-17	КГЭШ 3х35+3х4+1х10	0,0015	0,53	0,0008
L13-18	КОГЭШ 3х6+1х2,5	0,005	0,35	0,002
				0,497

С учетом емкости электродвигателей и электрических аппаратов общая емкость сети равна:

(137)

С=1,1*0,497=0,54

Кабельная сеть проходит по допустимой емкости.

3.7.2.4.3 Расчет токов короткого замыкания в участковой сети

Расчет производим методом приведенных длин приложенному в ПБ:

(138)

Максимальный ток 3^х фазного к.з. определяем по формуле:

, А (139)

Таблица № 28 - Расчет токов короткого замыкания

Точка к.з	Фактическая длина кабеля, м	Сечение кабеля, мм2	Коэффициент приведения,	Приведенная длина,м
1	2	3	4	5	6	7
0	0				8931	14289
1	15	3х95	0,54	8,1	8480	13568
2	15 30	3х95 3х95	0,54	25	8005	12808
3	15 30 90	3х95	0,54	73	5854	9366
	15 30 1,5	3х95	0,54	25,5	8003	12804
5	15 30 90 15	3х95 3х50	0,77 1,0	88	5244	8390
6	15 30 90 10	3х95 3х50	0,77 1,0	83	5480	8768
7	15 30 90 10	3х95 3х50	0,77 1,0	78	5500	8800
8	20	3х95	0,54	10,8	8450	13520
9	20 10	3х95 3х50	0,54 1,0	20,8	8033	12852
10	20 20	3х95 3х50	0,54 1,0	30,8	7556	12089
11	20 30	3х95 3х70	0,54 0,72	32	7500	12000
12	20 40	3х95 3х70	0,54 0,72	40	7079	11326
13	15 30 90 324	3х95	0,54	248	2540	4064
14	15 30 90 324 5	3х95 3х95 3х95 3х95 3х50	0,54 1,0	253	2525	4040
15	15 30 90 324 20	3х95 3х35	0,54 1,41	276	2326	3721
16	15 30 90 324 40	3х95 3х35	0,54 1,41	304	2160	3456
17	15 30 90 324 1,5	3х95 3х35	0,54 1,41	250	2530	4048
18	15 30 90 324 5	3х95 3х6	0,54 8,22	290	2250	3600

3.7.2.4.4 Выбор защитной аппаратуры

Каждый аппарат согласно ПБ должен быть проверен на:

1 Номинальное напряжение

2 Номинальный ток

3 Отключающая способность при трехфазном к.з.

Номинальное напряжение, на которое изготовлен аппарат должно соответствовать напряжению сети, в которой он будет эксплуатироваться и должно быть не менее его: .

Номинальный ток аппарата должен выбираться исходя из максимально возможной нагрузки, при которой он будет эксплуатироваться:

(140)

Отключающая способность аппарата должна быть в 1,2 раза больше максимально возможного тока трехфазного к.з. на его защимах:

(141)

Ток трехфазного к.з. определяется из соотношения :

(142)

Требуемый в этом случае предельный отключаемый ток:

Встроенный в подстанцию КТПВ-630 выключатель А3792 УУ 5 рассчитан на

ток 630 А изготовлены на напряжение 660В. Предельная коммутационная способность на отключение 42000А.

3.7.2.4.5 Выбор и проверка уставок максимальной токовой защиты

Величина уставки тока срабатывания реле автоматических выключателей,

магнитных пускателей определяется по формулам для защиты магистралей.

 (143)

где: - уставка тока срабатывания реле, А.

-пусковой ток наиболее мощного электродвигателя.

- сумма номинальных токов остальных электродвигателей.

Для защиты ответвлений,питающих группы одновременно включаемых электродвигателей:

Для защиты одиночного электродвигателя:

Выбранная уставка проверяется по расчетному минимальному току к.з. по формуле:

(144)

где: - коэффициент чувствительности защиты, равный 1,5.

Таблица № 29 - Выбор и проверка уставок максимальной защиты

Тип аппарата защиты	Рн, Квт	Iн, А	Iпуск, А	А	А
1	2	3	4	5	6	7
КТПВ-630 А3742	560	376	1477	8931	2800	3,1
1	2	3	4	5	6	7
ВВ-400 (Общий)	560	376	1477	8480	2400	3,5
ВВ-400 (СНЛ-180)	110	132	992	8450	1400	6,04
ПВИ-250 (СНЛ-180 (1))	110	132	992	8033	1250	6,42
ПВИ-250 (СНЛ-180 (2))	110	132	992	7556	1250	6,05
ПВИ-250 (СНЛ-180 (3))	110	132	992	7500	1250	6
ПВИ-250 (СНЛ-180 (4))	110	132	992	7079	1250	5,6
ПВИ-250 (АНУ)	55	62	380

Подобные документы

• Разработка технических предложений по поддержанию производственной мощности филиала "Шахта "Юбилейная" за счет отработки запасов угля тонких пластов

  Анализ технологий, применяемых для отработки тонких пологих пластов. Гидрогеологические и горнотехнические условия разработки, разведанность запасов шахты. Расчет добычи угля из подготовительных и очистных забоев, капитальных и эксплуатационных затрат.
  
  дипломная работа [299,5 K], добавлен 11.04.2013
  

• Особенности организации деятельности ООО "Шахта "Усковская"

  Горно-геологическая характеристика месторождения и шахтного поля. Основные параметры шахты. Вскрытие и подготовка шахтного поля, параметры оборудования для проведения подготовительных и очистных работ. Технологический комплекс поверхности шахты.
  
  отчет по практике [44,9 K], добавлен 25.03.2015
  

• Проект вскрытия и отработки поля шахты "Денисовская"

  Характеристика района и месторождения шахты "Денисовская". Геологическое строение пластов, тектоника. Оценка запасов и качества угля. Горно-геологические условия эксплуатации. Границы полей УДП "Денисовское". Выбор и обоснование системы разработки.
  
  дипломная работа [391,5 K], добавлен 10.02.2017
  

• Проект вскрытия, подготовки и отработки пласта "Третьего" в условиях шахты "Распадская-Коксовая"

  Характеристика района и месторождения, горно-геологические условия. Основные параметры шахты. Подготовка шахтного поля. Капитальные и подготовительные выработки. Удельные затраты на отработку горизонта. Транспортировка горной массы из забоя выработок.
  
  дипломная работа [6,2 M], добавлен 23.08.2011
  

• Подземная геотехнология

  Понятие шахтного поля, подсчет балансовых и промышленных запасов, обоснование величины потерь угля. Производственная мощность и срок службы шахты. Вскрытие шахтного поля. Определение основных параметров подготовительной выработки, выбор систем разработки.
  
  курсовая работа [1,9 M], добавлен 13.12.2014
  

• Проектирование угольной шахты

  Основные параметры шахты. Промышленные запасы шахтного поля. Проектная мощность шахты. Выбор схемы и способа вскрытия шахтного поля. Подготовка пласта к очистной выемке. Выбор и обоснование системы разработки. Выбор технических средств очистных работ.
  
  курсовая работа [105,3 K], добавлен 23.06.2011
  

• Автоматизация добычи угля на шахте им. Костенко

  Особенности вскрытия и подготовки шахтного поля. Общая характеристика шахтного транспорта, вентиляции, электроснабжения, водоотливных и подъемных установок. Описание принципа действия основных технических средств автоматической газовой защиты шахты.
  
  дипломная работа [91,7 K], добавлен 24.09.2010
  

• Анализ горно-геологических и горнотехнических условий месторождения

  Мощность шахты, режим работы. Механизация очистной выемки и нагрузка на забой. Главные способы подготовки шахтного поля и система разработки угольных пластов. Группирование пластов по очередности отработки и определение нагрузки. Вскрытие шахтного поля.
  
  курсовая работа [1,5 M], добавлен 18.12.2015
  

• Разработка пластового месторождения

  Расчет промышленных запасов шахтного поля, годовой мощности и срока службы шахты. Безопасность ведения горных работ при вскрытии шахтного поля. Технические средства очистных работ. Размеры выемочных полей и очистных забоев. Нагрузка на очистной забой.
  
  курсовая работа [247,3 K], добавлен 21.03.2012
  

• Работа в шахтном поле

  Расчет промышленных запасов шахтного поля, а также годовой мощности исследуемой шахты, определение и оценка срока ее службы. Выбор и обоснование способа и схемы вскрытия и подготовки поля. Технология очистных работ, их технико-экономическое обоснование.
  
  курсовая работа [435,2 K], добавлен 20.01.2016
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам