Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Республики Татарстан

Альметьевский государственный нефтяной институт

Кафедра технологии нефтегазового машиностроения

Курсовая работа

по дисциплине «Взаимозаменяемость и технические измерения»

Выполнил: студент гр.23-32.

Хабибуллин А.

Проверил: зав. Кафедры

Матвеев В.Н.

Альметьевск 2015 г.

Содержание

1. Введение

2. Расчет посадок для гладких цилиндрических соединений

2.1 Расчет и выбор посадки с зазором для подшипников скольжения

2.2 Расчет и выбор посадки с натягом

2.3 Расчет и выбор переходной посадки

3. Расчет и выбор посадок для подшипников качения

4. Расчет калибров для гладких цилиндрических деталей

5. Расчет размерных цепей

6. Заключение

7. Список литературы

Исходные данные для разработки курсовой работы.

Дано:

№ подшипника: 1000812

Класс точности подшипника: 6

R = 450 кгс

A = 220 кгс

Перегрузка 300%

l1= 65 мм

d1 = 65 мм

d2 = 55 мм

l2 = 65 мм

d3 = 60 мм

n = 1000 об/мин

R = 2,5 кН (для расчета подшипника скольжения)

R= 1,5 кН (для расчета неподвижности посадки)

Масло инд. 20

Мкр = 108 Нм

Б1 = B = 10 мм

Б2 = 30 мм

Б4 = 40 мм

Б5 = Б6 =16 мм

Б7 = 165 мм

Б3 = (Б7+Б0) -Б1 -Б2 -Б4-Б5-Б6= 169-10-30-40-16-16 = 57 мм

1. Введение

подшипник посадка цепь

Цель курсовой работы по взаимозаменяемости и техническим измерениям является обучение правильно применять теоретические знания, полученные в процессе учебы.

В соответствии с этим в процессе выполнения курсовой работы по взаимозаменяемости и техническим измерениям решаются следующие задачи:

- расширение, углубление и закрепление теоретических знаний и применение их при решении практических вопросов;

- овладение методикой расчета соединений деталей машин, выбора оптимальных посадок и допусков, а так же измерительных средств при конструировании и изготовлении машин.

В машиностроении созданы и освоены новые системы современных, надежных и эффективных машин для комплексной автоматизации производства, что позволило выпускать продукцию высокого качества с наименьшими затратами труда; увеличился выпуск автоматических линий, новых видов машин, приборов, аппаратов, отвечающих современным требованиям. Непрерывно совершенствуются конструкции машин и других изделий, технология и средства их производства и контроля, материалы; расширилась внутриотраслевая и межотраслевая специализация на основе унификации и стандартизации изделий, их агрегатов и деталей; шире используются методы комплексной и опережающей стандартизации; внедряются системы управления и аттестации качеством продукции, система технологической подготовки производства. Увеличилась доля изделий высшей категории качества в общем объеме их производства.

2. Расчет посадок для гладких цилиндрических соединений

2.1 Расчет и выбор посадки с зазором для подшипников скольжения

Дано:

d2 = 55 мм

l2 = 65 мм

n = 1000 об/мин

Смазка - масло инд. 20

Материал: вала - сталь 45

втулки - БрАН 9-4

1. Максимальная толщина масляного слоя обеспечивается при оптимальном зазоре:

Sопт = шопт • d = 0,0028•55 = 0,154 мм

где d - диаметр соединения;

шопт - оптимальный относительный зазор;

шопт = 0,293 • Кце = 0,293 • 1,12 • = 2•10-3

где м - динамическая вязкость масла м=0,03 Па•с;

n - число оборотов в минуту

Р= = 6,9•105 Па - среднее давление на опору.

R - радиальная нагрузка на подшипник, Н

D и l - диаметр и длина, м:

Кце - коэффициент, учитывающий угол охвата и отклонения l/d = 1,18

Значение Кце находим методом интерполяции

Кце = 1,12



2. Максимально возможная толщина масляного слоя между поверхностями скольжения:

hmax = Hmax • d = 0,0005 • 55 = 0,03 мм

где Hmax = 0,252 • шопт = 0,252 • 0,002 = 0,0005 - максимально возможная для данного режима относительная толщина масляного слоя.

3. Средний зазор при нормальной температуре (20°) для выбора посадки из стандартных полей допусков:

Scp = Sопт - St ;

Считаем, что температура масла ? 50°С;

St = (бА - вВ) • ( tс - 20°) • d = (17.8 - 11.6) • 10-6 • 30 •55 = 0,009 мм

где бА , вВ - коэффициенты линейного расширения материалов;

tс - температура подшипника

Sср = Sопт - St = 0.154 - 0,009 = 0,145 мм

4. Выбираем из таблиц СТ СЭВ 144-75 посадку, у которой средний зазор наиболее близок к расчетному и коэффициент относительной точности максимален.

Для рассматриваемого случая:

или

для которой:

Smax = 0,254 мм; ТS = 0,194 мм

Smin = 0,060 мм; Sср = 0,157 мм

Коэффициент относительной точности посадки:

з = = 0,8

5. Действующий зазор с учетом шероховатости поверхности и температурных деформаций:

Sд = S+St + б • (RZA + RZВ);

RZA = 4 мкм; RZВ = 2,5 мкм;

Sд max = 254 + 9 + 2(4 +2,5) = 276 мкм

Sд min = 60+ 9 + 2(4 +2,5) = 82 мкм

6. Определяем действующую толщину масляного слоя при наименьшем и наибольшем зазоре:

hд = Sд min / 2(1-е'); h''д = Sд max / 2 •(1- е'');

Находим коэффициент нагруженности:

СR = 9,4 • (р•ш2д min)/( • n)

шд min = Sд min / d = 0,082/ 55 = 0,0015

СR = 9,4 • (4,2 • 105 • (0,0015)2)/ (0,03 • 1000)) = 0,3

е' = 0,3

hд = 82 / 2 • (1-0,3) = 28,7 мкм

СR = 9,4 • (р • ш2д max / • n) ;

Шд max = Sд max / d = 0,276/55 = 0,005

СR = 9,4 • (4,2 •105 • (0,005)2 / (0,03 • 1000)) = 3,29

е' = 0,8

h д = 276/ 2 • (1-0,8) = 27,6 мкм.

7. Проверяем условие наличия жидкостного трения, задаваясь некоторым запасом надежности:

hд min / 1,2 > RZA + RZВ +((КА + КВ)/4) • l) + ДRB/2 +

х - угол перекоса оси вследствие прогиба вала

ДRB = 10 мкм - радиальное биение

К = 0,125 • 10-3 ;

27,6/ 1,2 > 2+ 1,5 +

т.е. 23 > 11,9 +

Таким образом, повышая или понижая требования к отклонениям формы и угла перекоса, получаем оптимальный результат.



2.2 Расчет и выбор посадки с натягом

Запрессовка механическая

1. Определяем эксплуатационное удельное давление на поверхности из условия обеспечения прочности соединения:

РЭ ==4.09•106 Па

n- коэффициент запаса прочности n=(1,5+5)

f - 0,85 - коэффициент трения

2. Определяем характер деформирования, вызываемый удельным давлением:

РЭ/ дТ = 4,09 • 106 / 2 • 108 = 0,02

дТ = 2 • 108

3. По графику в зависимости от величины РЭ/ дТ = 0,02 при d1 / d=0,846 устанавливаем, что деформация вала и втулки находится в упругой зоне.

4.Так для определения наибольшего допускаемого контакта давления пользуемся:

Рнб / дТ =0,259

Рнб = 0,259 • 8• 108 = 2• 108 Па

5. Учитывая неравномерность распределения удельного давления по поверхности соединения, находим Рнбдоп при l / d = 65 / 65 = 1

d1 / d = 55 /65 = 0,846 , х = 0,9

Рнб доп = Рнб • х = 2 • 108 •0,9 = 180•106 Па

6. Определяем предельные значения натягов:

СА= + мА = (1+0.452) / (1-0.452) + 0,3 =1,5

СВ = - мВ = (1+0.8462)/ 1-0,8462) - 0,33 =6

Nmin расч = Рнб доп •d•(CА/ЕА + СВ/ЕВ) = 4,09•106 •0,065•= 11 мкм

Nmax расч= Рнб доп •d•(CА/ЕА + СВ/ЕВ) = 180•106 •0,065•= 487,5 мкм

Рассчитываем поправку на смятие микронеровностей сопрягаемых поверхностей по формуле:

К1=К2 = 0,7

RZA=RZB = 10 мкм

Д Ш = 2• 0,7•10•2 = 28мкм

7. Величина натягов для выбора посадки:

N'min расч= Nmin расч + Д Ш = 11 +28 = 39 мкм

N'mач расч = Nmах расч + Д Ш = 487,5+28 = 515,5 мкм

8. Выбираем стандартную посадку по СТ СЭВ 144-75

или

Для этой посадки

Nmin = ei - ES = 172-120 = 52 мкм

Nmax = es - EJ = 218-0 = 218 мкм

Проверим условие:

N'min расч Nmin табл. 39 52

Nmax расч Nmin табл 515,5 218



2.3 Расчет и выбор переходной посадки

Расчет сводится к определению ожидаемого процента получения соединения с натягом или с зазором.

В основу расчета положим теоретико-вероятностный метод, который применяют в массовом производстве:

1. Для диаметра d = 60 мм из таблицы СТ СЭВ 144-75 выбираем стандартную посадку:

или



2. Для выбранной посадки рассчитываем:

Nmax = es - EI = 18 мкм

Smax = ES - ei = 46-(-12) =58 мкм

N(S)ср=(18-58)2= -20 мкм

ТD = ES - EI = 46 -0 = 46 мкм

Тd = es - ei = 18-(-12) = 30 мм

3. Определяем среднее квадратическое отношение натяга по формуле:

уN = мм

4. Определяем предел интегрирования

Z = Ncp / уN = -20 /9,1 = -2,1

5. Ф(Z) = Ф (-2,1) = 0,0440

6. Рассчитываем вероятность натяга

Р'N = 0,5 + 0,0440=0,5440

РN = Р'N · 100 % = 54,4%

7. Рассчитываем вероятность зазора

Р'S = 0,5 - Ф(Z) = 0,5 -0,0440= 0,4560

РS = Р'S · 100 % = 45,6%

8. Проверка

РN + PS = 100 %

54,4+ 45,6 = 100 %

3. Расчет и выбор посадок для подшипников качения

1. По ГОСТ 8338-75 для подшипника 1000812 находим габаритные размеры.

Для нагруженного кольца с местным нагружением выбор производят для разъемного корпуса с отверстием D = 78 мм; B = 10 мм, d=60 мм, следует выбрать посадку (по СЭВ - G7)

2. Вид нагруженности колец: т.к. вращается вал, то нагруженное кольцо имеет местное нагружение; внутреннее-циркуляционное.

3. Выбор посадок.

Для внутреннего кольца с циркуляционным нагружением выбор посадки производят в зависимости от величины интенсивности нагрузки.

РR = (Fr / B) · K1· К2 · К3 ;

Fr = 450 кгс

K1 = 1 К2 = 1,5 К3 = 1

РR = (450/ 0,5) · 1 · 1,5 · 1= 675 кгс/см

Выбираем посадку по СЭВ js6. Для сопряжения вала со втулкой выбираем комбинированную (по системам) посадку Ш60

Для сопряжения корпуса с крышкой получим посадку Ш 78



4. Расчет калибров для гладких цилиндрических деталей

Предельные гладкие калибры служат для контроля отверстий и валов (внутренних и наружных размеров) и рассортировки их на «годные», «брак исправный» и «брак неисправимый»

По назначению предельные калибры делятся на:

рабочие калибры - ПР (проходной) и НЕ (непроходной)

Определим предельные и исполнительные размеры калибров, необходимых для контроля деталей, выполненных по посадке с зазором:

или

Из соответствующих формул находим:

Dmax = D + ES = 55 + 0,12 = 55,12 мм

Dmin = D + EJ = 55 + 0 = 55 мм

dmax = d + es = 55 + (-0,060) = 54,94 мм

dmin = d + ei = 55 +(-0,134) = 54,86 мм

По таблицы СТ СЭВ 157-75 находим отклонения калибров:

Ш55Н10:

Z, Z1=13;

Н=5;

Н1=8;

HP,HS=3.

Ш55 e9:

Z, Z1=13;

Н=5;

Н1=8

Нp,HS =3.

Таблица 1

Подсчет предельных размеров гладких рабочих калибров для проверки валов и отверстий сопряжения

Наименование калибров	Новые калибры	Предельно-изношенные в мм
	наибольший размер, мм	наименьший размер, мм
Пробка 55 H10	ПР	ПРmax=Dmin+Z+H/2= =55+0,013+0,0025= =55,0155	ПРmin=Dmin+Z-H/2 = =55+0,013 - - 0,0025= = 55,01	ПРизн=Dmin=55
	НЕ	НЕmax=Dmax+H/2= =55,12+0,0025= =55,1225	НЕmin=Dmax-H/2= =55,12-0,0025= =55,1175	_
Скоба 55 e9	ПР	ПРmax=dmax-Z1+H1/2= =54,94 - -0,013+0,004= =54,931	ПРmin=dmax-Z1- - H1/2= =54,94-0,013- -0,004=54,923	ПРизн=dmax= =54,94
	НЕ	НЕmax=dmin+Н1/2= =54,86+0,004= =54,864	НЕmin=dmin- Н1/2= =54,86-0,004= =54,856	_

Таблица 2

Подсчет исполнительных размеров гладких рабочих калибров для сопряжения

Наименование калибров	Новые калибры	Простановка рамера на чертеже в мм
	исполнительные размеры	отклонение в мм
Пробка 55 H10	ПР	ПРmax=Dmin+Z+H/2= =55+0,013+0,0025= =55,0155	-0,005 (-Н)	55,0155-0,005
	НЕ	НЕmax=Dmax+H/2= =55,12+0,0025= =55,1225	-0,005 (-Н)	55,1225-0,005
Скоба 55 e9	ПР	ПРmin=dmax-Z1- - H1/2= =54,94-0,013- -0,004=54,923	+0,008 (+Н1)	54,923+0,008
	НЕ	НЕmin=dmin- Н1/2= =54,86-0,004= =54,856	+0,008 (+Н1)	54,856+0,008

5. Расчет размерных цепей

Размерной цепью называется совокупность расположенных по замкнутому контуру размеров, определяющих взаимное положение осей и поверхностей одной детали - в подетальной цепи, или осей и поверхностей нескольких деталей в узле или механизме - в сборочной цепи.

Замыкающим называется размер не обрабатываемый, а получающийся в результате обработки составляющих размеров, а в подетальной цепи, или получающийся в результате сборки зазор, натяг, или расстояние какой - либо поверхности от базы в сборочной цепи. Замыкающий размер может быть положительным, отрицательным или равным нулю.

По отношению к замыкающему размеру все составляющие делятся на увеличивающие (при увеличении которых замыкающий размер увеличивается) и уменьшается (при увеличении которых замыкающий размер уменьшается).

Для решения составленной уже подетальной размерной цепи достаточно знать порядок обработки.

Звеном размерной цепи может быть не только размер, т.е. расстояние между двумя точками, линиями или плоскостями, но также эксцентриситет в поперечном сечении, несоосность, не параллельность и другие отклонения формы.

Назначение допусков и предельных отклонений на все размеры, входящие в размерную цепь, называется расчетом или решение размерной цепи.

Расчет может производиться при условии удовлетворения требованиям полной взаимозаменяемости или при условии удовлетворения требованиям частичной, или неполной, взаимозаменяемости.

Дано:



Б1 = 10 мм

Б2 = 30 мм

Б3 = 57 мм

Б4 = 40 мм

Б5 = 16 мм

Б6 = 16 мм

Б7 =165 мм

Это прямая задача т.к. дан допуск замыкающего звена и необходимо определить допуски всех составляющих звеньев.

Определяем увеличивающие и уменьшающие звенья:

- замыкающее звено

- увеличивающее звено

,,,,,- уменьшающее звено

Определим номинальный размер замыкающего звена:

аср = = = 150 ед. допуска

Из таблиц СТ СЭВ 145-75 выписываем допуски для соответственно для 11и 12 квалитетов.

При расчете допускается на 5-6% при данном методе расчёта ?=2%

Условие выполнено.

Правильность назначения допусков можно проверить по формулам:

EsB0=

B0=4+1,47

Назначим допуски на составляющие звенья из таблиц стандарта СЭВ 144-75

Таблица 3

Бj,, мм	i, мкм	TBj, мкм	TBj принятые мкм	Bj,, мм
		IT11	IT12
Б1=10	0,9	90	150	150	10-0,15
Б2=30	1,31	130	210	210	30-0,21
Б3=57	1,56	160	250	250	57-0,25
Б4=40	1,56	160	250	250	40-0,25
Б5=16	1,08	110	180	180	16-0,18
Б6=16	1,08	110	180	180	16-0,18
Б7=165	2,52	250	400	250	165+0,25
	10,01	1010	1620	1470

Теоретико-вероятностный расчет: аср =

Бj,, мм	i, мкм	I,2 мкм	TB, мкм	TBj принятые мкм	принятые мкм	Bj,, мм
			IT13		IT14
Б1=10	0,9	0,81	220	48400	360	129600	360	129600	10-0,36
Б2=30	1,31	1,7	330	108900	520	270400	520	270400	30-0,52
Б3=57	1,56	2,43	390	152100	620	384400	620	384400	57-0,62
Б4=40	1,56	2,43	390	152100	620	384400	620	384400	40-0,62
Б5=16	1,08	1,16	270	72900	430	184900	430	184900	16-0,43
Б6=16	1,08	1,16	270	72900	430	184900	430	184900	16-0,43
Б7=165	2,52	6,35	630	396900	1000	1000000	1000	1000000	165+1
	10,01	16,04	2500	1004200	3980	2538600	3980	2238600

EsB0=

B0=4-2,48+3,8

Из таблиц СТ СЭВ 145-75 выписываем допуски для соответственно для 14и 15квалитетов.

погрешность ?==0,2% допустимо.

Сравнив оба метода, можно сделать вывод, что применение теоретико-вероятностного метода позволяет расширить допуски составляющих размеров и тем самым упростить изготовление деталей, поэтому данный метод экономичнее более выгодный и изготавливать детали в этом случае технологически проще чем детали с размерами полученными при расчете методом полной взаимозаменяемости.

6. Заключение

В курсовой работе по взаимозаменяемости и техническим измерениям я научился применять теоретические знания, подготовился к выполнению курсовых работ и проектов по специальным дисциплинам.

В соответствии с этим в процессе выполнения курсовой работы по взаимозаменяемости и техническим измерениям решил следующие задачи:

- расширил, углубил и закрепил теоретические знания и применил их при решении практических вопросов при конструировании изделий и технологического оснащения машиностроительных предприятий;

- овладел методикой расчета соединений деталей машин, выбора оптимальных посадок и допусков, а также измерительных средств при конструировании и изготовлении машин.

7. Список литературы

1. А.И. Якушев и др. Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения. М.: Машиностроение, 1987г., 350 с.

2. В.Д. Мягков и др. Справочник допуски и посадки. Л: Машиностроение, 1982г., Т1, 542 с., Т2, 448 с.

3. В.Н. Матвеев, Р.А. Гайнетдинов. Методическое указание к курсовой работе «Взаимозаменяемость и технические измерения», 2008г.,

4. Стандарт СЭВ 144-75, Стандарт СЭВ 145-75, Стандарт СЭВ 157-75,

5. А.Д. Никифоров. Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения. М.: Высшая школа, 200г., 430 с.

6. Н.Н. Марков. Нормирование точности в машиностроении. М.: СТАНКИН, 1992г., 342 с.

7. Л. Я.Перель Подшипники качения: Расчет, проектирование

обслуживание опор: Справочник. - М.: Машиностроение, 193-83г., 543 с.

8. Н.Н.Зябрева, Е.И. Перельман, М.Я. Шегал. Пособие к решению задач по курсу «Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения» Л.: Высшая школа, 1977г., 207 с.

9. ГОСТ 3325-85

Размещено на Allbest.ru