Розрахунок коксового цеху

Фізико-хімічні основи процесу коксування, порівняльна характеристика і вибір конструкції печей. Розрахунок матеріального і теплового балансів з застосуванням ЕОМ. Особливості опалювальної системи коксових печей та їх контрольно-вимірювальні прилади.

Рубрика Производство и технологии
Вид курсовая работа
Язык украинский
Дата добавления 08.10.2011
Размер файла 960,1 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

------------------------------Расход------------------------------

Плотность сухого газа =0.48кг/м3

Средняя объемная теплоемкость газа =1.70кДж/(м3*К)

Средняя теплоемкость паров смолы =2.51кДж/(кг*К)

Средняя теплоемкость паров ароматических углеводородов =1.95кДж/(кг*К)

Средняя теплоемкость аммиака =2.68кДж/(кг*К)

Количество компонентов, м3/м3, сухого газа

CO2=0.44 H2O=1.16 N2=4.96 O2=0.33

Количество продуктов сгорания =6.89 м3

Требуемые потери сухого отопительного газа =123.98 м3/т шихты

5.7 Інструкція користувача

1. Натиснути на системному блоці кнопку "Power", якщо монітор не заробив, уключити за допомогою кнопки живлення на останньому.

2. Почекати, поки цілком завантажиться комп'ютер. Про закінчення даної операції можна судити по появі на моніторі одного з редакторів MS-DOS, або операційної системи Windows.

3. Якщо комп'ютер працює в однім із редакторів MS-DOS, те за допомогою клавіш Alt+F1 (F2) і клавіш пересування курсору (стрілки) вибрати у вікні, що з'явилося, потрібний диск, що позначається латинськими буквами, зміст котрих звичайно такий: А - диск 3,5 дюйма, В - диск 5 дюймів, D (Е)- компакт диск, С (D) - жорсткий диск (вінчестер). Після вибору диска натиснути клавішу Enter (далі, усі команди (запуск) виконуються після натискання клавіші Enter, або після подвійного (іноді одного) натискання лівої кнопки миші). На екрані з'явиться утримання обраного вами диска.

При роботі в середовищі Windows за допомогою миші ви повинні запустити один із редакторів MS-DOS на робочому столі. Якщо таких на робочому столі не виявлено, те варто зайти в меню клавіші "Пуск" далі - "Програми" і запустити один із редакторів MS-DOS, або при відсутності такого, запустити сеанс MS-DOS, в останньому випадку зазначити шлях до файла редактора, що запускає, вручну з клавіатури.

4. У випадку, якщо потрібна вам програма знаходиться не на жорсткому диску (вінчестері), те варто вставити диск у відповідний дисковод і виконати операції, описані вище.

5. Вибрати і запустити потрібний файл. Якщо комп'ютер не реагує, потрібно запустити програму TurboPascal за допомогою файла, що запускає, pas.bat (pascal.bat).

6. Після натискання клавіші F3 відчинити файл. Запустити програму комбінацією клавіш Ctrl+F9. Результати висвітлюються або на екрані, або записуються у файл результатів, що можна переглянути в TurboPascal, відкрив таким же уявою, як і файл, що запускає, або в редакторі, натиснувши клавішу F3.

7. При завершенні роботи варто вийти з TurboPascal за допомогою комбінації Alt+X.

8. Якщо ви не завантажували операційну систему Windows, те для того, щоб виключити комп'ютер, достатньо віджати кнопки живлення на системному блоці і на моніторі.

При роботі в Windows варто закрити редактор за допомогою клавіші F10 або Alt+X, потім зайти в меню кнопки "Пуск", шляхом її натискання,

("Завершення роботи" - "вимкнути комп'ютер", почекати поки не з'явиться вираження: "Тепер живлення комп'ютера можна відключити") відключити живлення.

6. ГІДРАВЛИЧНИЙ РОЗРАХУНОК ОПАЛЮВАЛЬНОЇ СИСТЕМИ КОКСОВИХ ПЕЧЕЙ

6.1 Розрахунок розподілу тиску в отоплюючій системі коксових печей

Вихідні дані:

Корисний об'єм камери - 30 м3;

Разове завантаження сухої шихти - 23,6 т;

Витрати теплоти на коксування шихти - 2724 кДж/кг;

Коефіцієнт надлишку повітря = 1.25;

Теплота горіння зворотного коксового газу - 18495 кДж/м3;

Витрати сухого коксового газу на один регенератор :

2 * 23.9 * 1000 * 2724

--------------------------------------- = 0.13 м3

15 * 18495 * 3600

Витрати вологого коксового газу на один регенератор:

0.13 * 1.0235 =0.133 м3

Витрати вологого повітря на горіння 1 м3 сухого коксового газу при = 1.25:

5.54 м33

Витрати вологого повітря на один регенератор: 5.54 * 0.133 = 0.737 м3

Розподіл газу, повітря та продуктів горіння між коксовими і машиними боками при однаковій кількості обогріваючих каналів приймаємо (по даних ДІПРОКОКСа) з коефіцієнтом 0.526.

Витрати вологог повітря на коксовий бік регенератору:

0.737* 0.526 = 0.388 м3

Кількість вологих продуктів горіння при = 1.25: 6.4 7 м33

Кількість вологих продуктів горіння, що поступають на коксовий бік регенератора:

0.133*6.47*0.526 = 0.452 м3

Кількість вологих продуктів горіння, що поступають на коксовий бік з урахуванням декарбонізаційного повітря:

0.452 + 0.133*0.2*0.526 = 0.466 м3

Щільність вологого повітря: 1.285 кг/м3.

Щільність вологих продуктів горіння при = 1.25 1.212 кг/м3.

В'язкість повітря при 0оС: 1.72*10-5 Па*с; С=111 [3]. В'язкості повітря і продуктів горіння коксового газу при характерних температурах наведені у додатковій літературі [ 3,4 ].

Основні розміри перерізів отоплюючої системи наведені в таблиці 5.5.

Таблиця 6.1 - Основні розміри перерізів опалювальної системи

Елемент опалювальної

системи

Розміри перерізів

Площа, м2

Гідравличний діаметр,м

Довжина, м

1

2

3

4

Подовий канал регенератору

0,141

0,351

6,95

Колосникова решітка масової напівсекції

0,0035

0,066

0,102

Насадка(напів-секція)

0,078

0,0311

2,311

Насадка (сек-ція)

1,56

0,0311

2,311

Підсклепний простір секції регенератору

1,75

-

-

Середній гори-зонтальний переріз під-склепного про-стору

1,68

0,5

0,3

Переріз серед-ньої частини косого ходу

0,0197

0,1325

0,28

Переріз газопо-вітряного сопла при товщині регістру 60 мм, розсікача - 40 мм

0,0133

-

-

1

2

3

4

Обогрівальний канал

0,211

0,44

5,0

Перевальне вікно

0,114

0,333

-

Верх печей (оглядова шахточка до верху печей)

-

-

1,938

6.2 Розрахунок опорів на ділянках отоплюючої системи

Розрахунок проводиться по коксовому боку регенератора відповідно для висхідного і низхідного потоків. Розрахунок гідравличних опорів для окремих ділянок отоплювальної системи розраховується яв втрати тиску:

а) на тертя:

L w2 *

Р = л*------*----------

d 2

де л - коефіцієнт тертя, що залежить від критерію Рейнольдса та шорсткості газоходу. Критерій Рейнольдсу рохраховується по рівнянню:

w*d*

Re = ---------------

L - довжина газоходу; d - діаметр газоходу; w - швидкість руху газу;

- густина газу; - динамічна в'язкість газу.

б) втрати тиску на місцеві опори:

w2*

P = *------------

2

де - коефіцієнт місцевого опору, що залежить від його типу, співвідношення перерізів, критерію Рейнольдса тощо.

Результати розрахунків гідравлічних опорів на окремих дільницях опалювальної системи коксових печей наведені у таблиці 5.6.

Таблиця 6.2 - Гідравлічні втрати на окремих ділянках опалювальної системи

Назва ділянки системи

Втрати тиску, Па

Висхідний потік

Подовий канал

0,144

Колосникова решітка

2,924

Насадка регенератору

3,150

Підсклепний простір

0,033

Косий хід

34,980

Вертикальний обогрівальний канал

0,274

Верх печей

-

Р а з о м

41,505

Низхідний потік

Вертикальний обігрівальний потік

0,268

Косий хід

9,120

Підсклепний простір

0,006

Насадка регенератору

3,615

Колосникова решітка

4,825

Подовий канал (перед входом до клапану)

3,370

Разом 21,204

6.3 Розрахунок гідростатичних напирань на ділянках опалювальної системи

Висхідний потік

1. Вісь подового каналу:

2. Верх колосникової решітки:

3.Верх насадки:

1. Підсклепний простір:

2. Косий хід:

1.285 *273

h = 1.088* (1.157 - --------------) * 9.81 = 9.81 Па

343

3. Вертикальний обігрівальний канал:

1.285 *273

h = 5.0* (1.157 - --------------) * 9.81 = 48.24 Па

343

7. Верх печей:

1.285 *273

h = 1.935* (1.157 - --------------) * 9.81 = 16.96 Па

343

Низхідний потік

1. Вертикальний обігрівальний канал:

1.217 *273

h = 5.0* (1.157 - --------------) * 9.81 = 47.13 Па

343

2. Косий хід:

1.217 *273

h = 1.088.* (1.157 - --------------) * 9.81 = 10.18 Па

343

3. Підсклепний простір:

1.217 *273

h = 0.28* (1.157 - --------------) * 9.81 = 2.64 Па

343

4. Насадка регенератору:

1.217 *273

h = 2.31* (1.157 - --------------) * 9.81 = 19.53 Па

343

5. Колосникова решітка:

1.217 *273

h = 0.102* (1.157 - --------------) * 9.81 = 0.66 Па

343

6. Подовий канал:

1.217 *273

h = 0.273* (1.157 - --------------) * 9.81 = 1.70 Па

343

6.4 Розрахунок розподілу тиску у опалювальній системі обігріву коксових печей

Висхідний потік

Втрати тиску у клапані, що забезпечують нульовий тиск на верху печей:

95.573 - 41.505 = 54.068 Па

1.Тиск у подовому каналі:

-54.068 - 0.144+0.367 = - 53.845 Па

2. Тиск над колосниковою решіткою:

-53.845 - 2.924+0.136 = - 56.453 Па

3. Тиск у верху насадки:

-56.453 - 3.15 + 17.37 = - 42.233 Па

4. Тиск у підсклепному просторі:

-42.233 - 0.033 + 2.51 = - 39.756 Па

5. Тиск на виході з косого ходу:

-39.756 - 34.98 + 9.81 = - 64.926 Па

6. Тиск на рівні перевального окна:

-64.926 - 0.274 + 48.24 = - 16.96 Па

7. Тиск на верху печей:

-16.96 +16.96 = 0.0 Па

Низхідний потік:

8.Тиск на рівні перевального вікна:

0.0 - 16.96 = - 16.96 Па

9. Тиск на вході у косий хід:

-16.96 - 0.268 - 47.13 = - 64.358 Па

10. Тиск у вході до підсклепного простору:

-64.358 - 9.12 - 10.18 = -83.658 Па

11. Тиск у входу до насадки:

-83.658 - 0.006 - 2.64 = - 86.304 Па

12. Тиск у входа до колосникової решітки:

- 86.304 - 3.615 - 19.53 = - 109.449 Па

13. Тиск у входа у подовий канал:

-109.449 - 4.825 - 0.66 = - 114.934 Па

14. Тиск у входа у клапан:

-114.934 - 3.37 -1.70 = - 120.004 Па

6.5 Розрахунок лежаків

Вихідні дані:

1. Коефіцієнт надлишку повітря у лежаках = 1.5.

2. Кількість вологих продуктів горіння на 1м3 сухого коксового газу при = 1.5 складає 7.367 м33.

3. Кількість вологих продуктів горіння на коксову батарею:

77 * 1000 *2724 *7.367 * 23.9

------------------------------------------- = 36.98 м3

15 * 18495 * 3600

4. Кількість повітря, що подається на декарбонізацію у 78 простенків, приймається такою, що складає 20% від кількості вологого газу на обігрів:

36.98

------------- * 0.2 = 1.004 м3

7.367

5. Кількість вологих продуктів горіння з урахуванням повітря декарбонізації:

36.98 + 1.004 = 37.984 м3

6. Кількість вологих продуктів горіння на коксовий бік батареї:

37.984 * 0.526 = 19.98 м3

7. Щільність вологих продуктів горіння при = 1.5 становить 1.217 кг/м3.

Розміри перерізів елементів опалювальної системи наведені у таблиці 5.3. В'язкість продуктів горіння коксового газу взята з довідкової літератури [3 ].

1. Клапан продуктів горіння:

Швидкість газів:

0.487

W = -------------- = 2.78 м/с

0.175

Тоді

2.782 *1.217 *608

Р = 2.6 * ------------------------- = 27.23 Па

2* 273

2. Димовий патрубок

а) втрати на тертя від тарілки клапану до входу у боковий ліжак:

Швидкість газу:

0.487

W = --------------- = 2.7 м/с

0.18

Критерій Рейнольдсу:

0.52 * 2.72 * 1.217 * 588

тоді Р = 0.045 * ------------------------------------ = 0.47 Па.

0.48 * 2 * 273

б) втрати тиску на поворот у патрубку на 15о:

Таблиця 6.3 - Розміри перерізів елементів опалювальної системи

Найменування елементів лежаків

Площа перерізу, м2

Гідравличний діаметр, м

Довжина, м

Температура

t, град

T, К

Клапан

0.175

0.47

-

335

608

Димовий патрубок

0.18

0.48

0.52

315

588

Боковий лежак

3.165

1.476

52.7

305

578

Вертикаль-на ділянка

Збірного

Лежака

3.165

-

-

305

578

Збірний лежак висотою 1.75 м

5.98

2.54

3.2

290

563

Збірний лежак зі змінним перерізом

5.86

2.51

9.5

290

563

Перехідна ділянка збірного лежака:

мінімальна

максималь-на

середня

6.05

7.00

6.50

2.49

2.71

2.55

14.6

30.03

22.3

290

563

Середній переріз загального лежака

11.55

3.44

290

563

Димар

верхній переріз

нижній переріз

середній переріз

10.2

24.61

16.6

3.6

5.6

4.6

100

263

536

2.72 * 1.217*588

P = 0.062*------------------------ = 0.59 Па

2* 273

в) втрати на поворот до лежака на 90о:

2.72 * 1.217 * 588

P = 1.5*-------------------------- = 14.3 Па

2* 273

Підсумкові втрати в димовому патрубку: 0.47 + 0.59 + 14.3 = 15.36 Па.

3.Боковий лежак:

Кількість вологих продуктів горіння на половині бокового лежака коксового боку:

19.98

V = ---------- = 9.99 м3/с.

2

Швидкість у боковому лежаку:

9.99

W = --------------- = 3.16 м/с

3.165

а) втрати на тертя у боковому лежаку:

3.16 * 1.476 * 1.22

Re = -------------------------- = 242897

0.175

2.34*10-5

= ------------------- = 0.038

2428970.12

З урахуванням шорсткості л = 1.5*0.038 = 0.057, тоді

1 52.7*3.162*1.22*578

P = ---- * 0.057 * * ------------------------------ = 8.75 Па

3 1.476*2*273

б) втрати на злиття потоків від двух половин бокового лежака коксового боку і поворот на 90о

Швидкість продуктів горіння:

19.98

W = ---------------- = 4.6 м/с

2 * 2.165

тоді

3*4.62*1.22*578

P = -------------------------------- = 82 Па

2 * 273

в) втрати на поворот на 90о у збірний лежак:

1.5 * 4.62 * 1.22 * 578

P = ------------------------------- = 41 Па

2 * 273

Загальні втрати тиску у боковому лежаку: 8.75 + 82 + 41 = 131.75 Па

4. Збірний лежак

а) втрати на тертя на ділянці висотою 1.75 м:

19.98

швидкість газу w = ------------ = 3.34 м/с.

5.98

3.34 * 2.54 * 1.22 0.175

Тоді Re = ---------------------- = 450153; = 1.5* ----------- = 0.0375

2.3 * 10-5 4501530.12

і

0.0375*3.342*3.2*1.22*563

P = ------------------------------------------- = 0.66 Па

2.54*2*273

б) втрати на тертя на ділянці зі змінним перерізом:

Швидкість газів у середньому перерізі:

19.98 3.4* 2.49*1.22

W = --------------- = 3.4 м/с, тоді Re = ----------------------- = 449066

5.86 2.3*10-5

в) втрати на плавке розширення на перехідній ділянці:

Швидкість газів:

19.98 2.852*1.22*563

W =--------------- = 2.85 м/с, тоді Р = 0.185*---------------------- = 1.9 Па

7 2*273

г) втрати на тертя у збірному лежаку:

Швидкість газів:

д) втрати на розширення збірного лежака перед загальним боровом:

2.962 * 1.22 * 563

Р = 0.021* --------------------------- = 0.23 Па

2 * 273

є) втрати на тертя на перехідній ділянці:

ж) втрати на тертя на ділянці збірного лежаку:

з) втрати на злиття продуктів горіння з лежаків машиного і коксового боків перед входом до загального лежаку:

32 * 1.22 * 563

P = 0.2*------------------------- = 2,26 Па.

2 * 273

Загальні втрати у збірному лежаку: Р = 12,59 Па.

5. Загальний лежак:

а) втрати на тертя на перехідній ділянці:

б) втрати на зужіння на перехідній ділянці:

Швидкість газів:

37.984 3.92 * 1.22 * 553

W = ------------ = 3.9 м/с; тоді Р = 0.21*------------------------ = 3.9 Па

9.85 2 * 273

в) втрати на тертя в загальному лежаку (до восі димаря):

3.9 * 3.2 * 1.22 0.175

Re = ---------------------- = 667789; = 1.5 * ------------- = 0.053,

2.28 * 10-5 6677890.12

3.6 * 3.92 * 1.22 * 553

тоді Р= 0.053 * --------------------------------- = 1.2 Па.

3.2 * 2 * 273

г) втрати на поворот у димар на 90о і розширення:

3.92 * 1.22 * 553

Р = 1.5 * ---------------------------- = 28.2 Па.

2 * 273

Загальні втрати у загальному лежаку: P = 33.77 Па.

Загальні втрати від клапана до димаря складають: Рсум = 220.7 Па

6.6 Розрахунок гідростатичного напирання лежака

Висота від осі подового каналу регенератору до осі загального лежака становить:

1.285 * 273 1.22 * 273

H = 2.8 * [----------------- - --------------- ] * 9.81 = 15.94 Па

303 578

Величина розрідження у підвалині димаря становить:

Р = 120.004 + 220.7 = 340.704 Па.

6.7 Розрахунок димаря

Вихідні дані

Розрідження у входа у димар з урахуванням 10% запасу тяги та опору шиберу 50 Па:

Р = 340.704 + 34.1 + 50 = 424.804 Па

Кількість продуктів горіння, що подаються у димар V = 37.984 м3/с з температурою 270 оС. Падіння температури у димарі складає 0.24 оС / м. Температура димових газів на вилеті з димаря:

t = 270 - 0/24 * 100 = 256 оС,

середня температура

tсер = (270 + 256) / 2 = 263оС.

Для розрахунку втрат тиску у димарі приймаймо орієнтовно висоту димаря 100 м, діаметр верхнього перерізу 3.6 м, ухил димаря на бік 0.01 м. Тоді внутрішній діаметр низа димаря складає:

Dн = 3.6 + 2 * 0.01 * 100 = 5.6 м.

Середній діаметр димаря: dсер = ( 3.6 + 5.6 ) / 2 = 4.6 м.

Втрати тиску на тертя у димарі при швидкості у середньому перерізі:

37.984

Wсер = -------------- = 2.3 м/с

16.6

2.3 * 4.6 * 1.22

Число Рейнольдсу: Re = ---------------------- = 573671 ;

2.25 * 10-5

1.5 * 0.175 100 * 2.32 * 1.22 * 543

= ----------------- = 0.052, тоді Р = 0.052 * ------------------------------- =

5736710.12 4.6 * 2 * 273

=7.3 Па

Втрати на виліт з труби при швидкості газів:

37.984

W = ------------- = 3.7 м/с

10.2

3.72 * 1.22 * 536

Р = 1 * ------------------------- = 16.4 Па.

2 * 273

Загальні втрати тиску у димарі:

Рсум.дим. = 7,3 + 16,4 = 23,7 Па.

Величина гідростатичного напирання продуктів горіння у димарі:

Р = 424,804 + 23,7 = 448,504 Па.

Потрібна висота димаря становить:

448,504

Н = ------------------------------------------------- = 85 м

[ 1,285*273/303 - 1,22*273/536] * 9,81

Приймаймо з запасом стандартний димар висотою 100м з внутрішнім верхнім діаметром 3,6 м.

7. РОЗРАХУНОК КІЛЬКОСТІ КОМПЛЕКТІВ ОБСЛУГОВУЮЧИХ МАШИН

Кількість комплектів обслуговуючих машин може бути розраховане по формулі:

К = ,

де N-кількість печей у батареї (N = 77); tобсл - час, прийнятий на обслуговування однієї печі; - період коксування, год ( = 15); tґц - час на поточний ремонт в межах циклу (tґц = 85 хв).

Тоді:

К =

Приймаємо число комплектів 1, вважаючи, що батарея обслуговується окремим комплектом машин. В даний час рекомендовані наступні норми для комплектів коксових машин (табл. 6.1).

Таблиця 7.1 - Комплекти коксових машин

Найменування машин

Кількість машин

робочих

резервних

Всього

Коксовиштовхувач

1

1

2

Дверезйомна машина

1

2

3

Вуглезавантажувальна машина

1

1

2

Гасильний вагон

1

1

2

Електровози

1

1

2

8. РОЗРАХУНОК КОКСОВОЇ РАМПИ

Коксова рампа - це похилена площина під кутом 27о 30, що вимощена базальтовою цеглою. Довжина рампи визначається за допомогою нижченаведеної формули:

N * m

L = t * --------------- * lг.в.

де t - час остигання коксу (30 хвилин); N - кількість печей у батареї ( N = 77);

m - кількість батарей, що обслуговуються рампою; - період коксування;

lг.в. - довжина гасильного вагону.

Тоді

53 * 1

L = 0,5 * ----------------- * 14 = 22 м.

17

Ширина рампи приймається такою, щоб середня товщина шару коксу на неї не була завбільшки 300 мм (для більш інтенсивного випаровування вологи) та розраховується по формулі:

b

Б = ------- * Н

де b - середня ширина камери коксування; - товщина шару коксу на рампі;

Н - корисна висота камери.

Тоді

0. 45

Б = ------------ * 4.7 = 7,1 м

0.3

9. ЛАБОРАТОРНИЙ КОНТРОЛЬ КОКСОВОГО ЦЕХУ

У зв'язку з відсутністю надійних датчиків для визначення ряду фізико-хімічних властивостей вугільної шихти, коксу і складу газів застосовується лабораторний (аналітичний) контроль показників. Відомості щодо показників лабораторного контролю наведені в таблиці 9.1.

Таблиця 9.1 - Лабораторний контроль виробництва коксу

Технологічний об'єкт

Параметр, який визначається

Норма технологічного режиму

Місце і метод відбору проб

Періодичність контролю

Хто виконує аналіз

ДЕСТ або методика аналізу

1

2

3

4

5

6

7

Шихта на вугільну башту

Вологість (Wrt)

Не більш 10 %

Пробовідбірник

перед вугільною баштою

Раз у зміну

ВТК, цехова лабораторія

ДЕСТ 3923-82

Зольність (Ad)

7 - 8 %

Там також

Теж

Там також

ДЕСТ 3923-82

Вихід летких речовин (Vdaf)

Не більш 32-35%

Там також

Теж

Там також

ДЕСТ 1122-85

Вміст сірки (Sd)

Не більш

Там також

Теж

Там також

ДЕСТ 6382-80

Ситовий склад (вміст класу

0 - 3 мм)

До 81 %

Там також

Теж

Там також

ДЕСТ 2059-75

Насипна щільність

750 - 780 кг/м3

Там також

По мірі потреби

Там також

ДЕСТ 2093-82

Пластометричні показники

Х ~ 35 мм

Y ~ 11 - 13 мм

Там також

Один раз у зміну

Цех, лабораторія

ДЕСТ 1186-69

Валовий доменний кокс

Вологість (Wtr)

7 - 8%

Автоматичний пробовідбірник

Один раз у зміну

ВТК

ДЕСТ 2669-81

Механічна міцність:

М 25

М 10

Не менш 78%

Не більш 9%

Там також

Там також

Теж

Теж

ВТК, лабораторія

ВТК, лабораторія

ДЕСТ 9950-83

ДЕСТ 9950-83

Сірчаність (Std)

Не більш 1,8%

Там також

По мірі потреби

Лабораторія

ДЕСТ 4349-74

Зольність (Ad )

Не більш 10,5%

Там також

По мірі потреби

Лабораторія

ДЕСТ 4349-74

Продукти згорання з борова

коксової сторони

Вміст СО2

Не більш

1% (об'ємного)

В гумову грушу

По мірі потреби

Цех, лабораторія

ДЕСТ 3492-77

Вміст СО

Не більш

1% (об'ємного)

В гумову грушу

По мірі потреби

Цех, лабораторія

ДЕСТ 3492-77

Вміст О2

Не більш

0,5% (об'ємних)

В гумову грушу

По мірі потреби

Цех,

лабораторія

ДЕСТ 3492-77

Зворотній коксовий газ

Теплота згорання (Q)

17700 кДж/м3

З спеціальної точки

Щодобово

ВТК,

лабораторія

ДЕСТ 3492-77

Густина ( с)

0,44 кг/м3

З спеціальної точки

Щодобово

ВТК,

лабораторія

ДЕСТ 3492-77

Коксовий газ

Вміст нафталіну і смолистих речовин

Не більш

1,2 г/м3

З спеціальної точки

По мірі потреби

ВТК,

лабораторія

ДЕСТ 3492-77

10. КОНТРОЛЬНО - ВИМІРЮВАЛЬНІ ПРИЛАДИ ТА АВТОМАТИЗАЦІЯ КОКСОВОГО ЦЕХУ

Метою автоматичного контролю і регулювання технологічним процесом виробництва коксу є підтримання завданого технологічного (температурного і гідравлічного) режиму у межах норм процесу. Для цього необхідно контролювати отакі параметри: температури і тиски прямого коксового газу у газозбірниках машинного і коксового боків, температуру і тиск прямого коксового газу у перекидному газопроводі, витрати аміачної води на зрошення газозбірника та на гідроінжекцію у стояках, тиск аміачної води на зрошення газозбірників та гідроінжекцію, тиск водяної пари на газопідігрівач, розрідження у боровах, температура димових газів у боровах машинного та коксового боків та збірному борові, температура і тиск зворотного коксового газу після підігрівача, температура і тиск зворотного коксового газу перед підігрівачем, тиск зворотного коксового газу у газопроводах машинного та коксового боків, витрати зворотного коксового газу на батарею та на боки коксової батареї.

Параметрами, які регулюються є: температура прямого коксового газу у газозбірниках машинного і коксового боків, тиск прямого коксового газу у перекидному газопроводі, витрати води на гідроінжекцію у стояках, розрідження у збірному борові, температура зворотного коксового газу після підігрівача, витрати опалювального газу на боки батареї.

Параметрами, що сигналізуються є : тиск у газозбірниках, тиск надсмольної води на зрошення газозбірників, тиск води на гідроінжекцію, тиск опалювального газу у газопроводі на боки батареї

Відомості про встановлені прилади та засоби керування коксової батареї наведені в таблиці 10.1.

Таблиця 10.1 - Відомості про КВП і засоби керування коксової батареї

Номер позиції

Технологічний об'єкт

Параметр, що вимі

рюється

Межі виміру

Тип первинного перетворювача і місце встановлення

Кількість точок заміру

Прилад на

місці

Прилад на щиті КВП, тип регулятору

1

2

3

4

5

6

7

8

1.

Перекидний газопровід м.б.

Темпера-тура

0-900оС

ТХА-5076, газопровід

1

КСП-4 зі станцією керування

2.

Трубопровід аміачної води на зрошення м.б.

Електричний регулятор

3.

Газопровід прямого коксового газу

Темпера-тура

0-900оС

ТХА-5076, газопровід

1

КСП - 4

4.

Газозбірник прямого

газу (к.б.)

Розрідження

-0,25 - 0 МПа

-

1

ДМ

ВФСМ зі світл. сигнал.

5.

Газозбірник прямого

газу (м.б.)

Розрідження

-0,25 - 0 МПа

-

1

ДМ

ВФСМ зі світл. сигнал.

6.

Газопровід прямого коксового газу

Розрідження

-0,25 - 0 МПа

-

1

ДМ

ВФСМ зі станц. керув.

7.

Там же

Пневмат. регулятор

8.

Перекидний газопровід м.б.

Темпера-тура

0-900оС

ТХА-5076, газопровід

1

КСП-4 зі станц. керув.

9.

Трубопровід аміачної води на зрошення к.б.

Електр. регулятор

10.

Трубопровід води на зрошення

Витрата

0-5000 м3/год

ДК - 10, трубопровід

1

Сапфір 22 ДД

А-502

11.

Там же

Тиск

0- 0,5 МПа

-

1

ДМІ

ВФСМ зі станц. керування

12.

Там же

Пневматич. регулятор

13.

Трубопровід води на гідроінжек-цію

Тиск

0 - 3 МПа

-

1

Сапфір 22ДА

А - 500 зі світл. сигн.

14.

Там же

Витрати

0 - 1000 м3/год

ДК-40, трубопро-від

1

Сапфір 22 ДД

А - 502

15.

Газопровід опалюваль-ного кок-сового газу на батарею

Темпера-тура

0- 50 оС

ТСМ-5061,

газопровід

1

КСМ-3 зі станц. керування

16.

Паропровід гріючої пари на підігрівач

Електричний регуля-

тор

17.

Газопровід коксового газу до підігрівача

Тиск

0 - 0,3 МПа

1

ДМІ

ВФСМ

18.

Там же

Температура

0-

50оС

ТСМ- 5061, газопровід

1

-

КСМ-3

19.

Паропровід гріючої пари на підігрівач

Тиск

0-

0,5 МПа

1

Сап-фір 22 ДА-

А - 500

20.

Газопровід опалюваль-ного

коксового газу на батарею

Тиск

0 - 0,2 МПа

1

ДМІ

ВФСМ зі світл. сигналіз.

21.

Там же

Витрата

0 - 50000 м3/год

ДК - 25, газопровід

1

13ДД

11

ППВ

22.

Газопровід опалювального газу на м.б.

Тиск

0 - 0,2 МПа

1

ДМ

ВФСМ зі станц. керув.

23.

Там же

Пневмат. регулятор

24.

Збірний лежак

Темпера-тура

0 - 400 оС

ТСП-5061, лежак

1

КСМ-3

1

2

3

4

5

6

7

8

25.

Лежак м.б.

Темпера-тура

0 - 400 оС

ТСП-5061, лежак

1

КСМ-3

26.

Збірний борів

Розрідже-ння

-0,2 - 0 МПа

1

Сапфір 22 ДВ

А - 500 зі станц. керування

27.

Там же

Електр. регулятор

28.

Газопровід опалюваль-ного газу на м.б.

Тиск

0 - 0,2 МПа

1

ДМ

ВФСМ зі світл. сигн.

29.

Там же

Витрата

0 - 30000 м3/год

ДК - 25, газопровід

1

13ДД11

ППВ зі станц. керування

30.

Там же

Пневмат. регулятор

ПЕРЕЛІК ПОСИЛАНЬ

коксовий піч тепловий контрольний вимірювальний

1. Харлампович Г.Д., Кауфман О.О. Технология коксохимического производства. - М.: Металлургия, 1995.- 384с.

2. Вирозуб И.В., Ивицкая Н.С., Лейбович Р.Е. Расчет коксовых печей и процессов коксования. - К.: Высшая школа, 1970. - 359с.

3. Лейбович Р.Е., Яковлева Е.И., Филатова А.Б. Технология коксохимического производства. - М.: Металлургия, 1982.- 424с.

4. Саранчук В.І., Ошовський В.В., Власов Г.О. Хімія і фізика горючих копалин. - Д.: Східний видавничий дім, 2003. - 388с.

5. Ейдельман Е.Я. Основы технологии коксования углей. - К.: Высшая школа, 1985. - 190с.

6. Камнева А.И., Платонов В.В. Теоретические основы химической технологии горючих искапааемых. - М.: Химия, 1990. - 288с.

7. Ткачов В.С., Остапенко М.О. Оборудование коксохимических заводов. - М.: Металлургия, 1983. - 360с.

8. Технологический регламент коксового цеха.-Макеевка: ЯКХЗ, 2003. - 176 с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Асортимент та характеристика продукції, використовуваної сировини, вимоги стандартів. Вибір технологічної схеми та її опис, фізико-хімічні основи, розрахунок матеріального балансу. Вибір, розрахунок кількості та технічна характеристика устаткування.

    дипломная работа [691,2 K], добавлен 21.07.2015

  • Структура і технологічна схема коксохімічного виробництва. Вибір вугільної шихти та розрахунок матеріального балансу. Схема підготовки вугільної шихти до коксування. Матеріальний і тепловий баланс газозбірника. Розрахунок необхідної кількості печей.

    курсовая работа [683,9 K], добавлен 06.01.2013

  • Експлуатація промислових насадкових колон. Фізико–хімічні основи процесу ректифікації. Розрахунок основного обладнання. Матеріальний баланс ректифікаційної колони. Розрахунок та вибір кожухотрубного теплообмінника–холодильника кубового залишку.

    курсовая работа [629,7 K], добавлен 15.11.2015

  • Фізико-хімічні основи процесу очищення води методом озонування. Технологічна схема очищення з обґрунтуванням вибору основного обладнання. Принцип дії апаратів, їх розрахунок. Екологічне та економічне обґрунтування впровадження нового устаткування.

    дипломная работа [635,2 K], добавлен 10.04.2014

  • Вимоги до якості вугілля, яке йде на коксування. Призначення вуглепідготовчого цеху. Розрахунок вугільної шихти для коксування та стадії її підготовки: прийом, попереднє дроблення, збагачення, зберігання і усереднення вугілля, дозування компонентів шихти.

    дипломная работа [616,4 K], добавлен 12.11.2010

  • Аналіз головної стадії виробництва нітратної кислоти - окиснення аміаку киснем повітря. Розрахунок матеріального і теплового балансів конвертора, обґрунтування та вибір його конструкції. Екологічна оцінка виробництва розведеної нітратної кислоти.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 14.06.2011

  • Технологічні параметри та режим роботи обертових печей для випалювання вапняку. Розрахунок процесу горіння вугілля та необхідної кількості повітря для підтримання заданої температури. Параметри матеріального і теплового балансу. Визначення розмірів печі.

    курсовая работа [260,6 K], добавлен 20.11.2012

  • Загальна характеристика хімічної промисловості. Фізико-хімічні основи та технологічна схема виробництва азотної кислоти. Розрахунок балансу хіміко-технологічного процесу. Теплові розрахунки хімічного реактора. Розрахунок ентропії та енергії Гіббса.

    курсовая работа [865,2 K], добавлен 25.09.2010

  • Загальна технологічна схема переробки прямого коксового газу. Технологічна схема двоступінчастого охолодження газу в апаратах повітряного охолодження і в скруберах Вентурі. Методи очищення газу від смоли. Розрахунок матеріального балансу коксування.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 13.11.2014

  • Опис схеми з частковим використанням печей для отримання недоменного коксу. Устаткування коксохімічних заводів без уловлювання летких продуктів технологічного процесу. Розрахунок обладнання виробництва: вугленавантажувального вагону та коксовиштовхувача.

    дипломная работа [2,4 M], добавлен 12.11.2010

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.