Q_быт - бытовые выделения в количестве 21Вт на 1м² площади.

Расчетные трансмиссионные потери тепла Q_тп, Вт через отдельные ограждения или их части площадью F определяют по формуле:

Q_тв=(t_в-t_н)•n•F=к(t_в-t_н)•n•F,

где t_в- расчетная температура внутри помещения, t_в=18°С;

t_н - расчетная температура наружного воздуха, для Казани t_н =-25°С, t_ср=-5°С;

n - коэффициент зависящий от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, принимаем из книжной таблицы. Принимаем n=1.

Коэффициент теплопередачи определяется по следующей формуле:

1

k = ,

1/₁ + ₁/₁ + ₂/₂ + ₃/₃ + 1/₂

где ₁ и ₂ - коэффициент внутренней поверхности,

_{1, 2, 3}- толщина слоя ограждения.

Наружная стена состоит из:

1-й слой: кирпич - ₁=125 мм, ₁ =0,725.

2-й слой: пенопласт -₂=250 мм, ₂=0,051.

3-й слой: кирпич - ₃=125 мм, ₃=0,725.

Согласно СНиП ₁=8,7 Вт/м²°С;

₂=23,2 Вт/м²°С.

Для наружной стены:

1

k = = 0,19.

1/8,7 + 0,125/0,725 + 0,25/0,051 + 0,125/0,725 + 1/23,2

Перекрытие состоит из:

1-й слой: рубероид - ₁=50 мм, ₁ =0,174.

2-й слой: керамзит -₂=300 мм, ₂=0,174.

3-й слой: бетон- ₃=200 мм, ₃=1,93.

Для перекрытия:



1

k = = 0,44.

1/8,7 + 0,05/0,174 + 0,3/0,174 + 0,2/1,93 + 1/23,2

При расчете теплопотерь через пол принимают упрощенную методику. Поверхность пола делят на полосы по 2м параллельные наружным стенам. Полоса, ближайшая к наружной стене, является зоной 1. Следующие две полосы будут зонами 2 и 3, а остальная поверхность пола будет зоной 4.

Рассчитываем теплопотери каждой зоны, принимаем n=1.З, а величину R₀ принимаем условное сопротивление теплопередаче, которое для неутепленного пола обозначаем R_нп и принимаем для 1 зоны 2,15, для 2 зоны 4,3, для 3 зоны 1,6 и для 4 зоны 14,2 м²°С/Вт.

Количество тепла Q_нв, Вт, необходимо для нагрева наружного воздуха, поступающего в помещение для компенсации воздуха, удаляемого вентиляционной системой, имеющего температуру t_м, до температуры в рабочей зоне помещения t_в равна:

Q_yd =L_d•C•с•( t_d- t_v)•F|3600?

где С - удельная теплоемкость воздуха, равна 1,005 кДж/кг•ч.

Бытовые выделения рассчитываются по формуле Q_быт=21F,

где F- площадь помещения, м².

Подсчитав общие потери тепла, определяем площадь требуемой теплоотдающей поверхности нагревательного прибора F_0, экм (эквивалентный квадратный метр), соответствующая F_нн (площадь теплоотдающей поверхности прибора, омываемой воздухом), м², определяется по формуле:

F₀=Q_от •в₁•в₂•в₃•в₄/q₀,



Где q₀-теплоотдача с 1экм участка трубопроводов,

q₀=(5,6+0,035?t)•?t=(5,6+0,035•112)•112=1066,24 Вт/экм,

где ?t - разность между средней температурой прибора и температурой помещения при температуре прибора 130°С, ?t=112°С,

в₁-поправочный коэффициент, учитывающий понижение температуры воды относительно расчетного значения вследствие удаления ее в трубопроводах системы:

в₁=1,

в₂ - поправочный коэффициент равный 1,

в₃=1,

в₄ - поправочный коэффициент, учитывающий способ установки нагревательного прибора равный 1.

Число секций или элементов нагреваемого прибора определяется по формуле:

n=F₀/f₀,

где f₀-площадь поверхности одной секции.

Расчет отопления

1) Расчет отопления участка мойки:

площадь пола F= 108 м²,

площадь остекления F=22,5 м²,

площадь ворот F=18 м²,

воздухообмен L_в=11830,7 м²/ч.

Потери тепла через пол:

Зона 1

Площадь поверхности: F=68 м².

Условное сопротивление теплоотдачи R_нп=2,15 м²с/Вт.

Коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= n•( t_в- t_н)•F/ R_нп=1•(18+25)•68/2,15=1360 Вт.

Зона 2

Площадь поверхности: F=36 м².

Условное сопротивление теплопередачи R_нп=4,3 м²с/Вт.

Потери тепла:

Q_тп= n•( t_в- t_н)•F/ R_нп=1•(18+25)•36/4,3=360 Вт.

Зона 3

Площадь поверхности: F=4 м².

Условное сопротивление теплопередачи R_нп=8,6 м²с/Вт.

Коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= n•( t_в- t_н)•F/ R_нп=1•(18+25)•4/8,6=20 Вт.

Потери тепла через стену:

площадь поверхности F=36 м²,

коэффициент теплопередачи k=0,19 Вт/м²°С,

коэффициент учитывающий разности температур n=1

Потери тепла:

Q_тп= k ( t_в- t_н)•n F =0,19•(18+25)•1•36=294,12 Вт.

Потери тепла через остекление:

площадь поверхности: F=22,5 м²,

коэффициент теплопередачи k=2,65 Вт/м²°С

коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= л ( е_в- е_н)• т• А =2б65•(18+25)•1•22б5=2563б875 Втю

Потери тепла через ворота:

площадь поверхности: F=18 м²,

коэффициент теплопередачи k=4,65 Вт/м²°С.

коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= k ( t_в- t_н)•n•F =4,65•(18+25)•1•18=3599,1 Вт.

Количество тепла, необходимое для нагрева наружного воздуха, поступающего для компенсации воздуха, удаляемого вентиляционными системами.

Q_нв= L_в•С•Р•( t_в- t_м)•F/3600=11830,7•1,005•1,2•(18+25)•108/3600=

= 18405,49 Вт.

Бытовые выделения: Q_быт=21F=21•108=2268 Вт.

Общие потери тепла:

Q_от=?Q_тп+Q_нв- Q_быт= 24334,59 Вт.

Площадь теплоотдающей поверхности нагревательного прибора:

F₀=Q_от •в₁•в₂•в₃•в₄/q₀= 24334,59 1•1•1•1/1066,24=22,82 экм.



В качестве нагревательных приборов выбираем чугунные радиаторы мс-140-98, площадью нагрева поверхности одной секции f₀=0,24 экм.

Число секций радиатора:

n=F₀/f₀=22,82 /0,24=95,1?95

На участке установлено 11 чугунных радиаторов (10 радиаторов по 9 секций и 1 радиатор по 5 секций).

2) Расчет отопления участка покраски:

площадь пола F= 54 м²,

площадь остекления F=11,2 м²,

площадь ворот F=9 м²,

воздухообмен L_в=9464,56 м²/ч.

Потери тепла через пол:

Зона 1

Площадь поверхности: F=44 м².

Условное сопротивление теплоотдачи R_нп=2,15 м²с/Вт. Коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= n•( t_в- t_н)•F/ R_нп=1•(18+25)•44/2,15=880 Вт.

Зона 2

Площадь поверхности: F=10 м².

Условное сопротивление теплопередачи R_нп=4,3 м²с/Вт.

Коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= n•( t_в- t_н)•F/ R_нп=1•(18+25)•10/4,3=100 Вт.



Потери тепла через потолок:

площадь поверхности F=54 м²,

коэффициент теплопередачи k=0,44 Вт/м²°С,

коэффициент учитывающий разности температур n=1

Потери тепла:

Й_тп= л ( е_в- е_н) т А =0б44•(18+25)•1•54=1021б68 Втю

Потери тепла через остекление:

площадь поверхности: F=11,2 м²,

коэффициент теплопередачи k=2,65 Вт/м²°С

коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= л•( е_в- е_н) т А = 2б65•(18+25)•1•11б2=1276б24 Втю

Количество тепла, необходимое для нагрева наружного воздуха, поступающего в помещение для компенсации воздуха, удаляемого вытяжными системами.

Q_нв =L_в•С•с•( t_в- t_м)•F/3600=9464,56•1,005•1,2•(18+25)•54/3600=7362,2 Вт.

Бытовые выделения:

Q_быт=21F=21•54=1134 Вт.

Общие потери тепла:

Q_от=?Q_тп+Q_нв- Q_быт=1276,24+7362,2-1134=9506,12 Вт.



Площадь теплоохлаждающей поверхности нагревательного прибора:

F₀=Q_от •в₁•в₂•в₃•в₄/q₀=1•1•1•1•9506,12/1066,24=8,92 экм.

В качестве нагревательных приборов выбираем чугунные радиаторы мс-140-98, площадью нагрева поверхности одной секции f₀=0,24 экм.

Число секций радиатора:

n=F₀/f₀=8,92/0,24=18,12?18

На участке установлено 2 чугунных радиаторов по 9 секций.

3)Расчет участка антикоррозийной обработки:

площадь пола F= 54 м²,

площадь остекления F=11,2 м²,

площадь ворот F=9 м²,

воздухообмен L_в=7098,42 м²/ч.

Потери тепла через пол:

Зона 1

Площадь поверхности: F=44 м².

Условное сопротивление теплоотдачи R_нп=2,15 м²с/Вт. Коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= n•( t_в- t_н)•F/ R_нп=1•(18+25)•44/2,15=880 Вт.

Зона 2

Площадь поверхности: F=10 м².

Условное сопротивление теплопередачи R_нп=4,3 м²с/Вт.

Коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= n•( t_в- t_н)•F/ R_нп=1•(18+25)•10/4,3=100 Вт.

Потери тепла через потолок:

площадь поверхности F=54 м²,

коэффициент теплопередачи k=0,44 Вт/м²°С,

коэффициент учитывающий разности температур n=1

Потери тепла:

Q_тп= k ( t_в- t_н)•n•F =0,44•(18+25)•1•54=1021,68 Вт.

Потери тепла через остекление:

площадь поверхности: F=11,2 м²,

коэффициент теплопередачи k=2,65 Вт/м²°С

коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= k ( t_в- t_н)•n•F =2,65•(18+25)•1•11,2=1276,24 Вт.

Количество тепла, необходимое для нагрева наружного воздуха, поступающего в помещение для компенсации воздуха, удаляемого вытяжными системами.

Q_нв =L_в•С•с•( t_в- t_м)•F/3600=7098,42•1,005•1,2•(18+25)•54/3600 =

= 5521,65 Вт.

Бытовые выделения:

Q_быт=21F=21•54=1134 Вт.



Общие потери тепла:

Q_от=?Q_тп+Q_нв- Q_быт=1276,24+5521,65-1134=5663,89 Вт.

Площадь теплоохлаждающей поверхности нагревательного прибора:

F₀=Q_от •в₁•в₂•в₃•в₄/q₀=1•1•1•1•5663,89 /1066,24=5,31 экм.

В качестве нагревательных приборов выбираем чугунные радиаторы мс-140-98, площадью нагрева поверхности одной секции f₀=0,24 экм.

Число секций радиатора:

n=F₀/f₀=5,31 /0,24=22,13?23

На участке установлено 5 чугунных радиатора по 5 секций.

4) Расчет отопления склада.

площадь пола F= 18 м²,

площадь остекления F=3,75 м²,

воздухообмен L_в=4732,28 м²/ч.

Потери тепла через пол:

Зона 1

площадь поверхности: F=18 м².

Условное сопротивление теплоотдачи R_нп=2,15 м²с/Вт. Коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= n•( t_в- t_н)•F/ R_нп=1•(18+25)•18/2,15=360 Вт.

Потери тепла через стену:

площадь поверхности F=16 м²,

коэффициент теплопередачи k=0,19 Вт/м²°С,

коэффициент учитывающий разности температур n=1

Потери тепла:

Q_тп= k•( t_в- t_н)•n•F =0,19•(18+25)•1•16=130,72 Вт.

Потери тепла через потолок:

площадь поверхности F=18 м²,

коэффициент теплопередачи k=0,44 Вт/м²°С,

коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= k•( t_в- t_н)•n•F =0,44•(18+25)•1•18=340,56 Вт.

Потери тепла через остекление:

площадь поверхности: F=3,75 м²,

коэффициент теплопередачи k=2,65 Вт/м²°С

коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= k •( t_в- t_н)• n• F =2,65•(18+25)•1•3,75=427,31 Вт.

Количество тепла, необходимое для нагрева наружного воздуха, поступающего в помещение для компенсации воздуха, удаляемого вытяжными системами.

Q_нв =L_в•С•с•(t_в- t_м)•F/3600=4732,28•1,005•1,2•(18+25)•18/3600 =

= 1227,03 Вт.



Бытовые выделения:

Q_быт=21F=21•18=378 Вт.

Общие потери тепла:

Q_от=?Q_тп+Q_нв- Q_быт=1258,59+1227,03-378=2107,62 Вт.

Площадь теплоохлаждающей поверхности нагревательного прибора:

F₀=Q_от •в₁•в₂•в₃•в₄/q₀=1•1•1•1•2107,62 /1066,24=1,98 экм.

В качестве нагревательных приборов выбираем чугунные радиаторы мс-140-98, площадью нагрева поверхности одной секции f₀=0,24 экм.

Число секций радиатора:

n=F₀/f₀=1,98/0,24=8,25?8

На участке установлен 1 чугунный радиатор, 8 секций.

5) Расчет отопления кафетерия

площадь пола F= 26,938 м²,

площадь остекления F=3 м²,

воздухообмен L_в=2366,14 м²/ч.

Потери тепла через пол:

Зона 1

площадь поверхности: F=26,938 м².

Условное сопротивление теплоотдачи R_нп=2,15 м²с/Вт. Коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:



Q_тп= n•(t_в- t_н)•F/ R_нп=1 (18+25) 26,938/2,15=539 Вт.

Потери тепла через стену:

площадь поверхности F=48 м²,

коэффициент теплопередачи k=0,19 Вт/м²°С,

коэффициент учитывающий разности температур n=1

Потери тепла:

Q_тп= k ( t_в- t_н) n F =0,19•(18+25)•1•48=392,16 Вт.

Потери тепла через потолок:

площадь поверхности F=26,938 м²,

коэффициент теплопередачи k=0,44 Вт/м²°С,

коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= k ( t_в- t_н)•n•F =0,44•(18+25)•1•26,938 =509,67 Вт.

Потери тепла через остекление:

площадь поверхности: F=3 м²,

коэффициент теплопередачи k=2,65 Вт/м²°С

коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= k •( t_в- t_н)• n• F =2,65•(18+25)•1•3=341,85 Вт.

Количество тепла, необходимое для нагрева наружного воздуха, поступающего в помещение для компенсации воздуха, удаляемого вытяжными системами.



Q_нв = L_в•С•с•( t_в- t_м)•F/3600=2366,14•1,005•1,2•(18+25)•26,938

/3600=918,16 Вт.

Бытовые выделения:

Q_быт=21F=21•26,938 =565,698 Вт.

Общие потери тепла:

Q_от=?Q_тп+Q_нв- Q_быт=1782,68 +918,16 -565,698 =2135,142 Вт.

Площадь теплоохлаждающей поверхности нагревательного прибора:

F₀=Q_от •в₁•в₂•в₃•в₄/q₀=1•1•1•1•2135,142 /1066,24=2,002 экм.

В качестве нагревательных приборов выбираем чугунные радиаторы мс-140-98, площадью нагрева поверхности одной секции f₀=0,24 экм.

Число секций радиатора:

n=F₀/f₀=2,002 /0,24=24,34?24

На участке установлено 3 чугунных радиатора по 8 секций.

6) Расчет отопления кабинета директора.

площадь пола F= 15 м²,

площадь остекления F=2 м²,

воздухообмен L_в=2366,14 м²/ч.

Потери тепла через пол:

Зона 1

площадь поверхности: F=15 м².

Условное сопротивление теплоотдачи R_нп=2,15 м²с/Вт. Коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= n•(t_в- t_н)•F/ R_нп=1• (18+25)• 15/2,15=300 Вт.

Потери тепла через стену:

площадь поверхности F=16 м²,

коэффициент теплопередачи k=0,19 Вт/м²°С,

коэффициент учитывающий разности температур n=1

Потери тепла:

Q_тп= k (t_в- t_н)•n•F =0,19•(18+25)•1•16=130,72 Вт.

Потери тепла через потолок:

площадь поверхности F=15 м²,

коэффициент теплопередачи k=0,44 Вт/м²°С,

коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= k•( t_в- t_н) n•F =0,44•(18+25)•1•15 =283,8 Вт.

Потери тепла через остекление:

площадь поверхности: F=2 м²,

коэффициент теплопередачи k=2,65 Вт/м²°С

коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= k ( t_в- t_н)•n•F =2,65•(18+25)•1•2=227,9 Вт.

Количество тепла, необходимое для нагрева наружного воздуха, поступающего в помещение для компенсации воздуха, удаляемого вытяжными системами.

Q_нв =L_в•С•с•( t_в- t_м)•F/3600=2366,14•1,005•1,2•(18+25)• 15 /3600 =

= 511,26 Вт.

Бытовые выделения:

Q_быт=21F=21•15 =315 Вт.

Общие потери тепла:

Q_от=?Q_тп+Q_нв- Q_быт=942,42 +511,26 - 315 =1138,68 Вт.

Площадь теплоохлаждающей поверхности нагревательного прибора:

F₀=Q_от •в₁•в₂•в₃•в₄/q₀=1•1•1•1•1138,68 /1066,24=1,068 экм.

В качестве нагревательных приборов выбираем чугунные радиаторы мс-140-98, площадью нагрева поверхности одной секции f₀=0,24 экм.

Число секций радиатора:

n=F₀/f₀=1,068 /0,24=4,449?5

На участке установлен 1 чугунный радиатор, 5 секций.

7) Расчет отопления комнаты персонала

площадь пола F= 40 м²,

площадь остекления F=4 м²,

воздухообмен L_в=11830,7 м²/ч.

Потери тепла через пол:

Зона 1

площадь поверхности: F=40 м².

Условное сопротивление теплоотдачи R_нп=2,15 м²с/Вт. Коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= n•(t_в- t_н)•F/ R_нп=1• (18+25)• 40/2,15=800 Вт.

Потери тепла через стену:

площадь поверхности F=20м²,

коэффициент теплопередачи k=0,19 Вт/м²°С,

коэффициент учитывающий разности температур n=1

Потери тепла:

Q_тп= k (t_в- t_н) n•F =0,19•(18+25)•1•20=163,4 Вт.

Потери тепла через потолок:

площадь поверхности F=40 м²,

коэффициент теплопередачи k=0,44 Вт/м²°С,

коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп = k•( t_в- t_н) n•F =0,44•(18+25)•1•40 = 756,8 Вт.

Потери тепла через остекление:

площадь поверхности: F=4 м²,

коэффициент теплопередачи k=2,65 Вт/м²°С

коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:



Q_тп= k•( t_в- t_н)•n F = 2,65•(18+25)•1•4 = 455,8 Вт.

Количество тепла, необходимое для нагрева наружного воздуха, поступающего в помещение для компенсации воздуха, удаляемого вытяжными системами.

Q_нв =L_в•С•с•( t_в- t_м)•F/3600=11830,7•1,005•1,2•(18+25)• 40 /3600 =

= 6816,45 Вт.

Бытовые выделения:

Q_быт=21F=21•40 =840 Вт.

Общие потери тепла:

Q_от=?Q_тп+Q_нв- Q_быт=2176 +6816,45 - 840 =8152,45 Вт.

Площадь теплоохлаждающей поверхности нагревательного прибора:

F₀=Q_от •в₁•в₂•в₃•в₄/q₀=1•1•1•1•8152,45 /1066,24=7,6459 экм.

В качестве нагревательных приборов выбираем чугунные радиаторы мс-140-98, площадью нагрева поверхности одной секции f₀=0,24 экм.

Число секций радиатора:

n=F₀/f₀=7,6459 /0,24=31,85?32

На участке установлен 4 чугунный радиатор, 8 секций.

8) Расчет отопления электрощитовой

площадь пола F= 16,875 м²,

воздухообмен L_в=11830,7 м²/ч.

Потери тепла через пол:

Зона 1

площадь поверхности: F=16,875 м².

Условное сопротивление теплоотдачи R_нп=2,15 м²с/Вт. Коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= n•(t_в- t_н)•F/ R_нп=1 (18+25)•16,875 /2,15=337,5 Вт.

Потери тепла через стену:

площадь поверхности F = 33м²,

коэффициент теплопередачи k = 0,19 Вт/м²°С,

коэффициент учитывающий разности температур n = 1

Потери тепла:

Q_тп= k•(t_в- t_н) n F =0,19•(18+25)•1•33 = 269,61 Вт.

Потери тепла через потолок:

площадь поверхности F=16,875 м²,

коэффициент теплопередачи k=0,44 Вт/м²°С,

коэффициент учитывающий разности температур n=1.

Потери тепла:

Q_тп= k (t_в- t_н)•n F = 0,44•(18+25)•1• 16,875 =319,275 Вт.

Количество тепла, необходимое для нагрева наружного воздуха, поступающего в помещение для компенсации воздуха, удаляемого вытяжными системами.



Q_нв =L_в•С•с•(t_в- t_м)•F/3600 = 11830,7•1,005•1,2•(18+25) 16,875

/3600=2875,86 Вт.

Бытовые выделения:

Q_быт=21F=21•16,875 =354,375 Вт.

Общие потери тепла:

Q_от=?Q_тп+Q_нв- Q_быт=926,385 +2875,86 - 354,375 =3447,87 Вт.

Площадь теплоохлаждающей поверхности нагревательного прибора:

F₀=Q_от •в₁•в₂•в₃•в₄/q₀=1•1•1•1•3447,87 /1066,24=3,23 экм.

В качестве нагревательных приборов выбираем чугунные радиаторы мс-140-98, площадью нагрева поверхности одной секции f₀=0,24 экм.

Число секций радиатора:

n=F₀/f₀=3,23 /0,24=13,5?14

На участке установлен 2 чугунный радиатор, 7 секций.

3.4 Проектирование системы водопотребления и канализации

Проект системы внутреннего водоснабжения и канализации выполнен на основании архитектурно-строительных и санитарно-технических чертежей в соответствии со СНиП 2.04.01 - 85 “Внутренний водопровод и канализация зданий”.

Система внутреннего водопровода здания

В системt внутреннего водопровода здания предусмотрены следующие санитарно-технические приборы:

- умывальник, рукомойник со смесителем - 2 шт.

- душевая кабина с глубоким душевым поддоном и смесителем - 6шт.

- унитаз со смывальным бачком - 2шт.

Общее число санитарно технических приборов: - 10 шт.

Определим расход воды водопотребителями.

Мойка

В среднем на один автомобильный двигатель тратится 10 литров воды (горячей) с учетом того, что на участке расположена очистная установка замкнутого типа, соответственно нет необходимости постоянной замены воды:

Расход воды в месяц: (26 рабочих дней в месяц)

Унитаз: (количество унитазов 2)

Используем холодную воду, залповый сброс воды Q_з=5 литрам,

Расход воды за час: допустим, что один человек пользуется унитазом 1 раз в час тогда

,

Расход воды в месяц: (при 12 часовом рабочем дне и 26 рабочих дней в месяц)



Рукомойник, умывальник: (количестве 2 штуки)

В среднем человек тратит 20 литров воды в час, 14 человек персонал.

Расход воды за час:

Расход воды в месяц: (при 12 часовом рабочем дне и 26 рабочих дней в месяц)

Душевая кабина: (количество 6 шт).

В среднем человек тратит 160 литров воды за раз, 9 человек моются один раз в день.

Расход воды за день:

Расход воды в месяц:(26 рабочих дней в месяц)

Суммарный расход воды в месяц учитывая все водопотребители:



3.5 Электроснабжение здания

Грамотная эксплуатация приборов и их подключение, одна из основных задач при проектирование зданий. Нормирование электротехнических устройств в соответствии с СНиП 3.05.06-85 «Электрические устройства».

Важное значение в обеспечение электричеством имеет электропроводка. В зданиях из кирпича, шлакоблоков электропроводку прокладывают в трубы, для этого используют медные провода марки ППВС с площадью сечения провода 2,5 мм² и токовой нагрузкой на 30А. Электропроводка монтируется в трубах так, чтобы при необходимости её можно было извлечь и заменить другой. Расстояние между коробками на концах труб составляет 5м если имеется два угла изгиба, а на прямых участках - 10м. Расстояние между креплениями труб составляет 2,5-3 Ом, а на изгибах - 150-200мм от угла поворота.

Учет расходной электроэнергии и расчет энергоснабжения организации производится по счетчику. Счетчик монтируется на щитке вместе с необходимыми коммуникационными и защитными аппаратами и устройствами. Перед счетчиком, на щите, устанавливается рубильник для безопасной замены счетчика. Также в щитке устанавливаются защитные устройства - однополюсные автоматические выключатели АЕ10 рассчитанные на 10А. Крышка щитка устанавливается на защелках для легкого снятия. Конструкция щитка допускает ввод и вывод проводов сверху и снизу.

автомобиль станция технический антикоррозийный



4. Разработка участка антикоррозийной обработки автомобиля

4.1 Коррозия

Повреждения от коррозии представляют собой разрушение металлов вследствие химического или электрохимического взаимодействия их с коррозионной средой. Коррозионные процессы многообразны и поэтому их классифицируют по двум типам и 36 видам. Типы коррозии металлов различаются механизмами взаимодействия металла с коррозионной средой, а виды отличаются коррозионными средами и характером разрушения. По типу коррозию делят на электрохимическую и химическую. Наиболее часто встречаются коррозионные разрушения, вызванные следующими видами коррозии: атмосферной, местной, сплошной, подповерхностной, сквозной, структурной, межкристаллитной, фретинг-коррозией. Разрушение при атмосферной коррозии начинается с окисления поверхности металла в отдельных активных местах и образования на металлической поверхности окислов (ржавчины) под влиянием хемосорбции атомов кислорода металлической поверхностью. Окисление происходит в результате внедрения атомов кислорода в решетку металла при сохранении решеткой ее ориентации. Образуются следующие окислы железа: FeO, Fe₂O₃, Fe₃O₄. В зависимости от условий окисления изменяется строение пленок окисла. Обычно пленки окислов являются многослойными.

Процесс электрохимической коррозии объясняется действием микрогальванических элементов. Анодом и катодом могут служить различные структурные составляющие сплава, граница и сердцевина зерна металла, напряженный и ненапряженный участки металла, чистый металл и его окислы. Интенсивность процесса электрохимической коррозии зависит от доступа кислорода к поверхности металла, химического состава сплава, плотности продуктов коррозии, которые могут резко замедлять электрохимический процесс, структурной неоднородности металла, наличия и распределения внутренних напряжений. Металл, подвергнутый действию внутренних напряжений, корродирует интенсивнее.

Типовая закономерность протекания коррозии металла элементов кузова автомобиля выражается зависимостью

Z = a (1 -- е^-Кt ),

где Z -- толщина слоя металла, поврежденного коррозией; а -- начальная толщина металлического элемента кузова; К -- скорость окислительной реакции, т. е. глубина коррозионного разрушения металла в единицу времени; t -- продолжительность воздействия внешней среды на элемент кузова.

Чтобы ослабить разрушительное действие коррозии, необходимо поверхность металла там, где это возможно, защищать соответствующими покрытиями, подбирать более однородные по составу сплавы или применять сплавы с легирующими добавками, повышающими их коррозионную стойкость, например с добавками хрома, алюминия, кремния.

4.2 Моечное устройство

Оборудование поста антикоррозионной обработки кузова

Оборудование поста мойки автомобилей перед нанесением антикоррозийных покрытий моечное устройство мод. БС 46-000 для днища кузова автомобиля производства объединения «АвтоВАЗ».

Техническая характеристика устройства.

Насос:

тип 1117

подача, л/мин 300

давление жидкости. МПа 0,8

Электродвигатель:

тип ПО-63-2

мощность, кВт 14

частота вращения вала, мин 2930

Габаритные размеры, мм. 3085x1860

Масса, кг 90

Моечное устройство (рис. 1) состоит из въездных мостиков 1; направляющих 2, на которых устанавливается автомобиль; труб 3 с форсунками, собранных в рампу. Устройство монтируется на полу. Оно имеет 60 форсунок, через сопла которых горячая вода (30...5О⁰С) подается на днище кузова автомобиля. Наиболее оптимальные углы установки форсунок показаны в сечениях АА. Вода подается двумя центробежно-вихревыми насосами.

Рис 1. Моечное устройство мод. БС 46-000:

1 -- въездные мостики; 2 -- направляющие; 3 -- трубы с форсунками.

Качество мойки выше, если автомобиль поступает на пост мойки сразу после движения по мокрым, загрязненным дорогам. Вымывание засохших кусков грязи из труднодоступных мест устройство не обеспечивает. В осенне-зимний период эксплуатации, когда в арках колес и на днище автомобиля намерзают комья грязи, функции устройства заключаются в оттаивании, размягчении грязи и смывании ее горячей водой.

Эксплуатация этого устройства показала достаточно высокую надежность, простоту и доступность изготовления его силами малых предприятий. Устройство дает возможность механизировать процесс мойки и снизить трудоемкость технического обслуживания.

4.3 Камера для нанесения покрытий

Камера БС-208 предназначена для нанесения антикоррозионного материала и шумоизолирующей мастики на днище и скрытые сечения кузовов легковых автомобилей. Разработчиком конструкции и изготовителем камеры является объединение «АвтоВАЗ». Техническая характеристика камеры приведена ниже.

Тип:

камеры Однопостовая, тупиковая

подъемника П-104

Производительность автомобилей/год 2500

Установленная мощность. кВт 48,5

Температура приточного воздуха, С 18….22

Полезная площадь камеры, м² 24,7

Количество отсасываемого воздуха, м /ч 27000

Объемный расход воды, м³ /ч:

рециркулируемой 56

свежей 2,8

давление воздуха; МПа 0,4...0,6

Габаритные размеры, мм 9000x6000x4000

Масса, кг 8000

Камера состоит (рис. 2) из каркаса 2 сварной конструкции, основания 6, гидрофильтров 4, вентиляторов 3, фильтров 7 насосной установки 5, подъемника 9, системы освещения 1 и системы электрооборудования. Основание камеры покрыто решетчатым секционным настилом 10.

Гидрофильтры предназначены для очистки удаляемого из камеры воздуха и представляют собой вертикальные шахты, внутри которых расположены полуцилиндры -- экраны. По ним стекает вода, образуя водяную завесу. Воздух с частицами мастики или антикоррозионного материала, отсасываемый из камеры центробежным вентилятором, проходя через эту завесу, очищается и выбрасывается в окружающую среду. Отсасываемый воздух компенсируется воздухом из общецеховой системы приточной вентиляции.

Вода с посторонними частицами стекает в ванну 8 представляющую собой забетонированный приямок, очищается фильтрами 7 кассетного типа и вновь подается в гидрофильтры с помощью насосной установки. Уровень воды в ванне поддерживается поплавковым клапаном.

Для подъема автомобиля в рабочее положение в камере установлен подъемник 9.Рабочее пространство камеры освещается люминесцентными светильниками, расположенными в верхней и нижней ее частях.

Рис. 2. Схема камеры БС-208 для нанесения антикоррозионного покрытия:

1 -- система освещения; 2 -- каркас; 3 -- вентилятор; 4 -- гидрофильтр; 5 -- насосная установка; 6 -- основание; 7 -- фильтр; 8 -- ванна; 9 -- подъемник; 10 -- решетчатый пастил.



4.4 Расчет решетки настила

Предположим, что на решетку заехал автомобиль, остановившись посередине прутка. Под его весом прутья решетки могут изгибаться. Вес автомобиля определяется по формуле:

G_a = m_a g,

где m_a - вес автомобиля, кг;

g - ускорение свободного падения, м/с².

поскольку автомобиль остановился по середине прутьев, то расстояние до края настила от каждого колеса составит:

;

где В - ширина настила (6000мм); В_а - колея автомобиля, мм.

Участок 1 (0<x<а):

Exfcnjr 2 (a < x^| < a + B_a)^

Участок 3 (a + B_a < x^// < a + B_a + a):

где ?М₁ и ?М₂ - сумма изгибающих моментов относительно опор Й и ЙЙ;

R₁ R₂ - реакция опор Й и ЙЙ;

М_и - изгибающий момент.

Максимальный изгибающий момент действующий на пруток решетки равен:

Нм•м.

Условие прочности при изгибе:



где - допустимое напряжение (для стали 45, 40, 40X и т.д. = 55 Н/мм);

W_н.о. - момент сопротивления (W_н.о = 0,05904D³, где D - диаметр трубы).

Из условия прочности при изгибе найдем диаметр прутка:

мм.

Результаты расчетов для нескольких автомобилей приведены в таб.1.

Таблица 1. Результаты расчетов прутьев на изгиб

автомобиль	Ва ,мм	ma, кг	D, мм
ВАЗ-21099	1620	1395	123
ВАЗ-11113	1676	1290	117
ГАЗ 2217 Соболь (автобус)	1700	2800	150
ГАЗ 3221 ГАЗЕЛЬ (автобус)	1700	3250	158
Renault Megane	1698	1635	126

Принимаем диаметр прутьев решетки равным 160мм. Расстояние между прутками решетки находим из условия, что колесо автомобиля не провалится между прутьями. Радиус колеса автомобиля ВАЗ 11113, 135/80R12:

м,



где d - посадочный диаметр колеса, м (1дюйм = 0,0254мм);

- отношение высоты Н профиля шины к ее ширине В;

- коэффициент радиальной деформации шины.

Для того чтобы колесо автомобиля не провалилось между прутьями решетки, сектор окружности колеса должен находиться между двумя прутьями.

где x - расстояние между прутьями, м;

r - радиус колеса автомобиля, м;

- угол сектора колеса между двумя прутками, принимаем равным 15⁰.

4.5 Расчет гидравлических потерь

Диаметр выходного сопла форсунки составит d=0.002 м;

Площадь выходного сечения сопла форсунки:

м²,

Скорость истечения жидкости из форсунки:



м/с

где - G =0.2175 кг/с

Давление в форсунке находится по формуле:

МПа,

где Р_ф - давление в форсунке, МПа;

- плотность жидкости (= 1086,91 кг/м³);

Р_о - атмосферное давление (Р_о = 1,013 • 10⁵ Па).

где ?Р - местные потери. Они появляются в местах изменения формы, размеров или изменения направления движения, по отдельности или вместе. Вычисляют местные потери полного давления по формуле Вейсбаха:

где ж - коэффициент гидравлического сопротивления. Для внезапного сужения ж вычисляется по формуле Идельчика:

где d₁/d₂ - отношение площадей

d₁=5 мм; d₂=10 мм,

х₁ - скорость истечения жидкости

м/с,

м²,

Па,

МПа.

где - коэффициент Кориолиса

При ламинарном режиме течении в круглой трубе распределение скорости по сечению трубы представляет параболу, а коэффициент Кориолиса равен 2. При турбулентном течении профиль скорости близок к равномерному, в связи с чем принимают равным 1.

Режим течения жидкости в круглой трубе характеризуется числом Рейнольдса:

где с - плотность жидкости 1087 кг/м³,

х - средняя скорость жидкости в трубе 10,19 м/с,

d - диаметр трубы 0,005 м,

м - динамический коэффициент вязкости 6860•10⁶ Па•с

Ламинарный режим течения существует устойчиво при числах Рейнольдса Re ? 2300. Re ? 2300 ламинарное течение теряет устойчивость. При 2300 < Re < 4000 существует переходный режим течения, а при Re > 4000 течение становится турбулентным. В моем случае Re > 4000 - течение турбулентное. = 1.

?Р_l - путевые потери. Это потери полного давления по длине трубы с прямой осью. Они вычисляются по формуле Дарси:

где л - коэффициент путевых потерь (коэффициент Дарси)

- длина трубы 6 м

d - диаметр трубы 0,01 м

При турбулентном течении на величину потерь влияет не только число Рейнольдса, но и шероховатость внутренней поверхности трубы. При умеренных числах Рейнольдса вблизи стенки трубы течение ламинарное, так как стенка подавляет пульсации скорости. Эта ламинарная пленка на стенке называется ламинарным пограничным подслоем. Пока ламинарный подслой покрывает бугорки шероховатости, гидравлические потери обусловлены только внутренним трением в жидкости. Трубы при таком течении называются гидравлически гладкими, а коэффициент путевых потерь вычисляется по формуле Блазиуса:

,

,

м²,

МПа.

,

где ж - коэффициент гидравлических потерь. Для внезапного расширения ж вычисляют по формуле Борда-Карно:

,

где d₁=5 мм; d₂=10 мм.

МПа,

МПа.

где с - плотность жидкости 1087 кг/м³,

х - средняя скорость жидкости в трубе 10,19 м/с,

d - диаметр трубы 0,005 м,

м - динамический коэффициент вязкости 6860•10⁶ Па•с

Ламинарный режим течения существует устойчиво при числах Рейнольдса Re ? 2300. Re ? 2300 ламинарное течение теряет устойчивость. При 2300 < Re < 4000 существует переходный режим течения, а при Re > 4000 течение становится турбулентным. В моем случае Re > 4000 - течение турбулентное. = 1.

,

где ж - коэффициент гидравлического сопротивления. Для внезапного сужения ж вычисляется по формуле Идельчика:

где d₁/d₂ - отношение площадей

Из формулы следует, что в том частом случае, когда можно считать d₁/d₂=0, т.е. при входе трубы из резервуара достаточно больших размеров и при отсутствии закругления входного угла коэффициент сопротивления ж = 0,5.

МПа,

МПа.

Давление компрессора

МПа.

где Q - объемный расход, м³/с

Q=Fх,

где

F = м²,

х =63,7 м/с,

Q=0.000003141•63.7=0.002 м²/с.

Nп > 2.5912•0.002=538.24 Вт.

Nп=550 Вт.

Nэ.д.= Nп•Ю

где Ю - КПД компрессора 0,8

Nэ.д.=550•0,8=440 Вт.

Обеспечить необходимую мощность способен электрический двигатель постоянного тока серии 2П.

Тип электродвигателя 2ПБ -112М

Мощность 0,45 кВт.

Напряжение якоря 220 В.

Частота вращения

Номинальная 1060 об/мин.

Максимальная 3600 об/мин.

КПД - 66 %.



5. Технологический процесс

Пленкообразующие ингибированные нефтяные составы (ПИНС) - новый класс консервационных и смазочных материалов. Их относят к средствам временной противокоррозионной защиты. Они включают высокомолекулярные пленкообразующие нефтепродукты, добавки ингибиторов коррозии и растворители. ПИНС относятся к смываемым покрытиям, которые удаляются растворителями.

ПИНС классифицируют по областям применения и по способам нанесения. По областям применения ПИНС делятся на группы: Д-1, Д-2, МЛ-1, МЛ-2. По способу нанесения различают нанесение с помощью горючих органических и негорючих хлор- или фторорганических растворителей; в виде коллоидных водных растворов или эмульсий, а также в виде аэрозолей.

ПИНС группы Д-1 предназначаются для длительной наружной консервации изделий, обладают высокими защитными свойствами, хорошей абразивной стойкостью. ПИНС этой группы образуют твердые блестящие или полутвердые пленки толщиной до 500 мкм и используются для консервации автомобильной, автотракторной, строительной и авиационной техники.

ПИНС группы Д-2 применяются более широко, чем ПИНС группы Д-1; они различаются по содержанию растворителей. Применяются как консервационные и смазочные для сложных узлов трения, редукторов, тросов, гусениц тракторов и т.д.

ПИНС группы МЛ-1 применяют для периодически возобновляемой защиты скрытых поверхностей автомобилей путем распыления, а также для консервации труднодоступных мест различной техники и стационарных конструкций. Продукты группы МЛ-1 имеют высокое водовытесняющие, проникающие и пропитывающие свойства, образуют мягкие и эластичные воско- или мазеобразные пленки.

ПИНС группы МЛ-2 аналогичны группе МЛ-1, но имеют более высокую температуру каплепадения и повышенную тиксотропность. Применяются для тех же целей, что и ПИНС группы МЛ-1.

Таблица 1.

Классификация ПИНС

Группа и марка ПИНС	Обозначение продукта	Основные характеристики
		Толщина пленки, мкм	Содержание активных веществ по массе,%
Группа Д-1, Д-1-С Д-1-шасси	НГ-216А, НГ-222А НГМ-шисси	100-250 200-500	50-60 55-80
Группа Д-2, Д-2-С Д-2-С-РК	НГ-216Б НГ-222Б ПМ-РК	20-100 20-100	40-70 40-70
Группа МЛ-1 МЛ-1С	НГ-22Б Мовиль	10-50	30-60
Группа МЛ-2, МЛ-2-С	НГМ-МЛ Мольвин	30-80	30-60

Продукт с шифром «шасси» предназначен для дополнительной (временной) защиты кузова легковых и грузовых автомобилей, строительных и дорожных машин.

На станции технического обслуживания «Сервис» планируется использование антикоррозионной жидкости «MOWIL» шведского производства. Антикоррозионная жидкость «MOWIL» превосходит по своим характеристикам отечественные аналоги. При нанесении на металл образует эластичную мазеобразную пленку, светло-коричневого цвета, время схватывания на металле 2 минуты, температура каплепадения 90 ⁰С, после 10 минутной сушки при 40 ⁰С преобразуется в густую мастику темно-коричневого цвета, полностью невысыхаемая, имеет свойство уменьшать коррозионно-механический износ. Ложится одним слоем в 300 мкм. Срок защиты на новом автомобиле - от 6 лет, на автомобили со сроком службы до 3 лет - от 2 лет защиты.

Антикоррозионная жидкость «MOWIL» является токсическим вредным веществом для организма человека и вследствие этого при обработки кузова автомобиля, антикоррозионной жидкостью, необходимо применять индивидуальные средства защиты дыхательных путей работающего - респиратор.

При оседании антикоррозионной жидкости на полу рабочей зоны образуется мазеобразная пленка, что может привести к чрезвычайной ситуации. В результате возникновения источника чрезвычайной ситуации на объекте, нарушаются нормальные условия жизни и деятельности людей, возникает угроза их жизни и здоровья. Для предупреждения чрезвычайной ситуации необходимо удалять мазеобразную пленку с пола рабочей зоны.

При нанесении антикоррозийной жидкости на кузов автомобиля особое внимание необходимо уделять последовательности выполнения технологических операций, что в дальнейшем обеспечит высокое качество работ.

Заказчик сдает автомобиль исполнителю, для проведения соответствующих работ. Приемка осуществляется мастером-приемщиком ремонтного предприятия.

1. автомобиль поступает на участок мойки, где кузов отмывается от грязи, днище автомобиля моется с помощью специального устройства «БС-46-0000» для мойки днища автомобиля.

2. сушка автомобиля после мойки.

3. заезд автомобиля на участок антикоррозионной обработки.

4. поднятие автомобиля на подъемник П-104.

5. снятие заводских подкрылок с помощью электрического шуруповерта.

6. отклеивание, при их наличии, этикеток с кузова автомобиля.

7. снятие пластмассовых клипс, для нанесения антикоррозионной жидкости во внутренние полости автомобиля.

8. при отсутствии заводских отверстий сверлят отверстия диаметром 8 мм на порогах, лонжеронах, скрытых полостях автомобиля.

9. нанесение антикоррозионной жидкости «MOWIL» во внутренние полости автомобиля с помощью специальной насадки.

10. установка пластмассовых клипс.

11. нанесение антикоррозионной жидкости на днище автомобиля, исключая попадание жидкости на глушитель.

12. сушка днища автомобиля теплым воздухом - 40 ⁰С, с помощью устройства Hot wind.

13. установка заводских подкрылок с помощью электрического шуруповерта.

14. опускание автомобиля с подъемника П-104.

15. снятие пластмассовых клипс, для нанесения антикоррозионной жидкости во внутренние полости дверей и стояк автомобиля.

16. при отсутствии заводских отверстий сверлят отверстия диаметром 8 мм в дверях и стойках автомобиля.

17. нанесение антикоррозионной жидкости во внутренние полости дверей и стояк автомобиля, с помощью специальной насадки.

18. установка пластмассовых клипс.

19. нанесение жидкости между кузовом и пластмассовыми накладками порогов автомобиля, между кузовом и логотипом фирмы-производителя, между кузовом и резиновыми накладками, между кузовом и поворотниками с помощью специальной гибкой насадки.

20. нанесение жидкости на водостоки; на места сварных швов; на шарниры капота, багажника, дверей, а также на пространство между стойками и дверьми с помощью специальной гибкой насадки.

21. сушка кузова автомобиля теплым воздухом - 40 ⁰С, с помощью устройства Hot wind.

22. удаление подтеков антикоррозионной жидкости с внешней стороны кузова автомобиля при помощи жидкости Уайт-спирит.

23. выдача автомобиля заказчику.

6. Безопасность жизнедеятельности

При выполнении раздела по безопасности жизнедеятельности дипломного проекта, необходимо рассматривать основные вопросы:

1. воздействие на окружающею среду автотранспортным предприятием;

2. производственная безопасность;

3. чрезвычайная ситуация.

1.Рассмотрим воздействие вредных веществ на окружающую среду с учетом допустимых норм и требований.

Правила определения допустимых выбросов вредных веществ промышленными предприятиями установлены ГОСТ 17.2.3.02-78.

Автотранспортное предприятие при производстве своей продукции сопровождается неблагоприятными факторами, а именно: загрязнение атмосферы, морских акваторий и пресных водоемов, нарушение почвенного покрова и ландшафтов, истощение водных и лесных ресурсов, уменьшение численности животных и т. п.

Рациональное решение экологической проблемы лишь, при оптимальном воздействии природы и общества обеспечивающим с одной стороны, дальнейшее развитие, а с другой - сохранение и поддерживание восстановительных сил в природе.

Процесс производства продукции в автотранспортном предприятии может сопровождаться неблагоприятными воздействиями, как на окружающую среду, так и на человека.

На основании схемы приведенной выше, рассмотрим эти вредные факторы. Начнем с выбросов в атмосферу авторемонтным предприятием. Наиболее крупными источниками выбросов в атмосферу является двигатели автомобилей. Самые распространенные вредные вещества оксид углерода СО, оксиды азота NO_X, углеводороды C_nH_m и диоксид серы SO₂ и другие газы.

Рассмотрим источник загрязнения и состав примесей сточных вод предприятия.

Как известно на территории предприятия образуются сточные воды трех видов: бытовые, поверхностные, производственные. Бытовые сточные воды предприятий образуются при эксплуатации на территории душевых, туалетов, прачечных и столовых. Наше предприятие не отвечают за качество сточных вод и направляют их на городские (районные) станции очистки.

Поверхностные сточные воды образуются в результате смывания дождевой, талой и поливочной водой примесей, скапливающихся на территории, крышах и стенах производственного здания. Основными примесями этих вод являются: твердые частицы (песок, камень, стружки и опилки, пыль, сажа и т.д.), нефтепродукты (бензин, керосин и масла), используемые ДВС автомобилей. Расход поверхностных сточных вод рассчитывается со СНиП П2.04.03-85 и норм проектирования.

Производственные сточные воды образуются в результате использования воды в технологических процессах. Сточные воды загрязняются глиной, песком, зольными остатками. Основными примесями сточных вод являются пыль, металлические и абразивные частицы, сода, нефтепродукты.

Снижение токсичности поверхностных сточных вод нашего предприятия достигается постоянным контролем за поддержанием чистоты на территории автосервиса, удалением отходов производства, вывозом мусора на городскую свалку. Токсичность производственных сточных вод снижается специальной системой фильтрации воды используемой для мойки машин, ее рециркуляцией и системой отстойников.

Рассмотрим загрязнения почвы отходами предприятия.

Твердые отходы предприятия содержат осадки и пыли (отходы систем очистки воздуха) и бытовые отходы. Ветошь, металлические остатки, обломки деталей и другие.

Промышленные и бытовые отходы нашего предприятия вывозятся на свалки, где обеспечивается их утилизация и переработка.

Рассмотрим энергетические загрязнения на предприятие.

Шум в жилых и общественных помещениях и на прилегающих к ним территориях создается одиночными или комплексными источниками, находящимся снаружи или внутри здания. В нашем случае это, прежде всего транспортные средства, техническое оборудование, вентиляторы. По характеру спектра шумы делятся на широкополосные, имеющий непрерывный спектр шириной более одной октавы и тональные, в спектре которых есть слышимые тона. По временным характеристикам шумы делятся на постоянные уровни звука, которые изменяются во времени не более чем на 5дБА и непостоянные для которых это изменении превышает 5 дБА.

Человек реагирует на шум в зависимости от субъективных особенностей организма, привычного шумового фона. Раздражающие действия шума зависит, прежде всего, от его уровня, а также от спектральных и временных характеристик. Кроме того, при производстве системы могут наблюдаться источники вибрации. В качестве этих источников выступают мощные энергетические установки (насосы, компрессоры, двигатели). Передача вибрации осуществляется через грунт и достигает фундамента зданий, часто вызывая звуковое колебание. Вибрация вызывает раздражающее действие, либо помехи для трудового процесса. Протяженность зоны действия вибрации в окружающей среде определяется величиной их затухание в грунте, которая, как правило, составляет 1 дБ/м.

Снижения шума и вибрации достигается рациональной планировкой помещения производственного корпуса, а также использованием при строительстве звукоизолирующих материалов.

Рассмотрим последствия загрязнения предприятием окружающей среды.

Поступающие в атмосферу, в процессе работы предприятия, вредные вещества, оказывают неблагоприятные воздействия на окружающую среду и токсичные действия на организм человека. Попытаемся выявить наиболее вредные примеси и рассмотрим их свойства.