Расчет центробежного насоса

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

1. Подбор ЦБН и определение режима работы

1.1 Определение величины потребного напора для заданной подачи

1.2 Расчет и графическое построение кривой потребного напора

1.3 Подбор основных ЦБН

1.4 Описание и паспортная характеристика ЦБН. Аналитический расчет паспортной характеристики

1.5 Пересчет паспортной характеристики ЦБН с воды на нефть

1.5.1 Пересчет паспортной характеристики методом Айзенштейна

1.5.2 Пересчет паспортной характеристики методом Аитовой-Колпакова

1.5.3 Сравнение методов пересчета Аитовой-Колпаковой и Айзенштейна

1.6 Расчет всасывающей способности ЦБН. Подбор подпорного насоса

1.7 Построение совмещенной характеристики насосов и трубопровода. Определение рабочей точки

2. Регулирование режимов работы

2.1 Регулирование изменением кривой потребного напора

2.1.1 Дросселирование

2.1.2 Байпасирование

2.2. Регулирование изменением напорной характеристики насоса

2.2.1 Обточка рабочего колеса по внешнему диаметру

2.2.2Изменение частоты вращения вала

Выводы

Список используемой литературы

1. Подбор ЦБН и определение режима работы

1.1 Определение величины потребного напора для заданной подачи

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 1.1 - Схема перекачки

Составим уравнение Бернулли для сечений 1-1: 2-2 и 3-3: 4-4

Для сечений 1-1 и 2-2:

Для сечений 3-3 и 4-4:

где - абсолютное давление на свободной поверхности жидкости в питающий резервуар;

- абсолютное давление на входе в насос;

- абсолютное давление на выходе из насоса;

- абсолютное давление на свободной поверхности жидкости в резервуаре - приемнике.

По определению, напор насоса - это разность удельных энергий на выходе и входе в насос:

Полученное выражение представляет собой потребный напор.

Абсолютное давление в питающем резервуаре

Абсолютное давление в приемном резервуаре , Тогда

Определим потери напора во всасывающем трубопроводе:

Находя из средней скорости движения жидкости во всасывающей трубе 1-5 м/с, задаемся значением скорости всасывания

Оценим диаметр из уравнения неразрывности:

Q=

Выбираем ближайший диаметр по ГОСТ:

D_нар = 426 мм, д = 5 мм >

Уточняем скорость движения во всасывающем трубопроводе:

Определим коэффициент гидравлического сопротивления:

Выбираем трубы стальные сварные старые умеренно заржавевшие: k_э = 0,5 мм

Зона гладкого трения, т.к., считаем коэффициент гидравлического сопротивления по формуле Блазиуса:

Потери на трение:

м

Определим потери на местных сопротивлениях во всасывающем трубопроводе:

Плавный поворот (2шт) о=0,23*2=0,46

Задвижка (10т) о=0,15.

Сумма местных сопротивлений о=0,46+0,15=0,61

Определяем суммарные потери во всасывающей линии:

Определим потери напора в нагнетательной линии. Так как нагнетательный трубопровод является длинным, то местные потери учитываются в размере 2% от потерь по длине. Тогда потери в нагнетательной линии определяются по формуле:

;

Обычно диаметр нагнетательной линии принимается чуть меньше линии всасывания. Выбираем соответствующее значение по ГОСТ:

= 402 мм, д =5 мм >

Уточняем скорость движения во всасывающем трубопроводе:

Определим коэффициент гидравлического сопротивления:

центробежный насос всасывающий напорный

Зона гладкого трения, т.к 2300, считаем коэффициент гидравлического сопротивления по формуле Блазиуса:

Потери в нагнетательной линии

м

1.2 Расчет и графическое построение кривой потребного напора

Для построения кривой потребного напора зададимся несколькими значениями расходов (0 - 1,5Q).

Результаты вычислений заносим в таблицу 1.

Характеристика трубопровода представлена на рисунке 1.2

Таблица 1 -Расчет кривой потребного напора

№	Расход	Всасывающий трубопровод	Нагнетательный трубопровод	Нпотр
	Q		Reвс	лвс			Reн	лн
					м				м	м
1	0	0	0	0	0	0	0	0	0	34,812
2	100	0,2045	472,565	0,1354	0,00650	0,2303	501,50	0,12762	9,873	44,691
3	200	0,4090	945,131	0,0677	0,01561	0,4606	1003,00	0,06381	19,745	54,573
4	300	0,6134	1417,696	0,0451	0,02731	0,6908	1504,49	0,04254	29,618	64,457
5	400	0,8179	1890,262	0,0339	0,04161	0,9211	2005,99	0,03190	39,490	74,344
6	500	1,0224	2362,827	0,0454	0,07609	1,1514	2507,49	0,04471	86,474	121,362
7	600	1,2269	2835,393	0,0434	0,10677	1,3817	3008,99	0,04272	118,974	153,893
8	700	1,4313	3307,958	0,0417	0,14224	1,6120	3510,49	0,04110	155,815	190,770
9	800	1,6358	3780,524	0,0404	0,18241	1,8422	4011,98	0,03976	196,832	231,827
10	900	1,8403	4253,089	0,0392	0,22722	2,0725	4513,48	0,03860	241,887	276,926
11	1000	2,0448	4725,655	0,0382	0,27660	2,3028	5014,98	0,03760	290,863	325,952
12	1100	2,2492	5198,220	0,0373	0,33051	2,5331	5516,48	0,03671	343,657	378,800
13	1200	2,4537	5670,786	0,0365	0,38890	2,7634	6017,98	0,03592	400,180	435,381
14	1300	2,6582	6143,351	0,0357	0,45173	2,9936	6519,47	0,03521	460,351	495,615
15	1400	2,8627	6615,917	0,0351	0,51896	3,2239	7020,97	0,03457	524,098	559,429
16	1500	3,0671	7088,482	0,0345	0,59056	3,4542	7522,47	0,03397	591,355	626,757
17	1600	3,2716	7561,048	0,0339	0,66650	3,6845	8023,97	0,03457	684,549	720,027
18	1700	3,4761	8033,613	0,0334	0,74675	3,9148	8525,47	0,03412	762,718	798,277
19	1800	3,6806	8506,179	0,0341	0,84519	4,1450	9026,97	0,03370	844,661	880,318

Рисунок 1.2 Характеристика трубопровода

1.3 Подбор основых ЦБН

По заданной подаче Q = 1200 м³/ч и потребному напору Н_потр =435, 381м подбираем ЦБН.

Выберем два насоса серии НМ 1250-260 с диаметром рабочего колеса 440 мм и частотой вращения n = 3000 об/мин. При проектной подаче (Q = 1200) этот насос развивает напор Н=263 м

1.4 Описание и паспортная характеристика ЦБН. Аналитический расчет паспортной характеристики

НМ 1250 - 260 рассчитан на номинальную подачу 1250 м³/ч и напор Н=260 м. Частота вращения вала насоса n=3000 об/мин. Имеет допускаемый кавитационный запас равный 20 м. КПД насоса составляет 80%. Мощность насоса составляет 1250 кВт.

Насос типа НМ - центробежные горизонтальные с двусторонним подводом жидкости к рабочему колесу и двухзавитковым спиральным отводом жидкости от рабочего колеса.

Марка основных насосов определяется так: НМ 1250 - 260 - насос магистральный, оптимальная подача Q₀= 1250 м³/ч и напор Н₀=260 м.

Корпуса насосов рассчитаны на предельное рабочее давление 7,4 МПа (75 кгс/ см2.

Двусторонний подвод жидкости к рабочему колесу 6 с уплотняющими кольцами 7 и двухзавитковый спиральный отвод жидкости от рабочего колеса обеспечивают уравновешивание гидравлических осевых и радиальных сил, возникающих в насосе и действующих на его ротор.

1,3- корпус; 2- вал; 4,5- разделительные втулки; 6- рабочее колесо; 7- уплотнения рабочего колеса щелевого типа; 8- подшипники скольжения; 9- радиально-упорный подшипник; 10- уплотнения вала торцевого типа.

Рисунок 1.3 Нефтяной магистральный спиральный насос

Выполним аналитический расчет паспортной характеристики насоса:

Для НМ 1250 - 260: =318,8 м, а=0, b= ;

,,

В таблицу 2 занесем полученные значения напора и подачи.

Таблица 2- Аналитический расчет паспортной характеристики НМ1250-260

Расход	Напор НМ1250-260	КПД	Мощность
м3/ч	м	%	кВт
0	318,8	0	400
100	318,413	27	413,7
200	317,252	39,236	440,6727
300	315,317	47,3785	544,0688
400	312,608	54,634	623,6825
500	309,125	61,0025	690,4353
600	304,868	66,484	749,7431
700	299,837	71,0785	804,6583
800	294,032	74,786	857,0986
900	287,453	77,6065	908,4013
1000	280,1	79,54	959,6084
1100	271,973	80,5865	1011,632
1200	263,072	80,746	1065,372
1300	253,397	80,0185	1121,814
1400	242,948	78,404	1182,142
1500	231,725	75,9025	1247,885
1600	219,728	72,514	1321,144
1700	206,957	68,2385	1404,967
1800	193,412	63,076	1504,036

Рисунок 1.4 Паспортная характеристика НМ1250-260

1.5 Пересчет паспортной характеристики ЦБН с воды на перекачиваемую жидкость (нефть)

1.5.1 Пересчет паспортной характеристики методом Айзенштейна

При постоянном числе оборотов характеристики насоса Q - H падают с увеличением вязкости таким образом, что коэффициент быстроходности остается неизменным в точке оптимального КПД, т.е. выполняется условие:

Параметры насоса на нефть для оптимального режима могут быть определены как

Q_н =;

H_н =;

з_н = ;

Коэффициенты пересчета , K_H, K_з являются функциями числа Рейнольдса.

где - эквивалентный диаметр.

,

где - ширина лопатки рабочего колеса на внешнем диаметре;

- коэффициент стеснения лопатками.

Определяем коэффициенты пересчета. Так как , то:

, K_H=1 K_з = 0,9.

Таблица 3 - Пересчитанные характеристики НМ 1250 - 260 с воды на перекачиваемую жидкость методом Айзенштейна

Расход	Напор НМ1250-260	КПД	Мощность
м3/ч	м	%	кВт
0	318,8	0	400
100	318,413	24,3	407,3234
200	317,252	35,3124	451,4447
300	315,317	42,64065	557,3683
400	312,608	49,1706	638,9281
500	309,125	54,90225	707,3126
600	304,868	59,8356	768,0701
700	299,837	63,97065	824,3278
800	294,032	67,3074	878,0499
900	287,453	69,84585	930,6067
1000	280,1	71,586	983,0655
1100	271,973	72,52785	1036,361
1200	263,072	72,6714	1091,415
1300	253,397	72,01665	1149,236
1400	242,948	70,5636	1211,039
1500	231,725	68,31225	1278,389
1600	219,728	65,2626	1353,438
1700	206,957	61,41465	1439,31
1800	193,412	56,7684	1540,802

1.5.2 Пересчет паспортной характеристики методом Аитовой-Колпакова

Пересчет для НМ1250-260:

Коэффициент быстроходности:

где i=2 - число входов в рабочее колесо, j=1 - число ступеней насоса.

Переходное значение числа Рейнольдса:

Значение числа Рейнольдса для насоса:

где D₂ - внешний диаметр рабочего колеса

, значит требуется пересчет характеристик насоса с воды на нефть.

Пересчет напора:

Пересчет подачи:

Пересчет КПД и мощности:

Выбираем коэффициенты, которые учитывают гидравлические и дисковые потери б и А.

б = 0,04 (при Re_н=86308)

А = 2000 (при n_s=)

Пересчет КПД:

Пересчет мощности:

Значения характеристик приведены в таблице 3

Таблица 3 - Пересчитанные характеристики НМ 1250 - 260 с воды на перекачиваемую жидкость

Qн НМ	Hн НМ	КПД	Мощность
м3/с	м	%	кВТ
0	310,4162	0	400
96,08136	310,0394	25,44386	407,234
192,1627	308,9089	35,94982	414,85883
288,2441	307,0248	42,58685	522,10248
384,3254	304,3871	48,26241	608,99508
480,4068	300,9957	53,0589	684,71298
576,4882	296,8506	57,04869	753,66808
672,5695	291,9519	60,29403	818,22282
768,6509	286,2996	62,84714	879,75493
864,7322	279,8936	64,75013	939,14223
960,8136	272,734	66,03504	997,01417
1056,895	264,8207	66,72384	1053,9018
1152,976	256,1538	66,82841	1110,3437
1249,058	246,7332	66,35056	1166,9785
1345,139	236,559	65,28204	1224,6452
1441,22	225,6311	63,60451	1284,5143
1537,302	213,9496	61,28953	1348,2852
1633,383	201,5145	58,29862	1418,5133
1729,464	188,3257	54,58321	1499,1998

По данным таблицы 3 строим паспортную характеристику насоса (Рисунок 3.1)

Рисунок 1.5.1 - Пересчитанная характеристика насоса НМ 1250-260

1.5.3 Сравнение методов пересчета Аитовой-Колпаковой и Айзенштейна

Рисунок 1.5.2 - Пересчитанная характеристика насоса НМ 1250-260 методом Аитовой-Колпаковой и Айзенштейна

1.6 Расчет всасывающей способности ЦБН. Подбор подпорного насоса

Составим уравнение Бернулли для сечений 1-1 и 2-2

Кавитационный запас:

Дh_доп=20 м.

Так как Дh_доп>Дh, следовательно, работа насоса без возникновения кавитации не обеспечивается.

Устанавливаем один подпорный насоса НПВ 1250-60.

Насос НПВ 1250-60 рассчитан на номинальную подачу 1250 м³/ч и напор 60 м. Частота вращения вала насоса n=1480 об/мин. Диаметр рабочего колеса 445 мм.

НПВ 1250 - 60 рассчитан на номинальную подачу 1250 м³/ч и напор Н=260 м. Частота вращения вала насоса n=1480 об/мин. Имеет допускаемый кавитационный запас равный 2,2 м. КПД насоса составляет 76%. Мощность насоса составляет 400 кВт.

Выполним аналитический расчет паспортной характеристики насоса:

Для НПВ 1250-60: =77,1 м, а=0, b=11,48·;

,,;

В таблицу 4 занесем полученные значения напора и подачи.

Таблица 4 - Аналитический расчет паспортной характеристики НПВ1250-60

Расход	Напор НПВ1250-60	КПД	Мощность
м3/ч	м	%	кВТ
0	77,1	0	120
100	76,9852	18	130
200	76,6408	23,6156	176,8714
300	76,0668	31,8701	195,119
400	75,2632	39,4224	208,0971
500	74,23	46,2725	218,5712
600	72,9672	52,4204	227,5858
700	71,4748	57,8661	235,6098
800	69,7528	62,6096	242,8719
900	67,8012	66,6509	249,4827
1000	65,62	69,99	255,4858
1100	63,2092	72,6269	260,8807
1200	60,5688	74,5616	265,6327
1300	57,6988	75,7941	269,6753
1400	54,5992	76,3244	272,9087
1500	51,27	76,1525	275,1927
1600	47,7112	75,2784	276,3354
1700	43,9228	73,7021	276,074
1800	39,9048	71,4236	274,0453

Рисунок 1.6.1 - Паспортная характеристика насоса НПВ 1250-60

Пересчитаем напорную характеристику подпорного насоса с воды на нефть методом Аитовой-Колпаковой:

Определим коэффициент быстроходности насоса:

Определим переходное значение числа Рейнольдса:

Определим значение числа Рейнольдса для насоса:

, значит, требуется пересчет характеристик насоса с воды на нефть.

Пересчет КПД и мощности:

Выбираем коэффициенты, которые учитывают гидравлические и дисковые потери б и А.

б = 0,04 (при Re_пер=)

А = 1100 (при n_s=)

Пересчет КПД:

Пересчет мощности:

Таблица 5 - Пересчитанные характеристики НПВ1250-60 с воды на перекачиваемую жидкость

Qн НПВ	Hн НПВ	КПД	Мощность
м3/ч	м	%	кВт
0	73,5677	0	89,3245
93,20714	73,45816	17,37371	99,01342
186,4143	73,12954	22,53758	151,9715
279,6214	72,58183	29,90675	170,5009
372,8286	71,81505	36,41829	184,7152
466,0357	70,82919	42,13368	196,8337
559,2429	69,62424	47,10873	207,6619
652,45	68,20021	51,3935	217,5315
745,6571	66,55711	55,03234	226,5756
838,8643	64,69492	58,06388	234,8298
932,0714	62,61365	60,52104	242,2754
1025,279	60,3133	62,43101	248,8582
1118,486	57,79387	63,81526	254,4984
1211,693	55,05536	64,68955	259,0928
1304,9	52,09776	65,06392	262,5146
1398,107	48,92109	64,94268	264,6085
1491,314	45,52533	64,32444	265,1818
1584,521	41,9105	63,20208	263,9897
1677,729	38,07658	61,56277	260,7107

Рисунок 1.6.1 - Пересчитанная характеристика НПВ1250-60

1.7 Построение совмещенной характеристики насосов и трубопровода. Определение рабочей точки (режима работы)

Построим совмещенную характеристику двух НМ 1250-260 и одного НПВ 1250-60 и трубопровода. (Рисунок 1.6.2)

Таблица 6 - Характеристики двух НМ 1250-260, НПВ 1250-60 и трубопровода

НМ 1250 - 260	НПВ 1250 - 60	Нпотр
Q, м3/ч	H, м	Q, м3/ч	H, м	м
0	310,4162	0	73,5677	34,812
96,08136	310,0394	93,20714	73,45816	44,691
192,1627	308,9089	186,4143	73,12954	54,573
288,2441	307,0248	279,6214	72,58183	64,457
384,3254	304,3871	372,8286	71,81505	74,344
480,4068	300,9957	466,0357	70,82919	121,362
576,4882	296,8506	559,2429	69,62424	153,893
672,5695	291,9519	652,45	68,20021	190,770
768,6509	286,2996	745,6571	66,55711	231,827
864,7322	279,8936	838,8643	64,69492	276,926
960,8136	272,734	932,0714	62,61365	325,952
1056,895	264,8207	1025,279	60,3133	378,800
1152,976	256,1538	1118,486	57,79387	435,381
1249,058	246,7332	1211,693	55,05536	495,615
1345,139	236,559	1304,9	52,09776	559,429
1441,22	225,6311	1398,107	48,92109	626,757
1537,302	213,9496	1491,314	45,52533	720,027
1633,383	201,5145	1584,521	41,9105	798,277
1729,464	188,3257	1677,729	38,07658	880,318

Рабочая точка (т. А) - точка пересечения суммарной напорной характеристики насоса и кривой потребного напора.

Q_А=1360м³/ч, Н_А=530 м

Рисунок 1.6.2 - совмещенная характеристика двух НМ 1250-260 и одного НПВ 1250-60 и трубопровода

2. Регулирование режима работы

При пересечении кривой потребного напора с суммарной напорной характеристикой насосов получаем рабочую т. А с подачей Q_A =1360 м³/ч и напором Н=530 м. Так как Q_A отличается от заданной подачи Q =1200 м³/ч, то необходимо выполнить регулирование режима работы.

2.1 Регулирование изменением кривой потребного напора

2.1.1 Дросселирование

Дросселирование заключается в том, что в нагнетательный трубопровод вводится дополнительное сопротивление - дроссель. Обычно это осуществляется путем дополнительного прикрытия задвижки на нагнетании. При этом происходит дополнительная потеря напора на этом местном сопротивлении и характеристика .

При введении дросселя рабочая точка переместиться из т. А в т. С.

Определим напор, теряемый при дросселировании (Рисунок 2.1)

Потери КПД на дроссели составляют более 2%, значит дросселирование использовать нельзя.



Рисунок 2.1.1 - Регулирование режима работы насоса дросселированием

2.1.2 Байпасирование

Байпасирование заключается в перепуске части жидкости через байпасную линию. Байпасом называется обводной трубопровод, по которому часть нефти из нагнетательной линии может снова подаваться во всасывающую линию (циркулирует).

- это количество жидкости, которое циркулирует в байпасе.

Эффективность байпасирования определяется кпд насоса

Потери КПД при байпасировании составляют 28 % (более 2%), значит байпасирование использовать нельзя. Экономически не выгодный метод регулирования и практически не применяется в магистральном транспорте нефти.



Рисунок 2.1.2 Регулирование режима работы насоса байпасированием

2.2 Регулирование изменением напорной характеристики насоса

2.2.1 Обточка рабочего колеса по наружному диаметру

Для того чтобы уменьшить подачу необходимо обточить рабочее колесо магистрального насоса. Определим степень обточки, при которой будет обеспечена подача.

Для определения нового диметра на исходной напорной характеристике насоса нужно найти такую точку С, которая была бы подобна точке В т.е они должны лежать на одной параболе обточки. Точки А и В не являются подобными.

Диаметр рабочего колеса после обточки определяется из формулы подобия:

где - подача, соответствующая точке С, которая лежит на исходной напорной характеристике насоса.

Точка B' находится при проектной подаче и потребном напоре с учетом вычета напора подпорного насоса при проектной подаче

Рассчитаем коэффициент параболы обточки:

Далее, задаваясь расходами, определяем соответствующие им напоры:

и построим параболу обточки.

Парабола обточки пересекает исходную напорную характеристику двух магистральных насоса в точке С.

Точка С подобна точке В', так как они лежат на одной параболе обточки.

Таблица 2.1 - Расчет параболы обточки

Q, м3/ч	, м
0	0
100	2,622133
200	10,48853
300	23,5992
400	41,95413
500	65,55332
600	94,39678
700	128,4845
800	167,8165
900	212,3928
1000	262,2133
1100	317,2781
1200	377,5871
1300	443,1405
1400	513,938
1500	589,9799
1600	671,266
1700	757,7964
1800	849,571

Рисунок 2.2.1 - Построение параболы обточки

В исходной характеристике насоса возьмем несколько точек N, K, L. Для каждой из них рассчитаем коэффициент параболы обточки.

Задавшись произвольными значениями подач, строим параболы обточки, проходящие через эти точки, т.к новый диаметр рабочего колеса уже известен, то можно рассчитать значение подобных подач соответствующие D₂'.

Определим степень обточки:

Сравниваем степень обточки с максимально допустимой.

Обточка не превышает 15, такой метод изменения режима допускается.

Рисунок 2.2.2 - Построение новой характеристики магистрального насоса при обточке рабочего колеса

2.2.2 Изменение частоты вращения вала

Пусть исходная частота вращения вала насоса n₁, пересечение напорной характеристики насоса Н(n₁) с кривой потребного напора дает рабочую точку А. По технологическим причинам требуется обеспечить подачу Q_в т.е нужно рассчитать новую частоту вращения вала насоса которая обеспечит подачу Q_в.

Для нахождения точки, подобной точке В построим параболу подобия, проходящую через точку В.

Определим коэффициент параболы подобия.

Точка B' находится при проектной подаче и потребном напоре с учетом вычета напора подпорного насоса при проектной подаче

Рассчитаем коэффициент параболы обточки:

Далее задаваясь различными значениями Q_i находим соответствующие им H_i и строим параболу подобия.

Находим точку пересечения с исходной характеристикой. Парабола пересекает исходную характеристику насоса Н(n₁) в точке С. Точка С и точка В лежат на одной параболе подобия, то к ним можно применить формулу подобия

Таблица 2.2 - Расчет параболы подобия

Q, м3/ч	, м
0	0
100	2,640456
200	10,56182
300	23,7641
400	42,24729
500	66,01139
600	95,0564
700	129,3823
800	168,9892
900	213,8769
1000	264,0456
1100	319,4951
1200	380,2256
1300	446,237
1400	517,5293
1500	594,1025
1600	675,9566
1700	763,0917
1800	855,5076



Рисунок 2.2.3 - Построение параболы обточки

В исходной характеристике насоса возьмем несколько точек N, K, L. Для каждой из них рассчитаем коэффициент параболы подобия.

Задавшись произвольными значениями подач для каждой из этих точек строим параболы подобия проходящие через них т.к новая частота вращения n₂ уже известна, то можно рассчитать значение подобных подач соответствующих частоте вращения n₂.

Аналогичный расчет производим и для других точек.

Соединив полученные точки получим новую характеристику насоса соответствующую частоте вращения n₂.

Регулирование частотой вращения вала происходит за счет основного насоса, а характеристика подпорного насоса остается неизменной.

Определим эффективность данного метода

Рисунок 2.2.4 - Построение новой характеристики магистрального насоса при изменении числа оборотов вала

Выводы

Из 4-х методов наиболее целесообразно использовать изменение частоты вращения вала. Также применим метод обточки рабочего колеса. Дросселирование и байпасирование являются экономически невыгодными из-за большого снижения КПД насоса (больше 2%).

Список использованных источников

1. Каталог Центробежные нефтяные насосы для магистральных трубопроводов: Москва 1981, ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ.

2. Эксплуатация магистральных центробежных насосов: учебное пособие. - Уфа: Изд. Уфим. Нефт. Ин-та, 1988. - 116. Колпаков Л. Г.

Размещено на Allbest.ru