Расчет и конструирование парового котла

Выбор способа шлакоудаления и типа углеразмолочных мельниц. Тепловой баланс котла и определение расхода топлива. Расчет теплообмена в топке, воздушного тракта, вредных выбросов в атмосферу, дымовой трубы. Регулирование температур перегретого пара.

Рубрика Производство и технологии
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 05.03.2015
Размер файла 294,9 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Курсовая работа

по курсу “Котельные установки и парогенераторы”

Расчет и конструирование парового котла

Содержание

Введение

1. Исходные данные

2. Характеристика котла

3. Топливо

4. Выбор способа сжигания

5. Выбор способа шлакоудаления и типа углеразмолочных мельниц

6. Выбор расчетных температур

7. Выбор типа воздухоподогревателя

8. Выбор способа регулирования температур перегретого пара

9. Расчет схемы пароводяного тракта

10. Выбор коэффициента воздуха на выходе из топки, определение присосов холодного воздуха и других расчетных характеристик

11. Тепловой баланс котла и определение расхода топлива

12. Конструирование топки котла

13. Расчет теплообмена в топке

14. Расчет КПП выходной ступени

15. Расчёт на прочность

16. Аэродинамический расчёт. Расчёт воздушного тракта

17. Выбор тягодутьевых машин

18. Выбор мельниц

19. Расчёт вредных выбросов в атмосферу

20. Расчёт бункера

21. Расчёт дымовой трубы

22. Выбор устройства шлакоудаления

23. Расчёт электрофильтра

Заключение

Литература

Введение

В данной курсовой работе требуется рассчитать паровой котел с естест-венной циркуляцией, работающий на топливе Челябинское Б-3 (остальные исходные данные приведены в задании).

Теплотехнические характеристики топлива, объемные доли трехатомных газов, концентрация золы и энтальпия продуктов сгорания (I-н-таблица) взятые из расчетных работ № 1, 2, 3.

Проанализировав исходные данные, требуется выбрать способ сжигания топлива, способ шлакоудаления, тип углеразмольных мельниц, расчетные температуры, тип воздухоподогревателя, способ регулирования температуры перегретого пара, коэффициенты избытка воздуха по ходу газов, составить предварительную компановку парового тракта.

В курсовой работе требуется рассчитать параметры пароводяного тракта, тепловой баланс котла, конструктивные характеристики топки котла, параметры конвективного пароперегревателя горячей ступени, а также произвести расчёт теплообмена в топочной камере, прочностной расчёт выходного коллектора и выходной ступени, аэродинамический расчёт, расчёт вредных выбросов в атмосферу, расчёт бункера, дымососа, дымовой трубы, электрофильтра и устройства шлакоудаления.

После расчета конструктивных характеристик топки котла изобразить топку по рассчитанным размерам.

1. Исходные данные

Тип котла - Е. Топливо № 35 Челябинское Б3.

Таблица №1

№ п/п

Наименование

Обозначение

Размерность

Величина

1

Паропроизводительность

D

т/ч

320

2

Параметры пара:

-давление

-температура

pпп

tпп

кг/см2

140

560

3

Параметры воды:

-давление

-температура

pпв

tпв

кг/см2

170

220

2. Характеристика котла

котел топка топливо температура

Агрегаты, в испарительных трубах которых движение рабочего тела создается под воздействием напора циркуляции, естественно возникающего при обогреве этих труб, получили название паровых котлов с естественной циркуляцией ЕЦ. Чем больше высота контура циркуляции, тем больше развиваемый в нем движущий напор, который не превышает 0,1 МПа. Это достаточно для преодоления гидравлического сопротивления по всему контуру циркуляции.

В отличие от движения воды в экономайзере и пара в пароперегревателе, движение рабочего тела в циркуляционном контуре многократное. В процессе одного цикла прохождения через парообразующие трубы вода испаряется не полностью, а лишь частично и поступает в барабан в виде пароводяной смеси. При ЕЦ массовое паросодержание на выходе из парообразующих труб составляет 3…20%. При паросодержании на выходе, равном, например, 20% для полного превращения в пар оставшаяся не испаренная вода в количестве 80% должна совершить движение через контур циркуляции еще четыре раза, (всего пять раз), т.е. кратность циркуляции равна 5. Поскольку процессы образования и отвода пара из котла происходят непрерывно, питательная вода в барабан также поступает непрерывно в соответствии с расходом пара, в контуре все время циркулирует (совершает замкнутое движение) вода, и количество ее не изменяется.

В котлах с ЕЦ кратность циркуляции может быть от 5 до 30 и более.

Для уменьшения сопротивления циркуляционного контура, подъемные трубы располагаются вертикально по всему периметру топочной камеры. При необходимости отклонения от вертикали допускается плавный изгиб труб с обеспечением положительного (только вверх) движения среды.

3. Топливо

Марка угля Б3 - бурый уголь, содержит рабочую влагу до 30%. Класс угля Р - рядовой, диаметр частиц до 300 мм. Топливо обладает хорошим выходом летучих, а значит и высокой реакционной способностью, высоким содержанием внешнего балласта, что определяет пониженную теплоту сгорания рабочей массы топлива, неспекающимся коксовым остатком, высокой гигро-скопичностью, высокой общей влажностью. Данный уголь легко теряет на воздухе влагу и механическую прочность, превращаясь в мелочь, и обладает повышенной склонностью к самовозгоранию. Характер нелетучего остатка - порошкообразный. Основную часть золы составляет SiO2, поэтому возможен золовой износ котла.

Таблица №2. Теплотехнические характеристики топлива № 35 Челябинское Б3

Показатель

Обозначение

Размерность

Величина

Элементарный состав топлива на рабочую массу

Влага

Wtr

%

17,4

Зола

Ar

%

32

Сера

Sr

%

1,0

Углерод

Cr

%

36,0

Водород

Hr

%

2,7

Азот

Nr

%

0,8

Кислород

Or

%

10,1

ВСЕГО

%

100

Низшая теплота сгорания

Qri

ккал/кг

3212

кДж/кг

13448

Зольность на сухую массу

Ad

%

39

Приведенные характеристики

Влажность

Wrпр

%кг/МДж

1,29

Зольность

Arпр

%кг/МДж

2,38

Сера

Srпр

%кг/МДж

0,07

Выход летучих на сухое беззольное состояние

Vdaf

%

45

Таблица №3. Состав золы на бессульфатную массу, %.

SiO2

Al203

TiO2

Fe203

CaO

MgO

K2O

Na2O

50,0

25,0

-

13,0

7,0

2,0

1,5

1,5

Таблица №4. Характеристики плавкости золы.

Наименование показателя:

Обозначение

Размерность

Величина

температура начала деформации

tA

0C

1150

температура начала размягчения

tB

0C

1250

температура начала жидкоплавкого состояния

tC

0C

1300

4. Выбор способа сжигания

Производительность котла >75 т/ч, поэтому выбираем камерный способ сжигания топлива.

5. Выбор способа шлакоудаления и типа углеразмолочных мельниц

Так как температура начала жидкоплавкого состояния tC=13000C целесо-образно выбирать твердое шлакоудаление. Так как Vdaf=45%, то тип угле-размольной мельницы - молотковая.

6. Выбор расчетных температур

Температура уходящих газов (нух) оказывает решающее влияние на экономичность работы котла, так как потеря теплоты с уходящими газами является наибольшей.

По таблице 1-2:

при: Wrпр.=1,29 %кг/МДж;

pпп =13,71 МПа;

tпв =220 0C;

следовательно, нух=140 0C.

Температура на выходе из воздухоподогревателя выбирается в зависимости от влажности топлива и типа шлакоудаления и выбранной системы пылеприготовления.

tГВ=350 0C.

7. Выбор типа воздухоподогревателя

Для твердых топлив рекомендуется устанавливать трубчатый воздухо-подогреватель (Sr=0,07%). При температуре подогрева воздуха до 300-3500C рекомендуется устанавливать одноступенчатый воздухоподогреватель. Выбираем одноступенчатый воздухоподогреватель.

8. Выбор способа регулирования температур перегретого пара

Все пароподогреватели (ПП) (первичного и вторичного пара) должны состоять из двух-четырех ступеней с обязательным полным перемешиванием пара после каждой из них.

В котлах с естественной циркуляцией для впрыска применяются - “собственный конденсат”.

Количество впрысков ограничивают двумя - тремя точками при общем расходе впрыскиваемой воды 3-5% в барабанных котлах. Обязателен впрыск перед выходной ступенью ПП для регулирования и перед ШПП.

Для регулирования температуры вторичного перегрева использование впрыска не рекомендуется, так как при этом снижается экономичность цикла.

Количество ступеней первичного ПП определяется по общему приращению энтальпии пара в нем с учетом снижения ее в пароохладителях и в ППТО.

9. Расчет схемы пароводяного тракта

Таблица №5. Параметры пароводяного тракта.

Размер

1

2

3

4

5

6

7

8

9

D

т/ч

320

320

320

320

304

304

304

320

320

p

МПа

16,65

16,65

15,67

15,67

15,67

15,08

14,49

14,49

13,71

T

220

235

344,75

344,75

344,75

356,9

459

433,84

560

I

кДж/кг

948,1

1016,6

1631,8

2597,5

2597,5

2796,8

3195,6

3117,4

3392

Паропроизводительность котла:

От точки 1 до точки 4 паропроизводительность равна D=320 т/ч. После точки 4 происходит отбор пара в конденсатор для осуществления впрыска: Dвпр=0,05хD=16 т/ч.

В точке 5: D5=D-Dвпр=304 т/ч.

В точке 8, после впрыска: D8=D=320 т/ч.

Таким образом: D1= D2= D3= D4=320 т/ч;

D5= D6= D7=304 т/ч;

D8= D9=420 т/ч.

Точка 1:

Давление воды p1= pпв=16,65 МПа.

Температура воды T1= Tпв=2200С.

По давлению p1 и T1 определяем энтальпию: I1=948,1 кДж/кг.

Точка 2:

Давление воды после экономайзера р2=рпв=16,65 МПа

Температура воды Т2=Тпв+15=220+15=2350С

По давлению и температуры определяем энтальпию: I2=1016,6 кДж/кг

Точка 3:

Изменение давления по тракту: ?pтр= pпв-pпп;

?pтр=16,65-13,71=2,94 МПа.

Давление в барабане: pбар= pпв-?pтр /3;

pбар=16,65-2,94/3=15,67 МПа.

Т3=Тs=344,75 0С

В барабане вода и водяной пар находится в состоянии насыщения. При pбар определяем энтальпию пара I//=2597,5 кДж/кг и воды I/=1631,8 кДж/кг.

Удельная теплота парообразования:

?Iп.обр= I//- I/;

?Iп.обр=2597,5-1631,8=965,7 кДж/кг

Давление p3= pбар=15,67 МПа.

В барабане находится насышенная вода и ее энтальпия I3=1631,8 кДж/кг.

Точки 4-5:

Из барабана отводится пар в состоянии насыщения, следовательно:

p4=p5=pбар; I4=I5=2597,5 кДж/кг; T4=T5=344,750С.

Точка 6:

На последнюю ступень конвективного ПП приходится перепад давлений:

Давление p6 =15,67-0,588=15,08 МПа.

Перепад энтальпии от точки 5 до точки 9:

?I=I9-I5;

?I=3392-2597,5=797,5 кДж/кг.

Перепад энтальпии на ширму:

?Iш=0,5?I;

?Iш=0,5797,5=398,75 кДж/кг.

Перепад энтальпии на последнюю ступень КПП:

?I6-5=0,5?Iш;

?I6-5=0,5398,75=199,38 кДж/кг.

Энтальпия в точке 6:

I6= I5+?I6-5;

I6=2597,5+199,38=2796,88 кДж/кг.

По давлению p6 и энтальпии I6 определяем: T6=356,9 0С.

Точка 7: Перепад давления на ширму: ?pш=?p=0,588МПа.

Давление

p7=p6-?pш;

p7=15,08-0,588=14,49 МПа.

Энтальпия

I7=I6+?Iш;

I7=2796,88+398,75=3195,63 кДж/кг.

По давлению p7 и энтальпии I7 определяем: T7=459 0С

Точка 8:

Энтальпия в точке 8:

Давление p7=p8=14,49 МПа.

Перед точкой 8 производится впрыск конденсата в пароохладителе. Энтальпия пара и его температура уменьшались.

При давлении p8 и энтальпии I8 определяем: T8=433,840С.

Точка 9:

Давление пара: p9=pпп=13,71 МПа.

Температура пара: T9=Tпп=5600С.

Энтальпия пара: I9=3392 кДж/кг.

В точке 9 находится перегретый пар после КПП горячей ступени.

Перепад давления на первую ступень КПП составляет:

p9= p8-?p;

p9=14,49-0,78=13,71 МПа.

Перепад энтальпии на первую ступень КПП:

?I=I9-I8;

?I=3392-3117,44=274,56 кДж/кг.

Перепад температуры на первую ступень КПП:

?T=T9-T8;

?T=560-433,84=126,160С.

10. Выбор коэффициента воздуха на выходе из топки, определение присосов холодного воздуха и других расчетных характеристик

Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при твердом шлакоудалении и топливе бурый уголь бт=1,2.

Присосы воздуха в газоходе пароподогревателя и экономайзера: ?бПП=?бЭК=0, для трубчатого воздухоподогревателя ?бВП=0,03.

Таким образом: бВП=1,215; бух=1,23.

При топке с твердым шлакоудалением, камерном сжигании и топливе бурый уголь: коэффициент уноса: бун=0,95.

Таблица №6. Энтальпия продуктов сгорания

t

кДж/кг

т=1,2

ух=1,23

C

I

I

I

I

100

574

479

25

-

-

708

-

200

1162

961

51

-

-

1434

726

300

1770

1451

80

2140

-

400

2392

1951

109

2892

752

500

3033

2466

139

3666

774

600

3692

2988

170

4460

794

700

4367

3524

201

5273

813

800

5054

4064

233

6100

827

900

5757

4619

266

6947

847

1000

6471

5177

299

7806

859

1100

7189

5742

333

8671

865

1200

7922

6314

367

9552

881

1300

8641

6890

414

10433

882

1400

9387

7474

481

11363

929

1500

10139

8060

535

12286

923

1600

10897

8651

570

13198

912

1700

11664

9241

627

14140

942

1800

12434

9835

665

15065

925

1900

13205

10436

726

16018

953

2000

13982

11038

764

16953

935

2100

14763

11642

-

17092

138

2200

15545

12247

-

17995

903

2300

16332

12856

-

18903

909

2400

17121

13464

-

19814

911

2500

17911

14076

-

20726

912

Таблица №7. Объемы продуктов сгорания, объемные доли трехатомных газов и концентрации золы.

Величина

Размерность

Газоходы

Топка

Воздухоподогреватель

Уходящие газы

Среднее значение коэффициента в газоходе

-

1,2

1,215

1,23

м3/кг

0,5816

0,5825

0,5833

м3/кг

4,8316

4,8865

4,9413

-

0,1407

0,1392

0,1376

-

0,1204

0,1192

0,1181

-

0,2611

0,2584

0,2557

кг/кг

6,3219

6,3924

6,4630

кг/кг

0,0481

0,0476

0,0470

11. Тепловой баланс котла и определение расхода топлива

Таблица №8.

Наименование

Обозначение

Единица измерения

Формула или обоснование

Расчет

Результат

Потери теплоты:

-от химического недожега

q3

%

По таблице 1-7 [2]

-

0

-от механического недожега

q4

%

По таблице 1-7 [2]

-

0,5

-в окружающую среду

q5

%

(60/Dном)0,5/lg Dном

(60/88,89)0,5/lg88,89

0,42

-со шлаком

q6

%

бшл(ct)шл?Аr/Qri

0,05?560?32/13448

0,067

-с уходящими газами

q2

%

(Iух- буххI0хв)(100- q4)/Qri

(998,4-1,23?142,2)?(100-0,5)/13448

6,1

Сумма потерь теплоты

? qпот

%

q2+ q3+ q4+ q5+ q6

6,1+0+0,5+0,42+0,067

7,09

КПД котельного агрегата

з ка

%

100-? qпот

100-7,09

92,91

Коэффициент сохранения тепла

ц

-

1- q5 /(з ка+ q5)

1-0,42/(92,91+0,42)

0,996

Давление перегретого пара

рпп

кг/см2,

МПа

задано

-

140

13,71

Температура перегретого пара

tпп

К/0С

задано

-

833

560

Удельная энтальпия перегретого пара

iпп

кДж/кг,

ккал/кг

По таблице П-3 [2]

-

3392

806,5

Давление питательной воды

pпв

кг/см2,

МПа

задано

-

170

16,65

Температура питательной воды

tпв

К/0С

задано

-

493

220

Удельная энтальпия питательной воды

iпв

кДж/кг,

ккал/кг

По таблице П-3 [2]

-

948,1

226,3

Теплота, полезно использованная в котельном агрегате

Qка

МВт

D?( iпп - iпв)+Dпродув.(is-iпв)

88,89(3392-948,1)+0,89(1631,8-948,1)

217,8

Расход топлива

B

кг/с

т/ч

(100? Qка)/ (Qri? з ка)

(100??????????)/(13448?92,91)

17,43

62,75

Расчетный расход топлива

кг/с

т/ч

B?(1-0,01? q4)

(1-0,5/100)

17,34

62,42

12. Конструирование топки котла

Таблица №9. Расчет конструктивных характеристик топки с ТШУ.

Рассчитываемая величина

Обозначение

Единица измерения

Формула и обоснование

Расчет или данные эскизов

Результат

Ширина топки

ат

м

1,1х(D)0,5

1,1х88.890,5

10,4

Тепловое напряжение сечения топки

qF

МВт/м

По таблице 1-9 [2]

-

3,5

Тепловое напряжение топочного объема

qv

кВт/ м3

По таблице 1-7 [2]

-

185

Сечение топки

Fсеч.т.

м2

(BрхQri)/ qF

(17,34)/3,5х103

66,4

Глубина топки

м

Fсеч.т./ ат

66,4/10,4

6,38

Минимальный объем топки

Vminт

м3

(BрхQri)/ qv

(17,34)/185

1260,4

Ориентировочный расчетный объем топки

Vрт

м3

[3-х//т/625]х[28/ Qri]0,5х Vminт

(3-1100/625)х(28/13,448)0,5х1260,4

2255,2

Холодная воронка:

угол наклона скатов

б

град

50-550

-

50

ширина устья

by

м

0,8-1,4

-

1

высота ската

hх.в.

м

0,5?(bт-by)?tg б

0,5х(6,38-1)хtg500

3,2

длина средней поверхности

bср

м

0,5?(bт+ by)

0,5х(6,38+1)

3,69

длина ската

lск

м

hх.в./sin б

3,2/sin500

4,18

Поверхность и объем холодной воронки:

боковой стены

Fтр

м2

0,25х(bт+bср)хhх.в.

0,25х(6,38+3,69)х3,2

16,2

наклонного экрана

Fск

м2

0,5хlскхат

0,5х4,18х10,4

21,74

средней плоскости

Fср

м2

bсрхат

5х10,4

38,38

общая

Fхв

м2

2х(Fтр+Fск)+Fср

2х(16,2+21,74)+38,38

114,26

объем холодной воронки

Vх.в.

м3

Fтрхат

16,2х10,4

168,48

Верхняя часть топки:

Глубина выступа, глубина ширм

lв, lш

м

Приняты

-

2

Глубина топки до ширм

b/

м

bт-lш/2-lв

6,38-2/1

3,88

Высота выходного окна

hок

м

Принята

-

7

Высота ширм

м

hок-0,1

7-0,1

6,9

13. Расчет теплообмена в топке

Таблица №10. Тепловой расчет топки с ТШУ.

Рассчитываемая величина

Обозначение

Единица измерения

Формула и обоснование

Расчет или данные эскизов

Результат

Температура горячего воздуха

tг.в.

Принята

-

350

Энтальпия

I0г.в.

кДж/кг

По таблице № 6

-

1703

Тепло, вносимое воздухом в топку

кДж/кг

(б//т-?бт-?бпл)хI0г.в.+

+(?бт+?бпл)хI0х.в.

(1,2-0-0,04)?1703+(0+0,04)?144

1979

Полезное тепловыделение в топке

кДж/кг

Qriх(100-q3-q4-q6)/(100- q4)+Qв

13448?(100-0-0,5-0,09)/(100-0,5)+1979

15420

Теоретическая температура горения

ха

Ta

К

По таблице № 6

-

1844

2117

Температура газов на выходе из топки

х//т

T//т

К

Принята

-

1100

1373

Энтальпия

I//т

кДж/кг

По таблице № 6

-

8671

Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания

VCp,ср

кДж/

/(кг/град)

(Qт-I//т)/(ха-х//т)

(15420-8671)/(1844-1100)

9,1

Угловой коэффициент экранов

x

-

Принята

-

1

Условный коэффициент загрязнения

о

-

По таблице № 3.6 [3]

-

0,45

КТЭ экранов

Шэкр

-

x?о

1?0,45

0,45

Средний КТЭ

Шср

-

Принята

0,45

Коэффициент ослабления лучей газами (p=0,1 МПа)

kгrп

1/(мхМПа)

0,65

Эффективный диаметр золовых частиц

dзл

мкм

По таблице № 3.8 [3]

-

16

Коэффициент ослабления лучей частицами золы

kзлмзл

1/(мхМПа)

4,3х104хстхмзл/(T//тхdзл)0,67

4,3х104х1,3х0,0481/(1373х16)0,67

3,316

Коэффициент ослабления лучей частицами кокса

1/(мхМПа)

[5]

-

0,5

Коэффициент ослабления лучей топочной средой

k

1/(мхМПа)

kгrп+kзлмзл+kк

0,61+3,316+0,5

4,47

Коэффициент излучения факела (p=0,1 МПа)

оф

-

1-exp(-kps)

1-exp(-4,4?0,1?9,7)

0,987

Коэффициент теплового излучения топки

от

-

оф/[ оф+(1- оф)хШср]

0,986/[0,986+(1-0,986)х0,45]

0,994

Критерий Больцмана

B0

-

(цхBрхVCp,ср)/(у0хШсрх Fст. хTa3)

(0,996х17,34х9,1)/(5,7х10-11 х0,45х835,554х21173)

0,768

Безразмерная температура газов на выходе из топки

И//т

-

B00,6/(Mхот0,6-B00,6)

0,7680,6/(0,471х0,9940,6+0,7680,6)

0,645

Температура газов на выходе из топки

T//т

х//т

К

И//тхTa

T//т-273

0,645х2117

1366-273

1366

1093

Так как, рассчитываемая х//т отличается от предварительно заданной менее чем на 2% , то расчет топки считаем законченным.

14. Расчет КПП выходной ступени

Таблица №11

Рассчитываемая величина

Обозначение

Единица измерения

Формула и обоснование

Расчет или данные эскизов

Результат

Ширина топки

м

по расчету конструкривных характеристик топки котла

-

10,4

Число рядов труб

z

шт.

принимаем

-

>10

Внутренний диаметр труб

dвн.

м

принимаем

-

0,032

Толщина стенки

м

принимаем

-

0,005

Наружный диаметр труб

dнар.

м

dвн.+ 2

0,032+2х0,005

0,042

Относительный шаг труб вдоль оси барабана

у1

-

принимаем

у1=s1/dнар.

-

3

Относительный шаг труб поперек оси барабана

у2

-

принимаем

у2=s2/dнар

-

1,5

Коэффициент сохранения тепла

ц

-

по тепловому балансу котла

-

0,996

Температура газов на выходе из топки

н//т

по тепловому расчету топки котла

-

1093

Теплота, воспринятая обогреваемой средой

Q

кДж/кг

Dх(I9- I8)/Bр

88,89х(3392-3117,44)/17,34

1407

Температура дымовых газов на входе в КПП

н/кпп

н//т-200

1093-200

893

Энтальпия дымовых газов на входе в КПП

I/кпп

кДж/кг

по I-х-таблице при б//т=1,2

-

6887,7

Энтальпия дымовых газов на выходе из КПП

I//кпп

кДж/кг

I/кпп-(Q/ц)

6887,71-(1407/0,996)

5795,0

Температура дымовых газов на выходе из КПП

н//кпп

по I-х-таблице при б//т=1,2

-

724

Средняя температура дымовых газов в КПП

нср.

(н/кпп+н//кпп)/2

(893+724)/2

805,5

Средняя температура пара в КПП

tср.

(T8+T9)/2

(433,84+560)/2

496,92

Среднее давление пара в КПП

pср.

МПа,

кг/см2

(p8+p9)/2

(14,49+13,71)/2

14,1

143,82

Температура стенки труб

tст.

(нср.+ tср.)/2

(805,5+496,92)/2

651,21

Теплота, отданная продуктами сгорания рассчитываемой поверхности

кДж/кг

цх(I/кпп -I//кпп)

0,996х(6887,71-5475,06)

1407

Разность температур дымовых газов и пара на входе в КПП

?tд

н/кпп-T9

893-560

333

Разность температур дымовых газов и пара на выходе из КПП

?tм

н//кпп-T8

724-433,84

290

Температурный напор

?t

(?tд-?tм)/(2,3хlg(?tд /?tм))

(333-290)/(2,3lg(333/290))

311

Скорость дымовых газов в пакете КПП

с

м/с

принимаем

-

11

Объемная доля водяных паров

rH2O

-

при б//т=1,2

-

0,12

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

бк

Вт/

2хК

бнхСzхСsхСф

по номограмме [5]

1х0,92х1

71

Коэффициент теплоотдачи излучением

бл

Вт/

2хК

для запыленного потока

по номограмме [5]

-

210

Коэффициент теплоотдачи от дымовых газов к стенке

б1

Вт/

/(м2хК)

о?(бк + бл)

0,85х(71+210)

239

Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару

б2

Вт/

/(м2хК)

бнхСd

по номограмме [5]

2400х1

2400

Коэффициент использования учитывающий уменьшение поверхности нагрева

о

-

Принимаем

0,85

Удельный объем пара при pср. и tср.

н

м3/кг

по таблице теплофизических свойств воды и водяного пара

-

0,0222

Плотность пара между входом и выходом в КПП

с

кг/м3

1/х

1/0,0222

45,075

Массовая скорость пара

сw

м3/(кг)

принимаем

800

Скорость пара

w

м/с

сw/с

800/45,075

18

Коэффициент эффективности теплопередачи

ш

-

Принимаем [5]

-

0,7

Коэффициент теплопередачи от дымовых газов к пару

k

Вт/

/(м2хК)

(шх б1)/(1+(б1/б2))

(0,7)/(1+(239/2400))

152

Объем дымовых газов

м3/кг

при б//т=1,2

-

4,8316

Площадь живого сечения для прохода дымовых газов

м2

BрхVгх (нср.+273)/(3600х273хс)

17,34?4,83?(805,5+273)/(273?11)

30,1

15. Расчёт на прочность

Таблица №12

Рассчитываемая величина

Обозначение

Единица измерения

Формула и обоснование

1 точка

2 точка

Расчет

Результат

Расчет

Результат

Диаметр и толщина стенки

dнархд

мм

по расчёту КПП выходной ступени

-

42х5

-

42х5

Материал

принимаем

-

12Х1МФ

-

12Х1МФ

Среднее давление в ступени

p

кгс/см2

по расчёту КПП выходной ступени

-

134,5

-

139,8

Энтальпия пара на входе

i/

кДж/кг

i/=i8

-

3117,44

-

3117,44

Энтальпия пара на выходе

i//

кДж/кг

i//=i9

-

3392

-

3392

Перепад энтальпии на ступень

?i

кДж/кг

i//- i/

3392-3117,44

274,56

3392-3117,44

274,56

Перепад энтальпии до точек

?i

кДж/кг

принимаем

-

274,56

274,56/2

137,58

Локальная температура пара

tлок.

по таблица ХХV [11]

-

580

-

470

Локальная энтальпия пара

iлок.

кДж/кг

i/+?i

3117,4+274,56

3392

3117,4+137,28

3254,72

Локальная температура газов

нлок.

н/-(н/-н//)

-

893

893-(893-724)

724

Коэффициент неравномерности тепловосприятия элемента

зш

-

по таблице IV-6 [11]

-

1,0

-

1,0

Коэффициент неравномерности тепловосприятия разваренной трубы

зт

-

по таблице IV-6 [11]

-

1,3

-

1,3

Коэффициент гидравлической развёртки

ст

-

принимаем

-

0,97

-

0,97

По результатам расчёта видно, что в точке 1 толщина стенки s=5,4 мм. превышает заданную толщину стенки д=5 мм., что недопустимо по условию прочности, поэтому необходимо либо использовать трубы с большей толщиной стенки, либо для изготовления труб использовать более жаропрочную сталь. Например: 12Х2МФБ или 12Х2МФСР (теплостойкие легированные стали).

Выходной коллектор КПП горячей ступени

Таблица №13

Рассчитываемая величина

Обозначение

Единица измерения

Формула и обоснование

Расчет или данные эскизов

Результат

Наружный диаметр коллектора

dкнар

мм

принимаем

-

159

Число ниток

z

шт

по расчёту КПП выходной ступени

-

2

Число змеевиков

nзм

шт

по расчёту КПП выходной ступени

-

81

Угол между нитками

б

град

принимаем

30

Расстояние между рядами связей

b

мм

рхdкнархб/360

3,14?159?30/360

42

Шаг в поперечном направлении

t1

мм

t1=b

-

42

Шаг в продольном направлении

s

мм

3?dнар

3?42

126

Расстояние между центрами соседних связей в одном ряду

a

мм

a=s

-

126

Отношение

m

-

b/a

42/126

0,33

Диаметр отверстий

dотв

мм

dнар-2?д

42-2?5

32

Коэффициент ослабления стенок в продольном направлении

цпрод

-

(s-dотв)/s

(126-32)/126

0,746

Коэффициент ослабления стенок в поперечном направлении

цпопер

-

2?(t1- dотв)/t1

2?(42-32)/42

0,476

Коэффициент ослабления стенок в косом направлении

цкос

-

[1-(dотв/a)х(1/1+m2)0,5]/[1-0,75х( m2/1+m2)2]0,5

[1-(32/126)?(1/1+0,332)0,5]/

/[1-0,75х(0,332/1+0,332)2]0,5

0,746

Температура на выходе из КПП

t

0С

по прочностному расчёту выходной ступени

-

560

Давление на выходе из КПП

p

кгс/см2

по прочностному расчёту выходной ступени

-

140

Материал

принимаем

-

Ст. 15ХМ

Номинальное допустимое напряжение

доп

кгс/мм2

по таблице 1.5.1. [10]

-

6,0

Коэффициент

з

-

по рис. 8.2.6. [10]

-

0,6

Толщина стенки коллектора

Sст

мм

(pхdкнар)/(200хдопхцпрод +p)

(140?159)/(200?6,0?0,746+140)

22

Коэффициент

k

-

по пункту 8.3. [10]

-

0,41

Коэффициент (для донышка)

k0

-

по пункту 8.3. [10]

-

1

Внутренний диаметр коллектора

dквн

мм

dкнар - 2х Sст

159-2?22

115

Толщина донышка коллектора

Sдон

мм

(kх dквн/k0)х(p/100хGхдоп)0,5

(0,41х115/1)х(140/100х6,0)

23

16. Аэродинамический расчёт. Расчёт воздушного тракта

Таблица № 14.

Величина

Обозначение

Размерность

Расчётная формула

Расчёт

Результат

Тракт первичного дутья

Участок I: воздухопровод от заборного окна до вентилятора

Объём воздуха, забираемого воздухозаборным окном (при t=300C)

(1 нить)

V хв

м3/c

0,5хтхвпхV0х(tхв+273)хBр/273

0,5х1,2+0,03х3,6х(30+273)х17,34/273

42,6

Длина участка

lI

м.

по рисунку № 6

15+14

29

Коэффициент сопротивления -заборное окно с шибером

о

-

по таблице VII-3, п.5 [8]

-

0,3

Коэффициент сопротивления -плавный поворот на 1400

о

-

по п.3.4. [8]

-

0,13

Удельный коэффициент местных сопротивлений

?ом/lI

1/м

?ом/lI

(0,3+0,13)/29

0,015

Расчётная скорость

щэкI

м/с

по таблице III-1 [8]

-

14

Площадь заборного окна

FI

м2

Vв/щэкI

42,61/14

3,04

Эквивалентный диаметр

dэI

м.

(2хaхb)/(a+b)

(2х2х5,52)/(2+5,52)

2,94

Коэффициент сопротивления - трение

отр.

-

лхlI/dэI

л=0,02; 0,02х29/2,94

0,2

Динамическое давление

hДI

мм. вод. ст.

по рисунку VII-2 [8]

-

12

Суммарное сопротивление участка

?hI

мм. вод. ст.

?омхhДI+ отр. хhДI

(0,3+0,13)х12+0,2х12

7,56

Участок II: от выхода из вентилятора до ТВП

Коэффициент сопротивления - 2 поворота на 1400

о

-

по таблице III-3 [8]

2?0,56

1,12

Коэффициент сопротивления - шибер

о

-

по таблице VII-3, п.16 [8]

-

0,1

Длина участка

lII

м.

по рисунку № 6

7+2+1

9

Удельный коэффициент местных сопротивлений

?ом/lII

1/м

?ом/lII

(1,12+0,1)/9

0,14

Расчётная скорость

щэкII

м/с

по таблице III-1 [8]

-

9

Динамическое давление

hДII

мм. вод. ст.

по рисунку VII-2 [8]

-

5

Эквивалентный диаметр

dэII

м.

[(4?Vв/щэкII)/р]0,5

[(4?42,61/9)/3,14]0,5

2,22

Коэффициент сопротивления - трение

отр.

-

лхlII/dэII

л=0,02; 0,02х9/2,22

0,08

Суммарное сопротивление участка

?hII

мм. вод. ст.

hДII х (?омI+ отр.)

5? (0,1+1,12+0,08)

6,5

Участок III: трубчатый воздухоподогреватель

Сопротивление холодной части

?hх.ч.

мм. вод. ст.

-

-

1,39

Сопротивление горячей части

?hг.ч.

мм. вод. ст.

-

-

21,8

Рисунок 1. Схема воздушного тракта парового котла

Рисунок 2. Схема газового тракта парового котла

17. Выбор тягодутьевых машин

Выбор дымососа осуществляется по его расчетной производительности и по расчету полного давления, которое должен развивать дымосос.

Объем дымовых газов, перекачиваемых дымососом: при б=бух:

Qгаз=VгхBрх(273+tух)/273=4,9413х17,34х3600(273+140)/273=466 тыс. м3/ч.

Рассматриваемые дымососы рассчитаны на tух=200 0С.

Коэффициент запаса по производительности: в1=1,1.

Коэффициент запаса по давлению: в2=1,2.

Расчетная производительность дымососа:

Qр= в1х Qгаз=1,1х466000=512,6 тыс. м3/ч.

Так как паропроизводительность котла (320 т/ч)>300 т/ч, то принимаем перепад давления по газовому тракту:

?Hгаз.тр.=150 мм. вод. ст.

Полное расчетное давление: Hp= в2х?Hгаз.тр.=1,2х150=180 мм. вод. ст.

Выберем три дымососа марки D-20x2.

Дымосос D-24x2 - центробежный дымосос двухстороннего всасывания, производительностью Qр=260 тыс. м3/ч и полным давлением Hp=248 мм. вод. ст. Дымосос время работает при температуре уходящих газов tух=200 0С.

Схема включения дымососов показана на рисунке 3.

Так как тракт первичного дутья имеет большие сопротивления (??h), но выбираем вентилятор по данному сопротивлению.

Полное расчётное давление:

Hp=в2х??h,

где в2 - коэффициент запаса по давлению; в2=1,2 [8];

Hp=1,2х211=253,2 мм. вод. ст.

Производительность вентилятора: Q=в1хQ,

где в1 - коэффициент запаса по производительности; в1=1,1 [8];

Q=1,1х42,61х3600=169 тыс. м3

По полученным характеристикам выбираем 2 центробежных дутьевых вентилятора одностороннего всасывания Д - 20.

Рисунок 3. Схема раздачи пылеугольной смеси от мельниц к горелкам

18. Выбор мельниц

Выбор мельницы осуществляется таким образом, чтобы при выходе из строя одной из меньниц, оставшиеся должны обеспечить 90% номинальной нагрузки. Исходя из количества горелок, выбираем 3 мельницы (1 мельница на 2 горелки)

Полный расход топлива В=62,75 т/ч

,

где d - производительность одной мельницы

Выбираем 3 мельницы ММТ 1500/1910/750 [6].

19. Расчёт вредных выбросов в атмосферу

Выбросы азота

NOx=NO+NO2

60% - топливные NOx;

30% - термические NOx (при Tmax>1800 K);

10% - быстрые NOx (при Tmax>1800 K).

В котле образуется: NO>95% и NO2=5%.

2N+O2 2NO

N+O2 NO2

гN - степень конверсии азота;

Nr - содержание азота в топливе; Nr =0,5%;

N=0,195/(Nr)0,5;

гN=0,195/(0,5)0,5=0,276

28+32 60 :28 х кг. N - 0,8%

1 кг N 2,14 кг NO

Содержание N в топливе:

8 г. N содержится в 1 кг. топлива;

1 кг N 2,14 кг NO

4,73 (г. NO)/(кг. топл.) 4730 (мг/кг) NO=M

CNO=M/Vг

Vг=VRO2+V0H2O+VN2+(бух-1)хV0

Vг - объём дымовых газов;

Vг=0,68+2,85+0,5816+(1,23-1)?3,6=4,94 нм3;

CNO=4730/4,94=957,49 мг/нм3.

Приведём к нормальным условиям: б=1,4; t=00C; pатм.:

CNO=957,49хбух/1,4=957,49х1,23/1,4=841,22 мг/нм3;

CNO2=841,22х1,53=1287,10 мг/нм3;

Tа=2117 К; Tmax=0,8хTа=0,8х2117=1693,6 К < 1800 К.

Следовательно, термические и быстрые выбросы не образуются.

ГОСТ Р 50831-95:

NOx; бурый уголь; D<400 т/ч; ТШ; б=1,4; сухой газ: CNOх=300 мг/нм3:

КПД фильтра:

зустройства=(CNOх получ.-CNOх норма)/CNOх получ.=(1287,10-300)/1287,10=0,77;

зустройства=77%.

Выбросы серы

SOx - SO2, SO3, SO, S2O3

гS - степень конверсии серы; гS=1;

S+O2 SO2

32+32 64

1 кг S 2 кг SO2

Sr - содержание серы в топливе; Sr=1,0%;

1 кг топл. - 100% => x=1,0х1000/100=10 г.

х кг S - 1,0%

10 г. S содержится в 1 кг. топлива;

1 кг S - 2 кг. SO2 x=2/1=20 г. SO2

10 г. S - x г. SO2

20 (г. SO2)/(кг. топл.) 20000 (мг/кг)хSO2=m

CSO2=m/Vг - концентрация SO2;

CSO2=20000/4,94=4454,34 мг/нм3.

Приведём к нормальным условиям: б=1,4; t=00C; pатм.:

CSO2=4454,34хбух/1,4=4454,34х1,23/1,4=3913,46 мг/нм3.

ГОСТ Р 50831-95:

SO2; бурый уголь; D<400 т/ч; S<0,045; сухой газ: CSO2=700 мг/нм3:

КПД фильтра:

зустройства=(CSO2 получ.-CSO2 норма)/CSO2 получ.=(3913,46-700)/3913,46=0,82.

зустройства=82%.

20. Расчёт бункера

Бункер сырого угля выбирается для 8 часов работы котла.

Vminбун.=Bк/(kзапхгпл. нас.хzбун.),

где Vminбун. - миниамальный объём бункера, т.;

z - число часов работы котла; z=8 ч.;

Bк - масса угля на 8 часов работы, т.;

Bр - расчётный расход топлива, т/ч; Bр=62,42 т/ч;

Bк=z хBр=8х62,42=500 т.;

kзап - коэффициент запаса; kзап=0,8;

zбун. - число бункеров; zбун.= zмел.=2 шт.;

гпл. нас. - насыпная плотность топлива, т/м3 ;

гпл. нас.=0,35хгист.+0,004хR90,

где гист. - истинная плотность топлива, т/м3;

R90 - тонкость пыли, %; R90=60%; [2];

гист.=(100хгopt)/[100-Adх(1-(гopt/2,9))];

гopt - оптимальная плотность топлива, т/м3;

гopt=100/(0,034хСг+4,25хHг+23);

Сг=100хСr/[100-(Ar+Wr)]=100х29,1/[100-(29,6+26)]=65,54%;

Hг=100?Hr/[100-(Ar+Wr)]=100?2,2/[100-(29,6+26)]=4,95%;

гopt=100/(0,034х65,54+4,25х4,95+23)=100/46,266=2,16 т/м3;

гист.=(100х2,16)/[100-40х(1-(2,16/2,9))]=299,9/101,366=2,41 т/м3;

гпл. нас.=0,35х2,41+0,004х60=1,0835 т/м3;

Vminбун.=500/(0,8х1,0835х2)=288,42 м3;

Конструкция бункера:

Vminбун.=Vпир.+Vпр.=288,42 м3,

где Vпр. - объём призматической части бункера, м3;

Vпир. - объём пирамидальной части бункера, м3;

Vпир.=(1/3)хhпир.х(S1+S2+(S1хS2)0,5);

hпир. - высота усечённой пирамиды, м.;

S1 - площадь основания пирамиды, м2; S1=1 м2;

S2 - площадь верха пирамиды, м2; S2=16 м2;

Vпр. - призматическая часть бункера, м.;

hпр. - высота призматической части, м.;

Vпир.=(1/3)х3,2х(1+16+(1х16)0,5)=22,4 м3;

Vпр.=Vminбун. -Vпир;

Vпр.=288,42-22,4=266,02 м3;

Hmin - минимальная высота призматической части, м.; Hmin=Vпр./S2;

Hmin=266,02/16=16,62 м.;

H - полная высота призматической части с запасом по высоте, м.;

H=Hmin+1,5=16,62+1,5=18,12 м.;

Hб - полная высота бункера, м.;

Hб=H+hпир.=18,12+3,2=21,32 м.

Рисунок 4. Бункер

21. Расчёт дымовой трубы

По газообразным выбросам

Минимальная высота трубы

, м

где А- коэффициент, зависящий от температурной стратифакции атмосферы при неблагоприятных метеорологических условиях и определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания вредных веществ в атмосфере, для Северо-Запада А=160 с2/3·град1/3[8] ;

F-безразмерный коэффициент, F=1[8] ;

?Т=tух-27=140-27=113 0С;

ПДКSO2 - предельно допустимая концентрация в атмосфере SO2, ПДКSO2=0.5 мг/м3;

ПДКNO2 - предельно допустимая концентрация в атмосфере NO2,ПДКNO2=0.085 мг/м3;

Сф SO2 - фоновая загазованность SO2, Сф SO2=0,1·ПДКSO2=0,1·0,5=0,05 мг/м3;

Сф NO2 - фоновая загазованность NO2, Сф NO2=0,1·ПДК NO2=0,09·0,085=0,00765 мг/м3;

V - суммарный объем дымовых газов, от всех котлов станции;

Vг = VухBр(tух+273)/273- объем дымовых газов, от одного котла

Vух - объём уходящих газов: Vух = 4,9 м3/кг;

tух - температура уходящих газов: tух = 140 0С;

Vг = VухBр(tух+273)/273=4,9·17,34(140+273)/273=129 м3

МSO2 - количество окислов серы М SO2=5,56·Sr·В·(1-з'SO2)

Sr - содержание серы на рабочую массу, Sr = 1,0%,

з'SO2- доля окислов серы, улавливаемых летучей золой в газоходах парового котла, з'SO2=0,1 [8];

М SO2=5,56·Sr·В·(1-з'SO2)=5,56·1,0·62,75·(1-0,1)=314г/с;

МNO2- секундный выброс NO2,г/с .

МNO2=0,034·в·к·В·Qri(1-q4/100)

В - коэффициент, учитывающий влияние на выход окислов азота качества сжигаемого топлива, в=0,7[8];

К - коэффициент, характеризующий выход окислов азота на одну тонну сожженного условного топлива, кг/т;

D - паропроизводительность котла: D = 320т/ч;

к=12·D/(200+D)=12·320/(200+320)=7,39 кг/т

МNO2=0,034·в·к·В·Qri(1-q4/100)=0,034·0,7·7,39·62754·13,448·(1-0,5/100)/3600=41 г/с

N - число труб, принимаем N=2;

M - безразмерный коэффициент

m=1/(0,67+0,1·f0.5+0.34·f1/3)

f=103·щ02·D0/(h2·?Т) - безразмерный параметр

щ0 - скорость в устье дымовой трубы, принимаем щ0=35 м/с [8, с.192];

h - высота дымовой трубы, принимаем h=300 м;

D0-диаметр устья дымовой трубы,м

D0=1,13·(V/(N· щ0))0.5=1.13·(15·129/(2·35))0,5=6м;

f=103·щ02·D0/(h2·?Т)= 103·352·6/(3002·113)=0,72;

m=1/(0,67+0,1·f0.5+0.34·f1/3)=1/(0,67+0,1·0,720.5+0.34·0,721/3)=0,944

м

По рассеиванию твердой части

Минимальная высота трубы

,

где ПДКзолы - предельно допустимая концентрация в атмосфере золы, ПДКзолы =0,05;

Сф золы - фоновая концентрация золы, Сф золы = 0.1 ПДКзолы = 0.1 0.05 = 0.005;

Мзолы - выброс в атмосферу золы и недожога из всех труб станции:

Мзолы=10·0,95·62424·(32+0,5·13,448/32,7)·(1-ззол)/3600=5305·(1-ззол)

где ззол- степень улавливания твердых частиц в золоуловителях.

=610·(1-ззол)0,5

ззол=1-0,112=0,99 или ззол=99%

22. Выбор устройства шлакоудаления

Расчет производительность шнека

Gшн.=47·(D2-d2)·s·n·сшл.·k1·ц,

где Gшн. - производительность шнека, т/ч;

D - диаметр витка шнека, м., D=0,6 м.;

d - диаметр вала шнека, м., d=0,22 м.;

s - шаг между витками, м., s=0,9 м.;

n - число оборотов, об/ч,n=4 об/мин.;

сшл. - плотность шлака, т/м3, сшл.=1,4 т/м3;

k1 - коэффициент для угла подъёма в=200; k1=0,65;

ц - коэффициент заполнения шнека кусками шлака, ц=0,13;

Gшн.=47·(0,62-0,222)·0,9·4·1,4·0,65·0,13=6,237 т/ч.

Расчёт шлакоудаления:

Gшл.=Bр·Ar·aшл.,

где Bр - расход топлива, т/ч; Bр=62,42 т/ч;

aшл. - величина уноса золы топлива удаляемая со шлаком;

aшл.=1-aун=1-0,95=0,05;

Gшл.=62,42·0,32·0,05=1,0 т/ч.

Количество шнеков:

nшн.=Gшл·kзап/Gшн.,

где nшн. - число шнеков;

kзап - коэффициент запаса; kзап=7;

nшн.=1,0·7/6,273=1,12 => nшн.=2 шт.

Расчет расхода воды на шнек.

m=(qшл+qизл)/(cв·(tвых-tвх))

где cв-теплоемкость воды, cв=1 ккал/(кг·0С);

tвых- температура воды на выходе, tвых=70 0С;

tвх- температура воды на входе, tвх=20 0С;

qшл-теплота шлака,ккал/кг

qшл= cшл·(tвып-tохл)+60

tвып- температура выпадающего шлака, tвып=600 0С [2, с.28] ;

tохл- температура охлажденного шлака, tохл=70 0С;

cшл-теплоемкость шлака, ккал/(кг·0С);

cшл=0,1+1,2·10-4·(Тшл.ср)

Тшл.ср- средняя температура шлака,К;

Тшл.ср=(tвып+70)/2+273

Тшл.ср=(600+70)/2+273=608 К;

cшл=0,1+1,2·10-4·608=0,173 ккал/(кг·0С);

qшл= cшл·(tвып-tохл)+60=0,173·(600-70)+60=151,69 ккал/кг;

qизл - теплота излучения, ккал/кг

qизл= qтизл·Fщели·ашлр

qтизл - теплота излучения топки, ккал/кг;

qтизл0·ат·шср·(0,8·Та)4

F - площадь щели для выпадения шлака,м2;

F=1·10,4=10,4 м2;

ат-степень черноты топки, ат=0,8846 (тепловой расчет топки);

шср - средний коэффициент тепловой эффективности, шср=0,45 (см.тепловой расчет топки);

Та - теоретическая температура горения, Та=2117 К(см.тепловой расчет топки);

qтизл0·ат·шср·(0,8·Та)4=5,67·10-11·0,8846·0,45·(0,8·2117)4=185,69 ккал/кг;

ашл - доля шлакоулавливания в топочной камере, ашл=0,05;

qизл= qтизл·Fщели·ашлр=185,69·10,4·0,05/17,34=5,57 ккал/кг;

m=(qшл+qизл)/(cв·(tвых-tвх))=(151,69+5,57)/(1·(70-20))=3,15 кг воды/кг шлака.

Расчет высоты гидрозатвора

=

мм

23. Расчёт электрофильтра

Площадь сечения электрофильтра:

Fэф=V/nхщ,

где Fэф - площадь сечения электрофильтра, м2;

n - число параллельных корпусов; n=2;

Vг - объём газов, м3/с; Vг=129 м3/с;

щ - скорость газов в электрофильтре, м/с; щ=1,2 м/с;

Fэф=129/2х1,2=53 м2.

Электрофильтр выбирается чтобы Fэфреальн.>Fэф.

Выбираем 2 электрофильтра УГ2-4-53-01 с Fэфреальн.=53 м2. Производительность электрофильтра 286 м3/с, что позволяет использовать его на данной котельной установке.

Заключение

В данной курсовой работе был рассчитан паровой котел с естественной циркуляцией, паропроизводительностью 320 т/ч. С параметрами пара

pпп=140 кг/см2; tпп=520 0C и параметрами питательной воды pпв=170 кг/см2; tпв=2200C.

Были выбраны:

- способ шлакоудаления - твердое;

- способ сжигания - камерное;

- тип углеразмольных мельниц - молотковые;

- расчетные температуры - tух=140 0C; tхв=30 0C;

- тип воздухоподогревателя - ТВП, одноступенчатый (tгв=350 0C);

- предварительная компановка котла - П - образная;

- способ регулирования температуры перегретого пара - впрыскивающий пароохладитель;

- коэффициенты избытка воздуха по ходу газов - б//т=1,2; бВП=1,215; бух=1,23.

- центробежный дымосос: D-24x2;

- центробежный дутьевой вентилятор: Д-20 - 2 шт.

Были рассчитаны:

- параметры пароводяного тракта - D, p, T, I;

- тепловой баланс котла (зк.а.=92,91 %);

- конструктивные характеристики топки котла - aт=10,4 мм.; bт=6,38 мм.; hт=13,5 мм;

- конвективный пароперегреватель горячей ступени;

- топливый бункер: Hб =21,32 м;

- дымовая труба (1 ствол): D=6 м;

- электрофильтр: Fэф=53 м2;

- шнек: Gшн.=6,237 т/ч.

Были проведены:

- прочностной расчёт:

а) выходная ступень;

б) выходной коллектор;

- аэродинамический расчёт:

а) первичный тракт дутья;

б) вторичый тракт дутья;

- расчёт вредных выбросов:

а) выбросы азота;

б) выбросы серы.

Литература

Промышленные и отопительные котлы: Учебное пособие /Сост. Д.Б.

Ахмедов; С.Петербургский государственный технический ун-т: СПб, 2010.

Расчет и конструирование котлов. Часть 1. Компоновка и тепловой баланс котла: Учебное пособие /Сост. Д.Б. Ахмедов, С.Петербургский государ-ственный политехнический ун-т: СПб, 2008.

Паровые котлы. Расчет и конструирование котлов. Часть 2. Расчет топок паровых котлов: Учебное пособие /Сост. Д.Б. Ахмедов, С.Петербургский государственный политехнический ун-т: СПб, 2006.

4. Расчет и конструирование котлов. Часть 4. Поверочный расчет теплообмена конвекцией: Учебное пособие /Сост. Д.Б. Ахмедов, С.Петербургский государственный политехнический ун-т: СПб, 2011.

5. Компоновка и тепловой расчет парового котла: Учебное пособие для вузов/ Ю.М. Липов, Ю.Ф. Самойлов, - М.: Энергоатомиздат, 2008.

6. Расчет и проектирование пылеприготовительных установок котельных агрегатов (нормативные материалы). Руководящие указания. Л.:ЦКТИ, 2011.

7. Теплофизические свойства воды и водяного пара. /Сост. С.А. Ривкин, А.А. Александров. - М.: Энергия, 2007.

8. Аэродинамический расчет котельных установок (Нормативный метод). Под редакцией С.И. Мочана, Изд. 3-е. Л.: Энергия, 2007.

9. Паровые котлы. Часть 4. Расчёт позонного теплообмена в топочных камерах: Учебное пособие /Сост. С.М. Шестаков, Д.Б. Ахмедов, А.А. Тринченко, С. Петербургский государственный политехнический ун-т: СПб, 2012.


Подобные документы

  • Топливный тракт котла, выбор схемы подготовки топлива к сжиганию. Расчет экономичности работы котла, расхода топлива, тепловой схемы. Описание компоновки и конструкции пароперегревателя котла. Компоновка и конструкция воздухоподогревателя и экономайзера.

    курсовая работа [3,5 M], добавлен 12.06.2013

  • Описание конструкции котла. Особенности теплового расчета парового котла. Расчет и составление таблиц объемов воздуха и продуктов сгорания. Расчет теплового баланса котла. Определение расхода топлива, полезной мощности котла. Расчет топки (поверочный).

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 12.07.2010

  • Топливо, его состав, объемы воздуха и продуктов сгорания для котла определенного типа. Элементарный состав топлива. Коэффициент избытка воздуха в топке. Объёмы продуктов сгорания. Тепловой баланс котла, расчет расхода топлива на весь период его работы.

    контрольная работа [35,6 K], добавлен 16.12.2010

  • Элементарный состав и геометрические характеристики топлива. Определение объемов воздуха и продуктов сгорания топлива при нормальных условиях. Состав котельной установки. Конструкция и принцип действия деаэратора. Конструктивный расчет парового котла.

    курсовая работа [594,6 K], добавлен 25.02.2015

  • Принципиальное устройство котла ДЕ16-14ГМ. Теплота сгорания топлива; присосы воздуха, коэффициенты его избытка по отдельным газоходам; энтальпии продуктов сгорания. Тепловой баланс котла, расход топлива. Поверочный расчет теплообмена в топочной камере.

    курсовая работа [261,7 K], добавлен 30.01.2014

  • Состав и питательная система парового котла КАВ. Принцип действия одноимпульсного термогидравлического регулятора прямого действия. Предварительный тепловой баланс и определение расхода топлива. Проектирование и исходные данные по пароводяному тракту.

    курсовая работа [3,2 M], добавлен 02.12.2010

  • Проектирование и тепловой расчет котельного агрегата. Характеристика котла, пересчет топлива на рабочую массу и расчет теплоты сгорания. Определение присосов воздуха. Вычисление теплообмена в топке и толщины излучающего слоя. Расчет пароперегревателя.

    курсовая работа [3,4 M], добавлен 08.04.2011

  • Тепловой расчет и компоновка парового котла ПК-14. Выбор топлива, расчет его теплосодержания и продуктов сгорания. Определение тепловых потерь и коэффициента полезного действия котла. Расчет топочной камеры, конвективных и хвостовых поверхностей нагрева.

    курсовая работа [751,1 K], добавлен 28.09.2013

  • Определение объемного расхода дымовых газов при условии выхода. Расчет выбросов и концентрации золы, диоксита серы и азота. Нахождение высоты дымовой трубы, решение графическим методом. Расчет максимальной концентрации вредных веществ у земной коры.

    контрольная работа [88,3 K], добавлен 29.12.2014

  • Техническая характеристика и схема котла ДКВР-4-13. Определение энтальпий воздуха, продуктов сгорания и построение i-t диаграммы. Расчет теплообмена в топочной камере и в конвективной испарительной поверхности нагрева. Поверочный тепловой расчет котла.

    курсовая работа [651,4 K], добавлен 10.05.2015

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.