Проектирование и техническая эксплуатация судового вспомогательного энергетического оборудования

Размещено на http://www.allbest.ru/

Проектирование и техническая эксплуатация судового вспомогательного энергетического оборудования

сухогрузный теплоход рулевой спасательный



Введение

Целью курсового проекта является закрепление теоретических знаний, приобретённых при изучение курсов «Гидравлика и гидравлические машины», «Судовое вспомогательное энергетическое оборудование», «Судовые вспомогательные механизмы, устройства и системы».

Курсовой проект состоит из двух частей. В первой части предусматривается определение параметров и подбор оборудования общесудовых систем, а также оборудования и механизмов судовых устройств. Вторая часть проекта включает в себя расчёт и проектирование брашпиля.



Общая характеристика судна-прототипа и его вспомогательных механизмов, систем и устройств

Тип судна - сухогрузный теплоход- площадка с деревянным тентом, МО и надстройкой в кормовой части. Проект № Р40.

Назначение судна - перевозка генеральных сыпучих и навалочных грузов, промышленного оборудования и грузов в контейнерах.

Класс Речного Регистра и район плавания- «О», река Лена до бухты Тикси.

Размеры судна габаритные:

длина- 68,42м; ширина- 14,4м.

Водоизмещение судна с грузом 800т и запасами-1159т.

Грузоподъёмность судна- 800т.

Скорость судна:

с полным грузом при осадке 1,55м- 19км/ч

порожнем- 20км/ч

Мест для экипажа- 9

Автономность- 20сут.

Главные двигатели:

Марка- 8NVD36

Количество- 2 (правой и левой модели)

Мощность- 294 кВт

Частота вращения- 500об/мин

Пуск воздухом давлением- 2,94Мпа

Дистанционное управление - механическое

Движители:

Гребной винт

Количество- 2

Диаметр- 1,2м

Число лопастей- 4

Электростанция:

Дизель- генератор- ДГА- 50-9

Дизель- 6412/14

Мощность- 58,8кВт

Генератор - МС94-4

Род тока - переменный

Дизель - генератор - ДГ-12/1-1

Дизель-24 10,5/13

Мощность- 14,7кВт

Генератор - МСА 72-4

Род тока - переменный

Общесудовые системы:

Балластно-осушительная система

Балластный отсек вместимостью- 328м³

Балластно-осушительный насос

Подача- 120м³/ч

Напор - 20м

Осушительный эжектор- водоструйный

Подача- 25м³/ч

Противопожарная система

Система водотушения

Пожарный насос- ЗК-6а

Подача- 30-45м³/ч

Напор- 45-30м

Система водоснабжения

Санитарный насос- 1ВС-0,9

Подача- 1-3,5м³/ч

Напор- 36-12м

Система отопления

Котёл- ВНИИСТО№14

Система вентиляции - естественная

Рулевое устройство

Руль балансирный

Количество- 2

Площадь- 2,88м²

Рулевая машина ручная с валиковым приводим.

Якорное устройство

Якорь Холла

Количество и масса якорей- 1*700; 1* 500кг

Калибр и длина цепей- 28*100(мм*м); 28*125(мм*м)

Брашпиль- электроручной, модель 2

Тяговое усилие на звёздочке- 60кН

Кормовой шпиль - ШЭР1, электроручной

Тяговое усилие на швартовном барабане-10кН

Спасательное устройство

Спасательная шлюпка «Казанка» с подвесным мотором

Шлюпбалка - поворотная

Лебёдка - ручная.

Оборудование и механизмы судовых устройств. Рулевое устройство

Выбор типа рулевого органа, их числа и расположения.

По [1], стр. 16 принимаем профилированные рули. Число рулей принимаем по числу гребных винтов- 2, расположенных по бортам за винтами.

Определение геометрических характеристик.

Суммарная площадь рулей УF_P



УF_P =L*T/z = 65*1.55/29=3.47м²

где L- расчётная длина судна, м;

Т- максимальная осадка (max из Т и Т_k), м;

А=29- коэффициент, зависящий от класса судна.

F₁= УF_P/z =3,47/2=1,74м²

где z-число рулей.

Рис.

Высота руля «h» принимается в зависимости от класса судна.

У судов класса «О» руль должен быть полностью погружён в воду.

h=T_k-h₁-h₂

h₂=0,05-0,25м принимаем h₂=0,1м

т. к. нет дифферента

h₁=0,125h

h=T_k-0,125h-h₂

h=T_k-h₂/l,125=1,55-0,1/1,125=1,29м



Рис.

Длина руля прямоугольной формы определяется из соотношения

B=F₁/h=l,74/l,29=l,35м

Относительное удлинение пера руля

л=h/b=l,29/1,35=0,956 0,5? л ?3

Принимаем профиль NACA, рекомендуемый для рулей установленных за винтами. Принимаем балансирный руль.

Определяем длину балансирной части руля b₀

Рис.

b₀= b*k= l,35*0.2=0,27

где k= 0,15-0,25- коэффициент компенсации, принимаем k=0,2



Рис.

b₀=0,3b=0,3*1,35=0,405м х=0,18b=0,18*1,35=0,243м

Исходные данные для гидродинамического расчета на компьютере и результаты расчета. (на стр. 8)

Выбор рулевой машины

Для выбора рулевой машины увеличиваем М_max на 15% для учёта потерь на трение в опоре баллера.

М=7429* 1,15=8,54кНм

По [22] выбираем электрогидравлическую плунжерную двух рулевую машину Р08.

Характеристики рулевой машины Р08.

Номинальный крутящий момент на баллере руля, развиваемый рулевой машиной при работе:

а) основного насосного агрегата (б=±35°)- 24,5кНм

б) аварийного ручного насоса (б=±35°)- 6,4кНм

Наибольший рабочий угол поворота руля а от среднего положения на каждый борт-35+1°

Длительность перекладки руля:

а) с 35° одного борта на 30° другого борта на полном переднем ходу при работе основного насоса, не более 28сек;

б) с 20° одного борта на 20° другого борта при половинной скорости полного переднего хода, не менее 7 узлов - не более 60сек.

Установленная мощность электродвигателя- 2,2 кВт

Подруливающее устройство

Подруливающее устройство относится к средствам активного управления судами, они способны создавать боковую силу на судне, ход которого отсутствует. В соответствии с Правилами РРР [4], ч. 3, п. 2.6., подруливающее устройство рекомендуется устанавливать на судах, у которых площадь боковой проекции на ДП превышает 800м, при этом для грузовых судов учитывается так же площадь палубного груза.

F_б.п.=65*2+8*6=178м²<800м² - поэтому подруливающее устройство отсутствует.

Якорно-швартовное устройство

Для надёжного закрепления судов и плавучих установок в различных условиях эксплуатации используются якорно-швартовные устройства.

Якорные устройства

Выбор якоря, цепи, стопоров и якорных механизмов (для носового и кормового якорных устройств). Выбор производим в соответствии с Правилами РРР [4].

Число и массу носовых якорей, длину якорных цепей определяем в зависимости от характеристики снабжения:



N_c=L(B+H)+kУlh,

где k- коэффициент т.к. длина надстроек и рубок меньше четверти длины судна, поэтому коэффициент "k" не учитывается.

N_c=65*(14+2)=1040m²

По [4], табл. 3.31-2 для судов класса "О" принимаем при характеристике снабжения 1000м²:

Число якорей- 2

Суммарная масса якорей- 1000кг (два якоря по 500кг)

Суммарная длина цепей- 200м

По [1] выбираем:

Два якоря Холла ГОСТ 761-74 по m=500кг, исполнение К, обозначение 211-02.163.

Принимаем две носовые цепи по 100м.

По [1], табл. 3.3.1-2, стр. 174 принимаем при m=500кг:

цепь с распорками при категории прочности 1-26; 2-22

По [4] выбираем две цепи якорные сварные с распорками ГОСТ 228-79, исполнение 1, калибр 26, длина 100м, m=1 427кг.

Т.к. характеристика снабжения более 1000м², то масса кормового якоря должна составлять не менее четверти суммарной массы носовых якорей

m=0,25*1000=250кг.

По [1] выбираем якорь Холла ГОСТ 761-74, исполнение П, m=250кг, обозначение 21-01.123.

Длина кормовой цепи L=75м, цепь с распорками калибра 1-16.

По [1] выбираем цепь: исполнение 7, ГОСТ 228-79, калибр-16, длина 75м, m=406кг.

Согласно [4] мощность привода якорного механизма должна обеспечивать подтягивание судна к якорю, отрыв и подъём любого из якорей со скоростью не менее 0,12м/с при номинальном тяговом усилие на звёздочке, равным: F=22,6md², где m- коэффициент прочности; m=1- для цепей с распорками;

d- калибр цепи, мм.

Для шпиля:

F=22,6*1*16²=5785,6H

По [2] выбираем шпиль с электроприводом ЯШ1РД, калибр 16; тяговое усилие- 5,94кН скорость выбирания якорной цепи- 0,23м/с скорость выбирания швартовного каната- 0,19м/с

Наибольшие размеры швартовного каната:

диаметр стального по ГОСТ 3083-80- 11,5 см

Тип электродвигателя МАП 122-4/8

мощность- 2,2/1,5кВт

срок службы- 25 лет

Масса: с дистанционной отдачей якоря- 560кг;

без дистанционной отдачи якоря- 545кг.

Для шпиля выбираем стопор:

Тип II, калибр 16, обозначение 211-03.628, масса 34кг.

Швартовные устройства

По [6] разрывное усилие стального швартовного каната для судов с характеристикой снабжения более 1000м²:

F_p-171+3,92*10^-2(N_c-1000)=171+3,92*10^-2*(1040-1000)=172,6кH.

По ГОСТ 30.055-93 выбираем пеньковый канат тросовой свивки.

длина окружности- 175 мм

диаметр- 56мм

линейная плотность- 2,370 ктскс (г/пог.м)

разрывная нагрузка каната в целом- 173кН (гр Б)

По [8] выбираем:

кнехт, ГОСТ 11265-73, тип IA- крестовый литой чугунный, длина окружности-200мм

диаметр тумбы-220мм, L=920мм, В=260мм, Н=490мм

Вьюшку стальную для буксирного швартовного каната, ОСТ 5.2109-74, тип II-безприводное с ленточным тормозом, правые, длина наматываемого каната-50м, масса 110кг.

Стопор выбираем по [8], табл. 8.6. (для швартовных канатов):

при L=175мм; В=322мм; Н=384мм; D=41,0мм, масса m=61кг.

Якорные механизмы являются швартовными.

Спасательные устройства

Спасательные устройства представляют собой комплекс спасательных средств, грузоподъёмных механизмов, а также конструкции для хранения по походному спасательных средств на судне. Снабжения судов коллективными и индивидуальными спасательными средствами должно производиться в соответствии с выбираем для судна класса "О" при L>30м- количество людей, обеспечиваемых коллективными спасательными средствами: шлюпками-100%, плотами-0, приборами-0.

Судно должно быть обеспечено спасательными жилетами исходя из обеспечения 100% людей, находящихся на борту для грузовых судов длиной L>30m- количество спасательных кругов- 4шт, из них самозажигающимся буйком- 1шт, с спасательным линем-1шт.

Выбираем гравитационную двухшарнирную шлюпбалку и шлюпочную лебёдку со следующими характеристиками:

Тип шлюпки- СШП-10.

Тип шлюпбалки- ШБ2Ш2.

Грузоподъёмность балок- 2000кг.

Количество людей, допускаемых к посадке в шлюпку:

при спуске- 10чел

при заваливании- 2чел.

Тип лебёдки- ЛШ2

Диаметр лопаря- 11мм

Канатоёмкость барабана- 40м

Скорость подъёма шлюпки- 5?10м/мин.

Буксирные устройства

На судах транспортного и технического флота буксирные устройства используются эпизодически при вынужденных буксировках этими судами других судов, или когда они должны сами перемещаться с помощью буксира, ледокола или другого типа.

По [5], ч.III, п. 5.2.3. длина буксирного каната для судов класса "О" должна быть не менее 100м.

Разрывное усилие каната вычисляем в соответствии с требованиями пл.5,2.1 и 5.2.2:

Расчётная тяга на гаке:

F=0,16N_c=0,16*588=94,08кН

где N_c- суммарная мощность главных двигателей, кВт.

Разрывное усилие каната в целом должно быть не менее:



F_o=кF=5*94,08=470,4кH

где к- коэффициент запаса прочности, к=5.

В стальных канатах применяемых в качестве буксирных, должно быть не менее 144 проволок и 7 органических сердечников.

По ГОСТ 3083-80 выбираем канат двойной свивки: D=38мм, разрывное усилие- 490,5кН, маркир.гр- 1372МПа(140кгс/мм²)

По справочнику [5] табл. 8.2. для диаметра стальных канатов d=1800мм; В=676мм, Н=1105мм, масса m=950кг.

Выбираем переносной держатель буксирного каната:

Предельная нагрузка Т=650кН.

Диаметр стального каната d_к=(32?41)мм.

Размеры: L=565мм, В=300мм, Н=360мм, h=143мм, b₁=150мм, d=55мм, масса держателя m=60,0кг.

Для хранения буксирного каната выбираем банкет.

Оборудование и механизмы общесудовых и специальных систем. Осушительная система

В соответствии с требованиями правил [4] на каждом самоходном судне с главными двигателями общей мощностью 220 кВт и более должно быть не менее двух осушительных насосов с механическим приводом, из которых один должен быть стационарным и включён в осушительную систему.

Осушительные насосы должны быть самовсасывающего типа. Могут быть использованы поршневые, вихревые насосы, эжекторы.

Для определения технических показателей осушительного насоса необходимо найти внутренний диаметр осушительной магистрали, по формуле:



где L, В, Н- главные размерения судна, м;

Округляем до стандартного значения D₁=80 мм.

Подача осушительного насоса, м³/ч, определяется по формуле:

Q=2826*D₁²*V,

где V- скорость движения воды в магистрали, принимаем равной 2 м/с;

D₁- диаметр магистрали, округлённый до стандартного значения, м;

Q=2826*0,08²*3=54,2м³/ч

По [3] выбирается центробежный самовсасывающий насос НЦС-3 ТУ 24-3-487-76.

Технические характеристики:

Подача, м³/ч- 8?60 м³/ч (2,2-17л/с)

Напор, м- 21,7?4,Зм

Вакууметрическая высота всасывания- 8?6,5м

Мощность на валу- 2,4?3,8 кВт

Частота вращения- 2880об/мин

Электродвигатель- 4A100S2

Мощность- 4кВт

Частота вращения- 3000об/мин

U=220B или 380В

Масса- 150кг

Срок службы- 5лет

Для осушения машинного отделения необходимо установить отдельный насос.

Определим внутренний диаметр осушительной магистрали, мм:

где L- длина машинного отделения , принимаем по судну прототипу, L= 8м В и Н- главные размерения судна, м;

Округляем до стандартного значения D=40мм

Подача осушительного насоса, м³/ч:

Q=2826*D₁²*V=2826*0,04²*3=13,6м³/ч

Напор принимаем Н=21м- по рабочей характеристики насоса.

Выбираем центробежный самовсасывающий насос НЦС-3

Технические характеристики:

Подача, м³/ч- 8?60 м³/ч

Напор, м- 21,7?4,Зм

Вакууметрическая высота всасывания- 8?6,5м

Мощность на валу- 2,4?3,8кВт

Частота вращения- 2880мин^-1

Электродвигатель- 4A100S2

Мощность- 4кВт

U=220B или 380В

Срок службы не менее 5лет

Масса- 150кг.

Для сбора подсланевых и других нефтесодержащих вод, все суда оборудуются цистернами. Эти воды затем передаются на берег или в суда сборщики.

В соответствии с ОСТ 5.5064-83 при водоизмещении судна

D=L*B*T*д=65*14*1,55*0,833=1174,9м³

тонн накопление этих вод оценивается в 0,8 м³/сут.

Вместимость цистерны равна:

V_цчс=0,8*5=4,0м³

Для переработки этих вод выбираем из [17] табл.11 установку ОНВ со следующими характеристиками:

Производительность- 0,2м³/сут.

Габаритные размеры: L=l500мм

В=860мм

Н=2250мм

Масса- 927кг

Мощность- 2кВт

Срок службы- 10лет

Балластная система

В качестве балластного насоса может быть использован насос общесудового назначения достаточной подачи, в том числе осушительный, пожарный или резервный насос охлаждающей воды. Подача балластного насоса определяется по вместимости наибольшей балластной цистерны.



Q=2826*D_B²*V,

где V?2м/с- скорость движения воды в магистрали, м/с.

D_B- внутренний диаметр балластной магистрали, округлённый

до стандартного значения.

где V_max- вместимость наибольшей балластной цистерны, м³

V_max принимаем равной 25% от полной вместимости балластных цистерн, которая составляет 15?30% грузоподъёмности судна.

Q=2826*0,05²*3=25,4м³/ч

Напор принимаем равным 20м. Н=20м.

Насос марки КМ 45/30

Подача- 45м³/ч

Напор- 20м

Частота вращения- 2900об/мин

Допустимый кавитационный запас- 4,5м

Мощность насоса- 3,4кВт

Противопожарные системы

Эти системы подразделяются на водяные, пенотушения, газотушения и объёмного химического тушения.

По правилам РРР, суда на которых устанавливаются источники энергии суммарной мощностью 110кВт и более, должны быть оборудованы системой водотушения с насосом, имеющим механический привод.

По табл. 3.1.5. [8] для судна длиной 65м.

Основной механический пожарный насос- 1

Покрывало для тушения пламени- 1

Пожарный инструмент- 1 комплект

Вёдра пожарные- 4

Основными элементами системы являются: пожарные насосы, магистральный трубопровод с ответвлениями, пожарные краны (рожки) и шланги (рукава) со стволами (брандспойтами). Внутренний диаметр пожарных рукавов- 51мм, длина пожарных рукавов: для открытых палуб- 20м; для палубных помещений-10м. Диаметр спрыска ручных стволов на открытых палубах судов грузоподъёмностью менее 1000т- 12мм. Диаметр магистральных трубопроводов и ответвлений от них должен быть таким, чтобы скорость воды не превышала 4м/с. В системах водяного пожаротушения по требованию Регистра давление у пожарных кранов должно быть не менее 0,25МПа, а подача насоса должна обеспечивать одновременную работу не менее трёх кранов. Расход через шланг с присоединённым шлангом и брандспойтом определяем из [3] по формуле:

где Р_пк- избыточное давление жидкости у пожарного крана; Р_пк-0,25*10⁶ Па

с- плотность жидкости; с=1000кг/м³

м- коэффициент расхода брандспойта; м=1,0

d_c- диаметр спрыска ствола брандспойта; d_c=0,012м

S_T- сопротивление трения шланга; из [3] табл. 1.1. для диаметра шланга

51мм-0,15с²/м³

Уж_ш- суммарный коэффициент местных сопротивлений шланга; Уж_ш -0,62

d_ш- диаметр шланга; d_ш =0,051м.

Q_пк=2,5дм³/с=9,1м³/ч

Минимально требуемая подача равна:

Q_min=3*Q_пк=3*9,l=27,3м³/ч

Напор принимаем равным 50м.

Из [3] выбираем агрегат электронасосный центробежный консольный К 45/55 (3К-6У):

Подача- 45м³/ч

Напор- 55м

Допускаемый кавитационный запас- 4,5м

Мощность- 10,7кВт

Частота вращения- 2900об/мин

Электродвигатель- 4A160S2

Мощность электродвигателя- 15кВт

Масса- 310кг

Так же на судне предусмотрена система пенотушения, противопожарная сигнализация и противопожарный инвентарь.



Система водоснабжения

Система водоснабжения включает в себя трубопроводы (системы) питьевой, мытьевой и забортной воды. Согласно [9] расчётная суточная величина расхода воды (питьевой и мытьевой) на одного человека q для грузовых судов грузоподъёмностью менее 1000т величина пасхода равна 150л/чел.сут. Для обработки и обеззараживания воды на судах в последние годы широкое применение получили СППВ с использованием озонирования. Производительность СППВ, м³/ч, считая, что она работает 20 часов в сутки, можно определить по формуле:

Q=m₃*(q/20)*(A/10³)

где m₃- коэффициент запаса, m₃=1,3- для грузовых судов

А- число членов экипажа, А=9 человек

Q=1,3*(150/20)*(9/103)=0,08775м³/ч

По полученному значению из [11] табл. 12 выбираем станцию СППВ "Озон-0.1" со следующими показателями:

производительность- 0,1м³/ч

габаритные размеры, мм; L*B*H 1270*535*2085

масса станции- 511кг

мощность- 0,2кВт

срок службы до капитального ремонта- 20лет

Вода для последующей обработки принимается из берегового водопровода или на условно чистых плёсах, определяемых санитарно-эпидемиологическими службами. Поэтому в составе системы должны быть запасные цистерны забортной воды.



Вместимость запасных цистерн, м³, можно определить по формуле:

V=(q/20)*(A/10³)*ф

где ф - время нахождения судна на загрязнённом участке бассейна, ф =50 для грузовых судов.

V=(150/20)*(9/10³)*50=3,375м³

Подача насоса забортной воды:

Q=V/ф =3,375/1,5=2,25м³/ч

где ф - время заполнения запасных цистерн, когда судно проходит чистый плёс

Из [11] выбираем насос забортной воды ВКС 1/16А со следующими характеристиками:

Подача- 3,6м³/ч

Напор- 16м

Допустимый кавитационный запас- 4м

Мощность насоса- 0,6кВт

Частота вращения-1450мин^-1

Электродвигатель- 4АМХ80В4

Мощность- 1,5кВт

Масса- 62кг

Насос, перекачивающий воду из запасной цистерны через фильтр, эжектор-смеситель и контактную колонну в накопительную цистерну (цистерну для хранения питьевой воды), входит в состав озонаторной установки и не выбирается. Для расчёта насоса, подающего воду от накопительной цистерны к пневмоцистерне (гидрофору), следует определить вместимость накопительной цистерны. Она определяется с учётом того, что весь расчётный расход воды, который можно достичь при работе с СППВ в течении 20 часов, расходуется в пиковом режиме за два часа.

V_нц=2*K_н*(q/20)*(A/10³)

где К_н- коэффициент часовой неравномерности водопотребления, К_н=5,8 для грузовых судов

V_нц=2*5,8*(150/20)*(9/10³)=0,783м³

Подача насоса определяется из условия опорожнения цистерн за два часа:

Q=V_нц/ф=0,783/2=0,39м³/ч

Выбираем из [3] насос ВКС 1/16А, характеристики которой приведены выше.

Объём пневмоцистерны:

V_пц=Q*ф

где ф - время одного наполнения пневмоцистерны, ф =0,16ч

V_пц=0,39*0,16=0,062м³

По вычисленному объёму из [11] выбираем пневмоцистерну тип I, Р_раб?0,3МПа, со следующим показателями:

Объём- V=0,2м³

Габаритные размеры: L=950мм; Н=946мм; п=220мм; П1=196мм; l=85мм

Количество отверстий n=2

Масса М=165,7кг

Автономная система забортной воды, предназначена для обеспечения санузлов и прочих нужд, оборудуется насосом и пневмоцистерной. Удельный расход воды qpa6 в данной системе принимаем равной 60л/чел.сут. Подача насоса определяется исходя из максимального потребления воды за время ф=3ч в период пиковой нагрузки:

Q_заб=(q_заб*А)/(1000* ф)=(60*9)/(1000*3)=0,18м³/ч

Выбираем из [11] насос ВКС 1/16А

Вместимость пневмоцистерны:

V_пц=Q*ф =0,18*0,16=0,029м³

Выбираем такую же пневмоцистерну, как и в предыдущем случае.

Система сточная и фановая

Вместимость сборочных цистерн сточной системы:

V_сц=(q/20)*(A/10³)*ф

где ф - автономность плавания по срокам сдачи сточных вод, ф =5 суток=120ч

V_сц=(150/20)*(9/10³)*120=8,1м³

Для очистки и обеззараживания сточных вод непосредственно на судне принимаем из [11], табл. 13 станцию очистку и обеззараживания сточных вод "Сток-10" со следующими техническими показателями:

Производительность- 0,5м³/ч

Показатели обеззараживания сточной воды (не более):

БПК- 50мг/л

Взвешенные вещества- 50мг/л

Колииндекс- 1000

Мощность- 6

Масса-1500

Габаритные размеры, мм L*B*H 1970*960*2300

Срок службы- 15лет

Полезный объём цистерны фекальных стоков:

V_ф=k_ф*q_ф*А*ф/1000

где k_ф=1,1- коэффициент запаса

q_ф - расчётное количество фекальных стоков на 1 чел в сутки

q_ф =16 для судов 1 группы

ф - максимальная продолжительность рейса между пунктами опорожнения цистерн, ф=5 суток

V_ф=1,1*16*9*5/1000=0,792м³

Подача фекального насоса:

Q=V_ф/ф

где ф =1ч- время работы фекального насоса в сутки



Q=0,792/1=0,792м³/ч

Напор принимаем равным 20м.

Из [11] в качестве фекального насоса выбираем эжектор водоструйный фекальный с показателями:

Подача- 15м³/ч

Высота нагнетания- 2?4м

Высота всасывания- 2?4м

Срок службы до списания- 10лет

Масса- 17,8кг

Для мусора принимаем специальные мусорные баки.

Расчёт брашпиля

Для надёжного закрепления судов и плавучих установок в различных условиях эксплуатации используется якорно-швартовные устройства. На строящихся судах не всегда можно использовать механизмы, находящиеся в производстве. Это приводит к созданию новых механизмов.

Определяем усилие возникающее на звёздочке якорно-швартовного механизма.

Определяем внешнюю равнодействующую силу:

R=R_B+R_T+R_гp.в

где R_B- равнодействующая сила ветра, приложенная к надводной части судна

R_T- равнодействующая силы течения, приложенная к подводной части корпуса

R_гp.в- равнодействующая силы течения, приложенная к неподвижным гребным винтам.

Результирующая сила ветра:

R_B=k^н_об*Р_В*Щ_н

где k^н_об =0,7- коэффициент обтекания надводной части корпуса, зависящей от конфигурации надстройки судна

Р_В- давление ветра, Р_В=(с_В*х_В²)/2=(1,2*12²)/2=86,4Па

Щ_H- площадь проекции надводной части судна на миделевое сечение

Щ_H =Bh_H+Ув_ih_i=14*0,45+10*2,5+10*2,5+10*2,5=81,3м²

В- ширина судна

Н_н- высота надводной части корпуса

в_i, h_i- ширина и высота отдельных надстроек

R_B=0,7*86,4*81,3=4917H

Сила течения, действующая на подводную часть корпуса судна:

R_T=о*(с*х_T²/2)*Щ_см

где о =0,0035- коэффициент трения с учётом шероховатости подводной части судна

с=1000кг/м³- плотность

х_т=5км/ч=1,39м/с- скорость течения воды

Щ_см - площадь смоченной поверхности корпуса судна

Щ_см=L(аТ+двВ)=65*(1,36*1,55+0,833*1,24*14)=1076,98м²

где L, В, Т- соответственно длина, ширина, осадка судна

д- коэффициент полноты водоизмещения, д=0,833 а=1,36, в=1,24- коэффициенты, зависящие от формы оконечностей и мидель-шпангоута в подводной части судна.

R_T=0,0035*(1000*1,4²/2)*1076,98=3694H

Сила потока воды на гребные винты

R_гр.в=z_гр.в*С_гр.в*D_в²*х_т²

где z_гр.в - число гребных винтов

С_гр.в =250кг/м³- параметр, увеличивающийся с возрастанием дискового отношения

D_в - внешний диаметр гребных винтов

R_гр.в =2*250*l,2²*l,4²=1411,2H

R=4917+3694+1411,2=10022,2H

Масса единицы цепи:

m_ц?0,0213d²?0,0213*26²?14,4кг/м

где d=26мм- калибр якорной цепи

Длина участка якорной цепи лежащей на дне 1_ц=5m для судов класса "О". Длина провисшей части цепи:



где Н_я=40м- глубина заложения якоря

Процесс снятия судна с якоря делят на три основных периода: уборке цепи, лежащей на дне; выбирания провисающего участка цепи с отрывом якоря от грунта; вертикальный подъём якоря и цепи. Для каждого из указанных периодов определяем усилие на звёздочке якорно-швартовного механизма.

Уборка лежащей на дне цепи:

Выбирание провисающего участка цепи:

Вертикальный подъём якоря и цепи:

Таблица. По калибру цепи определяем размеры звёздочки:

Калибр цепи, мм	Dн.о, мм	Dрасч., мм	D, мм	Dг, мм	Dз, мм	R, мм	B, мм	b, мм	Z, мм	Z1, мм	?, град	D1, мм
26	340	320	405	375	178	98	115	45	7	3	72	405

Расстояние между осями звездочек брашпиля 800мм.

Ориентировочное передаточное число механизма с электроприводом i=170

Рис. 3. Профиль пятикулачковой звёздочки.

Определяем усилие в швартове

Р_шв=1,572*у_ш*d²

где у_ш =10Н/мм² - условное напряжение, которое рекомендуется принимать в следующих пределах 9,81?12,75Н/мм²

d- калибр якорной цепи, мм

Р_шв=1,572*10*26²=10626,72

По таблице выбираем диаметр швартовного каната d_шв=17мм

Таблица

Диаметр стального каната, мм	D	L	A	Расчётные диаметры	B
				Крутящего момента	Скорости каната
				D1	D2
17,0	305	290	175	365	322	40



Рис. 4. Профиль швартовного барабана.

Определяем моменты на валу электродвигателя:

а) В период уборки лежащей на дне цепи

M^I =(P₁^I*D_paсч)/(2*i*з)

где D_расч=320мм- расчётный диаметр тягового органа

i- предельное число механизма i=170

з=0,73- общий КПД механизма

M^I=(18666,47*320)/(2*170*0,73)=24066,2H*мм

б) Во второй период выбирания провисшей части цепи

M^II =(P^max*D_pacч)/(2*i*з)=(23717,47*320)/(2*170*0,73)=30578,53H*мм

в) В начале третьего периода подъёма якоря и цепи

M_н^III= P_1н^III*D_pacч)/(2*i*з)=(13181*320)/(2*170*0,73)==16994,04H*мм



г) В конце третьего периода

M_к^III =( P_1к^III*D_pacч)/(2*i*з)=(6125*320)/(2*170*0,73)=7896,86H*мм

д) При выполнении швартовных операций

М_шв=(Р_шв*(В_шв+d_шв))/(2*i*з)=(10626,7*(365+17))/(2*170*0,73)=16355,4Н*мм

где D_шв=365мм- диаметр швартовного барабана

d_шв=17мм- диаметр швартовного каната

В качестве электродвигателей якорно-швартовного механизма по рекомендациям выбираем быстроходный двигатель смешанного возбуждения постоянного тока серии ДПМ.

Перегрузочная Характеристика этого класса электродвигателей позволяет развивать максимальный момент в двое больше номинального, достаточный для отрыва якоря от грунта. Так как в судовой сети судна находится переменный ток, то питание ДПМ осуществляется через выпрямитель. Номинальный момент электродвигатель:

М_ном=М^II/2=30578,53/2=15289,3Н*мм?15,ЗН*м

Мощность электродвигателя:

N_ном=M_ном*n_ном/9550

где n_ном - номинальная частота вращения, мин^-1

n_ном=(60*х)/(р*D_расч)*i=(60*0,15)/(3,14*0,32)*170=1522мин^-1



х=0,15м/с- скорость выбирания якорной цепи, регламентированная ПРРР

N_ном=15289,3* 1522/9550=2436,7Вт?2,4кВт

По значениям N_ном и n_ном отнесённых к получасовому режиму выбираем быстроходный двигатель смешанного возбуждения ДПМ11 по [21].

Параметры ЭД ДПМ 11:

Габаритные размеры: L=660мм, h=315мм

Мощность N=3кВт

Ток I=18А

Частота вращения n=1610об/мин

Для расчёта средней скорости выбирания якорной цепи используем графический метод.

На участке ав от М₀ до М^II характеристика строится по уравнению:

M₀=0,12* М^II=0,12*30,579?3,67H*M

Определяем продолжительность снятия судна с якоря:

ф₁=l_ц.л./х=5/0,l5=33,33с- уборка лежащей на дне цепи

ф₂=l_ц.л.-Н_я/х=90,2-40/0,15=334,67с- уборка провисшего участка цепи ф₃=Н_я/х=40/0,15=266,67с- продолжительность подъёма якоря.

Общая продолжительность выбирания якоря:



ф=ф₁+ф₂+ф₃=33,33+334,67+266,67=634,67с

Средняя скорость выбирания:

х_ср=(l_ц1+l_цп)/ф=(5+90,2)/634,67=0,15м/с

Скорость выбирания швартова:

х_шв=(р*D₂*n)/i=(З,14*0,322*1570)/170=9,34м/мин=0,156м/с

где n=1570об/мин- частота вращения ЭД, соответствующая моменту М_шв и определяется из графика.

Рассчитываем ручной привод для брашпиля из [20].

Наибольшая нагрузка, приходящаяся на одного работающего у брашпиля с рукояточными приводами, составляет:

P_p^max=М_max/r_p*z_p

где r_p=0,35м- радиус рукоятки

z_p=2- число работающих

М_mах- максимальный момент на ведущем валу брашпиля

M_max=(P_max*D_pacч)/(2*i*з)

где i=5- передаточное число ручного брашпиля

Р_mах= P₁^II?23717,47Н

М_mах=(23717,47*0,32)/(2*5*0,73)=1039,67Н*м

Р_р^mах=1039,67/0,35*2=1485,24Н



Так как усилие на рукоятке Р_mах=1485,24Н превышает допустимое в 160Н, то ручной привод не устанавливается. Ручной привод на брашпиле устанавливать не рекомендуется.

Частота вращения звёздочки брашпиля в передаточное число раз i=l70 должна быть меньше частоты вращения электродвигателя. Роль связующего звена в этой кинематической схеме играет редуктор, который уменьшает частоту вращения, увеличивает момент на грузовом валу.

Выбираем редуктор коническо-цилиндрический двухступенчатый КЦ1-200 с номинальным передаточным числом i=28 и главными размерениями:

А=200мм; А_ч=375мм; L=900мм; Н=435мм; В=200мм; H₁=225mm.

Так как передаточное число редуктора является ниже требуемого, то необходимо установить открытую передачу, которая бы обеспечивала условие:

U_м=U_p*U_о.п.

где U_м- передаточное число якорно-швартовного механизма, U_м=170

U_p=28- передаточное число редуктора

U_o.п.- передаточное число открытой передачи.

U_о.п.=U_м/U_p= 170/28=6,07

Из стандартного ряда передаточных чисел выбираем U_о.п.=6,3. В связи с чем корректируется передаточное число механизма U_м=6,3*28=176,4.

Найдём параметры открытой передачи:

n_эд=n_б=1610об/мин

где n_эд- частота вращения электродвигателя



n_б- частота вращения быстроходной ступени редуктора

n_т=n_б/U_p=1610/28=57,5об/мин

где n_т - частота вращения тихоходной ступени редуктора

n_о.п.=n_гр.в.= n_т /U_о.п.=57,5/6,3=9,127об/мин

где n_о.п.- частота вращения открытой передачи.

Крутящий момент на двигателе м.б. определяем по формуле:

Т_дв=9550*(Р_дв/n_дв)=9550*(3/1610)=17,795Н*м

Крутящий момент на открытой передаче:

Т_о.п.=Т_дв*U_м*з_м=17,795*176,4*0,85=2668,2Н*м

где з_м=0,85- КПД механизма.

Определим межосевое расстояние зубчатой передачи:

где k_а=495- вспомогательный размерный коэффициент

U=6,3- передаточное число открытой передачи

Т_2н=Т_o.п.=2668,2Н*м- крутящий момент на валу

k_нв=1,3- коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца у_нр=466МПа ш_вa=0,25



Из ряда стандартных межосевых расстояний выбираем а_w=450мм

Определяем модуль зацепления:

m=(0,01?0,02)a_w=4,5?9

Принимаем m=6

Суммарное число зубьев передачи:

Z_c=2*a_w/6=2*450/6=150

Число зубьев шестерён:

z_ш=z_c/U+l=150/6,3+1=21 зуб.

Число зубьев колеса:

z_к=l50-21=129 зубьев.

Уточняем значение передаточного числа:

U_уточн= 129/21=6,143

Частота вращения открытой передачи:

n_о.п.=n_т/U_уточн=57,5/6,143=9,36об/мин



Действительная скорость выбирания якорной цепи:

х_д=(n_о.п.*р*D)/60=(9,36*3,14*0,32)/60=0,157м/с

Диаметры делительных окружностей:

d₁=m₁*z₁=6*21=126MM

d₂=m₁*z₂=6* 129=774мм

Диаметры впадин:

d_r1=d₁+2.5m₁=126-2,5*6=l 11мм

d_r2=d₂+2.5m₁=774-2,5*6=759мм

Диаметры вершин:

d_а1=d₁+2m₁=126+2*6=138мм

d_a2=d₂+2m₁=774+2*6=786мм

Ширина колеса: B_ш=0,25*450=112мм

Ширина шестерни: Вф=112+5=117мм

Диаметр вала в месте посадки шестерни:

где Т- крутящий момент на выходе из редуктора



Т=Т_дв*U_р*з=17,795*28*0,95=473,ЗН*м

где з=0,95- КПД редуктора.

Из за ослабления шпоночным пазом диаметр увеличиваем на 8% d=53мм

Диаметр вала в месте посадки зубчатого колеса:

Из за ослабления увеличиваем на 8% d=95мм.

Для передачи вращающего момента с электродвигателя на редуктор служит устройство, называемое муфтой. Для соединения вала ЭД с быстроходным валом редуктора выбираем: МУВП 1-45 МН 2096-64.

По определённым габаритным размерам, размерам тяговых органов и электродвигателя выполняется чертёж общего вида якорно-швартовного механизма.

Рекомендации по технической эксплуатации якорного устройства

Согласно правилам [4] якорное устройство судна должно удовлетворять требованиям ПРРР и обеспечивать при любых условиях плавания быструю

отдачу и подъём якорей и надёжную стоянку на них судна, а якорное устройство в период эксплуатации судна должно быть всегда готово к действию. При осмотрах якорного устройства и технических уходах за ним необходимо особенно тщательно проверить наличие смазки на трущихся частях брашпилей и шпилей, а также уровень масла в редукторах, надёжность крепления якорей тормозом и стопорами, надёжность соединения коренных концов якорей цепей с устройствами для их отдачи, неисправность устройства для закрепления и отдачи коренного конца якорной цепи и самой якорной цепи, штыри соединительных звеньев.

Необходимо сладить за наличием и состоянием кожухов на якорно-швартовых механизмах и постоянно поддерживать их в исправности. Осмотр и обслуживание электрооборудования якорных устройств должны производиться в объёме и в сроки, предусмотренные графиком технических уходов, составленным в соответствие с действующими Правилами обслуживания электрооборудования и ухода за ними.

Запрещается выпускать судно в эксплуатацию при несоответствии якорного снабжения установленным нормам или неисправности якорного устройства, если:

а) якорные цепи не помещаются в цепных ящиках, концы цепей ненадёжно прикреплены к набору корпуса с помощью жвака-галса;

б) уменьшение диаметра цепей вследствие их износа превышает 20%;

в) обнаружение звеньев с выпавшими контрфорсами;

г) звенья, скобы и стопоры цепей, тормозы якорной машины имеют трещины или повреждения;

д) якорная цепь проскальзывает в звёздочке брашпиля, шпиля или в щеколде стопора;

е) неисправны смотры цепей, тормозное устройство брашпиля и шпиля, а также узлы дистанционной отдачи якоря;

ж) при отсутствии дистанционной отдачи якорной цепи не обеспечена возможность отдачи жвака-галса усилиями одного человека;

з) износ клюзов и стопоров препятствует нормальной работе устройства; и) ненадёжно действует дистанционная отдача якорей из рулевой рубки;

к) якорные цепи не подвергались испытанию и не имеют соответствующего свидетельства.



Заключение

В данном курсовом проекте было выбрано оборудование общесудовых систем, а также оборудование и механизмы судовых устройств. Произведен расчёт брашпиля.



Список использованных источников

1. Альбом ОРФ. Судовые устройства и дельные вещи.

2. Альбом ОРФ. Палубные механизмы.

3. Альбом ОРФ (компрессоры, насосы, эжекторы и вентиляторы).

4. ПРРР т. 1. М. Маркин Нижинженеринг сервис. 1995г.-329с.

5. ПРРР т.2. М. Маркин Нижинженеринг сервис. 1995г.- 395с.

6. ПРРР т.З. М. Маркин Нижинженеринг сервис. 1995г.- 432с.

7. Снабжение спасательными средствами. Расчёт, выбор и проектирование шлюпочных устройств. С.Г.Яковлев.

8. Проектирование и техническая эксплуатация судового вспомогательного энергетического оборудования. Н.Н. Борисов, В.В. Королёв, Н.А. Пономарёв, С.Г. Яковлев. Н. Новгород. 1997г.

9. Санитарные правила для речных судов Министерства здравоохранения СССР. Л. Транспорт. 1986г.-207с.

10. Чиняев И.А. Судовые системы. М. Транспорт. 1984г.

11. ПТМ 212-0140-85. Система бытового водоснабжения судов внутреннего плавания. Правила и нормы проектирования. Срок введения с 01.06.86.

12. Правила безопасности труда на судах речного флота Минречфлота РСФСР. М. Транспорт. 1980

13. Карюков В.А, Лукин Н.В. Гидравлические машины, вспомогательные механизмы и системы. Н.Н. ВГАВТ. 1994г.

14. Башкиров В.Д. Атлас аэродинамических характеристик изолированных рулей. Горький. 1964г. Учебное пособие ГИИВТа.

15. Справочник по серийным судам т.9.

16. Альбом ОРФ. Котлы судовые, аппараты теплообменные, оборудование кондиционирования воздуха, пневмоцистерны, баллоны, фильтры, сепараторы.

17. И. А. Тув. Судовые технические средства предотвращения загрязнений.

18. Нукулаев С.М. Предотвращение загрязнений моря с судов. Учебное пособие для вузов. М. Транспорт. 1985г.

19. Н.Г. Смирнов. ТУС. Учебник для речных училищ и техникумов. М. Транспорт. 1992г.

20. Сизов Г.Н., Аристов Ю.Н, Лукин Н.В. Судовые насосы и вспомогательные механизмы. М. Транспорт. 1982г.

21. Судовые электроприводы. Справочник в двух томах. Судостроение. 1983.

22. Анурьев В.И. «Справочник конструктора машиностроителя» т.3

Размещено на Allbest.ru