Судовые ядерные энергетические установки. Трубопроводы и соединения для гидравлических систем

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

В экономике нашей страны морские перевозки занимают значительное место, и роль их продолжает непрерывно возрастать. В большой степени тенденция к их развитию вызвана необходимостью освоения природных ресурсов огромного региона, примыкающего к Северному Ледовитому океану, а также освоение в последние годы природных ресурсов морских шельфов. Концепция, связанная с обеспечением круглогодичных морских перевозок народнохозяйственных грузов по национальной транспортной магистрали - Северному морскому пути - была ориентирована на создание мощных арктических ледоколов и транспортных судов ледового класса. Одна из основных задач, стоящих перед морским транспортом - повышение экономической эффективности, выражающееся в снижении стоимости перевозки грузов. Выполнение этой задачи предусматривает непрерывную оптимизацию технико-экономических показателей судов и энергетических установок.

Реализация лучших решений проявляется не только в усовершенствовании традиционных типов судов, но и в создании новых, специализированных судов, с новыми принципами движения и новыми энергетическими установками. В частности повышение экономической эффективности морских транспортных судов требует создания энергетических установок увеличенной мощности при сокращении или сохранении доли водоизмещения судна, отводимой для размещения установок с запасом топлива.

Одним из перспективных типов судов в этом отношении являются суда с энергетическими установками, использующие энергию деления атомных ядер некоторых элементов в качестве первичной энергии. Подобные установки, названные - судовыми ядерными энергетическими установками (СЯЭУ), имеют особенности, отличающие их от энергетических установок других типов, что позволяет выделить СЯЭУ в особую группу.

Первым опытом применения ядерной энергии для движения судов морского флота была постройка в 1959 году советского ядерного ледокола "Ленин". Многолетний опыт успешной эксплуатации этого ледокола свидетельствует о его эффективности и об оптимальности принципиальных инженерных решений, используемых при создании флагмана отечественного арктического флота. Эксплуатация столь мощного ледокола в арктических морях позволила значительно увеличить длительность навигации в этом районе. Высокая экономическая эффективность ядерного ледокола послужила основанием для постройки ледоколов типа "Арктика" и "Таймыр" и других.

В настоящее время на судах применяется только водо-водяные реакторы, которые, судя по тенденции развития судовой ядерной энергетики, сохранят своё лидирующее положение и в ближайшем будущем. Установки этого рода более полно изучены, с точки зрения как ядерной, так и теплофизических процессов, происходящих в них. Оборудование этих установок полностью освоено производством.

Сравнение экономической эффективности судов с ЯЭУ и судов, использующих энергетические установки на органическом топливе, показывает, что уже сейчас существуют области значений мощности, где экономическая эффективность судов с ядерными установками превышает экономическую эффективность судов с установками на органическом топливе. Объясняется это тем, что относительное значение составляющих обобщённого показателя экономической эффективности для ядерных судов и для судов с энергетическими установками на органическом топливе различны. Так затраты на создание ЯЭУ и её ремонт выше соответствующих затрат на обычную энергетическую установку. В то же время стоимость израсходованного ядерного горючего ниже стоимости органического топлива.

Поэтому одним из основных путей повышения экономической эффективности с ЯЭУ является изыскание способов снижения их стоимости при сохранении высокого уровня прочих показателей. Развитие судовой энергетики идёт по пути создания надёжных, высоко экономичных, компактных установок с высокими технологическими качествами и меньшей по сравнению с другими металлоёмкостью, удобных для автоматизации и управления.

Кроме того, в последнее время мировая энергетика сталкивается с определёнными трудностями и проблемами. Если проанализировать данные о мировых запасах топлива [19], то можно прийти к выводу о постепенном исключении нефти из топливного баланса. Поэтому, принимая в расчет себестоимость электроэнергии электростанций различного типа [19], можно предположить, что в ближайшем и более отдаленном будущем будут использоваться атомные электростанции и электростанции на угольном топливе.

1. Общая часть

1.1 Обоснование выбора энергетической установки ледокола

Одним из перспективных типов судов являются суда с энергетическими установками, использующие энергию деления атомных ядер некоторых элементов в качестве первичной энергии. Подобные установки, названные - судовыми ядерными энергетическими установками (СЯЭУ), имеют особенности, отличающие их от энергетических установок других типов, что позволяет выделить СЯЭУ в особую группу.

К числу основных особенностей СЯЭУ следует, прежде всего, отнести высокую энергетическую концентрацию топлива. Благодаря этому на судне с СЯЭУ практически отсутствует запас горючего, и высвобождающийся объём и водоизмещение судна могут быть использованы для перевозки грузов, или для размещения дополнительного оборудования, повышающего безопасность плавания судна и обеспечивающего комфорт личному составу и пассажирам. Это преимущество позволяет также применить на судне установку большей мощности, которая обеспечит более высокую скорость перевозки груза [19].

Судовые ЯЭУ могут эксплуатироваться с большим коэффициентом нагрузки при практически неограниченной дальности плавания.

Время стоянки в порту судна с ЯЭУ минимально и определяется продолжительностью выполнения грузовых операций.

В настоящее время на судах применяется только водо-водяные реакторы, которые, судя по тенденции развития судовой ядерной энергетики, сохранят своё лидирующее положение и в ближайшем будущем. Установки этого рода более полно изучены, с точки зрения как ядерной, так и теплофизических процессов, происходящих в них. Оборудование этих установок полностью освоено производством.

Сравнение экономической эффективности судов с ЯЭУ и судов, использующих энергетические установки на органическом топливе, показывает, что уже сейчас существуют области значений мощности, где экономическая эффективность судов с ядерными установками превышает экономическую эффективность судов с установками на органическом топливе. Так затраты на создание ЯЭУ и её ремонт выше соответствующих затрат на обычную энергетическую установку. В то же время стоимость израсходованного ядерного горючего ниже стоимости органического топлива.

Поэтому одним из основных путей повышения экономической эффективности с ЯЭУ является изыскание способов снижения их стоимости при сохранении высокого уровня прочих показателей. Развитие судовой энергетики идёт по пути создания надёжных, высоко экономичных, компактных установок с высокими технологическими качествами и меньшей по сравнению с другими металлоёмкостью, удобных для автоматизации и управления.

Развитие стационарной и судовой энергетики, создание соответствующей промышленной базы делают экономически эффективным использование ЯЭУ на судах транспортного флота. Однако использование ядерной энергии приводит к необходимости решать совершенно новые проблемы, связанные с обеспечением ядерной, радиационной и экологической безопасности атомных судов. Также не решена проблема с утилизацией радиоактивных отходов. Кроме того, порядок использования атомной энергии на судах всё ещё не определён международными правилами эксплуатации судов. Проблемы охраны человеческой жизни на море и проблемы загрязнения окружающей среды при использовании атомной энергии на судах в международном масштабе пока не решены.

1.2 Особенности судовой ядерной энергетической установки

Судовой ядерной энергетической установкой называется комплекс оборудования, который на основе использования и преобразования ядерной энергии обеспечивает движение и обитаемость судна, а также выполнение всех технологических операций, обусловленных функциональным назначением судна.

Особенностью СЯЭУ является:

- очень высокая энергоёмкость ядерного топлива;

- возникновение мощных полей ионизирующих излучений;

- накопление значительных количеств (по активности) радиоактивных отходов.

Получение ядерной энергии и её преобразование в тепловую энергию осуществляется в реакторной установке [3, 4]. Преобразование тепловой энергии в механическую или электрическую осуществляется в паротурбинной (ПТУ) установке, в электроэнергетической установке (ЭЭУ), в общесудовых системах и механизмах (ОССиМ). Передача энергии на движители (винты) в зависимости от назначения и условий эксплуатации судна осуществляется через гребную электрическую установку. ЭЭУ предназначена для выработки и обеспечения электроэнергией потребителей СЯЭУ и общесудовых потребителей.

Рисунок 1.1 - Состав судовой ЯЭУ.

За основу принята двухконтурная пароэнергетическая установка, в состав которой входит реактор с водяным теплоносителем. Данный тип ЯЭУ является основным из применяемых на судах. Принципиальная схема такой установки приведена на рисунке 1.2.



Рисунок 1.2 - Принципиальная схема СЯЭУ.

Основным компонентом двухконтурной пароэнергетической установки является водо-водяной реактор 1, у которого замедлителем и теплоносителем служит вода. Рабочим теплоносителем паротурбинной установки (ПТУ) является водяной пар, перегретый или насыщенный, генерируемый в парогенераторе 5. Передача тепловой энергии выделяемой в активной зоне реактора, рабочему телу осуществляется комплексом оборудования, объединяемым общим понятием первый контур ЯЭУ.

В состав первого контура помимо реактора и парогенератора входят:

циркуляционные насосы первого контура 4;

трубопроводы 3;

оборудование, обеспечивающее компенсацию изменения объёма теплоносителя и создания избыточного давления, состоящее из компенсаторов объёма 2 и реверсивных газовых баллонов 6;

оборудование необходимое для очистки теплоносителя от возможных примесей ускоряющих коррозионное разрушение внутренних поверхностей первого контура и повышающих радиоактивность теплоносителя.

Оборудование первого контура обслуживается рядом систем, из которых особо важную роль играет система охлаждения, обычно выполняемая по двухконтурной схеме.

Радиоактивное оборудование обычно размещено под биологической защитой 7, которая снижает радиоактивность излучения до безопасного для обслуживающего персонала уровня предусмотренного нормами предельно допустимых излучений.

Водяной пар по паропроводу 11 направляется к главной турбине, где часть заключённой в ней энергии тепловой преобразуется в механическую, проводимую затем к винту. Помимо главной турбины на судне имеются другие потребители пара, главные из них - турбины судовой электростанции. Отработавший в турбине пар собирается в конденсаторе 9, и конденсат поступает в конденсатную систему 8, где очищается от примесей, а затем направляется в парогенератор.

Помимо перечисленного в состав паротурбинной установки входит многочисленное оборудование, выполняющее вспомогательные функции. Это оборудование объединено в ряд систем.

1.3 Паропроизводящая установка. Назначение и состав основных систем

Паропроизводящая установка (ППУ) ледокола состоит из двух идентичных автономных блоков. В каждый из них входят один реактор, четыре парогенератора (ПГ) и четыре циркуляционных насоса первого контура (ЦНПК), составляющие первый контур. Соединение реактора ПГ и гидрокамер ЦНПК выполнено при помощи коротких силовых патрубков типа "труба в трубе", так что создаётся единая жёсткая конструкция - блок.

Применение блочной компоновки позволяет иметь ряд преимуществ по сравнению с раздельным размещением оборудования ППУ применявшееся только на первых атомных судах. При блочной компоновке уменьшаются габариты ППУ и биологической защиты и масса установки в целом. Снижаются гидравлические сопротивления циркуляционного насоса в целом. Снижаются гидравлические сопротивления циркуляционного тракта первого контура, что позволяет уменьшить требуемый напор ЦН и улучшить условия для создания естественной циркуляции теплоносителя при остановке насосов. Повышается радиационная безопасность ППУ, т.к. уменьшается вероятность разрыва трубопроводов большого диаметра вследствие снижения их протяжённости и числа сварных соединений [19]. Появляется возможность собирать блок ППУ непосредственно в цехе с последующей погрузкой на судно, что улучшает условия труда сборщиков и повышает качество монтажа и контроля.

Каждый ЦНПК с соответствующим ПГ и патрубками образует отдельную петлю циркуляции. Теплоноситель - вода высокой чистоты (ВВЧ) - проходит через активную зону реактора, нагреваясь до 3200С, и по отводящим патрубкам поступает в ПГ. В ПГ теплоноситель отдаёт тепло рабочему телу и, охлаждённый, поступает в кольцевую камеру, выгороженную в корпусе реактора соответствующими перегородками, а из неё в ЦНПК. От ЦНПК теплоноситель поступает по напорным патрубкам в активную зону. При отказе ЦНПК или ПГ одной петли ЦНПК отключается (останавливается), парогенератор отсекается по первому и по второму контурам [23].

В ППУ применён водо-водяной реактор под давлением (ВВРД). Мощность реактора - 180 МВт. Реактор - гетерогенный, на тепловых нейтронах. Корпус реактора изготовлен из низколегированной теплостойкой стали, и представляет собой цилиндрический толстостенный сосуд, предназначенный для размещения всех основных частей реактора. Для защиты от коррозии поверхность корпуса и днище внутри реактора облицованы нержавеющей сталью. Герметичное соединение корпуса и крышки обеспечивается клиновой самоуплотняющейся прокладкой и нажимным фланцем. Для защиты корпуса реактора от излучений активной зоны применяются боковые и торцевые тепловые экраны. Подвод и отвод теплоносителя первого контура осуществляется в верхней части корпуса реактора. Такое решение позволяет снизить опасность ухода радиоактивного теплоносителя в случае крупной течи в первом контуре. В целях уменьшения гидравлического сопротивления теплоноситель в активной зоне совершает один ход.

Активная зона состоит из рабочих кассет, расположенных в узлах правильной треугольной решетки. Рабочая кассета представляет собой пучок стерженьковых тепловыделяющих элементов, заключённых в кожуховую трубу из циркониевого сплава.

Компенсация реактивности, обусловленной температурным эффектом, отравлением, а также выгоранием топлива в процессе кампании (работы), и необходимая подкритичность реактора в заглушенном состоянии осуществляется системой компенсирующих стержней (КР). Стержни изготовлены из карбида бора, который сильно поглощает тепловые нейтроны. Компенсирующие стержни расположены между рабочими кассетами и перемещаются в специальных циркониевых направляющих трубах.

Контроль температуры теплоносителя первого контура на входе и выходе активной зоны осуществляется с помощью термопар и термометров сопротивления (ТСП).

Для быстрой остановки реактора предусмотрена система аварийной защиты (АЗ). Она состоит из поглощающих стержней, объединённых в четыре независимые группы. Стержни системы АЗ вводятся в активную зону по аварийным сигналам.

Активной зоне присущи внутренние саморегулирующиеся характеристики, которые противодействуют любым тенденциям системы выйти из-под контроля. Благодаря отрицательному температурному коэффициенту реактивности, реактор может работать в режиме саморегулирования, что позволяет отказаться от автоматических регуляторов мощности реактора. Управление мощностью реактора осуществляется путём изменения расхода питательной воды в ПГ.

Парогенератор (ПГ) - прямоточного типа, с движением теплоносителя первого контура в межтрубном пространстве, рабочего тела - в трубах. Выполнен ПГ в виде вертикальной цилиндрической камеры с эллиптическим днищем. Внутри корпуса размещена трубная система, изготовленная из коррозионно-стойкого металла. С целью повышения живучести и ремонтопригодности трубная система разделена на 20 парогенерирующих секций и закреплена в крышке ПГ.

Циркуляционный насос первого контура (ЦНПК) - вертикального исполнения с "сухим" статором. Рабочее колесо насоса, гидрокамера с патрубками и приводной асинхронный двигатель размещены в общем герметичном корпусе. Смазка и охлаждение трущихся поверхностей двух опорных и одного упорного подшипников осуществляется теплоносителем, в свою очередь охлаждаемым в специальном встроенном охладителе.

При нарушении уплотнения любая из секции встроенного холодильника может быть отключена без ущерба для дальнейшей работы ЦНПК. Чтобы предотвратить разрушительное влияние коррозии на конструктивные элементы и короткозамкнутую обмотку ротора, а также защитить изоляцию обмоток статора, и ротор, и статор отделены от воды герметичными нихромовыми перегородками (рубашками).

Обмотка статора ЦНПК состоит из двух обмоток: обмоток большой скорости и обмоток малой скорости, что позволяет обеспечить надёжный двухскоростной режим работы насоса.

Нормальная работа первого контура обеспечивается рядом вспомогательных систем:

циркуляции теплоносителя первого контура;

компенсации изменения объёма и поддержания давления теплоносителя;

подпитки теплоносителем первого контура;

очистки теплоносителя;

охлаждения оборудования ППУ;

аварийной проливки активной зоны реактора;

дренажа, слива и хранения радиоактивной воды;

разрежения воздуха в реакторном помещении.

Система очистки теплоносителя первого контура предназначена для удаления из воды первого контура растворённых в ней солей, газов и механических примесей. В ППУ применена система очистки высокого давления. (СОВД). Контур очистки включен параллельно основному тракту воды первого контура, поэтому расход в нем определяется перепадом давления в точках отбора и гидравлическим сопротивлением системы очистки [23].

В состав системы очистки каждого блока входят: один холодильник, ионообменный фильтр (ИОФ), трубопроводы и арматура. Ионообменные смолы анионит и катионит (сорбенты) - загружены в виде смешанного слоя. Вода из реактора поступает в холодильник, где охлаждается до температуры 60оС. Охлаждённая вода из реактора поступает в ИОФ, проходит через механические фильтры, слой ионообменных смол, подложку и второй комплект механических фильтров, предназначенных для предотвращения износа смол, и возвращается в контур.

Для контроля работоспособности смол и качества теплоносителя предусмотрены отбор проб до и после ИОФ. Ионообменные смолы стечением времени уплотняются под давлением потока, что приводит к росту гидравлического сопротивления фильтра и ухудшению обменных свойств сорбентов, поэтому сорбенты периодически взрыхляют обратным током воды.

Система расхолаживания предназначена для отвода тепла из активной зоны реактора в условиях дефицита пара и электроэнергии. Расхолаживание активной зоны возможно с использованием нескольких контуров:

второго контура;

холодильника системы очистки с циркуляцией теплоносителя при помощи ЦНПК, работающих на ОМС;

холодильника системы очистки с циркуляцией теплоносителя при помощи насоса ремонтного расхолаживания.



Рисунок 1.3 - Принципиальная схема паропроизводящей установки

Три автономных канала расхолаживания обеспечивают надёжное функционирование системы при всех проектных аварийных ситуациях, включая и судовые аварии.

В режиме расхолаживания по второму контуру получаемый в ПГ пар, пароводяная смесь и горячая вода отводятся по специальному трубопроводу через дроссельный клапан и ДУУ в стояночный конденсатор. Конденсат из конденсатора забирается электроконденсатным насосом и подается в теплый ящик. Подача воды в ПГ осуществляется аварийным вспомогательным насосом по автономному от питательной основной магистрали, трубопроводу.

При расхолаживании активной зоны с использованием холодильника системы очистки отсекается ИОФ. Циркуляция теплоносителя осуществляется ЦНПК. При этом основная масса теплоносителя прокачивается через активную зону реактора, а часть его поступает в холодильник, в котором охлаждается и поступает на всас ЦНПК, где более холодный теплоноситель смешивается с горячим, за счет чего происходит снижение температуры всей массы циркулирующего теплоносителя.

При невозможности или нецелесообразности использования ЦНПК циркуляция теплоносителя в остановленном реакторе для отвода остаточного тепловыделения обеспечивается НРР. Теплоноситель первого контура забирается из реактора после прохода активной зоны, охлаждается в холодильнике системы очистки и поступает на вход активной зоны.

Система третьего контура предназначена для отвода тепла от оборудования первого контура при длительной работе ЯЭУ. Охлаждению подлежит: холодильники ИОФ системы очистки теплоносителя первого контура, электродвигатели ЦНПК, приводы рабочих органов системы управления и защиты, бак железоводной защиты, конструктивные элементы вторичной биологической защиты блока ППУ. Система выполнена в виде замкнутого контура, по которому циркулирует дистиллированная вода.

В состав системы одного борта входят два циркуляционных насоса. Один насос основной, другой - резервный. В контуре поддерживает небольшое избыточное давление, которое исключает кавитацию теплоносителя в циркуляционных насосах и способствует надёжному заполнению контура. Избыточное давление в контуре создаётся подключением к нему компенсационной ёмкости - цистерны. Эта цистерна служит также для компенсации изменений объема воды в результате изменения её температуры.

Тепловая энергия воспринимаемая водой третьего контура передаётся забортной воде в теплообменнике третьего-четвертого контуров.

Очистка воды контура осуществляется в ИОФ, что позволило разместить часть оборудования вне биологической защиты.

Для непрерывной циркуляции воды в контуре, кроме резервного насоса, установлены перемычки между контурами разных бортов. При необходимости вода подаётся к потребителям по байпасному трубопроводу, минуя ИОФ.

Система четвертого контура предназначена для отвода тепловой энергии от воды третьего контура, а также для охлаждения ряда вспомогательных потребителей. В системе установлено 3 циркуляционных насоса. Два насоса постоянно находятся в работе, причем каждый насос способен обеспечить полный расход воды, третий насос - резервный. Прием и отлив забортной воды производится через клапаны забортной воды - кингстоны. Приемный трубопровод снабжен фильтром, удерживающим механические примеси в забортной воде.

Система подпитки предназначена для компенсации небольших потерь теплоносителя первого контура, происходящих в результате отбора проб или нарушения его герметичности. В состав системы входят два подпиточных электронасоса объемного типа. Насосы расположены в зоне строгого режима и включаются по мере необходимости в соответствии с показаниями уровнемеров в компенсаторах объема. Подпиточная вода размещается в подпиточных баках. Вся арматура на трубопроводах рассматриваемой системы имеет дистанционное управление.

Система компенсации изменения объема теплоносителя и поддержания его давления обеспечивает поддержание заданного давления в первом контуре и компенсацию изменений объема контура и теплоносителя. В процессе разогрева и расхолаживания и в переходных режимах.

Объём теплоносителя во время работы ЯЭУ изменяется в результате изменения его температуры: при повышении температуры избыточный объём воды вытесняется из системы циркуляции, а при снижении - вновь поступает в систему.

Для выполнения своих функций система компенсации объёма теплоносителя должна содержать две группы элементов. Первая группа предназначена для компенсации изменения объёма теплоносителя, вторая - для создания необходимого избыточного давления в первом контуре ППУ и поддержания его в заданных пределах во время работы судовой ЯЭУ.

Для компенсации изменения объёма теплоносителя в ядерных ППУ применяются ёмкости - баллоны, соединённые с основным объёмом первого контура трубопроводами. Баллоны обычно называют компенсаторами объёма.

Давление теплоносителя может быть создано путём заполнения объёма над поверхностью теплоносителя в компенсаторах объёма газом, сжатым до требуемого давления. Такая система называется газовой. Необходимое давление теплоносителя может быть получено также испарением части воды, заполняющей компенсаторы объёма, и доведением давления пара до требуемого. Систему компенсации подобного типа называют паровой.

В состав группы элементов, служащих для создания и поддержания давления теплоносителя, входят баллоны с газом, связанные с компенсаторами объёма трубопроводами. В паровой системе компенсации для этой цели используют электрогрелки, размещаемые в компенсаторах объёма. Электрогрелки снабжаются аппаратурой управления нагревом и испарением теплоносителя.

В состав газовой системы компенсации изменения объёма теплоносителя входят компенсаторы объёма, в которых размещается вытесняемый из системы циркуляции в процессе расширения теплоноситель. Компенсаторы объёма соединены трубопроводом с системой циркуляции теплоносителя. При значительном объёме теплоносителя, вытесняемого в компенсатор объёма при разогреве ППУ, последний может быть разделён на несколько ёмкостей, связанных между собой трубопроводами последовательно или параллельно.

Стремление ограничить отклонение давления в первом контуре ППУ узкими пределами приводит к необходимости иметь значительный объём газа в компенсаторах объёма. Пространство над уровнем жидкости в них становится недостаточным для размещения всего газа, и приходится дополнительно подключать несколько реверсивных баллонов, заполненных газом. Для восполнения потерь газа предусматривают баллоны с запасом газа, при необходимости подключаемые к компенсаторам объёма.

К достоинствам газовой системы компенсации изменения объёма теплоносителя относятся:

постоянная готовность к действию;

отсутствие необходимости в обслуживании в процессе работы ППУ (за исключением контроля параметров, характеризующих работоспособность системы);

отсутствие необходимости в какой-либо энергии в процессе работы ППУ.

Выбор системы компенсации изменения объёма теплоносителя производят исходя из свойств системы и предъявляемых к ней требований.

В установке ледокола использована газовая система компенсации объема и поддержания давления. В состав системы входят компенсаторы объема (КО), в которых размещается вытесняемый из системы циркуляции в процессе расширения теплоноситель. Компенсатор объема - это ёмкость высокого давления. В верхней части КО имеются патрубки для ввода теплоносителя и газа, уровнемер, и предохранитель клапанов. Компенсаторы объема соединены трубопроводом с системой циркуляции теплоносителя. Давление теплоносителя создаётся путем заполнения объема над поверхностью теплоносителя газом, сжатым до требуемого давления. Для этого к системе подключено 2 группы ресиверных баллонов с запасом газа.

Для аварийного охлаждения активной зоны реактора в случае разгерметизации первого контура предусмотрена система аварийной проливки реактора. В состав системы входят 3 проливочных насоса объемного типа, трубопроводы и арматура. По сигналу падения давления в первом контуре в действие вводятся основные проливочные насосы. Они принимают воду из цистерн запаса питательной воды и подают её в первый контур по двум автономным магистралям. В случае отказа одного из основных насосов автоматически включается резервный насос.

Система вентиляции обеспечивает удаление радиоактивных газов и аэрозолей и поддержание необходимой температуры и влажности, а также некоторого разрежения в помещениях реакторного отсека. Система делится на две автономные группы (подсистемы) по обслуживаемым помещениям. Подсистема вентиляции реакторного и аппаратного помещений обеспечивает вентиляцию по открытому и замкнутому циклам. Вторая подсистема обслуживает прочие помещения ядерной ППУ и работает только по открытому циклу. При работе системы по открытому циклу выброс воздуха производится в полую грот-мачту. Воздух, удаляемый из реакторного помещения, перед выбросом в атмосферу при необходимости проходит очистку в противоаэрозольных фильтрах тонкой очистки.

В процессе эксплуатации ядерной ППУ появляются жидкие радиоактивные отходы трёх групп:

высокоактивные - 3,7108 Бк/л,

слабоактивные - 3,7106 Бк/л,

воды санпропускников - 3,710 Бк/л.

Для раздельного сбора, хранения и выгрузки с борта судна этих вод предусмотрено 3 подсистемы - дренажа, хранения и удаления радиоактивных отходов.

Система высокоактивных вод состоит из цистерн, трубопроводов дренажа, вентиляции и выгрузки с арматурой и контрольно-измерительными приборами (КИП). В цистерны этой системы сливается теплоноситель первого контура: отбор проб, воздухоудаление, частичное дренирование.

Система слабоактивных вод включает в себя цистерны, систему осушения реакторного отсека, а также трубопроводы вентиляции и выгрузки с арматурой и КИП. Слабоактивные воды образуются при дезактивации оборудования и помещений отсека ядерной ППУ, протечках воды первого контура и сливе воды из системы очистки теплоносителя первого контура.

Высокоактивные и слабоактивные воды за борт не сливаются, а выгружаются в специальный танкер - хранилище. Цистерны этих систем установлены в защищенной плитами биологической защиты помещении, которое находится под реакторным отделением.

Система вод санпропускников состоит из трубопроводов осушения душевых санпропускников, цистерн, насосов и КИП. В цистерны этой системы сливаются воды после санобработки вахтенного персонала, работающего в отсеке ЯППУ в условиях нормальной эксплуатации. Если уровень активности воды не превышает предельно допустимых концентраций по существующим нормам, вода удаляется за борт. Выброс этих вод разрешён только на значительном удалении от берега. В случае необходимости вода может быть выгружена на берег [8, 24].

Удаление жидких РАО с судна на базу обслуживания производится специальными насосами, гидравлическими эжекторами или сжатым воздухом.

Твердые радиоактивные отходы хранятся в помещении, оборудованном специальными защитными боксами, системой транспортировки и постом для упаковки и сварки контейнеров. Система транспортировки включает в себя монорельсовую дорогу и грузовой лифт. Контейнеры с отходами до передачи в береговые хранилища хранятся в защитных боксах. Основная часть твёрдых радиоактивных отходов имеет незначительную активность.

Размещение оборудования ППУ. Оборудование первого контура и некоторых вспомогательных систем размещается в двухсекционном баке железоводной защиты. Верхняя часть биологической защиты реакторного помещения образована плитами с вырезами для крышки реактора, парогенераторов, насосов и другого оборудования. На расстоянии около 600 мм. От бака железоводной защиты размещаются боковые плиты вторичной биологической защиты. Пространство, ограниченное боковыми и верхними плитами, образует герметичное реакторное помещение, разделённое продольной переборкой. В реакторном помещении располагается оборудование первого контура, компенсаторы объёма, ИОФ и холодильник системы очистки, а также трубопроводы системы подпитки теплоносителя первого контура, компенсации объёма (водяные), очистки теплоносителя первого контура, расхолаживания активной зоны реактора, осушения.

Над верхними плитами биологической защиты находится образованное вертикальными стальными листами герметичное аппаратное помещение. В этом помещении располагаются приводы системы управления и защиты реактора, клапаны системы очистки и расхолаживания, трубопроводы системы компенсации объёма и третьего контура, кабельные трассы ЦНПК и систем управления, датчики системы радиационного контроля и другая аппаратура.

Реакторное и аппаратное помещения охватывает прочноплотная реакторная выгородка, сформированная из плоских судовых конструкций. Она оснащена предохранительным клапаном для предотвращения разрушения при возрастании давления паровоздушной смеси, образующейся при нарушении герметичности первого контура. При открытии клапана, паровоздушная смесь выбрасывается в грот - мачту. После сброса пика давления клапан дистанционно закрывается.

Для перекрытия вентиляционных каналов предусмотрены автоматические отсечные клапаны, герметизирующие реакторную выгородку при поднятии в ней избыточного давления до 5 кПа.

Реакторная выгородка и примыкающие к ней помещения радиоактивных отходов, радиохимической лаборатории, промежуточных теплообменников третьего - четвёртого контуров, дезактивации и другие заключены в газоплотный отсек, который образуется главными поперечными и продольными переборками, настилом второго дна и главной палубой [19, 24]. Схема размещения оборудования ППУ показана на рисунке 1.4.

Рисунок 1.4 - Компоновка ППУ ледокола "Таймыр".

1 - компенсатор объема; 2 - ПГ; 3 - холодильник фильтра; 4 - приводы регулирующих стержней; 5 - ЦНПК; 6 - реактор; 7 - насос ремонтного расхолаживания; 8 - арматурная выгородка; 9 - биологическая защита; 10 - фильтр ионообменный.

1.4 Паротурбинная установка. Назначение и состав основных систем

Паротурбинная установка (ПТУ) включает в себя 2 главных турбогенератора (ГТГ).

Главный турбогенератор состоит из турбины с навешенным главным масляным насосом (ГМН), главного конденсатора (ГК) с дроссельным увлажнительным устройством (ДУУ) и обслуживающих вспомогательных механизмов: главного турбоциркуляционного насоса (ГТЦН), главного электроконденсатного насоса (ГЭКН), главного эжектора (ГЭЖ) и вспомогательного эжектора (ВЭЖ). Пар к турбине подается через маневровое устройство (МУ), состоящее из ходового клапана (ХК), быстрозапорного клапана (БЗК) и клапана травления (КТ).

Турбина вращает три последовательно соединенных синхронных генератора переменного тока. Соединение турбины с генератором - безредукторное.

Генераторы вырабатывают переменный ток. Охлаждение генераторов - воздушное. Каждый генератор имеет по два выносных подшипника, один из которых со стороны турбины опорно-упорный.

Электроэнергия передается от генераторов к главным гребным электродвигателям постоянного тока через выпрямительные установки. Всего установлено три двухякорных электродвигателя на оба борта.

При открытых БЗК и ХК свежий пар поступает в турбину, в которой потенциальная энергия пара преобразуется в механическую, передаваемую электрогенераторам. Отработавший в турбине пар поступает в ГК, где конденсируется. Образовавшийся в конденсаторе конденсат забирается ГЭКН и подается через холодильники ГЭЖ и ВЭЖ в деаэратор.

Клапан травления предназначен для перепуска избытков свежего пара через ДУУ в конденсатор с целью поддержания постоянного давления перед ХК.

ДУУ служит для снижения давления и температуры пара, поступающего через КТ в главный конденсатор. Давление снижается до 0,098МПа последовательным дросселированием пара в нескольких плоских решётках с отверстиями (дроссельные решётки.). Температура пара снижается до 1000С за счёт впрыска в пар через форсунки конденсата, подаваемого от напорного трубопровода ГЭКН через регулирующий клапан. Согласование расходов пара и конденсата происходит за счёт связанного регулирования КТ и регулирующего клапана.

Турбина ГТГ - влажно-паровая, однокорпусная. Проточная часть турбины выполнена двухпоточной с расходящимися потоками пара. В турбине применена двухпоточная радиальная активная регулирующая ступень с единым на оба потока сопловым аппаратом и разделяющимся потоком пара в пределах рабочих лопаток. В каждом потоке установлено 15 реактивных ступеней. Лопатки последних ступеней имеют переменный по высоте профиль. Для уменьшения влагосодержания пара применена внутрикорпусная сепарация. Отсос влаги осуществляется из периферийных камер за рабочими колёсами последних ступеней. Ротор турбины цельнокованный из хромомолибденовой стали. Статор турбины выполнен в виде двух совмещенных корпусов. Наружный корпус связан непосредственно с конденсатором, внутренний корпус заключает проточную часть турбины и имеет сквозные сверления для отвода в конденсатор влаги из внутрикорпусных сепарирующих устройств и при продувке турбины. Патрубок подвода пара к регулирующей ступени соединён с наружным корпусом с помощью линзового компенсатора.

Турбина снабжена системой регулирования и защиты, обеспечивающей поддержание заданной частоты вращения, давления пара перед ХК и защиту турбины от возможных аварий при недопустимом превышении значений тех или иных параметров.

К системам обслуживающим работу главной турбины, относятся:

система смазки;

система укупорки и отсоса пара от концевых уплотнений;

система продувания турбины.

Система смазки служит для подачи масла к подшипникам турбины и генераторов, а также отвода тепловой энергии, выделяющейся в результате трения и поступающих к подшипникам от нагретых частей турбины. Система смазки является частью общей масляной системы турбоагрегата, обеспечивающей кроме смазки подачу масла к органам управления регулирования и защиты (РУЗ) турбоагрегата.

Рисунок 1.4. Принципиальная схема паротурбинной установки

Для смазки применяется турбинное масло, которое не содержит водо-растворимых кислот и щелочей, механических примесей и воды легко деэмульгирует, а специальные присадки, вводимые в масло, предупреждают ржавление шеек валов, уменьшают склонность масла к пенообразованию и появлению в нём различных смол. Система смазки - гравитационная.

В системе установлено два насоса. Навешенный на турбину главный масляный насос (ГМН) создает давление масла порядка 1МПа. Такое давление необходимо для работы системы РУЗ. При снижении частоты вращения или при остановленной главной турбине давление масла в системе создается резервным электромасляным насосом (ЭМН). Гравитационная система смазки обладает большой надёжностью благодаря наличию в расходных цистернах запаса масла, обеспечивающего аварийную остановку турбогенератора (выбег ротора) при выходе из строя масляных насосов.

Система укупорки и отсоса пара от концевых уплотнений служит для предотвращения подсоса воздуха в корпус турбины через концевые уплотнения. Для того чтобы избежать подсоса воздуха, концевые уплотнения снабжаются камерами укупорки. Специальным регулятором в камерах поддерживается давление пара, немного превышающее атмосферное.

Отсос пара от концевых уплотнений предусмотрен для предупреждения утечки пара из турбины в машинное отделение, во избежание обводнения масла в подшипниках, потери конденсата и тепловой энергии в установке. Для этой цели концевые уплотнения имеют камеры отсоса, в которых давление поддерживается немного меньше атмосферного. Пар и воздух, попадающие в камеры отсоса отсасываются паровым эжектором и отводятся в конденсатор системы отсоса.

Система продувки предназначена для удаления конденсата, собирающегося в нижних частях внутреннего корпуса турбины, в МУ, арматуре и паропроводе. Конденсат появляется во время прогревания турбины в результате конденсации пара при его соприкосновении с холодными частями турбины, клапанов, паропровода. С помощью трубопроводов этой системы конденсат удаляется в конденсатор. Продувка осуществляется открытием клапанов, установленных на отводящих трубах, во время прогревания турбины, в период стоянки в готовности и при выводе турбины из действия.

Для превращения отработавшего в главной турбине пара в конденсат и создания вакуума на выходе из турбины служит главная конденсационная установка. В её состав входят главный конденсатор и обслуживающие его системы и механизмы. К ним относятся: циркуляционная система, система отсоса воздуха из конденсатора и конденсатный насос.

Главный конденсатор выполнен двухходовым, двухпоточным по охлаждающей воде. Для обеспечения необходимой плотности, конденсатор снабжён двойными трубными досками, в которых развальцованы утолщённые мельхиоровые трубки. В горловину конденсатора встроено ДУУ. Конструкция конденсатора позволяет осуществить быстрый прием через ДУУ до 150% номинального расхода пара.

Циркуляционная система предназначена для прокачивания забортной воды через конденсатор с целью обеспечения процесса конденсации поступающего в него пара. В состав системы входят главный циркуляционный турбонасос, приемное устройство, отливной кингстон, трубопроводы и арматура. В качестве запорных органов используются - клинкеты, так как они имеют наименьшее гидравлическое сопротивление.

Циркуляционные насосы - вертикальные, осевого типа. Насос приводится в действие через двухступенчатый редуктор от собственной противодавленческой турбины.

Главные конденсатные насосы - вертикальные центробежные с электроприводом, служат для откачки конденсата из конденсатора в деаэратор.

Система отсоса воздуха из конденсатора осуществляется поддержание необходимого вакуума за счет непрерывного отсоса воздуха двухступенчатым пароструйным эжектором. Первая ступень эжектора отсасывает паровоздушную смесь из ГК, которая вместе с рабочим паром конденсируется в холодильнике (конденсаторе) первой ступени. Несконденсировавшийся пар и воздух из холодильника первой ступени отсасываются эжектором второй ступени. Полученный в холодильниках эжекторов конденсат отводится в главный конденсатор, из первой ступени через гидрозатвор, а из второй - через конденсатоотводчик.

Конденсатно-питательная система (КПС) обеспечивает бесперебойное питание ПГ питательной водой требуемого качества и в необходимом количестве. В установке применена КПС закрытого типа с деаэратором. Конденсат из ГК подаётся в деаэратор главным электроконденсатным насосом. В ГК поступает также конденсат греющего пара водоопреснительной установки (ВОУ).

Для снижения солености и содержания продуктов коррозии и эрозии в питательной воде весь поток конденсатора пропускается через механические и ионообменные фильтры. Очистка конденсатора от кислорода и других газов осуществляется в термомеханическом деаэраторе. Вода в деаэраторе подогревается до температуры кипения паром, отработавшим в трубопроводах главного циркуляционного насоса и главного питательного насоса.

Подача воды из деаэратора в ПГ на основных режимах работы установки осуществляется главными питательными насосами. В режимах выведения на мощность или остановки ЯЭУ может использоваться резервный питательный электронасос, который включен в питательную магистраль параллельно основному. Необходимый расход воды в ПГ поддерживается питательным клапаном (ПК). Линейная зависимость расхода воды от проходного сечения ПК обеспечивается за счет поддержания на нем постоянного перепада давлений дроссельным клапаном (ДК). Для снижения термических напряжений в конструкциях ПГ и реакторе скорость изменения расхода питательной воды ограничивается. Конденсат из конденсатора АТГ подается ЭКН или в конденсатную систему или в ГК. Уровень воды в конденсаторе поддерживается регулятором уровня в конденсаторе (РУК).

На ледоколе применена многоступенчатая, работающая по принципу самоиспарения ВОУ с испарителем - конденсатором, имеющем четыре камеры. Камеры сообщаются между собой через гидравлические запоры по дистилляту и рассолу. Кроме того, в состав ОУ входят паровой подогреватель питательной воды и насосы забортной воды, рассола, а также дистиллята со сборником дистиллята. Дистиллят, полученный в ВОУ, до его направления в системы ЯЭУ проходит дополнительную очистку в ИОФ.

В режиме стоянки при неработающем ЯППУ для получения пара предназначена вспомогательная парогенераторная установка ВПУ на органическом топливе. Она состоит из двух ПГ.

В состав электроэнергетической системы ЭЭС входит две основных и одна аварийная электростанции. Носовая электростанция состоит из двух АТГ и одного главного распределительного щита (ГРЩ), кормовая - из трёх АТГ, одного резервного дизель генератора (ДРДР) и одного ГРЩ. Источники ГРЩ двух независимых электростанций расположены в разных помещениях ледокола. РДГ установлено в помещении кормовой электростанции.

Два аварийных дизель генератора (АДГ) установлены в отдельном помещении на палубе бака вместе с аварийным распределительным щитом (АРЩ). Электроснабжение потребителей ЯЭУ осуществляется от двух щитов питания, расположенных в отдельных помещениях [17, 24].

1.5 Расчет потребной мощности двигателя

Таблица 1.5

№	Наименование величины	Обозначение	Размерность	Расчётная формула	Численное значение
1	2	3	4	5	6
1	Водоизмещение судна	D	Т	Задано	24000
2	Скорость судна		узел	Задано	20
3	Количество движителей	z	-	Задано	2
4	Длина судна	L	м	Задано	140
5	Осадка судна	T	м	Задано	8
6	Ширина судна	B	м	Задано	28
7	Коэффициент использования вертикальных сил при разрушении льда корпусом судна	?0	__	[6],стр. 89	1,41
8	Удельный вес льда	?л	т/м3	[6],стр. 14	0,90
9	Предел прочности льда на изгиб	?р	т/м3	[6],стр. 17	80
10	Толщина льда	h	м	[6],стр. 5	1,5
11	Полное ледовое сопротивление судна в сплошных льдах	Rл	т		294
12	Коэффициент засасывания	t0		[9],стр. 89	0,08
13	Суммарный упор винтов	Pe	т	Ре=Rл/(1-t0)	319
14	Максимально допустимое значение диаметра гребного винта	dв	м	dв=T/1,575	5,1
15	Необходимая суммарная мощность	Nр	кВт	[6],стр. 221	32540
16	К.п.д. линии вала	?лв		[4],стр. 11	0,98
17	К.п.д. гребного электродвигателя +электропередачи	?/		[4],стр. 96	0,956
18	Требуемая эффективная мощность	Nэф	кВт	Nэф=Nр/?/?вл	37958

1.6 Тепловой и габаритный расчёт турбины

1.6.1 Расчет рабочего процесса в турбине

Таблица 1.6.1

№	Наименование величины	Обозначение	Размерность	Расчетная формула	Численное значение
1	2	3	4	5	6
1	Параметры пара за парогенератором в точке Аnе	Рnе tnе inе Snе	МПа С кДж/кг кДж/кг.град	задано задано по i-S диаграмме по i-S диаграмме	3,3 300 2984,9 6,484
2	Параметры пара в точке А2nе	Рк S2nе i2nе	МПа кДж/кг.град кДж/кг.град	задано Snе по i-S диаграмме	4,0 6,484 1952,7
3	Располагаемый теплоперепад по параметрам за парогенератором	Напг	кДж/кг	inе i2nе	1032,2
4	Тепловые потери в главном паропроводе коэффициент тепловых потерь	Напг	кДж/кг --	Напг 0,05 0,1	61,932 0,06
5	Параметры пара за маневровым устройством (в точке АМУ)	S i Р	кДж/кг.град кДж/кг МПа	Snе inеНапг по i-S диаграмме	6,484 2922,968 2,53
6	Параметры пара перед турбиной	i Р S t	кДж/кг МПа кДж/кг.град С м3/кг	inе Р по i-S диаграмме по i-S диаграмме по i-S диаграмме	2984,9 2,53 6,6 290,0 0,096
7	Параметры пара в точке А2t	Р2t S2t i2t	МПа кДж/кг.град кДж/кг	Pк S по i-S диаграмме	4,0 6,6 1987,7
8	Располагаемый теплоперепад в турбине	Нат	кДж/кг	i i2t	997,2
9	Внутренний КПД турбины	i	--	принимается, [5]	0,8
10	Механический КПД турбины	мт	--	принимается, [5]	0,98
11	Коэффициент снижения мощности от неработающих ступеней заднего хода	зх	--	принимается, [5]	1,0
12	КПД редуктора	ред	--	принимается, [5]	0,993
13	Эффективный теплоперепад в турбине	Не	кДж/кг	Натiмтзхред	776,332
14	Параметры пара за последней ступенью турбины	i2z Р2z S2z t2z 2z x2z	кДж/кг МПа кДж/кг.град С м3/кг --	i Не Pк по i-S диаграмме по i-S диаграмме по i-S диаграмме по i-S диаграмме	22058,568 4,0 7,33 29,0 29,85 0,86
15	Отбор пара	б	%	задано	0
16	Количество корпусов в турбоагрегате	Zk	-	принимается, [5]	2
17	Потребный расход рабочего тела	G	кг/с		48,894
18	Количество гребных валов		--	принимается, [5]	2
19	Расход рабочего тела на один борт		кг/с		24,447
20	Количество протоков в одном корпусе турбины	mпр		принимается, [5]	2
21	Расход пара на один проток	G?	кг/с		12,223
22	Расход рабочего тела через 1-ю ступень турбины	G1	кг/с		12,223
23	Расход рабочего тела через последнюю ступень турбины	G'z	кг/с		12,223
24	Количество корпусов в турбине	Zк		принимаем, [5]	1



1.6.2 Предварительный расчет последней ступени

Таблица 1.6.2

№	Наименование величины	Обозначение	Размерность	Расчетная формула	Численное значение
1	2	3	4	5	6
1	Параметры пара за последней ступенью (точка А2z)	i2z S2z t2z 2z x2z	кДж/кг кДж/кг.град С м3/кг --	из пункта 1.4.2	2208,568 7,33 29,0 29,85 0,86
2	Абсолютная скорость потока на выходе из ступени	С2z	м/c	принимается, [5]	150
3	Окружная скорость	U2z	м/c	принимается, [5]	231
4	Угол выхода потока из рабочей решетки в абсолютном движении	2z	град.	принимается, [5]	90
5	Показатель адиабаты	k2z	--	1,035+0,1x2z	1,121
6	Скорость звука в сечении за последней ступенью	a2z	м/c		365,852
7	Скорость выхода потока из рабочей решетки последней ступени в относительном движении	W2z	м/c		326,497
8	Число Маха		--		0,892
9	Угол выхода потока	2z	град.		27,35
10	Конструктивный параметр	Dcpzlлz			0,774
11	Конструктивный параметр	z		принимается, [5]	3,0
12	Коэффициент разгрузки рабочей лопатки	р	--	принимается, [5]	0,73
13	Материал рабочих лопаток последней ступени и его характеристики: плотность допускаемые напряжения	л []р		принимается, [7] принимается, [7] принимается, [7]	ВТ3-1 4540 900
14	Проверка величины растяжения в корневом сечении	р			193,564
15	Коэффициент запаса прочности	к	--		4,65
16	Средний диаметр рабочего колеса	Dcpz	м		1,524
17	Длина рабочих лопаток последней ступени	lлz	м		0,508
18	Число оборотов турбины	nт	об/мин		3634
19	Корневой диаметр последней ступени	Dkz	м	Dcpz lлz	1,016
20	Степень реактивности последней ступени		--	принимается, [5]	0,5
21	Скоростная характеристика ступени	1	--		0,888
22	Коэффициент скорости сопловой решетки		--	принимается, [5]	0,96
23	Изоэнтропийный теплоперепад, срабатываемый в последней ступени	Hизz	Дж/кг		115,668*103

1.6.3 Предварительный расчет I ступени

Таблица 1.6.3

№	Наименование величины	Обозначение	Размерность	Расчетная формула	Численное значение
1	2	3	4	5	6
1	Корневой диаметр	DK1	м	0,06+DKz	1,076
2	Длина сопловой лопатки	lС	м	принимается, [5]	0,018
3	Длина рабочей лопатки (приблизительно)	lЛ	м	0,003+lС	0,021
4	Средний диаметр 1-й ступени	Dср1	м	DK1+lС	1,094
5	Окружная скорость	U1	м/c		208,175
6	Степень реактивности		--	принимается, [5]	0,15
7	Угол выхода потока из соплового аппарата в абсолютном движении	1	град.	принимается, [5]	10,0
8	Скоростная характеристика		--	принимается, [5]	0,492
9	Абсолютная скорость выхода из соплового аппарата	С1	м/c		422,773
10	Осевая проекция	С1u	м/c	С1cos1	416,350
11	Окружная проекция	С1z	м/c	С1sin1	73,414
12	Окружная составляющая скорости W1	W1u	м/c	С1uU1	208,175
13	Относительная скорость на входе в рабочую решетку	W1	м/c		220,741
14	Угол входа пара в рабочую решетку в относительном движении	1	град.		19,425
15	Коэффициент скорости сопловой решетки		--	принимается, [5]	0,94
16	Коэффициент скорости рабочей решетки		--	принимается, [5]	0,92
17	Располагаемый теплоперепад в сопловой решетке	hс	кДж/кг		101,141
18	Располагаемый теплоперепад на ступень	Низ	кДж/кг		118,99
19	Располагаемый теплоперепад в рабочей решетке	hл	кДж/кг	Низ	17,848
20	Относительная скорость на выходе из рабочей решетки	W2	м/c		267,312
21	Угол выхода потока из рабочей решетки в относительном движении	2	град.	1+(3…5)	13,0
22	Окружная составляющая скорости	W2u	м/c	W2cos2	260,461
23	Осевая составляющая скорости	W2z	м/c	W2sin2	60,132
24	Окружная составляющая	C2u	м/c	W2uU1	52,286
25	Осевая составляющая	С2z	м/c	W2z	60,132
26	Абсолютная скорость выхода из рабочей решетки	C2	м/c		79,685
27	Угол выхода потока из рабочей решетки в абсолютном движении	2	град.		48,992
28	Параметры пара в точке А1t	i1t	кДж/кг		2883,759
		S1t	кДж/кг.град		6,6
		P1t	МПа	по i-S диаграмме	1,61
29	Потеря энергии в сопловом аппарате	qc	кДж/кг	(12) hc	11,773
30	Параметры пара в точке А1	i1	кДж/кг		2895,532
		Р1	МПа	P1t	1,61
		1	м3/кг	по i-S диаграмме	0,137
		t1	С	по i-S диаграмме	260,7
		S1	кДж/кг.град	по i-S диаграмме	6,624
31	Степень впуска в сопловом аппарате	1	--		0,369
32	Параметры пара в точке А2t	S2t	кДж/кг.град		6,6
		i2t	кДж/кг		2865,91
		P2t	МПа	по i-S диаграмме	1,484
33	Потеря энергии в рабочей решетке	qл	кДж/кг		6,484
34	Параметры пара в точке

Подобные документы

• Монтаж судовых холодильных установок

  Изучение использования судовых ядерных установок. Обоснование выбора энергетической установки фрегата. Тепловой расчет двигателей. Описания схемы и принципа работы мобильной установки кондиционирования. Процесс монтажа холодильной машины в контейнер.
  
  дипломная работа [946,3 K], добавлен 16.07.2015
  

• Расчет систем энергетических установок

  Дизельные энергетические установки на речных транспортных судах. Выбор главных двигателей. Расчет элементов судовой передачи, систем энергетической установки. Система водяного охлаждения и сжатого воздуха. Топливная, масляная и газовыпускная системы.
  
  курсовая работа [117,8 K], добавлен 26.10.2015
  

• Судовые автоматизированные энергетические установки

  Состав и функции основных элементов вспомогательного энергетического комплекса судна. Обоснование оптимального режима работы вспомогательных двигателей. Расчет топливной системы судовой энергетической установки. Выбор водоопреснительной установки.
  
  дипломная работа [860,5 K], добавлен 04.02.2016
  

• Комплекс конструктивно-технических и организационных мероприятий, ориентированных на модернизацию энергетической установки большого морозильного рыболовного траулера

  Характеристика судна и общесудовых систем. Выбор типа пропульсивной установки. Обоснование и характеристики типа передачи мощности двигателя к движителю. Комплектация систем энергетической установки с определением мощности приводов механизмов систем.
  
  курсовая работа [113,0 K], добавлен 05.12.2012
  

• Судовая ядерная энергетическая установка ледокола

  Особенности и расчет судовой ядерной энергетической установки. Назначение и состав основных систем паропроизводящей и паротурбинной установок ледокола. Изучение и исследование колебаний распределенных конструкций. Монтаж трубопроводов, испытание пилона.
  
  дипломная работа [2,4 M], добавлен 14.02.2013
  

• Расчет мощности главной силовой установки при изменении скорости однопалубного, двухвинтового наливного теплохода

  Выбор главных двигателей и конструирование валопровода. Обоснование выбора главных двигателей. Вычисление систем, обслуживающих судовые энергетические установки. Выбор рулевой машины, якорно-швартовных механизмов, вспомогательных дизель-генераторов.
  
  курсовая работа [397,2 K], добавлен 13.09.2013
  

• Проектирование судовой энергетической установки судна типа сухогруз

  Описание судовой энергетической установки лесовоза дедвейтом 13400 тонн. Расчет буксировочной мощности, судовой электростанции, вспомогательной котельной установки. Анализ эксплуатации систем смазки главного двигателя. Охрана труда и окружающей среды.
  
  дипломная работа [867,0 K], добавлен 31.03.2015
  

• Проектирование дизельной установки для лесовоза пр. 1590П

  Общая характеристика и назначение судовых энергетических установок, их принципиальные схемы. Разработка проекта судовой дизельной энергетической установки для лесовоза. Расчет топливной и смазочной систем, выбор дизель-генератора и другого оборудования.
  
  курсовая работа [3,7 M], добавлен 26.01.2014
  

• Судовые установки

  Характеристики и режимы работы СЭУ. Судовые комбинированные энергетические установки. Системы, которые обслуживают двигатель. Системы управления комплексом двигатель-ВРШ. Холодильные установки, их классификация по принципу работы и холодильному агенту.
  
  контрольная работа [2,6 M], добавлен 14.07.2008
  

• Подбор главного двигателя для сухогрузного судна класса М-СП грузоподъемностью 3000 тонн

  Обоснование выбора типа энергетической установки для сухогрузного теплохода. Сравнительный анализ показателей дизельных двигателей – претендентов для установки в качестве главных на проектируемом судне. Расчет тормозного устройства и системы охлаждения.
  
  курсовая работа [220,9 K], добавлен 26.11.2012
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам