Отремонтируйте замыкание на "массу"

Неисправность датчика уровня тормозной жидкости

Замените датчик

Сигнал торможения включен

Неисправность включателя фонаря сигнал торможения

Замените включатель фонаря сигнала торможения

Длина штока вакуумного усилителя меньше необходимой длины

Отрегулируйте длину штока вакуумного усилителя

Цепь включателя фонаря сигнал торможения замкнута но положительную клемму аккумуляторной батареи

Отремонтируйте или замените электропроводку

Неэффективное торможение

Утечка или отсутствие тормозной жидкости

Устраните утечку или долейте жидкость

Загрязнение тормозной жидкости

Замените тормозную жидкость

Наличие воздуха в тормозной жидкости

Удалите воздух из тормозной системы

Повреждение тормозных шлангов

Замените тормозные шланги

Повреждение вакуумного шланга или неисправность контрольного клапана

Замените вакуумный шланг или контрольный клапан

Прихваты ванне (заедание) тормоза

Отсутствует люфт педали тормоза

Отрегулируйте люфт

Ослабление возвратной пружины педали тормоза

Замените возвратную пружину

Неисправность главного тормозного цилиндра

Замените главный цилиндр

Наличие воздуха в тормозной системе

Удалите воздух из тормозной системы

Большой ход педали тормоза

Утечка или отсутствие тормозной жидкости

Устраните утечку или долейте жидкость

Ненадлежащая регулировка люфта педали тормоза

Отрегулируйте длину штока вакуумного усилителя тормоза

Неравномерное торможение передних колес

Неисправный суппорт

Замените суппорт

Заклинивание поршня в суппорте

Произведите ремонт или, при необходимости, замените суппорт в сборе

Заедание (прихватывание) тормозов передних колес

Заклинивание поршня в суппорте

Произведите ремонт или, при необходимости, замените суппорт в сборе

Шум и вибраций передних колес при торможении

Чрезмерное биение тормозного диска

Замените диск

Мешающее воздействие пылезащитного кожуха

Произведите ремонт пылезащитного кожуха

Ослабление болтов крепления суппорта

Затяните болты крепления

Недостаточная тормозная сила задних колес

Сильный износ накладок тормозных колодок

Замените тормозные колодки

Попадание масла или тормозной жидкости на накладку тормозной колодки

Проверьте на отсутствие утечки из рабочего тормозного цилиндра и, при необходимости, замените рабочий цилиндр или тормозные колодки

Неисправность рабочего тормозного цилиндра

Замените рабочий тормозной цилиндр

Неисправность в работе саморегулировки

Отремонтируйте саморегулировку

Неравномерное торможение задних колес

Попадание масла или тормозной жидкости на накладку тормозной колодки

Проверьте отсутствие утечки из рабочего тормозного цилиндра; при необходимости замените рабочий цилиндр или тормозные колодки

Неисправность рабочего тормозного цилиндра

Замените рабочий тормозной цилиндр

Неисправность в работе саморегулировки

Отремонтируйте саморегулировку

Прихватывание тормозов после отпускания педали тормоза

Ослабление пружины возврата тормозных колодок

Замените пружину возврата тормозных колодок

Неисправность рабочего тормозного цилиндра

Замените рабочий тормозной цилиндр

Чрезмерный ход педали тормоза

Чрезмерный износ накладок тормозных колодок

Замените тормозные колодки

Неисправность в работе саморегулировки

Отремонтируйте саморегулировку

Шум или вибрация задних колес при торможении

Попадание инородного материала в тормозной барабан

Прочистите тормозной барабан

Ослабление болта крепления опорного тормозного диска

Затяните болт крепления опорного тормозного диска

Повреждение тормозного барабана

Замените тормозной барабан

Плохая тормозная сила стояночного тормоза

Попадание масла или тормозной жидкости на накладку тормозной колодки

Проверьте отсутствие утечки из рабочего тормозного цилиндра; при необходимости, замените рабочий цилиндр или тормозные колодки

Неисправность в работе саморегулировки

Отремонтируйте саморегулировку

Плохая регулировка троса стояночного тормоза

Отрегулируйте длину троса стояночного тормоза

5. Конструкторская часть

Спроектировать, рассчитать и выполнить эскиз съемника для снятия подшипников.

В результате расчета определить: размеры винта, ее высоту и наружный диаметр гайки, диаметр бурта гайки, ее высоту, длину и диаметр рукоятки, размеры траверсы, лап съемника.

5.1 Определение размеров винта и гайки

Расчет передачи винт гайка начинают с определения среднего диаметра резьбы (d2) по критерию износоустойчивости:

, (5.1)

где F - расчетное усилие, Н;

H = H / d

коэффициент высоты гайки; Н высота гайки, мм.

Рекомендуемое значение коэффициента высоты гайки 1,2...2,5. Принимаем H = 1,3;

h = h / P

- коэффициент высоты резьбы, для прямоугольной резьбы

h = 0,5;

h - рабочая высота профиля резьбы, мм.;

Р - шаг резьбы, мм;

[р] - допускаемое давление в резьбе, МПа. Для незакаленного винта и бронзовой гайки [р] = 9 МПа.

мм. (5.2)

Полученное значение среднего диаметра резьбы d2 корректируется. Параметры нестандартной прямоугольной (квадратной) резьбы согласовываются с возможностью ее изготовления на токарно-винторезных станках, поэтому шаг нарезки, полученный по рекомендации:

P = 0,22d2, следует скорректировать со значением шага любой стандартной резьбы.

Принимаем: Р = 4 мм, тогда диаметры резьбы соответственно: внутренний, наружный и средний в мм будут равны:

D=d=18; D1=d1=14; d2=16;



Рис. 1 Эскиз гайки с условными размерами

Высоту гайки Н определяем по формуле (5.2), в зависимости от принятого значения коэффициента высоты гайки - H.

Н = H d² = 1,316 = 20,8мм.

Принимаем Н = 21 мм.

Число витков резьбы в гайке вычисляется по выражению:

Z = H / P; Z = 21 / 4 = 4,2.

Примем Z=4

Существует рекомендация Z < 10, следовательно выбранная резьба имеет допускаемое число витков.

Высота буртика гайки h принимается h = (0,5...0,6)Н

h= 0,5Н=0,5*21=12,5 мм.

Нижняя часть гайки работает на растяжение, поэтому диаметр Dг определяется формулой

, (5.3)

где - [р] допускаемое напряжение растяжения [р] = т /S.

где т - предел текучести материала гайки.

Гайку изготавливаем из бронзы Бр 05Ц 5С 5, для которой т= 80 МПа. Тогда, при коэффициенте запаса прочности S = 1,5-2,5, допускаемое напряжение растяжения;

[р] = т /S = 80/2 = 40 МПа.

мм, (5.4)

Принимаем Dr =22 мм.

Диаметр опорного буртика гайки Dг 1 определяется по напряжению смятия силой F, действующей по оси винта:

, (5.5)

для бронзовых гаек [cм] = 70 - 80 МПа.

мм, (5.6)

Принимаем Dr1 = 26 мм.

Вычерчиваем эскиз гайки с рассчитанными размерами. При этом, с учетом того, что сила со стороны винта направлена снизу вверх, изображаем гайку в ее реальном положении относительно корпуса струбцины.



Рис. 2 Эскиз гайки с расчетными размерами 10,5

5.2 Проверка соблюдения условия самоторможения

Для большинства механизмов, использующих передачу винт-гайка, является обязательным удовлетворение условия самоторможения:

,

где - угол подъема винтовой линии по среднему диаметру;

- угол трения винтовой пары.

Угол трения определяется из соотношения:

= arctg fд, (5.7)

где fд - действительный коэффициент трения в винтовой паре.

Действительный коэффициент трения принимают для сочетания: сталь по стали - 0,15; сталь по чугуну - 0,3; сталь по бронзе - 0,12.

При типах резьб отличных от прямоугольной (квадратной), вместо коэффициента fд подставляют условный (приведенный) коэффициент трения fпр.

, (5.8)

Для самотормозящих винтов величина угла трения винтовой пары находится в пределах 5°... 7°. Тогда, чтобы с гарантией соблюсти условие самоторможения - (), разность между и должна составлять не менее 1°.

Для всех видов резьб угол подъема нарезки резьбы определяется по соотношению:

, (5.9)

где Р - шаг резьбы, мм;

d2 - средний диаметр резьбы, мм.

Условие самоторможения удовлетворяется, так как

=4,550=6,480.

Определение КПД винтовой пары передачи винт-гайка

Определение КПД винтовой пары для прямоугольной резьбы проводится по уравнению:

, (5.10)

Малое значение КПД является большим недостатком передачи "Винт-гайка"

5.3 Проверка винта на устойчивость

Проверка сжатых винтов на устойчивость сводится к определению коэффициента запаса устойчивости (Sус).

Гибкость винта зависит от его диаметра, длины и определяется по формуле:

, (5.11)

где l - расчетная длина винта, т.е. расстояние от середины гайки до опорной поверхности головки струбцины при вывернутом до отказа винте.

l = А + H/ 2, l = 250 + 25/ 2 = 260,5 мм, (5.12)

i - радиус инерции для круглого сечения (по внутреннему диаметру резьбы d1).

, (5.13)

где Iпр - приведённый момент инерции круглого сечения

, (5.14)

- коэффициент приведения длины винта, зависит от расчётной схемы винта ( = 2 - домкраты, съемники, струбцины; = 1-ходовые винты и валики).

мм, (5.15)

, мм, (5.16)

, (5.17)

В зависимости от гибкости винта () или его приведённой длины ( l), критическая сила (нагрузка) на винт определяется по формулам Эйлера или Ясинского.

Если >100 или ( l) > 25 d1, то критическую силу определяют по формуле Эйлера:

, (5.18)

где Е - модуль продольной упругости материала винта. Для стальных деталей Е = 2. 105 МПа;

( l) - приведённая длина винта.

Н., (5.19)

Запас устойчивости винта определяется по уравнению:

Sус = Fкр / F [Sус],

Sус должен составлять не менее 2,5.

В нашем случае:

Sус = 13484,43 / 4200 = 3,21 > 2,5.

Следовательно, выбранный диаметр винта удовлетворяет условию достаточной устойчивости.

5.4 Расчёт элементов винта и гайки на прочность

Винт в передаче винт-гайка испытывает напряжения сжатия или растяжения и кручения. Для оценки величины этих напряжений следует определить величину эквивалентного напряжения и сравнить ее с допускаемым напряжением растяжения:

, (5.20)

где р - напряжения растяжения или сжатия, определяемые формулой:

, (5.21)

В нашем случае:

МПа, (5.22)

Для подсчета напряжений кручения, связанных с моментом трения в резьбе, используется следующая зависимость:

, (5.23)

где Ттр - момент трения в резьбе, подсчитывается по формуле:

Ттр = 0,5 d2 F tg ( + ), (5.24)

В нашем случае:

Ттр = 0,5 16 4200 tg (4,550 + 6,840) = 6768,9 Нмм, (5.25)

Тогда напряжения кручения:

МПа, (5.26)

Возвращаясь к формуле (5.20), находим эквивалентное напряжение:

МПа, (5.27)

Допускаемые напряжения сжатия или растяжения определяются по уравнению:

[р] = [сж] = т / [S], (5.28)

где [S] - коэффициент запаса прочности, рекомендуется выбирать из пределов 1,3…2,5. Принимаем [S] = 2;

т - предел текучести. Для Стали 45 т = 360 МПа.

Тогда: [р] = [сж] = 360 / 2 = 180 МПа.

Условие прочности удовлетворяется, так как:

э = 40 МПа < [р] = 180 МПа.

Если в передаче гайка изготовляется из менее прочного материала чем винт, то резьбу в гайке следует проверить на срез по выражению:

, (5.29)

где Н - высота гайки, мм;

Кп - коэф. полноты резьбы, принимается по данным таблицы. Для прямоугольной резьбы Кп = 0,65.

Кн - коэф. неравномерности распределения нагрузки по виткам резьбы, принимается равным 0,6...0,7;

, (5.30)

[ср] - допускаемое напряжение среза, подсчитывается по выражению:

[ср] = (0,6…0,65) (в / [S]), (5.31)

где в - временное сопротивление материала гайки, принимается по данным таблицы.

[ср] = 0,6 (145 / 2) = 43,5 МПа.

Т.е. условие ср [ср] выполняется.

5.5 Конструирование и расчёт дополнительных элементов передачи винт-гайка

Выбор размеров головки винта

Рис.3 Эскиз головки винта и рукоятки с условными размерами

Размеры головки винта назначаются конструктивно по базовому размеру - диаметру винта:

D2 = (1,7…1,9) d; D2 = 1,9 18 = 34 мм.

B = (1,4…1,8) d; В = 1,8 18 =32 мм.

Dp = (0,4…0,5) d; Dр = 0,5 18 = 9 мм.

5.6 Выбор размеров рукоятки винта

Общий момент сопротивления повороту винта равен:

Т0 = Ттр + Тн, (5.32)

где Тн - момент сопротивления в наконечнике, его величина может быть принята Тн = 0,5 Ттр. Следовательно Т 0 = 1,5 Ттр.

Т0 = 1,5 6768,9 = 10153,35 Нмм.

Общий момент сопротивления преодолевается усилием рабочего - Fр, приложенного к рукоятке длиной Lр, т.е.

Т0 = Fp Lр,

где Fр - усилие рабочего на рукоятке, Fр = 150 Н;

Lр - длина рукоятки в мм.

Обычно задача решается относительно требуемой длины рукоятки. При длине рукоятки более 1 метра, следует рассчитывать на усилие двух рабочих.

Lр = Т0 / Fр = 8571 / 150 = 67,7 мм. (5.33)

По соображениям удобства расположения рукоятки в руке рабочего принимаем Lр= 100 мм.

Диаметр рукоятки Dp, принятый по рекомендации пункта 6.1, следует проверить по напряжениям изгиба. Для изготовления рукоятки выбираем тот же материал, что и для винта, т. е. Сталь 45:

, (5.34)

где Wx - осевой момент сопротивления:

Wx = 0,1Dp3 ;

[и] - ранее определенное допускаемое напряжение изгиба,

[и] = 180 МПа.

Wx = 0,193 = 72,9 мм ³.

Тогда напряжение изгиба составит:

МПа.

Следовательно, принятый диаметр рукоятки Dp = 9 мм удовлетворяет условию прочности.

Рис.4 Эскиз головки винта и рукоятки с расчетными размерами

Выбор размеров наконечника винта

Передача усилия от вращающегося винта на неподвижную опорную поверхность детали требует использования специального наконечника. Наконечник воспринимает осевое усилие со стороны торца винта и передает его детали. При этом относительное круговое движение винта осуществляется в закрытом пространстве наконечника, куда помещается смазка.

На рис.5 представлен вариант наконечника винта для съемников и струбцин. Выбор размеров элементов винта производится по рекомендациям, приведенными на поле чертежа рис.4 методического пособия.

Рис. 5 Эскиз наконечника винта с размерами

Расчет траверсы

Траверса является несущим элементом съемников. Нагружается траверса изгибающим моментом. Наибольшее значение момента приходится на середину траверсы. В этом же месте располагается гайка передачи винт-гайка.

Для размещения гайки на траверсе выполняется расширение в виде цилиндра диаметром В и высотой, равной высоте гайки Н (рис. 5). В центре цилиндра растачивается ступенчатое отверстие по размерам наружных диаметров гайки Dr и Dr1.



Рис. 6. Эскиз траверсы с условными размерами.

Расчетным параметром траверсы является размер В, который находится из требуемого осевого момента сопротивления в сечении Х-Х. Исходной формулой для расчета является:

, (5.35)

где М - изгибающий момент в середине траверсы:

, (5.36)

где L - наибольшее расстояние между лапами съемника;

Hмм

Wx - осевой момент сопротивления в сечении Х-Х.

Его можно рассматривать как сопротивление прямоугольника, ослабленного ступенчатым отверстием с диаметрами Dr и Dr1. С достаточной степенью точности ступенчатую форму отверстия можно заменить условным гладким цилиндрическим отверстием со средним диаметром:

мм

мм

тогда:

мм

Подставляем значения M и Wx в формулу (5.35):

Съёмник подшипник винт гайка траверса самоторможение

Условие выполняется.

Рис. 7. Эскиз траверсы с условными размерами.

Расчет лапы съемника



Лапа съемника нагружена силой растяжения Fл и изгибающим моментом Ми. Вследствие этого в сечении х-х действуют напряжения растяжения и напряжения изгиба. Они расположены в одной плоскости. Тогда эквивалентное напряжение будет равняться:

= р+и.

Условие удовлетворения критерия прочности:

0,6 [р] [р].

В этих формулах: р - напряжения растяжения;

р = Fл / А;

где Fл = F / Z

А - площадь сечения лапы съемника, равная

А = а b,

для предварительного расчета рекомендуется а = 0,75d, b = d ;

Z - количество лап съемника.

Напряжения изгиба:

и = Ми/ Wx ;

где: Ми - изгибающий момент:

Ми = FлL;

Wx - осевой момент сопротивления:

Wx = a b2/ 6;

Допускаемое напряжение растяжения:

[р] = т / S

где: т - предел текучести материала лапы,

S - коэффициент запаса прочности, рекомендуемое значение - 1,5 ..2,5.

Вводные данные:

материал лапы - Сталь 45, для нее предел текучести

т = 360 МПа;

F - 4,2 кН;

L = 30 мм;

a = 13,5 мм; b = 18 мм;

количество лап съемника Z = 2.

Fл - сила, действующая на лапу:

Fл = F / Z = 4200/2 = 2100 H;

р - напряжения растяжения:

р = Fл / А = Fл /(а b) = 2100/(13,518) = 8,6 МПа;

и - напряжения изгиба:

и = Ми/ Wx = (FлL)/(a b2/ 6) = (210030)/(13,5182/ 6) = 86,4 MПа;

Эквивалентное напряжение:

= р+и = 8,6 + 86,4 = 95 МПа;

Допускаемое напряжение растяжения.

Примем коэффициент запаса прочности S = 2,5. Тогда допускаемое напряжение:

[р] = т / S = 360/2,5 = 144 МПа;

Условие прочности:

0,6 [р] = 86 МПа = 95 МПа [р] = 144 МПа;

Прочность обеспечена.

Рис. 7. Эскиз лапы с расчетными размерами

6. Экономическая часть

Расчёт затрат и себестоимости ТО и ТР автомобилей на участке

Определение дохода СТО от деятельности участка (зоны ТО и ремонта), руб

Дуч = Счел.ч·Туч, (6.1)

где Счел.ч - стоимость нормо-часа на СТО, руб

Принимается по прейскуранту СТО;

Туч - трудоёмкость участка (зоны) ТО и ремонта, чел.ч. Принимается трудоёмкость до реконструкции, т.е. при сложившейся на СТО системе и рабочих постах ТО и ремонта.

Дуч = Счел.ч ·Туч = 500 ·7277,3 = 3638650руб

Основная заработная плата ремонтных рабочих участка ТО и ремонта, руб.

ЗПосн=, (6.2)

где %ЗПосн - процент основной зарплаты от дохода участка (зоны). Принимаем до внедрения 24%. По проекту 23,5%

ЗПосн.до=3638650*24/100 = 873276 руб.

ЗПосн.по.пр=3638650*23,5/100 = 855082,75 руб.

Дополнительная заработная плата, руб.

ЗПдоп=, (6.3)

где % ЗПдоп - процент дополнительной зарплаты выплачиваемый за нерабочее время, т.е. отпуск и гособязанности. Принимаем 10%

ЗПдоп.до= 873276*10/100=87327,6 руб.

ЗПдоп.по.пр=855082,75*10/100=85508,3 руб.

Общий фонд оплаты труда, руб

ФОТобщ = ЗПосн + ЗПдоп, (6.4)

ФОТобщ до = ЗПосн до + ЗПдоп до = 873276 + 87327,6 = 960603,6руб

ФОТобщ по пр. = ЗПосн по пр. + ЗПдоп по пр. = 855082,75 + 85508,3 = 940591,05руб

Единый социальный налог, руб

НАЧ=, (6.5)

где %НАЧ - % единого социального налога. %НАЧ = 27,1%

НАЧдопр=960603,6*27,1/100=260323,6 руб

НАЧпопр=940591,05*27,1/100=254900,2 руб

Расчёт накладных расходов приходящихся на участке ТО и ремонта, руб

НР=, (6.6)

где %НР - процент накладных расходов СТО. Принимаем 200%. Процент большой, т.к. большие затраты на содержание СТО и налоги.

НРдо=960603,6*200/100 = 1921207,2 руб.

НРпр.=940591,05*200/100 = 1881182,1 руб.

Затраты по участку ТО и ремонта, руб

С = ФОТобщ + НАЧ + НР, (6.7)

Сдо = ФОТобщ до + НАЧдо + НРдо = 960603,6 + 260323,6 + 1921207,2 = 3142134,4руб

Спо пр. = ФОТобщ по пр. + НАЧпо пр. + НРпо пр. = 940591,05 + 254900,2 + 1881182,1= 3076673,35руб

6.1 Расчёт экономической эффективности проекта

Прибыль участка (зоны) ТО и ремонта, руб.

П = Д - С, (6.8)

Пдо = Д - Сдо = 3638650-3142134,4=496515,6 руб.

Ппо пр. = Д - Спо пр. = 3638650-3076673,35 =561976,65руб.

Рентабельность участка (зоны) ТО и ремонта, %

*100, (6.9)

Рдо=469515,6/3142134,4*100 = 14,8%

Рпр=561976,65/3076673,35*100 = 18,7%

Экономия годовых текущих затрат, руб.

?Эг = Сдо-Спо.пр=3142134,4 -3076673,35 = 65461,05 руб. (6.10)

Срок окупаемости капитального вложений включая стоимость строительства и приобретение оборудования, лет

, (6.11)

где - стоимость внедрения предложений проекта, руб.

Стоимость строительства 0руб. Стоимость дополнительного оборудования 50710 руб. Стоимость монтажа и доставки оборудования примерно 15% стоимости его.

?К=Сстр+Собор+0,15*Собор=0+50710+0,15=58316,5руб.

Тоб=?К/Эг=58316,5/65461,05=0,8 лет

Экономия приведённых годовых затрат (годовой экономических эффект), руб.

Эприв=Эг-Ен*?К, (6.12)

где Ен - нормативное значение коэффициента экономической эффективности капитальных вложений. Ен = 0,15

Эприв=65461,05-0,15*58316,5=56713,55 руб.

6.2 Технико-экономические показатели проекта

Технико-экономические показатели и отношения показателей приведены в таблице 9.

Таблица 9 Расчёт отклонений технико-экономических показателей

Наименование показателя	Значение	Отклонение
	до внедрения	по проекту	абсолютное	относительное,%
Доход участка ТО и ремонта, руб	3638650	3638650	-	-
Срок окупаемости капитальных вложений, лет	-	0.8	-	-
Текущие годовые затраты, руб	3142134,4	3076673,35	65461,05	7,5
Экономия приведённых затрат руб	-	-	56713,55	-

В результате оснащения поста дополнительным оборудованием годовой экономический эффект, как разница приведённых затрат составляет 56713,55 руб. При этом зарплата ремонтных рабочих вырастет на 1,7%, производительность труда вырастет на 3,1%. Таким образом рост производительности труда опережает рост зарплаты.

Заключение

Темой выполненного дипломного проекта предусматривалось решение определенных задач в ходе работы над проектом. Решение их дано в пояснительной записке, где отражены задачи стоящие перед автомобильным транспортом в целом и технической службой реконструируемого предприятия.

В характеристике объекта проектирования дано: наименование, назначение, перечисленные основные виды выполняемых работ.

Раздел "Охрана труда и окружающей среды дает общую характеристику организации работ по охране труда. В нем определены основные производственные вредности, их источники, описаны рекомендации по мерам электро-безопасности и пожарной безопасности.

Произведены экономические расчеты подтверждающее выгодность реконструкции и ее окупаемость.

При техническом перевооружении мастерской рекомендована к установке разработанная в дипломном проекте конструкция универсального пневматического стенда для разборки и сборки клапанного механизма головки блока цилиндров, по которому приведены необходимые расчеты.

Проведено технико-экономическое обоснование целесообразности внедрения проектных предложений по реконструкции ремонтной мастерской.

Графическая часть диплома даёт наглядную пояснительную информацию и чертеж по всем разделам представленного проекта. Необходимая справочная информация содержаться в приложениях.

В ходе прохождения практики по профилю специальности у меня сформировались основные профессиональные умения и навыки по моей будущей специальности. Для себя я закрепил, углубил, расширил и систематизировал знания, полученные при изучении специальных дисциплин, на основе деятельности конкретной организации. А самое главное в ходе прохождения практики - я приобрел первоначальный практический опыт работы на предприятии.

Список литературы

1. Анисимов, А.Н. Экономика, организация и планирование автомобильного транспорта. - М. Транспорт, 1986 г

2. Крамаренко, Г.В., Барашков, И.В. Техническое обслуживание автомобилей. - М. Транспорт, 1982 г

3. Напольский, Г.М. Технологическое проектирование автотранспортных предприятий и станций технического обслуживания. - М. Транспорт, 1985 г

4. Правила по охране труда на автомобильном транспорте. - М., 1995 г

5. Российская Автотранспортная Энциклопедия.

6. Техническая эксплуатация, обслуживание и ремонт автотранспортных средств.-Т.З. М.: Р 00ИП,2000.-456с.

Размещено на Allbest.ru