Проект кофейни на 60 мест с десертным баром на 40 мест при аэровокзале в г. Самаре

В дипломе представлен проект кофейни на 60 мест с десертным баром на 40 мест при аэровокзале в городе Самаре. Кофейня находится на первом этаже аэровокзала. Здание аэровокзала двухэтажное.

Производственное здание для кофейни запроектировано с неполным каркасом. Сетка колон 6х6, высота этажа 3,3 м. Общая площадь кофейни 1057 м².

Здание с несущими наружными стенами из сборных железобетонных элементов. Несущими конструктивными покрытиями являются железобетонные ригели прямоугольной формы с балками. Покрытие выполнено с применением паро- и теплоизоляцией, кровельный ковер - два слоя рубероида. В здании имеется внутренний водоотвод.

В производственных помещениях стены, пол, в соответствии с требованием санитарных норм и правил, облицованы керамической плиткой.

Фундаментные балки служат для опирания на них самонесущих стен и передачи от них нагрузок на фундаменты. По конструктивному решению выбираем фундамент балочного типа.

В загрузочных, складских и производственных помещениях площадью более 10 м² двери шириной 1,2 м. В производственных помещениях площадью до 10 м² - не менее 0,9 м. Ширина наружных дверей - 1,5 м.

Все двери, предназначенные для эвакуации должны открываться в сторону выхода. По периметру здания расположено 16 оконных проемов (1800 мм, 1500 мм) с двойным остеклением. С помощью окон помещения здания обеспечиваются естественным светом и вентиляцией; они обладают соответствующими теплотехническими и акустическими свойствами.

Основанием под полы в здании служит грунт, исключающий неравномерную осадку пола и обладающий достаточной прочностью. Уровень пола, укладываемого по грунту, поднимают не менее, чем на 150 мм выше уровня прилегающей территории. Чтобы обеспечить хороший водосток, при уборке пола и не допустить на полу застоя воды, устраивают уклоны у которые выполняют за счет бетонного основания и стяжки. Для утепления здания применяем полимерные материалы на основе эпоксидных смол, которые вспениваются на воздухе и образуют мелкопористую структуру с низким коэффициентом теплопроводности. Кроме того, данный материал играет роль гидроизоляции придает аккуратный внешний вид зданию.

Полы в административно-конторских помещениях сделаны из линолеума, в торговом зале - мозаичные, в санузлах, моечной,- из керамической плитки, в производственных помещениях Генеральный план предприятия разрабатывается, исходя из обеспечения наилучшей организацией технологического процесса, применения прогрессивных видов транспорта и рационального использования территории. Предприятие расположено в непосредственно близости от центральных улиц старец к служебному входу и месту выгрузки поступившей продукции проложена дорога, что значительно облегчает поставку сырья.

На территории двора имеется навес для мусоросборника. Вокруг проектируемого предприятия территория озеленена, имеются газоны. В цехах, моечных и санузлах, стены отделаны керамической плиткой. В административных помещениях стены под окраску.

5. Инженерное обеспечение предприятия

Определение емкости и площади холодильных камер

Охлаждаемая камера для кисломолочных продуктов, жиров, фруктов, ягод и овощей - камера №1.

Охлаждаемая камера для напитков - камера №2.

Грузовой объем холодильных камер считают по формуле:

Vгр=(G_сут * t)/ gv = G _{х пр}/ G_v, (5.1)

где V_гр. - грузовой объем камер, м³; V_гр.1 - охлаждаемая камера для кисломолочных продуктов, жиров, фруктов, ягод и овощей; V_гр.2 - охлаждаемая камера для напитков; G_сут - суточное потребление продуктов одного вида в проектируемом предприятии, кг/сутки; t - допустимый срок хранения данного вида продукта, сутки; G_х.пр. - количество продуктов, хранимых в камере, кг; Gv - норма загрузки единицы объема холодильных камер, кг/м.

V_гр.1 = 210,45/600 = 0,4

V_гр.2 = 140*10/350 = 4

Грузовая площадь холодильных камер, занимаемая продуктами, вычисляется по формуле:

F_гр. = V_гр./h_гр., (5.2)

где F_гр. - грузовая площадь холодильных камер, м; hгр - грузовая высота складируемого продукта, м:

h_гр - 2 м.

F_гр1 = 0,4/2 =0,2

F_гр2 = 4/2 = 2

Строительная площадь холодильных камер F_стр. Больше чем грузовая, на площадь проходов, отступов от стен и колони (из технологической части):

F_гр1 = 10,5 м²

F_гр2 = 21,77 м²

Требования к размещению и планировке холодильных камер и холодильной машины.

На основании подсчитанных строительных площадей камер выполнена планировка группы холодильных камер с размещением оборудования холодильной машины в предприятии общественного питания, соблюдены следующие требования;

1. Все холодильные камеры размещены единым блоком в группе складских помещений;

2. Предусмотрено в непосредственной близости от камер машинное отделение;

3. Холодильные камеры размещены таким образом, чтобы не нарушалась технологическая цепь производства;

4. При размещении камер учитывалось удобство загрузки и разгрузки продуктов;

5. Холодильные камеры размещены на первом этаже, стены холодильных камер не выходят наружу;

6. Холодильные камеры не соседствуют с помещениями, имеющие повышенную температуру;

7. Через холодильные камеры не допущены прокладки никаких коммуникаций, кроме коммуникаций холодильных установок;

8. Холодильные камеры объединены одним тамбуром;

9. Дверь охлаждаемых камер и тамбуров имеет теплоизоляцию, резиновые уплотнители притворов, прижимные затворы и открываются в сторону выхода из камеры. Ширина дверей 10 полы охлаждаемых камер и тамбура разгрузочно-погрузочной площадки выполнены на одном уровне без порогов и ступенек;

11. Компрессорно-конденсаторные агрегаты холодильных машин размещены таким образом, чтобы длина коммуникаций от испарителя до компрессора не превышала 10 м;

12. Компрессорно-конденсаторный агрегат размещен на фундаменте высотой над уровнем пола 0,4 м;

13. Трубопроводы фреоновой холодильной машины проложены вдоль стен и прикреплены к ним;

14. Пусковая и защитная электрическая аппаратура установлена вблизи агрегата, агрегат заземлен;

15. Компрессорно-конденсаторный агрегат расположен таким образом, чтобы был свободный доступ ко всем элементам для осмотра, обслуживания и ремонта.

Температурно-влажностные условия эксплуатации

холодильных камер.

Температурно-влажностные условия эксплуатации холодильных камер:

1. Температура и относительная влажность воздуха в камерах:

tкам=+4C

фкам.=85%

2. Температура и относительная влажность наружного воздуха:

tн-30С

фн = 63%

3. Температура и относительная влажность воздуха в смежных неохлаждаемых помещениях

tc.n=18C , фсн = 50%

Для стен, отгораживающих холодильные камеры от смежных помещений, не включенных в систему вентиляции и кондиционирования воздуха, расчетная разность температур принимается как доля разности температур на наружной стене, т.е.:

Дtн=tн-tкам

Дtн = 30- 4 = 26 (5.3)

Для стен и перегородок, отделяющих охлаждаемые помещения от помещений, сообщающихся с наружным воздухом:

Дtн = 0,7Дtн (5.4)

Дtн = 0,7 * 26 = 18,2

Для стен и перегородок, отделяющих охлаждаемые помещения от помещений, не сообщающимися с наружным воздухом (склад сухих продуктов и тамбур холодильных камер):

Дtн = 0,6 Д tн (5.5)

Дtн = 0,6 * 26-15,6

Строительные конструкции ограждений холодильных камер

Строительные конструкции ограждений холодильных камер отличаются от строительных конструкций других производственных помещений наличием тепло-, гидро- и пароизоляционных слоев.

Наружные поверхности стен должны быть оштукатурены цементным раствором. Внутренние поверхности стен охлаждаемых помещений штукатурят, на штукатурку наносят слой паро- и теплоизоляционного материала. На слой теплоизоляционного материала закрепляют металлическую сетку, на которую наносят защитный слой штукатурки. По штукатурке окрашивают масляной краской.

Таким образом, кирпичная кладка выполняет роль несущего элемента стены, защищает от внешних повреждений слои паро- и теплоизоляционного материала и является составным элементом теплоизоляционного ограждения, увеличивая термическое сопротивление стены.

Покрытия охлаждаемых камер выполняют аналогично покрытиям всех производственных помещений, только со стороны охлаждаемого помещения к покрытию крепят слои паро- и теплоизоляции. Потолок охлаждаемых камер штукатурят и окрашивают.

Расчет толщины слоя теплоизоляционного материала. Толщина слоя теплоизоляционного материала охлаждаемых камер рассчитывают по формуле:

1 _ 1 + б1 + б2 +..+ 1 биз = лиз * к * (ан * л1 * л2 * ав) (5.6)

где биз - толщина слоя теплоизоляционного материала, м;

лиз - коэффициент теплопроводности теплоизоляционного материала, Вт/(м К); л = 0,07; к - коэффициент теплопередачи стены охлаждаемой камеры, Вт/ (м2 К); к=0,35; ан, ав - коэффициенты теплоотдачи наружной и внутренней поверхности стен охлаждаемой камеры, Вт/ (м²К); ав=8,7; б - толщина элементов строительной конструкции стен охлаждаемой камеры, м; л - коэффициент теплопроводности материалов соответствующих элементов строительной конструкции стены охлаждаемой камеры, Вт/(мК).

Таблица 5.1 - Расчет охлаждаемой камеры для кисломолочных

продуктов, жиров, фруктов, ягод, овощей и напитков

Расчет тепловых потоков, поступающих в охлаждаемые помещения

Для выбора системы охлаждения, холодильной машины и охлаждающих камерных приборов, а также для правильного распределения их по охлаждаемым помещениям определяют величину тепловых потоков, поступающих в охлаждаемые помещения.

Суммарный тепловой поток в охлаждаемые помещения определяют по формуле:

Q=Q_l + Q₂ + Q₃ + Q₄, (5.7)

Где Q_l - тепловой поток, поступающий в охлаждаемые помещения через строительные ограждения, Вт; Q₂ - тепловой поток, поступающий в охлаждаемые помещения с продуктами и тарой, Вт; Q₃ - тепловой поток, поступающий в охлаждаемые помещения с вентиляционным воздухом, Вт; Q₄ - тепловой поток, поступающий в охлаждаемые помещения при их эксплуатации, Вт.

Количество тепла, поступающее в охлаждаемые помещения через строительные ограждения, подсчитывают как сумму четырех слагаемых:

Q₁=Q_i`+Q_i``+Q_i```+Q_i````, (5.8)

Где Qi - количество тепла, поступающего в охлаждаемые помещения через ограждения (стены, перегородки, покрытия, пол и кровлю), Вт; Q1``- количество тепла, поступающего в охлаждаемые помещения через полы, расположенные на грунте, Вт; Qi = О; Q - количество тепла, поступающего в охлаждаемые помещения через неизолированные стены подвальных камер, Вт; Qi - количество тепла, поступающего в охлаждаемые помещения из-за облучения стен и кровли солнцем, Вт.

Q₁`=Kд*F(tн-tкам), (5.9)

Где Kд - действительный коэффициент теплопередачи строительного ограждения, Вт/(м2К); F - поверхность ограждения, м²;

tн-tкам - температура наружного воздуха или воздуха смежного помещения и температура воздуха в охлаждаемой камере, С.

Таблица 5.2 - Расчет количества тепла, поступающего в охлаждаемую

камеру для кисломолочных продуктов, жиров, фруктов, ягод, овощей и

напитков

Величину теплового потока в охлаждаемые камеры через теплоизолированные полы расположенные на грунте, подсчитывают по формуле:

Qi``=?(Кусл*F3)*(tн-Tкэм)*m. (5.10)

Где m - поправочный коэффициент; где б, л, - толщина и коэффициент теплопередачи отдельных слоев конструкции пола соответственно в м и Вт/(мК);

Для охлаждаемой камеры для кисломолочных продуктов, жиров, фруктов, ягод и овощей:

Qi`` = 0,58*10,5*14*0,8 = 68,2

Для охлаждаемой камеры для напитков:

Qi`` = 0,58*21,77*14*0,8=141,4

Тепловой поток, обусловленный облучением стен кровли солнцем, подсчитывают по формуле:

Qi``=Кд*F*Atc, (5.11)

Где Кд - действительный коэффициент теплопередачи строительного ограждения, Вт/(м2К); F - поверхность строительного ограждения, освещаемая солнцем, м²; Atc - разность температур, обусловленная действием солнечной радиации для летнего периода, С.

Для камеры №1:

Qi````=0,594*10,5*26-162,2

Для камеры №2:

Qi````= 0,594*21,77*26-336,2

Для камеры №1:

Q, = 499,2+68,2+162,2=729,6

Для камеры №2:

Qi - 849,7+141,4+336,2=1327,3

Количество тепла, поступающее в охлаждаемые помещения с продуктами и тарой, может быть подсчитано по формуле:

Q₂ = Q₂` + Q₂`` (5.12)

где Q₂` - количество тепла, поступающее в охлаждаемые камеры с вновь поступающими продуктами, Вт; Q₂`` - количество тепла, поступающее в охлаждаемые камеры с тарой вновь поступающих продуктов, Вт.

Q₂`=Gпр*спр*(t1-t2)=Gпр *(i1-i2), (5.13)

где Gпр - количество продуктов одного вида, вновь поступающих на хранение, кг/с; спр - теплоемкость продукта, поступающего на хранение и хранимого в охлаждаемой камер, С; i₁-i₂ - температура продукта, поступающего на хранение и хранимого в охлаждаемой камере, С; i-i - энтальпия продукта, поступающего на хранение и хранимого в охлаждаемой камере, кДж/кг.

Таблица 5.3 - Расчет количества тепла, поступающего в охлаждаемые

помещения с продуктами и тарой

Количество тепла, поступающего в охлаждаемые камеры с тарой, определяют по формуле:

Q2``=G_т*c_т(t_т-t_прод), (5.14)

Где G_{т -} масса тары вновь поступающих продуктов одного вида, кг/с;

c_т - теплоемкость материала тары, кДж/(кгК);

t_т-t_прод -температура тары, поступившей с продуктами на хранение и хранимых продуктов, в охлаждаемой камере, С.

Таблица 5.4 - Расчет количества тепла, поступающее в охлаждаемые

камеры с тарой вновь поступающих продуктов

Для камеры №1: Q2 = 2429,4+18,69=2448,1

Для камеры №2: Q2 = 1328,8+68,5=1397,3

Количество тепла, поступающее в охлаждаемые камеры с наружным вентиляционным воздухом, подсчитывают по формуле:

Q3 = V_кам*p*a*(i_н-i_кам), (5.15)

Где V_кам - объем вентилируемой холодильной камеры, кг/м³; р - плотность воздуха по условиям в холодильной камере, кг/м³; a - кратность воздухообмена, 1/с,1н; i_н-i_{кам -} энтальпия влажного воздуха по условиям наружного воздуха и воздуха в холодильной камере, Дж/кг.

Таблица 5.5 - Расчет количества тепла, поступающего в охлаждаемые

камеры с наружным вентиляционным воздухом

Количество тепла, поступающее в охлаждаемые помещения при их эксплуатации

Тепловой поток в охлаждаемые помещения при их эксплуатации обусловлен наличием освещения, пребыванием людей, открыванием дверей, работой погрузочных механизмов, работой электродвигателей и т.д.

Q₄=0.3*Qi (5.16)

Таблица 5.6 - Расчет количества тепла, поступающего в охлаждаемые

помещения при их эксплуатации

Таблица 5.7 - Результаты расчетов всех тепловых потоков в

охлаждаемые помещения

Выбор системы охлаждения камер и холодильной машины

Для охлаждения камер и другого холодильного оборудования в предприятиях общественного питания и торговли разрешается эксплуатировать только фресковые холодильные машины. На предприятии используется система непосредственного охлаждения, она имеет широкое распространение из-за простоты, небольших капитальных вложений и эксплуатационных затрат. Охлаждение воздуха осуществляется свободной конвекцией.

Поскольку для охлаждения камер при непосредственной системе охлаждения используют полностью автоматизированные машины, режим работы которых характеризуется коэффициентом рабочего времени «Ь», который должен лежать в пределах от 0,45 до 0,75, то для выбора холодильной машины подсчитывают ее холодопроизводительность.

Q₀=Q_кам/(b_max*ф), (5.17)

Где Q₀ - холодопроизводительность машины, Вт; Q_кам - суммарный тепловой поток в охлаждаемую камеру или группу камер, для охлаждения которой или которых подбирают холодильную машину, Вт; b - коэффициент рабочего времени, b_max=0,75; ф- коэффициент, учитывающий теплопритоки к холодильному агенту в коммуникациях холодильной машины, ф = 0,95.

Для выбора холодильной машины необходимо определить температуру конденсации t_к и кипения tо холодильного агента.

t_к =40 ⁰С

tо=-8 ⁰С

Для камеры №1

b=Q_кам/Q_ст (5.18)

Где Q_ст - действительная холодопроизводительность машины, кВт;

Q_ст=5,5 кВт

N_е=4.2 кВт

N_е N_е = эффективная мощность, кВт;

B = 3,1/5,5 = 0,56

Для камеры №2 b =2.5/5.5 = 0.45

Следовательно, принимаем машину ИФ-56.

Для правильного распределения испарителей по охлаждаемым камерам следует определить необходимую площадь охлаждающих приборов по формуле:

F_исп=Q_кам/[K_исп*(t_кам-t_о)] (5.19)

Где F_исп -теплопередающая поверхность испарителей одной камеры, м; K_исп - коэффициент теплопередачи испарителя, Вт/(м К); t_кам - температура воздуха в холодильной камере, С; t_о - температура кипения жидкого холодильного агента в испарителе, С.

Камера №1: F_исп = 3,1/[0,75*(4+8)]-0,34

Камера №2: F_исп =2,5/[0,75*(4+8)]-0,28

5.2 Санитарно-техническая часть и вентиляция

В предприятиях общественного питания, как правило, применяют центральные системы отопления с теплоносителем водой.

Удаление воздуха из системы отопления предусматривается в наивысших точках системы путем установки автоматических воздухоотводчиков.

Ориентировочное значение тепловых потерь через ограждающие конструкции здания определяют при оценке нагрузки системы отопления здания по формуле:

Q= g_o a(t_в-t_н)V_н, (5.20)

где g_o - удельная тепловая характеристика здания, Вт / (м³ С);

g_o=0,41 Вт/м³С;

t_{н =} -30

а - поправочный коэффициент на изменение удельной тепловой характеристики здания в зависимости от местных климатических условий, вычисляется по формуле

а=0,54+22(t_в-t_н), (5.21)

t_в - усредненная расчетная внутренняя температура отапливаемых помещений, С; t_н - расчетная температура наружного воздуха, С; V_н - объем отапливаемой части здания по внешнему обмеру, м³.

а=0,54+22/(18+15)-1,2

V_н= 18,05*30,05*3,3 = 1789,9

Q = 0,41*1,2*(16+26)*1789,9 = 36986,5

Годовой расчет теплоэнергии для отопления Q_год можно определить по формуле:

Q_год = Q *86400*Z_от, Дж (5.22)

Где Z_от - число отапливаемых дней в году, Z_от = 203 дня

Q_год = 36986.5*86400*208 = 6.6*10 Дж.

Вентиляция

В предприятии системы вентиляции предназначены для удаления из помещений воздуха загрязненного выделяемыми вредностями и замены его наружным воздухом для создания нормальных тепловлажностных условий.

Количество вентиляционного воздуха (L) (приточного и вытяжного) определяется по выражению:

L=n V, м³/ч (5.23)

Где V - объем помещения, м³; n - кратность воздухообмена.

Определение воздухообмена для торгового зала

Температура наружного воздуха t_н=22,3 С,

1. Теплосодержание наружного воздуха в рабочей зоне торгового зала

t_р3 = t_н + 3, (5.24)

t_р3 = 24,6+3 = 27,6 С.

2. Подсчет полных тепловыделений людьми при t_р3 = 27,6 С из выражения

Q_л = n₁g₁ + n₂g₂, (5.25)

Где n₁ - количество мест в зале; n₂ - количество обслуживающего персонала;

Q_л = 80*125+2*170 = 10340 ккал/ч * 1,163 = 12025,4 Вт

3. Количество тепловыделений от горячей пищи определяем из выражения

Qm = (gc(t_н-t_к)n₁)/r, (5.26)

Qm = (0,85*0,8*(70-40)*50)/0,3 = 3400 ккал/ч

Qm = 5440*1,163 = 6326,7 Вт

4. Теплопоступления в зал за счет солнечной радиации определяем из выражения

Q_ср =F_остg_остKв, (5.27)

Где g_ост = 145 ккал/м² ч; К = 1; в = 0,3; F_ост = 14,85 м^2.

Q_ср = 14,85*145*10,3*1,163 = 751,3 Вт

5. Общие тепловыделения в зале:

Q = Q_л+Q_m+Q_ср, (5.28)

Q= 12025,4+632,7+751,3 = 19103,4 Вт

6. Определяем количество влаги, выделяемое людьми, из выражения:

G_л=n₁g₁ + n₂g₂ (5.29)

G_л=80*115+2*185=9570 г/ч = 9 кг/ч

7. Находим влаговыделения от горячей пищи из формулы:

G_m=(KQ_m)/(597.3 + 0.43((t_н + t_k)/2)), (5.30)

G_m= (0,34*3400)/(597,3+0,43* ((70+40)/2))=1,9 кг/ч

8. Подсчитываем общие влаговыделения в зале:

G=G_л+G_rn, (5.31)

G=13+1.9=14.9 кг/ч

9. Определяем тепловлажностное отношение:

е=Q/G, (5.32)

е=12369,7/14,9=830,2

10. Вычисляем температуру уходящего воздуха:

t_ух=t_p3+Дt (H - 2) (5.33)

t_ух=25,3+1 (3,3-2)=26,6С

11. Количество приточного воздуха, которое необходимо подать в помещение для ассимиляции тепло- и влагоизбытков находим из выражения:

L_пр=Q/C(I_ух--I_пр)У), (5.34)

где у - 1,25 кг/м₃; I_пр - теплосодержание подаваемого в зал приточного воздуха, I_пр=I_Н = 11,8 ккал/кг; I_ух - теплосодержание удаляемого из зала вытяжного воздуха, ккал/кг, I_ух = 13,8 ккал/кг.

L_пр = 12369,7 / ((13,8-11,8)*1,25) = 4947,9 м³/ч

Для проверки точности построения процесса определяем тепловлажностное отношение по, полученным данным по I-d - диаграмме параметрам воздуха по выражению:

е = ((I_{ух -} I_пр)/(d_ух-d_пр)) * 1000, (5.35)

d_ух = 12,6 г/кг;

d_пр = 10,8 г/кг.

е = ((13,8-11,8)/(12,6-10,8))*1000 = 1111

Так как принятое для построения е = 1120, ошибка вследствие неточности построения составляет:

((1120-1111)/1120)*100=0,8%

Точность данного построения удовлетворительная, полученные результаты можно использовать для расчета. Следовательно,

I_пр = Q/(I_ух-I_пр)) (5.36)

I_пр = 12369,7/(13,8-11,8)=6184,9 м³/ч

Проверяем достаточность полученного воздухообмена для удаления углекислого газа CO₂:

U = n₁ u₁ + n₂ u₂, (5.37)

U = 80*23+2*30=1900 л/ч.

Воздухообмен для удаления CO₂:

L_co2=U/(p_пОМ-рn_p) (5.38)

L_co2=1900 /(1.25-0.5)=2533.3 м³/ч

Воздухообмен на удаление тепло- и влагоизбытков оказался больше, чем L_co2. Таким образом за расчетный воздухообмен по притоку принят L_пр=6184.9 м^3/ч. Воздухообмен по вытяжке принят как:

L_выт = 0,6L_пр (5.39)

L_выт = 0,6*6184,9 = 3710,9 м³/ч

Недостающее для баланса количество воздуха удаляется через производственный коридор, дверные и раздаточные приемы.

Определение воздухообмена для кондитерского цеха

Внутренний объем кондитерского цеха V_кц = 167,4 м³,

1. Определяем количество вентиляционного воздуха, подаваемого и удаляемого от модулированного оборудования местными отсосами МВО.

Таблица 5.8 - Определение количества вентиляционного воздуха,

перемещаемого через МВО

Таким образом, через местные вентиляционные отсосы удаляется воздуха L^м_выт = 1700 м³/ч и подается L^м_пр = 1400 м³/ч.

Ввиду отсутствия немодулированного оборудования L^н _выт=0

Таким образом в цехе механическая вытяжка преобладает над притоком, обеспечиваем механической системой вентиляции.

Недостающее по балансу количества воздуха восполняется естественным путем (через внутренние двери, производственные коридоры). Таким образом, загрязненный воздух из цеха не проникает в соседние помещения и в том числе в обеденный зал.

Таблица 5.9 - Сводная таблица воздухообменов в помещениях здания проектируемого предприятия

Таблица 5.10 - Сводная таблица вентиляционных систем

5.3 Холодное и горячее водоснабжение

Системы водоснабжения и их назначение

Холодное и горячее водоснабжение должно обеспечивать подачу воды в необходимом количестве, требуемого качества и заданной температуры ко всем водоразборным точкам для удовлетворения хозяйственно-питьевых, санитарно-гигиенических и технологических нужд.

Определение расхода воды

В одну смену работает 16 человек, продолжительность смены 8 часов, число умывальников для посетителей 2, количество душевых 2, максимальное количество реализуемых в час блюд - 144.