Разработка месторождения цеолитовых туфов "Хонгуруу" Сунтарского улуса

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ АВТОНОМНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕСИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

СЕВЕРО-ВОСТОЧНЫЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ имени М.К. АММОСОВА

ИНСТИТУТ НЕПРЕРЫВНОГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА

«РАЗРАБОТКА МЕСТОРОЖДЕНИЯ ЦЕОЛИТОВЫХ ТУФОВ

«ХОНГУРУУ» СУНТАРСКОГО УЛУСА»

Слушатель курсов ПП «ОГР»:

Михайлов Гаврил Николаевич

Научный руководитель:

К.т.н., профессор Заровняев Б.Н.

Якутск

2015



• ОГЛАВЛЕНИЕ
• ВВЕДЕНИЕ
• 1. Геологическое строение карьерного поля
• 1.1 Общие сведения и природные условия
• 1.2 Стратиграфия
• 1.3 Туфогенные и туфогенно-терригенные породы, условия залегания и их морфология
• 1.4 Оценка сложности геологического строения карьерного поля
• 1.6 Промышленные запасы цеолитов в границах отработки по проекту
• 1.7 Подсчет запасов
• 1.8 Оконтуривание пластов цеолитовых пород
• 1.9 Выделение подсчетных блоков
• 1.10 Эксплуатационные запасы карьера
• 2. Горно-технологическая часть
• 2.1 Выбор способа разработки
• 2.2 Производительность карьера и общая организация работ
• 2.3 Вскрытие месторождения
• 2.3.1 Определение главных параметров карьера
• 2.4 Горно-капитальные работы
• 2.5 Вскрышные работы
• 2.6 Добычные работы
• 2.7 Буровзрывные работы
• 2.8 Электроснабжение
• 2.9 Охрана недр
• 2.10 Охрана окружающей среды
• 2.11 Охрана труда и техника безопасности
• 3. Экономическая часть
• Заключение
• Использованная литература
• ВВЕДЕНИЕ
• месторождение цеолитовый туф буровзрывной
• Месторождение цеолитовых туфов Хонгуруу открыто в 1978 г. геологами Института геологии ЯФ СО АН СССР. В 1983-85 гг. на месторождении проведены поисково-оценочные работы Ленской геологоразведочной экспедицией ПГО “Якутскгеология”.
• В 1987-1990 гг. силами той же Ленской экспедиции выполнена предварительная разведка. Основной задачей работ было изучение в опытно-промышленных условиях технологических свойств цеолитов с целью определения экономического эффекта их использования в различных отраслях народного хозяйства. Технологические свойства цеолитовых туфов Хонгуруу по различным направлениям их применения изучались во многих НИИ. Согласно полученным результатам химического, минералогического состава, физико-химические, физико-механические и технологические свойства цеолитовых туфов соответствует требованиям:
• - газовой и нефтяной промышленности для осушки газов и жидкостей;
• - жилищно-коммунального хозяйства для очистки сточных вод;
• - сельского хозяйства для изготовления тепличных субстратов и минералогических удобрений;
• - строительной промышленности для бетонов, растворов и закладочных смесей.
• Тем самым проектируемый карьер по добыче цеолитовых туфов является начальной стадией промышленного освоения месторождения Хонгуруу. В данное время по техническому проекту принятая годовая производительность карьера 15 тыс. т. цеолитовых туфов, но со следующего года потребность в цеолитах увеличивается до 37 тыс. т. в год. Основным заказчиком является АК «АЛРОСА» (ПАО).
• Выпускная работа составлена в соответствии с существующими нормативными документами.
• В данной работе рассмотрены схемы отработки месторождения, общая организация и направление работ, охрана недр и природной среды.
• Схема отработки полигонов определена проектом и привязана к требуемому объему добычи цеолитов с учетом имеющегося оборудования у предприятия.


1. ГЕОЛОГИЧЕСКОЕ СТРОЕНИЕ КАРЬЕРНОГО ПОЛЯ

1.1 Общие сведения и природные условия

Месторождение цеолитовых туфов Хонгуруу входит в Кемпендяйский цеолитоносный район, расположенный в Центрально-Якутской низменности на Лено-Вилюйской пологоволнистой равнине в междуречье рр. Кемпендяй, Сорос и Улахан-Уоттах.

В административном отношении площадь месторождения входит в состав Сунтарского улуса Республики Саха (Якутия).

В экономическом отношении район месторождения относится к Западному району развивающейся добывающей и обрабатывающей промышленности, мясо-молочного скотоводства, мясного, табунного коневодства, звероводства, пушного промысла.

Климат района резко континентальный. Среднегодовая температура составляет -8,8С; среднемесячная: января- -32,2С, июля - +17,2С. Среднегодовое количество осадков составляет 250 мм. Большая часть их приходится на летний и осенний периоды. Снежный покров держится с октября по май. Ледостав в реках наступает в середине октября, вскрытие рек происходит в середине мая. Срок действия автозимника - четыре месяца(со второй половины декабря по первую половину апреля). Навигация на реке Вилюй кратковременная (не более 1-1,5 месяцев).

В районе развита многолетняя мерзлота, достигающая до 250 м. Мощность слоя сезонного протаивания 0,5-1 м в глинистых грунтах и до 3-х м в песчаных.

Залесенность района значительная - 75-80 % площади(лиственница, сосна, береза). Долины рек заболоченные, труднопроходимые. Почвы мерзлотные, таежные оподзоленные.

Население по национальному составу представлено якутами, русскими и другими. Ближайший населенный пункт - п. Кемпендяй находится в 30 км от месторождения (по автозимнику). Расстояние от месторождения до ближайшего аэропорта и речной пристани с.Сунтар - 91 км.

В ближайшем нас. пункте п.Кемпендяй расположено старейшее промышленное предприятие - Кемпендяйский сользавод с годовой производительностью добычи соли - 4000 т. Электроэнергией поселок обеспечиваетсяот собственной дизельной электростанции мощностью 100 квт. В настоящее время завершается проведение в поселок высоковольтной ЛЭП.

Месторождение цеолитовых туфов Хонгуруу располагается на бывших землях совхоза Тойбохойский и Сунтарского лесхоза. Лиственичный и сосновый леса пргодны в строительстве жилых и производственных зданий.

Природные цеолиты являются новым видом минерального сырья, которые в настоящее время находят широкое применение во многих областях промышленности, сельского хозяйства и охране окружающей Среды.

Кроме природных цеолитов в районе работ разведано Кемпендяйское месторождение бурых углей с общими запасами более 130 млн. тонн, расположенное в 7 км от п. Кемпендяй на юго-запад. Кроме углей отмечены многочисленные проявления гореликов, каменной соли, гипса и строительных материалов (глин, песков, песчано-гравийных смесей). В районе п.Кемпендяй существуют источники минеральных вод, используемые санаторием-профилакторием для бальнеологических целей.

В районе работ отмечается повсеместная зараженность мелким золотом аллювиальных отложений рек Кюндяй, Кемпендяй, Ботомою, Табасанда, Намака и их притоков.

Месторождение цеолитовых туфов Хонгуруу приурочено к юго-восточному крылу Таас-Туусской антиклинали. Отложения имеют северо-восточное простирание и моноклинально погружаются на юго-восток под углом 25-45 .

По данным проведенных работ, месторождение цеолитовых туфов Хонгуруу характеризуется довольно расчлененным рельефом и относительно простыми горно-геологическими условиями.

Месторождение расположено в районе рапространения многолетней мерзлоты. Сезонная глубина оттайки составляет 0,5-2,5 м. Вблизи расположения месторождения геодинамические процессы не установлены.

Цеолитовые туфы и вмещающие их породы отличаются выдержанностью пластов и их моноклинальным погружением на юго-восток под углом 17-47, в среднем - 35. Мощность цеолитовых пластов меняется в пределах 7,6-13.0 м (I пласт), 5,1-11,0 м (II пласт), 6,3-18,8 м (III пласт), 4,0-6,7 м (IV пласт).

Вмещающие породы представлены песчаниками, туфопесчаниками, известняками мергелями, доломитами, алевролитами и охарактеризованы как полускальные.

Месторождение изучено до абсолютного уровня 200 м и присутствие грунтовых вод не обнаружено. Максимальная высота равна 360 м, а уровень руч. Курунг-Юрях составляет 230 м.

Все четыре пласта выходят на дневную поверхность или перекрыты маломощными рыхлыми отложениями. Месторождение можно отнести к месторождениям с простыми горно-техническими условиями разработки.

На основании рекомендаций, изложенных в геологическом отчете по результатам детальной разведки месторождения цеолитовых туфов Хонгуруу (г. Мирный, 1993 г., АК «Алмазы России-Саха», Ботуобинская экспедиция), Месторождение по своим горно-техническим условиям соответствует для открытой разработки.

Детальная информация о геологической, гидрогеологической и инженерно- геологической характеристики месторождения приведены в различных отчетах организаций проводивших исследования.

Принятый проектом к разработке I пласт вскрывается на вершине северного отрога хребта Хонгуруу и прослежен на расстоянии 8 км. Пласт изучен на глубину 100 м по падению. Мощность пласта колеблется от 7,6 до 13,0 м и в среднем составляет 10,9 м. Содержание цеолитов колеблется от 68% до 93% и в среднем - 82%. Объемный вес цеолитовых туфов - 1,87 т/м³. Угол падения пласта меняется от 20 до 38, составляя в среднем 33.

Цеолитовые туфы залегают на красноцветных глинистых доломитах и перекрываются туфопесчаниками, перекрытыми известняковистыми пестроцветными песчаниками.

1.2 Стратиграфия

В геологическом строении месторождения принимают участие вулканогенно-осадочные отложения намдырской свиты верхнего девона, курунгюряхской свиты нижнего карбона и четвертичные отложения.

Намдырская свита (D₃nd) представлена пестроцветными вулканогенно-терригенно-карбонатными породами: витрокластическими, кристалловитрокластическими липаритовыми дацито-липаритовыми туфами, туфопесчаниками, алевролитами, полимиктовыми песчаниками, аргиллитами, мергелями и известняками. Свита подстилается пластом каменной соли кыгылтуусской свиты и согласно покрывается сероцветными образованиями нижнего карбона.

Сводный разрез вскрытой части намдырской свиты, составленной по разведочной линии XY, выглядит следующим образом (снизу вверх):

- песчаники известковистые, буровато-красные, тонкозернистые, слоистые - 8,3 м;

- туфы кислого состава, цеолитизированные, светло-голубые, зеленовато- серые, неравномернозернистые, в верхней части более крупнозернистые, слоистые и полосчатые (пласт I) - 10,9 - 11,2 м;

- туфопесчаники зеленовато-серые, мелкозернистые слоистые, с мелкими прослоями красновато-бурых песчаников - 5,8 м;

- переслаивание песчаников красновато-коричневых, известковистых, мелкозернистых, слоистых со светло-серыми, известковистыми тонкозернистыми неравномерно слоистыми алевролитами - 40 м;

- песчаники красновато-коричневые, известковистые, мелкозернистые массивные - 22 м;

- песчаники желто-серые, зеленовато-серые, мелкозернистые, слоистые - 44 м;

- туфопесчаники зеленовато-серые, мелко-среднезернистые, слоистые - 1,5 - 2,2 м;

- туфы кислого состава голубовато-зеленые, тонкозернистые, тонкослоистые (пласт II) - 1,8 - 6,8 м;

- туфопесчаники зеленовато-серые, мелкозернистые массивные, местами слоистые - 3,0 м;

- алевролиты красновато-коричневые, вишнево-бурые, плотные, тонкослоистые - 4,5 м;

- песчаники желтовато-серые, зеленовато-серые, мелкозернистые, слоистые - 2,5 м;

- алевролиты мелкозернистые зеленовато-серые, мелкозернистые тонкослоистые с прослоями буровато-красных алевролитов - 15 м;

- туфопесчаники зеленовато-серые, тонкозернистые, неяснослоистые, наблюдаются рассеянные рудные минералы черного цвета и включения слюды - 7,0 - 8,0 м;

- алевролиты известковистые красновато-коричневые, плотные, тонкозернистые, слоистые - 2,2 м.

Мощность вскрытой части намдырской свиты в разрезе составляет 174 м.

В разрезе свиты выделяются два пласта цеолитовых туфов: первый пласт мощностью до 11,2 м, а второй пласт мощностью до 6,8 м.

Основную часть свиты слагают терригенные породы.

Курунгюряхская свита (С₁ сг) согласно залегает на пестроцветных образованиях верхнего девона. Сводный разрез свиты по разведочной линии XY, выглядит следующим образом (снизу вверх):

- доломиты серые, тонкозернистые неравномернослоистые с прослоями черного мергеля - 8,2 м;

- песчаники серые, светло-серые, ожелезненные, мелкозернистые, массивные - 6,4 м;

- переслаивание серых известняков с мергелями черного цвета - 20,7 м;

- туфы кислого состава, цеолитизированные зеленые, голубовато-зеленые, тонкозернистые неравномернослоистые со включениями рудных минералов черного цвета (пласт III) - 5,6 - 8,0 м;

- туфопесчаники зеленовато-серые, мелкозернистые, неравномернослоистые с прослоями до 20 см цеолитовых туфов - 13.7 - 15,5 м;

- песчаники серые, темно-серые, полевошпатовые, мелкозернистые, слабоизвестковистые - 4,0 м;

- известняки серые, светло-серые, плотные, с прослоями черного мергеля - 52,0 м;

- туфы кислого состава, цеолитизированные зеленые, голубовато-зеленые, тонкозернистые неравномернослоистые (пласт IV) - 4,6 - 7,0 м;

- мергели черного цвета с прослоями серых известняков - 8,5 - 11,2 м;

- туфы кислого состава, цеолитизированные - 4,4 - 5,0 м;

- песчаники известковистые, зеленовато-желтые, мелкозернистые - 2,7 м;

- алевролиты темно-зеленые, тонкозернистые переслаиваются со светло-серыми известняками - 17,0 м;

- мергели темно-серые, до черного, тонкослоистые, с прослоями до 20 см серых известняков - 13,5 м.

Мощность изученной части курунгюряхской свиты в разрезе составляет 166,3 м.

В разрезе свиты выделяются третий и четвертый пласты цеолитовых туфов: третий пласт мощностью до 8,0 м, а четвертый пласт мощностью до 7,0 м. Основную часть свиты слагают карбонатные породы.

Четвертичные отложения (Q_IV) представлены современными аллювиальными отложениями руч. Курунг-Юрях, и делювиальными образованиями в виде обломков местных пород, сцементированных глинистым материалом. Мощность аллювиальных отложений не установлена, мощность делювия - до 11,5 м (скв. 994).

1.3 Туфогенные и туфогенно-терригенные породы, условия залегания и их морфология

Туфогенные и туфогенно-терригенные породы слагают незначительную часть изученного разреза и представлены туфами липаритового и липарито-дацито-вого состава и туфопесчаниками с обломками кислой и основной пирокластики.

Макроскопически туфы представляют собой плитчатые крепкие породы с неровным и раковистым изломом, серовато-голубой, зеленовато-голубой окраски. Текстуры пород массивные и слоистые. Нередко встречаются пятнистые и крапчатые разности. Под микроскопом цеолитовые породы представлены витрокластическими и кристалловитрокластическими туфами, почти нацело замещенными минералами клиноптилолитгейлондитового ряда. Эти минералы представлены скрытокристаллическим, почти изотропным агрегатом.

Среди основной цеолитовой массы отчетливо вырисовываются реликты вулканического стекла размером 0,02-0,32 мм. Вулканическое стекло наименьших размеров приурочено к витрокластическим туфам, наибольших - к кристалловитрокластическим.

Редко туфы хлоритизированы или замещены глинистым веществом. Глинистые минералы представлены монтмориллонитом и гидрослюдой. В виде включений неправильной лапчатой формы в кристалловитрокластических туфах встречаются карбонаты.

Кристаллокластический материал (2-25 %) представлен кварцем, полевыми шпатами, обломками кремнистых пород и пластинами биотита. Вверх по разрезу пластов наблюдается увеличение содержания кристаллокластического материала и его размерности от пелитовой до алевритовой, где цеолитовые туфы постепенно переходят в туфопесчаники.

Туфопесчаники в отличие от туфов, более крупнозернистые, буровато-зеленого, желтовато-зеленого цвета с голубым оттенком, массивной, реже полосчатой текстуры.

Содержание цеолитовой составляющей в туфопесчаниках колеблется от первых десятков до 70 %. Туфопесчаники с содержанием цеолитов более 55 % входят в полезный пласт. Туфопесчаники согласно залегают на цеолитовых туфах и имеют мощность от 2-3 м до 13-15 м.

Всего по месторождению Хонгуруу выделяются четыре основных пласта цеолитовых туфов, мощностью более 3 м и с содержанием цеолитовой составляющей более 55 %. Пласты имеют северо-восточное простирание по аз. 30-40 с углом падения 25-45 и прослежены на расстоянии не менее 6-8 км. По результатам поисково-оценочных работ подсчитаны запасы цеолитового сырья в объеме 51 млн. тонн по категориям С₁+С₂.

1.4 Оценка сложности геологического строения карьерного поля

Пласты цеолитовых туфов характеризуются четкой литологической границей со вмещаюшими породами по подошве пласта, и нечеткой границей по кровле (постепенный переход туфопесчаников во вмещающие породы), осутствием прослоев пустых и некондиционных пород, небольшой изменчивостью содержания цеолитовых минералов, мощности и угла падения пластов.

1.5 Границы и запасы карьерного поля

Экспертный анализ факторов и предложенных решений с участием проектной организации ООО НТЦ «Геопроект» и специалистов ООО «Сунтарцеолит» определил порядок отработки запасов участка «Хонгуруу» в границах разведочных линий с учетом разноса бортов проектируемого карьера, разделения на очередности по глубине вскрытия и необходимости расширения по площади границ участка, определенных лицензией на недропользование ЯКУ № 02226 ПЭ от 02. 02. 05 г., в соответствии с пунктом 6 «Технического задания на выполнение проекта отработки ».

Технические границы отработки по каждому из пластов, вовлекаемых в работу настоящим проектом, показаны на соответствующих графических приложениях.

За выемочную единицу проектом определено считать часть подсчетного геологического блока в пределах годовой выемки пласта.

Геологические запасы цеолитов, вовлекаемые настоящим проектом в отработку, подсчитаны на основании отчета «Поисково - оценочные работы с детализацией локальных участков для открытой разработки на участке Хонгуринского месторождения Сунтарского района, геологический отчет о детальной разведке месторождения Хонгуруу, проведенной в 1994 г.

Подсчет запасов по месторождению Хонгуруу произведен по временным кондициям. Согласно протокола на месторождении Хонгуруу распространены следующие кондиции:

- минимальная мощность пласта цеолита - 2м на внешние контура и 1,5м в откосах карьера;

- максимальный линейный коэффициент вскрыши 7.

На всей площади Хонгуринского месторождения по результатам поисково-оценочных работ определены запасы категории 1В в количестве 39 тыс.т., 2В в количестве 206,05 тыс.т.и прогнозные ресурсы 3В в количестве 130,80 тыс.т.

Запасы в блоках подсчитывались по формуле:

P=S*m*d^r

где: P - запасы в блоке, тыс.т.;

S - истинная площадь блока, тыс.м.²;

m - средняя подсчетная мощность в блоке, м;

d^{r -} кажущаяся плотность в т/м³ для каждого блока.

В результате произведен подсчет запасов месторождения «Хонгуруу» по состоянию на 01. 01. 2010 г. Все запасы отнесены к марке В. Общие балансовые запасы цеолитов составляют 375,85 тыс.т. Таблица подсчета запасов приведена в приложении к проекту отработки.

1.6 Промышленные запасы цеолитов в границах отработки по проекту

Расчет промышленных запасов произведен в соответствии с «Инструкцией по расчету промышленных запасов, определению и учету потерь цеолитов (сланца) в недрах при добыче, 1996г., раздельно по целевому пласту, по выемочным единицам - блокам подсчета запасов, горизонтам и годам отработки.

Эксплуатационные потери определены косвенным методом в кровле, почве цеолитового пласта, при транспортировке и погрузке.

Эксплуатационные потери цеолитов согласно принятой схеме отработки цеолитового пласта складываются из потерь по мощности, к которым относятся:

1. потери цеолита в кровле пласта оставляемые в срезаемом слое при вскрышных работах и бульдозерной зачистке - 0,1м;

2. потери цеолита в почве пласта, срезаемого бульдозером при зачистке - 0,1м;

3. при погрузке цеолита и транспортировке автосамосвалами - 0,5 %.

Потери цеолита в кровле и почве обусловлены мощностью зачищаемого (оставляемого) слоя и определяются по формуле :

П_(к) = S*m*d, тонн,

где:

S - отрабатываемая площадь пласта, м²;

м - мощность слоя потерь в почве и кровле пласта, м;

d - объемный вес цеолита. т/м³.

На рисунке 1.1 приводится схема отработки пластов простого строения с указанием мест образования потерь.

Рисунок 1.1 Схема отработки пластов простого строения.

Изученность блоков по всем четырем пластам соответствует требованиям “Классификации запасов...”, выделенным категориям, и являются достаточными для обоснования достоверности результатов подсчета запасов. На основании имеющихся запасов по подсчету каждого из четырех пластов цеолитовых туфов месторождение можно разрабатывать с целью их добычи. Наиболее изученным и выдержанным по мощности является I-й пласт - Хонгурин-1.

При выборе места заложения карьера данный факт является наиболее преобладающим. Наряду с этим в пользу начала промышленного освоения месторождения с пласта-I является и то, что для разработки данного пласта существует карьер СП ”Сунтарцеолит”.

При равных других по значимости факторах, определяющих место заложения карьера по пластам, проектом принимается разработка карьера по пласту-I (Хонгурин-1) на базе существующего карьера СП ”Сунтарцеолит”.

С целью маневрирования объемами добычи цеолитового сырья в целом по проектируемому карьеру, в зависимости от заявок потребителей, проектом принимается согласно “Задания на проектирование”, годовая производительность - 15000 тонн цеолитового сырья.

Разработка месторождения производится с карьера, расположенного в юго-западной части пласта-I.

1.7 Подсчет запасов

Технико-экономическим докладом “По определению кондиций для месторождения цеолитов Хонгуруу”, составленным Отделом геолого-экономической оценки минерального сырья ПГО ”Якутскгеология” и утвержденным НТС ПГО (протокол № 249), установлены следующие кондиционные лимиты для подсчета запасов:

1. Минимальное содержание цеолитов по пластопересечению - 55 %;

2. Минимальная мощность пластов, включаемых в подсчет запасов:

- 3,0 м при содержании цеолитов по пластопересечению не менее 57,8 %;

- 3.7 м при содержании цеолитов по пластопересечению 55 %;

3. Контурный коэффициент вскрыши - 7 м³/м³.

По завершению полевых работ по детальной разведке, ЦЭМС республиканского геологического центра составлено “Технико-экономическое обоснование постоянных кондиций по месторождению цеолитов Хонгуруу”.

В протоколе № 43 НТС РГЦ от 15 апреля 1993 г. отмечается: по результатам полевых работ, лабораторных исследований рядовых и групповых проб установлено, что основные горно-геологические условия месторождения (углы падения пластов, мощность полезного ископаемого, устойчивость бортов карьера), качественные показатели полезного ископаемого (содержание цеолитовой составляющей, физико-химические свойства цеолитов), их запасы существенно не отличаются от установленных на стадии предварительной разведки месторождения и принятых в ТЭД-е временных кондиций. Составление ТЭО постоянных кондиций ограничилось оценкой месторождения по современному состоянию экономики.

Простое геологическое строение, выдержанность пластов по мощности, простиранию и падению, незначительное колебание цеолитовой составляющей по месторождению, линейно-вытянутая форма пластов, расположение скважин колонкового бурения на разведочной линии по определенной сети и разработка месторождения открытым способом позволяют провести подсчет запасов методом геологических блоков.

Геологические блоки расположены между соседними разведочными линиями, что позволяет подсчитать запасы блока по усредненным результатам двух разрезов и облегчает классификацию запасов по степени разведанности.

На геологических разрезах, исходя из горно-технических условий (граничный коэффициент вскрыши, углы откоса бортов карьера) были отстроены поперечные сечения проектируемых карьеров. Геологические разрезы построены в масштабе 1:1000.

Размещение разведвыработок, выходы цеолитовых пластов и их данных, блокировка запасов вынесены на геологическом плане, отрисованном на топографической основе в масштабе 1:2000.

По отрисованным на плане выходам цеолитовых пород построены продольные проекции пластов на вертикальную плоскость в глубину до уровня 230 м отметки уреза воды руч. Курунг-Юрях. Отметки дна карьера перенесены на продольный разрез, что позволило отстроить продольные профили карьера по пласту на вертикальную проекцию.

Справка подсчета запасов приведена в таблице 1.1.

Таблица 1.1

1.8 Оконтуривание пластов цеолитовых пород

Площадь подсчета запасов оконтурена с северо-западной стороны месторождения подошвой первого пласта, с юго-восточной стороны - линией пересечения кровли четвертого пласта с нижней границей проектируемого карьера. Крайние блоки ограничены естественными понижениями рельефа, с юго-западной стороны - тыловым швом долины руч. Курунг-Юрях, с северо-восточной - глубоким распадком, расположенным за разведлинией XVII.

Пласты сложены в нижней части собственно цеолитовыми туфами и залегающими на них туфопесчаниками, постепенно переходящими во вмещающие породы. Нижняя граница пластов проводится по подошве цеолитовых туфов и подтверждается данными опробования, верхняя граница проводится: при осутствии туфопесчаников - по кровле цеолитовых туфов, при присутствии туфопесчаников - только по данным опробования, при этом минимальное бортовое содержание цеолитов берется равным минимальному содержанию по пластопересечению - 55%.

Мощность полезных пластов, установленная по всем пластопересечениям выше установленного кондиционного лимита - 3,0 м. Нижний контур подсчета запасов проходит по абсолютному уровню 230 м - уровень руч. Курунг-Юрях, при этом нижний контур прмышленных запасов ограничен глубиной отработки. Ниже глубины отработки до уровня 230 м подсчитаны прогнозные ресурсы категории Р₁.

1.9 Выделение подсчетных блоков

При подсчете запасов методом геологических блоков “... вся залежь полезного ископаемого может быть разделена на любое число блоков любых размеров и формы” (Борзунов В.М., 1962 г.)

Авторами блокировка и классификация запасов проводилась исходя из следующих критериев:

- степень изученности;

- тип сырья.

При этом боковые контуры блоков опирались на две соседние разведлинии, кроме крайних блоков, полученных путем экстраполяции.

По степени изученности блоки I пласта - 1,2,3,9; соответствуют требованиям “Классификации запасов месторождений и прогнозных ресурсов твердых полезных ископаемых” и “Временных методических рекомендаций...” к категории запасов В. Остальные блоки разведанных запасов изучены с полнотой, позволяющей отнести их к категории С₁.

Запасы, расположенные ниже контура проектируемых карьеров, рассчитанные путем экстраполяции разведданных до уровня 230 м, отнесены к прогнозным ресурсам Р₁.

По месторождению выделено 2 типа сырья: клиноптилолит гейландитовый (КЛГ) и гейландитовый (Г). Запасы, расположенные на северо-восточном фланге - блоки 8С₁, 9В, 10С₁, 19В, 20С₁, 29В, 30С₁, 31С₁, 39В, 40С₁, 41С₁ - представлены типом Г, остальные блоки - типом КГЛ.

Всего на месторождении выделен 41 блок промышленных запасов по категории В+С₁ (14 блоков - В; 27 блоков - С₁), и 8 блоков прогнозных ресурсов Р₁.

1.10 Эксплуатационные запасы карьера

Эксплуатационные запасы проектируемых карьеров согласно принятых условий добычи цеолитовых туфов в 15000 т в год, определены исходя из общих геологических запасов по категории В.

Карьер разрабатывает сев.-зап. часть пласта-1 с сырьем типа КЛГ.

При подсчёте запасов цеолитовых пород, определение средних значений мощности полезного пласта, содержание цеолитовой составляющей и площади блоков необходимые для проектируемого карьера, использованы расчёты приводимые в “Отчёте по результатам детальной разведки месторождения “Хонгуруу”, Книга 1, г. Мирный, 1993 г.

При подсчёте эксплуатационных запасов в проектируемом контуре карьера неучтены потери при транспорировке с карьера до промплощадки подготовки и затаривания.

В общем случае эксплуатационные потери при производстве транспортных работ принимаются в соответствии с “Всесоюзными нормами технологического проектирования предприятий нерудных строительных материалов (ОНТП-185)” и “Отраслевой инструкцией по определению и учету потерь нерудных строительных материалов при добыче” (ВНИИРуд, 1974 г.) и составляют 4 % от геологических запасов (при годовой добыче в 15000 т). Однако метод оконтуривания цеолитовых пород по минимальному содержанию цеолитовых туфов по пластопересечению - 55 % позволяет в выбранном контуре пренебречь объемом потерь при подсчете эксплуатационных запасов карьера.

Нормативы потерь ежегодно уточнять, а фактические превышение нормативных потерь обосновать расчетами.



2. ГОРНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

2.1 Выбор способа разработки

Учитывая простое строение месторождения, применяемый комплекс технологического оборудования для ведения горных работ проектом принимается сплошная, послойная, однобортовая, продольная система разработки.

Порядок ведения вскрышных работ и подготовки цеолитового сырья по карьеру определен календарным графиком ведения горных работ.

Организация вскрышных работ - одним блоком с одним выездом. Разработка карьеров в целом разбита на этапы. Каждый из этапов развития горных работ на карьере принят по признаку порядка и размещения пород вскрыши в отвалы.

С учетом принятого порядка и технологии ведения горных работ, проектом принято 20 тыс. м³

Подготовка пород вскрыши - послойное механическое рыхление тяжелым навесным рыхлительным агрегатом, установленным на базе промышленного трактора Т-35.01. После рыхления породы перемещаются в отвалы. При транспортной схеме вскрышных работ породы вскрыши окучиваются бульдозером в бурты для погрузки автопогрузчиком в автосамосвалы.

Обоснование принимаемого способа разработки и подсчет эксплуатационных запасов

1. Высота уступа, незначительные размеры карьера и принятая технология ведения горных работ позволяет разработку карьера до проектных отметок без разделения на уступы на всю глубину. Физико-механические свойства пород обуславливают угол откоса рабочего борта в 65

2. Ширина рабочей площадки для размещения и работы технологического оборудования равна в среднем: 28,0 м. Минимальная - 13,3 м.

3. Фронт работ:

а) Вскрышной. В процессе разработки карьера согласно принятой системы отработки и горно-транспортного оборудования вскрыша ведется послойно по предельным контурам карьера.

б) Добычной. В силу принятой технологии и системы разработки добычной фронт ограничен предельными размерами пласта: вкрест простирания мощности пласта, предельными размерами карьера по простиранию пласта.

4. Годовой уход в глубину:

П_г = Q/(L_п В) , м

где: Q - производительность карьера в год, м³;

L_п - длина карьера по простиранию, м;

В - ширина карьера вкрест простирания, м.

Данный элемент системы разработки для проектируемого карьера определяется объемом подготовленных к выемке запасов полезного ископаемого и является средним.

П_г = 8022 / (280 23,6) = 1,2 м

Годовой уход в глубину планировать и уточнять ежегодно годовым планом развития горных работ.

2.2 Производительность карьера и общая организация работ

Согласно принятым проектным решениям, годовой объем вскрыши составит не менее 20 тыс.м³ и добычи цеолитовых туфов 8022 тыс.м³ отработка будет вестись в течение 15 лет. Режим работы карьера круглогодичный, 1 смена в сутки по 8 часов при 40-часовой рабочей неделе.

Подготовленная к добычной выемке площадь цеолитовых туфов предварительно взрыхляется вышеописанным методом бульдозером - рыхлителем и окучивается в бурты. После окучивания цеолитовые туфы транспортируются автосамосвалом на промплощадку карьера, где производится отбор и затаривание сырья.

Годовой объем добычи цеолитов по карьеру составляет 15000 т в год, что при объемном весе 1,87 т/м³ составит 8022 м³. Объем добычи по типам сырья полностью зависит от заявок потребителей, поэтому проект не предусматривает четкую привязку объема добычи цеолитов с карьера по годам, а ограничивается только подготовленными к выемке запасами.

Применяемый комплекс технологического оборудования для горно-подготовительных и вскрышных работ применяется и для добычных работ. Технические характеристики и расчет производительности оборудования приведен в главе 2.5 данного проекта.

Вскрышные работы ведутся с двухгодовым опережением годовой производительности предприятия. При этом обязательным условием для карьера является наличие подготовленного к добыче цеолитового сырья в объеме 15000 т.

Ширина рабочей площадки (РП) равна:

- при вскрышных работах внешняя граница соответствует проектной границе контуров карьера.

Максимальная ширина РП: - 48,0 м

Минимальная ширина РП на проектной глубине- 8,1 м

Добычные работы ведутся послойно по мере подготовки 15000 т сырья.

Годовая углубка карьера равна (в среднем): - 1,2 м.

Направление ведения горных работ: от вскрывающей выработки вдоль пласта цеолитов и ограничен проектной длиной карьера.

Календарный план добычных работ для карьера разрабатывается предприятием ежегодно в зависимости от поступивших заявок на поставку сырья от потребителей.

В целом календарный план горных работ обеспечивает безопасную работу с заданной производительностью предприятия в течение всего срока отработки запасов проектируемого карьера.

2.3 Вскрытие месторождения

Система разработки на данном месторождении должна обеспечить безопасную, планомерную и экономически выгодную разработку полезных ископаемых, необходимую производственную мощность предприятия, полное извлечение запасов полезного ископаемого, а также охрану недр и окружающей природной среды в разрабатываемой местности.

При выборе системы разработки применяем классификацию профессора Ржевского В.В., предусматривается определенный порядок выполнения подготовительных, вскрышных и добычных работ в контурах карьерного поля. Кроме того, качественными признаками являются: направление выемки в профиль, месторасположение отвалов. Согласно этой классификации имеет место существенные различия систем разработки горизонтальных и пологих месторождений, а также наклонных и крутопадающих месторождений.

С учетом простых горно-геологических условий разработки месторождения, их геометрических параметров, объемов годовой добычи, проектируемого горно-добычного оборудования и машин, проектом принимается разработка месторождения сплошная, однобортовая, продольная система разработки с послойной выемкой (выемочными слоями) цеолитовых туфов без применением БВР.

Организация вскрышных работ - одним блоком с одним выездом. Разработка карьеров в целом разбита на этапы. Каждый из этапов развития горных работ на карьере принят по признаку порядка и размещения пород вскрыши в отвалы.

Подготовка пород вскрыши - послойное механическое рыхление тяжелым навесным рыхлительным агрегатом, установленным на базе промышленного трактора Т-35.01. После рыхления породы перемещаются в отвалы. При транспортной схеме вскрышных работ породы вскрыши окучиваются бульдозером в бурты для погрузки автопогрузчиком в автосамосвалы.

2.3.1 Определение главных параметров карьера

Согласно классификации деформаций открытых горных выработок для бортов проектируемого карьера соответствует тип В, класс В-V, подкласс б (индекс подкласса В-V-б).

По оценке устойчивости откосов по коэффициенту запаса устойчивости n выбираем n = 1,3. При этом вертикальный уступ будет обеспечен требуемым коэффициентом запаса до высоты 10-12 м. Поскольку при водонасыщении прочность пород уменьшается более чем в 2,5 раза, то следует ожидать существенное криогенное выветривание пород. Породы первоначально вертикального уступа за 2-3 года могут выположиться до угла 40-45, берма сработается на 3-5 м, а под откосом расположится разрушенный материал. С учетом возможных деформаций определяем угол откоса (в градусах) по формуле:

_п = _пmin + ( _д - _дmin )

где: _пmin - минимальное значение угла откоса после деформации;

_{д -} угол откоса до деформации;

_дmin - минимальное значение угла откоса при котором еще возможна его деформация;

- опытный коэффициент.

Для принятого подкласса устойчивости В-V-б:

_дmin = 15, _пmin = 11, = 0,25, _дmax = 65.

_п = 15 + 0,25( 90-11) = 35

п = 35

Значения ширины захвата и распространения определяем по формулам:

в = , м

В = , м

где: n - опытный коэффициент (для принятого класса устойчивости равный 0,2);

H_i = 0 - 22 м - высота уступа (глубина проектируемого карьера):

Значение в и В, м	Глубина карьера, м
	5	10	15	20	25
в	0,96	1,9	2,9	3,9	4,8
В	3,9	7,7	11,6	15,4	19,3

Учитывая небольшую глубину разрабатываемого карьера, проектом принимается разработка карьера до проектных отметок в один уступ. Угол откоса рабочего борта принимается равным 65.

При этом устойчивость откосов для деформаций вмещающих пород в пределах карьерного поля будет наибольшей, что видно из графика взаимосвязи между углом откоса и его высотой.

Наибольшая глубина карьера:

Проектная глубина разработки - отметка +230 м, Н_ср = 14 м.

Схема рыхления и расположения борозд приведена на рис.3.4.1. и 3.4.2.

Рисунок 2.4.1 Возвратно - поступательная схема рыхления песков.

Рисунок 2.4.2 Поперечный разрез борозды рыхления.

Проектируемый карьер имеет следующие параметры:

Длина, м	- 290,0
Ширина, м	- 80,0
Глубина, м	- 14,0

2.4 Горно-капитальные работы

Горно-капитальные работы выполняются в следующем порядке. Проводится траншея первого уступа. После производится разнос одного или двух бортов уступа. В конкретных условиях строительство карьера такая последовательность может иметь некоторые особенности.

С целью уменьшения объёма горно-капитальных работ размеры рабочих и нерабочих площадок (берм) в период строительства карьера принимаются минимальными. Иногда их увеличивают дополнительно для выполаживания рабочего борта карьера с целью повышения его устойчивости или регулирования режима горных работ.

Объём первоначального карьера равен произведению площади его поперечного сечения на длину карьерного поля. Поперечное сечение карьера устанавливается путём графических построений. Вначале на поперечном сечении залежи проводятся горизонтальные линии, соответствующие высотным отметкам нижних площадок уступов карьера. Построение поперечного сечения карьера начинается с добычного горизонта.

Параметры траншеи

Производство горных работ ведется, учитывая, что существующий карьер имеет вскрывающие выработки. В виду этого проектом принимается:

1) сохранение существующего въезда (отметка насыпи автодороги на уровне отметки горизонта +230, которая является проектной глубиной карьера). Данный въезд в карьер остается до конца срока службы карьера.

Выбор места заложения основной вскрывающей выработки обусловлен тем, что данный вариант сокращает объем проходки траншеи, т.к. будет проходиться со стороны склона. Кроме того, данная траншея будет сохранена при условии дальнейшей реконструкции карьера.

Способ проходки траншеи - без применения буровзрывных работ, при помощи бульдозера-рыхлителя.

В начальной стадии разработки карьера и до отметки +310 м - проходка траншеи осуществляется по бестранспортной схеме - бульдозерами с размещением горной массы во внешний отвал.

По мере углубления карьера целесообразна проходка траншеи до отметки дна карьера с использованием автомобильного транспорта.

Характеристики вскрывающей траншеи

1. Объем траншеи, т. м3	13,6
2. Длина траншеи, м	82,8
3. Заложение откосов	1 : 1
4. Ширина нижнего основания траншеи, м	9

Основная вскрывающая траншея рассчитана для однополосного автомобильного движения.

2.5 Вскрышные работы

Выбор типов технологического оборудования для производства вскрышных и добычных работ принимается на основании научно-исследовательских работ Института горного дела Севера СО РАН, обобщивших опыт разработки месторождений цеолитов. Наиболее рациональным выбран открытый способ разработки с применением тяжелого бульдозера с рыхлительным оборудованием для подготовки горной массы механическим разрушением при вскрышных и добычных работах.

Принятое решение обусловлено тем, что буровзрывной способ рыхления пород приводит к значительному загрязнению полезного ископаемого газообразными продуктами взрыва из-за его адсорбирующего свойства.

На выбор применяемого оборудования другими решающими факторами явились:

- удаленность месторождения от населенных пунктов;

- отсутствие централизованного электроснабжения;

- требуемая производственная мощность;

- срок существования предприятия.

При таких условиях, на данном этапе освоения месторождения, наиболее приемлем комплекс состоящий из мобильного погрузочного и транспортного оборудования.

С учетом “Задания...” и рекомендаций ИГДС СО РАН, проектом принят комплекс технологического оборудования в составе:

- бульдозер-рыхлитель Т-35.

- погрузчик Д-660 (ТО-11) на базе трактора К-702;

- бульдозер Т-170;

- автосамосвал КамАЗ-55111.

Расчеты производительности оборудования и их количество, а также технологические параметры системы разработки принимаются согласно выбранного комплекса технологического оборудования.

Работа и использование бульдозера- рыхлителя Т-35.01

В процессе ведения горых работ бульдозер является основным агрегатом для подготовки транспортирования горной массы на карьере.

Бульдозером производится:

- рыхление горной массы;

- складирование и окучивание.

Учитывая физико-механические свойства взрыхляемых пород на карьере, проектом принимается рыхление с применением продольно-поперечных возвратно-поступательных заездов:

Допускается применение и других типов заездов, обеспечивающих производительную работу бульдозера.

Производительность рыхлителя Q_рых определяется в зависимости от производительности бульдозера по формуле:

Q_рых = (Т_см* _i - A_п*t_пер)*_тр*U_рых*В_р* , м³/см

где: Т_см - производительность смены, час; Т_см = 8 час.

_i - коффициент использования сменного времени; _i = 0,65.

A_п - количество поворотов рыхлителя; A_п = 100.

t_пер - время на переключение передач и один поворот, час; t_пер = 0,02 час

_тр - скорость движения трактора, м/час; _тр = 3219 м/час.

U_рых - глубина рыхления, м; U_рых = 0,5 м.

В_р - ширина полосы рыхления, м; В_р = 40 м.

- коэффициент глубины рыхления по полезной работе бульдозера, = 0,3.

Q_рых = (8*0,65 - 100*0,02)*3219*0,5*40*0,3 = 618 м³/см

Q_рых = 618 м³/см

Q_год = Q_рых*N_г = 61,8*255 = 178 тыс.м³

где N_г = 255 - количество рабочих дней в году;

Q_год = 178 тыс.м³

При среднесменном объеме 618 м³ для ее рыхления потребуется:

= = 0,08 бульдозера, принимаем 1 бульдозер

Производительность бульдозера при вскрышных работах при складировании пород во внешние отвалы (за предельным контуром карьеров) определяем из справочных нормативных данных, учитывая, что при транспортировании предварительно рыхленного массива расстояние транспортировки на карьере не превышает 80 м.

Норма времени на 100 м³, Н_t = 1,40 час

Норма выработки Н_в = 71,4 м³/час.

Сменная производительность бульдозера при транспортировании пород во внешние отвалы равна:

Q_см = N_г**Н_в = 8*0,65*71,4 = 371,3 м³/см;

Q_год = Q_см*N_г = 371,3*255 = 94,7 тыс. м³

При среднесменном объеме вскрыши 371,3 м³ для ее транспортировки потребуется:

= = 0,02 бульдозера, принимаем 1 бульдозер

Учитывая, что при разработке карьеров годовой объем вскрыши равен 20 т.м³ и неравномерность объемов переработки, проектом принимается парк бульдозеров Т-35.01 в количестве 2 единицы.

При максимальной переработке горной массы необходима организация работ бульдозеров в 2 смены.

2.6 Добычные работы

Техническая возможность и экономическая целесообразность использования на карьерах различного выемочно-погрузочного оборудования зависит от крепости пород, условий залегания полезного ископаемого, требуемой производительности одной машины и карьера в целом, вида механизации смежных процессов (подготовка пород к выемке и транспортирование горной массы), климатических условий, способа выемки (валовой или селективной) и от других факторов.

Исходя из горнотехнических условий разработки на данном карьере применение машин непрерывного действия невозможно, так как они рассчитаны на более мягкие породы. Недостатком многоковшовых экскаваторов является большой износ направляющих устройств и черпаковой цепи. При этом увеличивается энергоемкость экскавации. Наиболее подходящим оборудованием являются машины цикличного действия типа «прямая лопата». Колесные погрузчики на карьере являются основным выемочно-погрузочным оборудованием. Они характеризуются большой прочностью рабочего оборудования. Выпускаются различными типоразмерами с ковшом вместимостью 0,25-9 мі (и более) и применяются при разработке мягких и разрыхленных полускальных и скальных пород.

Для производства выемочно-погрузочных работ в карьере на добыче цеолитовых туфов будут использоваться колесный погрузчик ТО-11.

Hв = * Vк*n_к;

где:

Тсм - продолжительность смены, Тсм = 480 мин;

Тпз - время на выполнение подготовительно-заключительных опера ций, Тпз = 31 мин (табл. 7);

Тлн - время на личные надобности, Тлн = 10 мин (нрмативы времени, п.3)

t_п - время на погрузку одного автосамосвала, мин;

t_уп - время на установку автосамосвала под погрузку, t_уп = 0,6 мин (табл. 8)

Vк - объем горной массы в целике в ковше, м³

Vк =

где:

Е - емкость ковша ( 1,5 - 2,0 м³ - съемные ковши );

Кн - коэффициент наполнения ковша, Кн = 0,9 (табл. 17);

Кр - коэффициент разрыхления, Кр = 1,55 (табл. 17);

Vк = = 1,16 м³

n_к - количество ковшей горной массы необходимое для загрузки одного автосамосвала:

n_к = V_а / V_к

где:

V_а - объем горной массы, вмещающийся в кузове автосамосвала в целике, м³:

V_а =

где:

Q_гр - грузоподъемность автосамосвала, Q_гр = 10 т;

К_гр - коэффициент использования грузоподъемности автосамосвала, К_{гр =} 1,0;

- объемный вес горной массы в целике, = 1,87 т/м³;

V_а = = 5,34 м³

n_к = 5,34/1,85 = 2,8 ковша, n_к = 3.

Время на погрузку одного автосамосвала:

t_п = t_ц*n_к

где:

t_ц - продолжительность цикла, сек, t_ц = 28 сек (табл.10)

t_п = 28 * 3 = 84 сек = 1,4 мин.

Норма выработки в смену:

Нв = *1,85*1,87 = 759 м³/смену

Поправочные коэффициенты:

1. К₁ = 0,9 - условия Центральной Якутии;

2. К₂ = 0,97 - при подчистке подъездов.

К = К₁*К₂ = 0,9*0,97 = 0,87

С учетом поправочных коэффициентов сменная производительность составит:

Q_см = Нв*К = 759*0,87 = 660 м³/смену

Списочный парк погрузчиков:

(8)

A_г = 8022 м³- годовая производительность карьера;

~ 1 погрузчик

Расчет производительности автосамосвалов на перевозку цеолитового сырья до ПДСУ

Расчет произведен в соответствии с “ЕНВ на открытые горные работы для предприятий горнодобывающей промышленности. Часть III. Экскавация и транспортирование горной массы автосамосвалами” (Москва, 1979 г.).

Норма выработки в смену рассчитывается по формуле:

Hв = * Vа ;

где:

Тсм - продолжительность смены, Тсм = 480 мин;

Тпз - время на выполнение подготовительно-заключительной работы, Тпз = 30 мин;

Тлн - время на личные надобности, Тлн = 10 мин (нормативы времени, п.3)

Vа - объем горной массы в одном автосамосвале, м³

Vа =

где:

Qгр - грузоподъемность автосамосвала, Qгр = 10 т;

К_гр - коэффициент использования грузоподъемности автосамосвала, К_гр = 1,0;

- объемный вес горной массы в целике, = 1,87 т/м³;

Vа = = 5,34 м³

Тоб - время одного рейса автосамосвала, мин:

Тоб = 2*L*60/Vс + t_п + t_р + t_ож + t_уп + t_ур

где:

L - расстояние движения автосамосвала в один конец, L = 2,0 км.

V_c - средняя скорость движения автосамосвала, V_c = 16,8 км/час;

t_п - время на погрузку одного автосамосвала:

t_п = t_ц*n_ц = 28*3 = 84 сек = 1,4 мин

t_tр - время на разгрузку одного автосамосвала, t_р = 0,8 мин;

t_ож - время ожидания установки под погрузку, t_ож = 0,25 мин;

t_уп - время на установку автосамосвала под погрузку, t_уп = 0,6 мин;

t_ур - время на установку автосамосвала под разгрузку, t_ур = 0,5 мин;

Тоб = 2*2*60 / 16,8 + 1,4 + 0,8+ 0,25+ 0,6 + 0,5 = 18 мин.

Норма выработки в смену:

Нв = * 5,34 = 130,5 м³/смену

Поправочные коэффициенты:

1. К₁ = 0,95 - условия Центральной Якутии;

2. К₂ = 0,97 - при подчистке подъездов к самосвалу;

К = К₁*К₂ = 0,95*0,97 = 0,92

С учетом поправочных коэффициентов сменная производительность составит:

Q_см = Нв*К = 130,5*0,92 = 120,0 м³/смену (224 т/см)

Расчет количества автосамосвалов КамАЗ

1. Сменная производительность автосамосвала КамАЗ: 120,0 м³/см (224 т/см).

2. Объем горной массы: 15000 т.

3. Сменный объем работ: 15000 : 224 = 67 смены.

4. Потребное количество автосамосвалов при максимальном объеме перевозки в 8,02 тыс.м³: 2 единицы при технической готовности 0,75.

Работа и использование бульдозера- рыхлителя Т-35.01

В процессе ведения горных работ бульдозер является основным агрегатом для подготовки транспортирования горной массы на карьере.

Бульдозером производится:

- рыхление горной массы;

- складирование и окучивание.

Учитывая физико-механические свойства взрыхляемых пород на карьере, проектом принимается рыхление с применением продольно-поперечных возвратно-поступательных заездов:

Допускается применение и других типов заездов, обеспечивающих производительную работу бульдозера.