Главная База знаний "Allbest" Производство и технологии Характеристика производственной деятельности ОАО "Владивостокский бутощебеночный завод"

Характеристика производственной деятельности ОАО "Владивостокский бутощебеночный завод"

Производство щебня на примере ОАО "Владивостокский бутощебеночный завод". Характеристика сырья, режим работы и производительность карьера. Организация учета количества и качества сырья, поступающего на переработку. Технико-экономические показатели.

Рубрика	Производство и технологии
Вид	дипломная работа
Язык	русский
Дата добавления	31.05.2012
Размер файла	3,4 M

посмотреть текст работы

скачать работу можно здесь

полная информация о работе

весь список подобных работ

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Страница:

- коэффициент трения коронки о породу. При алмазном бурении пределы его изменения от 0,25 до 0,35. Принимаем ;

- осевая нагрузка задаваемая с поверхности, кН. Принимаем 20 кН;

- угловая скорость бурового инструмента, рад/с. Принимаем 35,186 рад/с;

- соответственно наружный и внутренний диаметр коронки, м.

Принимаем , .

2. Расчет мощности на вращение бурильной колонны:

, где

- коэффициент, учитывающий свойства промывочной жидкости "полиакриламидные растворы+эмульсолы". Принимаем ;

- вес 1 м бурильных труб, кН/м. Принимаем ;

- диаметр бурильных труб, м. Принимаем ;

- наружный диаметр коронки, м. Принимаем ;

- длина бурильной колонны, равная средней глубине интервала бурения, м. Принимаем ;

- интенсивность искривления скважины, град/м. Принимаем ;

- угол наклона скважины к горизонту, град. Принимаем ;

- радиальный зазор между бурильными трубами и стенками скважины, м:

(2)

Принимаем ;

- угловая скорость бурового инструмента, рад/с. Принимаем 35,186 рад/с;

- осевая нагрузка задаваемая с поверхности, кН. Принимаем 20 кН.

Итак мощность на вращение бурильной колонны будет равна:

3. Расчет мощности бурового станка при бурении:

, где (3)

- потери мощности в станке при холостом ходе вращателя, кВт. Принимаем 1,6 кВт.

- мощность на разрушение забоя, кВт;

- мощность на вращение бурильных труб;

- коэффициент потери мощности в станке при передаче нагрузки вращателю.

4. Потери мощности в двигателе станка при бурении:

, где

- номинальная мощность электродвигателя станка, кВт.

Принимаем

- мощность на валу электродвигателя, кВт. Принимаем

5. Мощность на валу маслонасоса равна:

, где

- давление в гидросистеме станка, кПа. Принимаем .

6. Потери мощности в электродвигателе маслонасоса. При:

- номинальная мощность электродвигателя маслонасоса, кВт.

Принимаем

- мощность на валу маслонасоса, кВт. Принимаем

7. Теперь находим мощность на работу маслонасоса:

8. Рассчитаем мощность, потребляемую приводом бурового станка и маслонасоса при бурении:

(4)

9. Давление, развиваемое насосом при подаче промывочной жидкости в скважину:

(5)

где

- коэффициент дополнительных потерь. Принимаем ;

- соответственно скорости движения жидкости в бурильных трубах, кольцевом затрубном пространстве и колонковом зазоре, м/с;

- соответственно, удельный вес промывочной жидкости в бурильных трубах и в затрубном пространстве, кН/м³. Принимаем равной 1,05 г/см³=10,5 кН/м³;

- ускорение свободного падения, м/с²;

- соответственно, коэффициенты гидравлических сопротивлений в бурильных трубах, кольцевом пространстве и колонковом зазоре

();

- длина бурильной колонны, равная средней глубине интервала бурения;

- длина одной бурильной трубы;

- коэффициент дополнительных сопротивлений из-за наличия шлама в жидкости;

- соответственно диаметры коронки и колонковой трубы, м;

- сопротивления в обвязке, колонковой трубе и коронке, кПа.

Принимаем 300.

Скорости движения жидкости (м/с) определяются по формулам:

в бурильных трубах

(6)

в кольцевом затрубном пространстве

(7)

в колонковом зазоре

(8)

10. Потери мощности в электродвигателе бурового насоса при нагрузке на валу:

, где

- номинальная мощность электродвигателя маслонасоса, кВт.

Принимаем

- мощность на валу маслонасоса, кВт. Принимаем

11. Мощность, потребляемая двигателем бурового насоса из сети:

, где (9)

- общая подача насоса, м³/с;

- давление, развиваемое насосом при подаче в скважину промывочной жидкости, кПа;

- общий КПД насоса при частоте вращения коленчатого вала, обеспечивающей подачу , и давление ;

- потери мощности в электродвигателе насоса при нагрузке на валу.

12. Полезно затрачиваемая энергия при выполнении СПО:

(10)

, где

- коэффициент, учитывающий затраты энергии на трение при проскальзывании пускового диска относительно тормоза подъёма и на работу труборазворота; - коэффициент, учитывающий потери энергии в талевой системе; - коэффициент, равный 1 м; - длина бурильной свечи; - вес 1 м бурильных труб, кН/м. Принимаем ; - коэффициент, учитывающий вес соединения бурильных труб; , - соответственно, плотность промывочной жидкости и материала бурильных труб, т/м³; - коэффициент трения бурильных труб о стенки скважины; - вес элеватора и талевого блока; - глубина скважины в начале и в конце рейса; - средний зенитный угол скважины на заданной глубине, град:

, где

- начальный зенитный угол заложения скважины, град;

- интенсивность искривления скважины, град/м;

Итак, найдём полезно затрачиваемую энергию при выполнении СПО:

13. Средняя мощность на СПО определяется через энергозатраты на подъём бурового снаряда в рейсе:

, где (11)

- полезно затрачиваемая энергия при выполнении СПО рейса;

- коэффициент, характеризующий потери мощности в станке при передаче лебёдки, соответствующей средней скорости выполнения СПО;

- потери мощности в станке при нулевой нагрузке лебёдки ан передаче, соответствующей средней скорости выполнения СПО, кВт;

Время выполнения СПО равно сумме временных затрат на спуск, подъём и подготовительно-заключительные операции:

, где (12)

- норма времени соответственно на спуск и подъём бурового снаряда, ч;

- норма времени соответственно на подготовительные операции перед спуском и подъёмом бурового снаряда на один рейс, ч;

- норма времени соответственно на заключительные операции перед спуском и подъёмом бурового снаряда на один рейс, ч;

14. Потери в электродвигателе станка при выполнении СПО:

, где (13)

- номинальная мощность электродвигателя станка, кВт.

Принимаем

- средняя мощность на СПО, кВт. Принимаем

15. Мощность, потребляемая электродвигателем станка (лебёдки) из электросети при выполнении СПО:

(14)

Поскольку углубка скважины за рейс составляет 2 м., то энергозатраты, связанные с выполнением операции наращивания колонны бурильных труб, учитываются в затратах энергии на СПО.

16. Суммарное время выполнения операций, связанных с потреблением электроэнергии буровой установкой при :

, где

- норма времени на бурение 1 м;

- норма времени на замену породоразрушающего инструмента;

- углубка скважины за рейс.

17. Удельные технологические затраты электроэнергии на бурение интервала при и :

, где (15)

- суммарная мощность, потребляемая из электросети приводом бурового станка и маслонасоса при бурении на средней глубине интервала;

- мощность, потребляемая приводом насоса из электросети при бурении и промывке скважины на средней глубине интервала;

- мощность, потребляемая из сети на освещение бурового здания и рабочей площадки;

- коэффициент, учитывающий продолжительность светового дня:

, где (16)

- продолжительность светового дня, ч. Принимаем равную 9,6 ч.

Тогда

- суммарное время потребления электроэнергии буровой установкой в рейсе; - мощность потребляемая из сети при выполнении СПО; - время выполнения СПО в рейсе, включающее подъём и спуск бурового снаряда, а также подготовительно-заключительные операции при спуске и подъёме бурового снаряда.

18. Затраты электроэнергии на бурение i-го интервала скважины:

, где

- удельные затраты электроэнергии на бурение i-го интервала;

- величина i-го интервала бурения.

Тогда затраты электроэнергии на бурение интервала 175-177 м составят:

3. Расчет автотранспорта

3.1 Расчет автомобиля БЕЛАЗ 540

3.1.1 Расчетно-технологический раздел

Данный раздел включает технологический расчет производственных подразделений по техническому обслуживанию, диагностике и текущему ремонту подвижного состава на автотранспортом предприятии (АТП).

Целью технологического расчета являются определение объема работ по АТП и цеха ТО и ремонта, и расчет необходимого количества исполнителей.

Технологический расчет предполагает последовательность решения следующих основных задач:

выбор исходных нормативов режима ТО и ремонта и корректирования нормативов;

определение проектных величин коэффициента технической готовности и коэффициента использования автомобилей;

определение годового пробега автомобилей в АТП;

определение годовой и сменной программы по техническому обслуживанию автомобилей;

определение общей годовой трудоемкости ТО и ТР подвижного состава в АТП;

определение годовой трудоемкости работ по объекту проектирования;

определение количества ремонтных рабочих на АТП и объекте проектирования.

3.1.2 Выбор исходных нормативов режима ТО и ТР и корректирование нормативов

Периодичность первого (второго) ТО определяется по формуле:

L₁₍₂₎=L^н₁₍₂₎^ЧK₁ ^ЧK₃_{, к}м (64)

Где L₁₍₂_{) -}расчетная периодичность первого (второго) ТО. [3; с 14]

L^н^.1₍₂_{) -}номинальная периодичность первого (второго) ТО. [1; с 14]

K₁ - коэффициент корректирования, учитывающий категорию условий эксплуатации; [3; с 14]

K₃_-коэффициент корректирования, учитывающий природно-климатические условия; [3; с 14]

L₁= 2000 ^Ч1 ^Ч0,9 = 1800 км

L₂= 8000 ^Ч1^Ч0,9 = 7200 км

Норма межремонтного пробега (пробег до капитального ремонта) определяется по формуле:

L_кр= L^н_кр^ЧK₁^ЧK₂^ЧK₃_{, к}м (65)

Где L ^н_кр= номинальная норма межремонтного пробега (пробега до КР); [3; с 14]

K₂= коэффициент корректирования, учитывающий модификацию подвижного состава и организацию его работы; [3; с 14]

L_кр = 100000 ^Ч1 ^х1 ^Ч0,9 = 90000 км

Трудоёмкость ежедневного (первого, второго) ТО определяется по формуле:

t _Е_.О.= t ^н_Е_._О_1,2^ЧK₂^ЧK₅₍66)

Где t ^н_Е_._О_.1_,2 - номинальная трудоёмкость ежедневного (первого, второго) ТО;

K₅ - коэффициент корректирования, учитывающий размеры АТП и количество технически совместимых групп подвижного состава; [3; с 15]

t _Е_.О.= 1 ^Ч1 ^Ч1,15 = 1,15 чел. ^Чч

t₁= 13 ^Ч1 ^Ч1,15 = 14,95 чел. ^Чч

t₂= 58,5 ^Ч1 ^Ч1,15 = 67,28 чел. ^Чч

Удельная трудоёмкость ТР определяется по формуле:

t _т_._р= t ^н_т_._р_.^ЧK₁^ЧK₂^Ч K₃^Ч K₄₍_ср₎^ЧK₅₍67)

Где t _т_._р_-расчётная удельная трудоёмкость ТР. [3; с 15]

t ^н_т_._р - номинальная удельная трудоёмкость ТР. [3; с 15]

K₄₍_ср_{) -}коэффициент корректирования, учитывающий пробег подвижного состава с начала эксплуатации. [3; с 15]

Величины K₄₍_ср_), K₄^?₍_ср₎рассчитываются по формуле:

K₄₍_ср₎= = = 1,5 68)

Величина K₄^?₍_ср₎рассчитывается по аналогичной формуле с заменой величины K₄₍_n₎на K₄^?₍_n₎[3; с 16]

K₄^?₍_ср₎= = = 1,28 (69)

t _т_._р= 22 ^Ч1 ^Ч1 ^Ч1,1 ^Ч1,15 ^Ч1,15 = 41,75 ^чел^.^Чч/1000

Норма дней простоя автомобиля в ТО и ТР на 1000 км пробега определяется по формуле:

d _то_и_тр= d ^н_то_и_тр* K₄^?₍_ср₎_{, д}н (70)

d _то_и_тр_-расчетная (скорректированная) норма дней простой в ТО и ТР на 1000 км пробега. [3; с 15]

d ^н_то_и_тр_-исходная норма простоя в ТО и ТР на 1000 км пробега. [3; с 15]

d _то_и_тр= 0,65 ^Ч1,28 = 0,83 ^ДН/1000

Норма дней простоя автомобиля и прицепного состава в КР:

d _кр= 35 дн

Скорректированные нормативы приведены в таблице 22.

Таблица 22. Исходные скорректированные нормативы ТО и ремонта.

Марка	Исходные нормативы	Коэффициенты корректирования	Скорректированные нормативы
	Обозначение	величина	K₁	K₂	K₃	K₄₍_ср₎ K₄'₍_ср₎	K₅	K_рез	Обозначение	Величина
БелАЗ 540	L ^н₁, км	2000	1	-	0,9	-	-	0,9	L ₁ (км)	1800
	L ^н₂, км	8000	1	-	0,9	-	-	0,9	L ₂ (км)	7200
	L ^н_кр, км	100000	1	1	0,9	-	-	0,9	L _кр (км)	67500
	t ^н_ео^,^ЧЕЛ/Ч	1,0	-	1	-	-	1,15	1,15	t _ео⁽^ЧЕЛ/Ч⁾	1,32
	t ^н₁^{, Ч}^ЕЛ/Ч	13	-	1	-	-	1,15	1,15	t ₁⁽^ЧЕЛ/Ч⁾	17,16
	t ^н₂^{, Ч}^ЕЛ/Ч	58,5	-	1	-	-	1,15	1,15	t ₂⁽^ЧЕЛ/Ч⁾	77,22
	t ^н_тр^{, Ч}^ЕЛ/Ч	22	1	1	1,1	1,5	1,15	1,9	t _тр⁽^ЧЕЛ/Ч⁾	48
	d^н_то_и_тр, дн	0,65	-	-	-	1,28	-	1,28	d_то_и_тр (дн)	0,83
	d^н_кр_{, д}н	35	-	-	-	-	-	-	d_кр₍дн)	-

3.1.3 Определение проектных величин коэффициента технической готовности и коэффициента использования автомобиля

б_Т= (71)

Где б_Т_-коэффициент технической готовности автомобилей. [3; с 18]

Lсс - Среднесуточный пробег автомобиля.

d_то_и_тр_-количество дней простоя автомобиля в ТО и ТР. [3; с 15]

d_кр - количество дней простоя в КР. [3; с 18]

L^ср_кр_-расчётная норма межремонтного пробега, определяется по формуле:

L^ср_кр= L_кр^Ч (1-) (72)

Где L_кр_-норма пробега до КР. [3; 18]

A₅_-количество автомобилей прошедших ремонт. [3; с 11]

A - количество автомобилей данной марки.

A₅= ^ЧA (73). Если > 1, то A₅= А.

L^ср_кр= 90000 ^Ч (1-) = 65700, км

б_Т₌= 0,99, б_и= ^Чб_Т^ЧК_и₍74)

Где б_и_-коэффициент использования автомобилей. [3; с 19]

D_рг_-количество рабочих дней. [3; с 19]

К_и_-коэффициент снижения использования техники исправных автомобилей по организационным причинам (приближённо равный 0.93 ч 0.97). [3; с 19]

б_и= ^Ч0,99 ^Ч0,93 = 0,63

3.1.4 Определение годового пробега подвижного состава

У_L_Г= 365 ^ЧА ^ЧLсс ^Чб_и₍75)

Где У_L_Г_-годовой пробег автомобилей в атп. [3; с 20], А - списочное количество автомобилей. [3; с 7], Lсс - среднесуточный пробег одного автомобиля. [3; с 7]

У_L_Г= 365 ^Ч10 ^Ч200 ^Ч0,63 = 459900 км

3.1.5 Определение годовой и сменной программы по техническому обслуживанию автомобиля

N_ео=, ед (76)

Где N_ео_-годовая программа ежедневных ТО [1; 20], У_L_Г_-годовой пробег автомобилей в атп. [с 12], Lсс - среднесуточный пробег одного автомобиля. [с 7]

БелАЗ 540 N_ео= 2299 ед.

Количество УМР за год определяется по формуле:

N_умр= (0,75 ч 0,80) ^Ч N_ео_{, е}д. (77)

(принимаю 0,75)

БелАЗ 540 N_умр= 0,75 ^Ч2299 = 1724 ед

Количество технических обслуживаний за год определяется по формуле:

N₂=, ед (78)

N₁= - N₂, ед (79)

Где N₁₍₂_{) -}годовая программа ТО-1 (2) [3; с 21]

БелАЗ 540 N₂= = 64 ед

N₁= - 64 = 192 ед

Сменная программа по любому из технических воздействий определяется по формуле:

N_СМ= (80)

Где N-годовая программа по соответствующему воздействию (ТО-1, ТО-2) [3, с20]

Ссм - количество рабочих смен в сутки соответствующего подразделения [3, c20]

БелАЗ 540 N_СМ₍_ТО-1₎= = 0,77 ед

N_СМ₍_ТО-2₎= = 0,26 ед

3.1.6 Определение общей годовой трудоёмкости ТО и ТР подвижного состава на АТП

T_ТО= T_ЕО + T₁ + T₂+ T_СО_,_чел. ^Чч (81)

T_ЕО= t_ЕО^ЧК_М^ЧN_УМР_,_чел. ^Чч (82)

T₁= t₁^ЧN₁_,_чел. ^Чч (83)

T₂= t₂^ЧN₂_,_чел. ^Чч (84)

T_СО=c ^Чt₂^Ч2^ЧA, чел. ^Чч (85)

В формуле К_М - коэффициент механизации показывает снижение трудоёмкости за счёт механизации работ ЕО. [3; с 23]

Величина К_Мопределяется по формуле:

К_М= 1- (86)

Где М - доля работ ЕО, выполняемых механизированным способом и приближённо принимая по таблице 22 [3; 25], М = 65

В формуле С = 0,3 для умеренно - холодных климатических районов. [1; с 24]

К_М= 1-= 0,35 для всех автомобилей.

T_ТО= 694 + 2870 + 4306 + 463,32 = 8333 чел. ^Чч

T_ЕО= 1,15 ^Ч0,35 ^Ч1724 = 694 чел. ^Чч

T₁= 14,95 ^Ч192= 2870 чел. ^Чч

T₂= 67,28 ^Ч64 = 4306 чел. ^Чч

T_СО= 0,3 ^Ч77,22 ^Ч2 ^Ч10 = 463,32 чел. ^Чч

Годовая трудоёмкость по ТР подвижного состава определяется по формуле:

Т_ТР= ^Ч t_ТР_, чел. ^Чч (87)

- годовой пробег а/м [3; с 24]

Т_ТР= ^Ч 41,75 = 19201 чел. ^Чч

Общий объём работ по ТО и ТР подвижного состава АТП определяется суммированием величин трудоёмкости, т.е.:

Т_ТОиТР= Т_ТО+ Т_ТР_, чел. ч (88). Т_ТОиТР= 8333 + 19201 = 27534чел. Ч

3.1.7 Определение годовой трудоёмкости по цеху ТО и ТР

Т_ТР₍_пост_._цех_.)= , чел. ч (89)

С_ТР_-количество процентов выпадающих на долю цеховых работ из общего объёма работ по текущему ремонту. [3; с 26]

Т_ТР₍_пост_._цех_.)= = 7104 чел. Ч

3.2 Расчет автомобиля Вольво

СОЧЛЕНЕННЫЙ САМОСВАЛ VOLVO A 30 D

Двигатель Volvo D9AACE2

Номинальная мощность, при об/с (об/мин) 31.7 (1,900)

SAE J1349, полная, кВт (л. с.) 248 (338)

Макс. крутящий момент, при об/с (об/мин) 20 (1, 200)

SAE J1995, полный, Нм 1,700

Макс. скорость хода, км/ч 53

Объем перевозимого груза с шапкой, м3 17.5

Грузоподъемность, т 28

Полная масса, т 51.1

Мощность двигателя, по SAE J1995, полная: 242 кВт (324 л. с.) по SAE J1349, полезная: 241 кВт (323 л. с.)

Вместимость кузова, с шапкой: 17.5 м3 (22.9 yd3)

Грузоподъемность: 28.0 т (30.9 sh tn)

Кабина Volvo - с отличным обзором, эргономичная и комфортабельная

Сокращенное обслуживание, отсутствуют ежедневная и еженедельная смазка

Электронная система связи для оператора

Высокоэффективный низкоэмиссионный дизель Volvo с электронным управлением непосредственным впрыском, турбонаддувом и промежуточным охладителем

Полностью автоматическая планетарная трансмиссия с электронным управлением

Гидрозамедлитель, встроенный в трансмиссию

Раздаточная коробка с блокировкой межосевого дифференциала 100% -ные блокировки дифференциалов всех мостов и продольного (межосевого)

Трехточечная подвеска переднего моста

Задняя внедорожная тележка Volvo с независимо качающимися мостами и большим дорожным просветом

Низкопрофильные шины 750/65R25

Погрузочно-разгрузочный тормоз Volvo

ДВИГАТЕЛЬ

Низкоэмиссионный 6-цилиндровый рядный 4-тактный дизель Volvo с электронным управлением, непосредственным впрыском, турбонаддувом, промежуточным охладителем и сменными мокрыми гильзами цилиндров.

Вентилятор радиатора: С переменной скоростью вращения и гидростатическим приводом, включаемый термостатом лишь по необходимости.

Моторный тормоз: Устройство дросселирования выхлопа.

Изготовитель, модель........... Volvo D10BAAE2*

Изготовитель, модель........... Volvo D10BABE2**

Макс. мощность при............33.3 об/с (2000 об/мин)

SAE J1995 полная.............242 кВт (324 л. с.)

Мощность на маховике при.........33.3 об/с (2000 об/мин)

SAE J1349, DIN 6271 полез. ***........241 кВт (323 л. с.)

Макс. крутящий момент при.........22.5 об/с (1350 об/мин)

SAE J1995 полный.............1420 Нм (1047 lb ft)

SAE J1349, DIN 6271 полез. ***........1410 Нм (1040 lb ft)

Рабочий объем..............9.6 л (586 in3)

Диаметр поршня..............120 мм (4.8 in)

Ход поршня...............140 мм (5.5 in)

*) Отвечает US (EPA) step 2, California (CARB) step 2 и Europe (EU) step 2.

**) Отвечает Europe (EU) step 2.

***) При нормальных оборотах вентилятора. При макс. оборотах вентилятора макс. мощность на маховике составляет 228 кВт (306 л. с.), а момент - 1321 Нм (974 lb ft), что соответствует DIN 70020.

ЭЛЕКТРОСИСТЕМА

Маркировка всех кабелей, разъемов и выводов. Кабеля заключены в пластиковые короба, закрепленные на раме. Галогенные лампы. Готовая разводка под дополнений. При необходимости - разъемы стандарта влагозащиты IP67.

Рабочее напряжение............24 В

Емкость батарей.............2х170 Ач

Генератор................1.54 кВт (55 А)

Двигатель стартера............6.6 кВт (8.8 л. с.)

ЗАПРАВОЧНЫЕ ЁМКОСТИ

Компьютерная система контролирует уровни всех жидкостей, сокращая время обслуживания. Сроки следующего обслуживания и значения критических параметров машины выводятся на монитор на панели управления.

Удобство обслуживания: Откидная передняя решетка с лестницей для доступа к блоку фильтров. Открывающийся на 90° капот для полного доступа к двигателю. Сливные шланги и поворотный радиатор для простоты очистки.

Заправочные емкости

Система смазки двигателя.........38 л (10 US gal)

Топливный бак..............400 л (105.7 US gal)

Система охлаждения...........80 л (21.1 US gal)

Трансмиссия, всего............48 л (12.7 US gal)

Раздаточная коробка...........8.5 л (2.2 US gal)

Ступица колеса.............5 л (1.3 US gal)

Передний мост..............38 л (10 US gal)

Первый мост тележки...........40 л (10.6 US gal)

Второй мост тележки............38 л (10 US gal)

Тормозная гидравлика...........2 л (0.53 US gal)

Гидросистема..............260 л (68.7 US gal)

Бак гидрожидкости............180 л (47.6 US gal)

СИЛОВАЯ ПЕРЕДАЧА

Специально сконструирована для сочлененных самосвалов, содержит только компоненты производства Volvo.

Гидротрансформатор: Одноступенчатый, со статором с муфтой свободного хода и автоматическими блокирующими муфтами всех передач.

Коробка передач: Полностью автоматическая планетарная с 6 передачами переднего и 2 заднего хода и встроенным гидрозамедлителем.

Раздаточная коробка: Volvo, одноступенчатая, с отбором мощности и 100% -ной блокировкой дифференциала.

Мосты: Volvo, с полностью разгруженными полуосями, планетарными бортовыми редукторами и 100% -ными блокировками дифференциалов.

Блокировки дифференциалов: Одна продольная и три поперечных, 100% -ные, включаемые на ходу машины.

Привод: 6х4 или 6х6, переключаемый на ходу машины.

Гидротрансформатор............2.37: 1

Трансмиссия............... Volvo PT 1560

Раздаточная коробка............ Volvo IL 1

Размер шин...............750/65R25

Мосты................. AH 64

Скорости на передачах, макс.

Передний ход

1-я...................8 км/ч (5 mph)

2-я...................12 км/ч (7.5 mph)

3-я...................22 км/ч (13 mph)

4-я...................31 км/ч (19.3 mph)

5-я...................40 км/ч (24.8 mph)

6-я...................53 км/ч (32.9 mph)

Задний ход

1-я...................8 км/ч (5 mph)

2-я...................13 км/ч (8.1 mph)

ПОДВЕСКА

Уникальная необслуживаемая подвеска Volvo. Все оси имеют трехточечную подвеску, обеспечивающую независимость их перемещений при езде по бездорожью.

Передний мост: По одной резиновой пружине с амортизирующим ограничителем сжатия и по два амортизатора на каждой стороне машины.

Мосты тележки: Уникальная внедорожная тележка Volvo с независимо качающимися мостами. Большой ход мостов обеспечивает стабильное и ровное движение кузова с грузом.

ТОРМОЗНАЯ СИСТЕМА

Двухконтурная тормозная система с пневмогидравлическими дисковыми тормозами, отвечающая полной массе машины согласно ISO 3450 и SAE J1473.

Рабочие тормоза: Сухие дисковые тормоза всех колес.

Контура привода: Один контур для переднего моста и один контур для мостов задней тележки.

Стояночный тормоз: Приводимый в действие пружиной дисковый тормоз на валу привода, удерживающий груженую машину на уклоне до 18%. При его включении автоматически блокируется межосевой дифференциал.

Компрессор: С шестеренчатым приводом от трансмиссии.

Замедлитель: Встроенный в трансмиссию, гидравлический, с плавным регулированием усилия торможения.

Полное усилие замедления рассчитывается для работы гидрозамедлителя с дросселированием выхлопа, см. диаграмму.

ГИДРОСИСТЕМА

Поршневые гидронасосы переменной производительности с отбором мощности лишь по мере необходимости.

Гидронасосы: Гидронасосы с приводом от двигателя на валах отбора мощности от маховика. Один поршневой насос резервного рулевого управления с приводом от колес, расположенный на раздаточной коробке.

Фильтры: Один фильтр с фильтрующим элементом из стекловолокна и магнитным сердечником.

Производительность насосов

с приводом от двигателя..........105 л/мин (27.7 US gpm)

с приводом от колес............142 л/мин (37.5 US gpm)

при оборотах вала.............52.5 об/с (3150 об/мин)

Рабочее давление.............25 МПа (3628.4 psi)

КАБИНА

Эргономичная и комфортабельная кабина Volvo на виброгасящей резиновой подвеске, имеющая отличный обзор, удобные ступени и широкую дверь без порога. Рулевая колонка с регулировкой по высоте и углу наклона. Верхняя панель для радио и багажа. Коммуникационная система на панели управления. Багажные отсеки.

Стандарты: Кабина отвечает стандартам ROPS/FOPS (ISO 3471, SAE J1040/ISO 3449, SAE J231).

Отопитель/обдув стекол: C фильтром забортного воздуха, 4-скоростным вентилятором, обеспечивающим наддув герметизированной кабины, регулируемыми дефлекторами вентиляции и отдельными отверстиями для размораживания стекол для всех окон.

Сиденье оператора: Регулируемое сиденье с втяжным ремнем безопасности и негорючей обивкой.

Уровень шума в кабине по ISO 6394 74 дБ (А)

РУЛЕВОЕ УПРАВЛЕНИЕ

Рулевое управление поворотом рамы в сочленении с гидромеханическим приводом с самокомпенсацией, быстрое, безопасное и точное даже при высоких скоростях откатки. Малое усилие на руле и 3.4 оборота руля между упорами для удобства маневрирования на малой скорости.

Гидроцилиндры: Два двойного действия.

Резервное рулевое управление: Соответствует полной массе машины согласно ISO 5010.

Угол поворота рамы: ±45°

КУЗОВ

Погрузочно-разгрузочный тормоз: При работающем двигателе включаются рабочие тормоза грузовой тележки, а трансмиссия переключается на нейтраль.

Кузов: Кузов из закаленной и отпущенной стали с плоскими панелями, изготовленными из Hardox 400.

Гидроцилиндры подъемника: Два одноступенчатых двойного действия.

Угол опрокидывания.................70°

Опрокидывание с грузом..........12 сек

Опускание...................................9 сек

Толщина панелей кузова

Передние................8 мм (0.31 in.)

Боковые.................12 мм (0.47 in.)

Днище.....................14 мм (0.55 in.)

Задняя часть...........14 мм (0.55 in.)

Предел текучести металла..........900 Н/мм2 (130000 psi)

Прочность на растяжение..........1250 Н/мм2 (181000 psi)

Твердость, мин..............360 HB

ВЕСОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Эксплуатационные массы включают массу всех жидкостей и оператора. Для шин 23.5R25 (по заказу) вычесть по 200 кг (441 lb) на мост.

Эксплуатационная масса: с шинами 750/65R25.

Порожний

На переднем мосту.............12 500 кг (27 557 lb)

На мостах тележки.............10 560 кг (23 280 lb)

Всего..................23 060 кг (50 637 lb)

Полезная нагрузка.............28 000 кг (61 728 lb)

Полная масса:

На переднем мосту.............14 990 кг (33 047 lb)

На мостах тележки.............36 070 кг (79 519 lb)

Всего..................51 060 кг (112 566 lb)

ДАВЛЕНИЕ НА ГРУНТ

При номинальной загрузке и просадке колес в грунт на 15% от их радиуса на порожней машине.

С шинами: 750/65R25 23.5R25 (по заказу)

Порожний

Передние 146 кПа (21.2 psi) 183 кПа (26.5 psi)

Задние 146 кПа (21.2 psi) 183 кПа (26.5 psi)

Груженый

Передние 146 кПа (21.2 psi) 183 кПа (26.5 psi)

Задние 146 кПа (21.2 psi) 183 кПа (26.5 psi)

ТЯГОВОЕ УСИЛИЕ И ЗАМЕДЛЕНИЕ Volvo A30D 6x6

ТЯГОВОЕ УСИЛИЕ НА КОЛЕСЕ

1. Тяговое усилие в в тоннах (кГ х 1000)

2. Скорость в км/ч

3. Масса машины в тоннах

4. Уклон в % + сопротивление качению в %

ТОРМОЗНОЕ УСИЛИЕ

(Гидрозамедлитель + дросселирование выхлопа)

1. Тормозное усилие в в тоннах (кГ х 1000)

2. Скорость в км/ч

3. Масса машины в тоннах

4. Уклон в % - сопротивление качению в %

ПРАВИЛА ПОЛЬЗОВАНИЯ ДИАГРАММАМИ

Диагональные линии представляют полное сопротивление движению (уклон в % плюс сопротивление качению в %).

Диаграммы построены для сопротивления качению 0%, стандартных шин и трансмиссии, если не оговорено иное.

А. Выберите диагональ с соответствующим полным сопротивлением, указанным по правой стороне диаграммы.

В. Найдите пересечение диагонали с линией полной массы машины, NMW (порожняя) или GMW (груженая).

С. Из точки пересечения проведите горизонтальную линию влево до пересечения с кривой тягового усилия или кривой тормозного усилия.

D. Координата полученной точки по оси скоростей дает скорость машины.

ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ (порожний, с шинами 750/65R)

A 10394 мм (34'1") N 8105 мм (26'7")

A1 4954 мм (16'3") N1 4037 мм (13'3")

A2 6032 мм (19'9") O 2900 мм (9'6")

B 5339 мм (17'6") P 2706 мм (8'11")

C 3428 мм (11'3") R 513 мм (1'8")

C1 3318 мм (10'11") R1 635 мм (2'1")

C2 1768 мм (5'10") U 3310 мм (10'10")

C3 3824 мм (12'7") V 2216 мм (7'3")

D 2764 мм (9'1") W 2941 мм (9'8")

E 1210 мм (4'0") X 456 мм (1'6")

F 4175 мм (13'8") X1 582 мм (1'11")

G 1670 мм (5'6") X2 659 мм (2'2")

H 1688 мм (5'7") Y 2216 мм (7'3")

I 608 мм (2'0") Z 2941 мм (9'8")

J 2856 мм (9'4") a1 23.5°

K 2121 мм (7'2") a2 70°

L 686 мм (2'3") a3 45°

M 6592 мм (21'8")

ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ (вместимость кузова с шапкой по SAE 2:

1)

Грузоподъемность.............28000кг (31 shtn)

Вместимость кузова,

геометрическая..............13.6м3 (17.8yd3)

с шапкой.................17.5м3 (22.9yd3)

Вместимость кузова с верхним задним бортом,

геометрическая..............14м3 (18.3yd3)

с шапкой.................18.1м3 (23.7yd3)

Вместимость кузова с нижним задним бортом,

геометрическая..............13.8м3 (18yd3)

с шапкой.................18м3 (23.5yd3)

СТАНДАРТНАЯ КОМПЛЕКТАЦИЯ

Обеспечение безопасности

Кабина с защитой по ROPS/FOPS

Платформа для обслуживания

Фрикционное покрытие на капоте и крыльях

Огни аварийной сигнализации

Звуковой сигнал

Защитная решетка заднего окна

Зеркала заднего вида

4. Строение дорог

4.1 Дорожная одежда

Принят усовершенствованный капитальный тип покрытия, дорожная одежда рассчитана на перспективный период 16 лет.

Расчет прочности дорожной одежды произведен под осевую нагрузку автомобилей группы А, приведенная интенсивность движения - 222,7 ед/сутки.

Конструкция дорожной одежды рассчитана согласно "Проектированию нежестких дорожных одежд" ОДН 218.046-01.

Вычисляем суммарное расчетное количество приложений расчетной нагрузки за срок службы:

Для расчета по допускаемому упругому прогибу и условию сдвигоустойчивости:

УN_р=0,7N_р (К_с/q⁽^Тсл-1⁾⁾ Т_рдгК_n (90)

Где

К_с_-коэффициент суммирования

N_р - приведенная интенсивность на последний год срока службы, авт/сутки

Т_рдг - расчетное число расчетных дней в году, соответствующих определенному состоянию деформируемости конструкции

К_n_-коэффициент, учитывающий вероятность отклонения суммарного движения от среднего ожидаемого

УN_р=0,7^.222,7 (15/1,04¹⁴) 145^.1,38=27046 авт.

Исходя из наличия дорожно-строительных материалов в проекте разработана следующая конструкция дорожной одежды (тип I), которая устраивается на всем реконструируемом участке дороги.

Таблица 23 - Расчетные параметры дорожной одежды

№ п/п

Материал слоя

Высота слоя, см

Е, по упругому прогиб

Е, по сдвигу

Расчет на растяжение при изгибе

Источники обоснования

Е, Мпа

R_о, Мпа

m

1

А/б плотный БНД 90/130

5

2400

1200

3600

9,50

5,4

5,0

Пр.3

2

А/б пористый БНД 90/130

6

1400

800

2200

7,80

6,3

4,0

Пр.3

3

Щебень фракцированный заклинкой из изверж. пород основания

30

250

250

250

Пр.3

4

Песок крупный гравелистый

25

130

130

130

Пр.3

5

Песок мелкий

100

100

100

Пр.2

Расчет по допускаемому упругому прогибу.

Рисунок 3 Схема конструкции дорожной одежды.

Расчет ведем послойно, начиная с подстилающего слоя по номограмме:

1) Е_н/Е_в=Е^гр/Е^пс=100/130=0,769

p=0,6 МПа, D=37 см

h_в/D=h_щеб1/D=25/37=0,68

Е^пс_общ/Е^пс=0,86

Е^пс_общ=0,86^.130=112 МПа

2) Е^пс_общ/Е^щеб=112/250=0,448

h_щеб/D=30/37=0,81

Е^щеб_общ/Е^щеб=0,69

Е^щеб_общ=0,69^.250=173 МПа

3) Е^щеб_общ/Е^аб1=173/1400=0,124

h_аб1/D=6/37=0,16

Е^аб1_общ/Е^аб1=0,152

Е^аб1_общ=0,152^.1400=213 МПа

4) Е^аб1_общ/Е^аб2=213/2400=0,09

h_аб2/D=5/37=0,14

Е_общ/Е^аб2=0,10

Е_общ=0,10^.2400=242 МПа

Определяем требуемый модуль упругости:

Е_тр=98,65 [lg (УN_p) - 3,55] (91)

Е_тр=98,65 [ (lg27046) - 3,55] =87 МПа

Определяем коэффициент прочности по упругому прогибу:

К_пр=Е_общ/Е_тр (92), К_тр=242/87=2,78

Требуемый минимальный коэффициент прочности для расчета по допускаемому упругому прогибу - 1, 20. Следовательно, выбранная конструкция удовлетворяет условию прочности по допускаемому упругому прогибу.

Рассчитываем конструкцию по условию сдвигоустойчивости в грунте.

Действующие в грунте активные напряжения сдвига вычисляем по формуле:

Т=ф_нр (93)

Для определения ф_н предварительно назначенную дорожную конструкцию приводим к двухслойной расчетной модели. В качестве нижнего слоя модели принимаем грунт (песок мелкий) со следующими характеристиками: Е_н=100 МПа, ц=14⁰ и с=0,004 МПа.

Модуль упругости верхнего слоя модели вычисляем по формуле:

Е_в=Уⁿ_i₌₁Е_ih_i/Уh_i (94)

Где

n - число слоев дорожной одежды;

Е_i - модуль упругости i-го слоя;

h_i - толщина i-го слоя.

Значения модулей упругости материалов, содержащих органическое вяжущее, назначаем при расчетной температуре +20⁰С.

Е_в= [ (1200^.5) + (800^.6) + (250^.30) + (130^.25)] /66=327 МПа

По отношениям Е_в/Е_н=327/100=3,27 и h_в/D=66/37=1,78 и при ц=26⁰ с помощью номограммы находим удельное активное напряжение сдвига: ф_н=0,025 МПа. Таким образом: Т=0,025^.0,6=0,015 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига в грунте рабочего слоя определяем по формуле

Т_пр=с_N*к_у+0,1г_срz_опtgц_вт (95)

Где:

с_N - сцепление в грунте земляного полотна, МПа, принимаемое с учетом повторности нагрузки;

к_у - коэффициент, учитывающий особенности работы конструкции на границе песчаного слоя с нижним слоем несущего основания;

z_оп - глубина расположения поверхности слоя, проверяемого на сдвигоустойчивость, от верха конструкции, см;

г_ср - средневзвешенный удельный вес конструктивных слоев, расположенных выше проверяемого слоя, кг/см³;

ц_вт - расчетная величина угла внутреннего трения материала проверяемого слоя при статическом действии нагрузки;

0,1 - коэффициент для перевода в МПа.

Т_пр=0,006^.3+0,1^.0,002^.66^.tg14⁰=0,021 МПа

Определяем коэффициент прочности по сдвигоустойчивости:

К_пр=0,021/0,015=1,4, что больше К^тр_пр=1,00

Рассчитываем конструкцию на сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от растяжении при изгибе.

Приводим конструкцию к двухслойной модели, где нижний слой модели - часть конструкции, расположенная ниже пакета асфальтобетонных слоев, т.е. щебеночное основание и грунт рабочего слоя.

Е_н=173 МПа;

К верхнему слою относят все асфальтобетонные слои.

Модуль упругости верхнего слоя устанавливают по формуле:

Е_в=Уⁿ_i=1E_ih_i/ Уⁿ_i=1h_i (96)

Где:

Е_i - модуль i-го слоя;

h_i - толщина i-го слоя.

Е_в=3600^.5+2200^.6/11=2836 МПа

По отношениям h_в/D=11/37=0,30 и Е_в/Е_н=2836/173=16,4 по номограмме находим определяем у_р`=2,3 МПа.

Расчетное растягивающее напряжение вычисляем по формуле:

у_р= у_р`рк_в (97)

у_р=2,3^.0,6^.0,85=1,17 МПа

Вычисляем предельное растягивающее напряжение по формуле:

R_N=R_ok₁k₂ (1-V_Rt) (98)

Где:

R₀ - нормативное значение предельного сопротивления растяжению (прочность) при изгибе при расчетной низкой весенней температуре при однократном приложении нагрузки;

k₁ - коэффициент, учитывающий снижение прочности вследствие усталостных явлений при многократном приложении нагрузки;

k₂ - коэффициент, учитывающий снижение прочности во времени от воздействия погодно-климатических факторов;

V_R - коэффициент вариации прочности на растяжение;

t - коэффициент нормативного отклонения.

R₀=7,80 МПа - для нижнего слоя асфальтобетонного пакета.

k₁=а/^mN_р (99)

Где

m - показатель степени, учитывающий свойства монолитного слоя - 4,0

а - коэффициент, учитывающий различие в реальном и лабораторном режимах растяжения повторной нагрузкой, а так же вероятность совпадения во времени расчетной температуры покрытия и расчетного состояния рабочего слоя по влажности - 6,3

k₁=6,3/⁴27046=0,491

t =1,39; k₂=0,80

Отсюда

R_N=7,8^.0,491^.0,8 (1-0,1^.1,39) =2,64 МПа

Находим коэффициент прочности

К_пр= R_N/_r=2,64/2, 19=1,21, что больше чем К_пр^тр=1,00

Вывод: Выбранная конструкция удовлетворяет критериям прочности.

Проверка на морозоустойчивость.

Назначаем для каждого слоя коэффициент теплопроводности.

Таблица 24 - Коэффициенты теплопроводности дорожной одежды.

Материал

Толщина слоя h_од, м

Коэффициент теплопроводности _од

Плотный а/б

0,05

1,40

Пористый а/б

0,06

1,25

Щебень фракцированный

0,30

1,86

Песок гравелистый

0,25

Талый - 1,74

Мерзлый - 2,32

Определяем глубину промерзания по карте, для Карелии - 1,4 м, и по формуле:

Z_пр=Z_пр^ср1,38 (100)

Z_пр=1,4^.1,38=1,932 м

Для глубины промерзания 2 м по номограмме находим величину пучения для кривой (песок мелкий - II группа, слабопучинистая) - l_п₍_ср₎=1 см.

Далее находим поправочные коэффициенты

Уровень грунтовых вод от поверхности, - 0,8 м

К_угв=0,7

К_нагр=0,81

К_вл=1,0

К_гр=1,0

К_пл=1,0 при К_упл=1,01-0,98

Тогда

l_пуч=l_пуч₍_ср₎К_угв К_нагр К_вл К_гр К_пл (101)

l_пуч=1^.0,7^.0,81^.1,0^.1,0^.1,0=0,57 см

l_доп=4 см, что больше полученного нами, следовательно, данная конструкция дорожной одежды не требует дополнительного морозозащитного слоя.

Анализ выполненных расчетов позволяет сделать вывод, что принятая конструкция дорожной одежды имеет запасы прочности, сопротивлению сдвигу и сопротивлению растяжению при изгибе.

В качестве альтернативного варианта разработана следующая конструкция дорожной одежды. Она также будет устраиваться на всем протяжении участка дороги.

Таблица 25 - Расчетные параметры дорожной одежды

№ п/п

Материал слоя

Высота слоя, см

Е, по упругому прогиб

Е, по сдвигу

Расчет на растяжение при изгибе

Источники обоснования

Е, Мпа

R_о, Мпа

m

1

А/б плотный БНД 90/130

12

2400

1200

3600

9,50

5,4

5,0

Пр.3

2

Черный щебень, уложенный по способу заклинки

15

600

600

600

Пр.3

3

Щебеночная/гравийная смесь с максимальным размером зерен С₅-40 мм (ГОСТ 25607)

25

260

260

260

Пр.3

4

Песок мелкий

100

100

100

Пр.2

Расчет по допускаемому упругому прогибу.

Рисунок 4 Схема конструкции дорожной одежды.

Расчет ведем послойно, начиная с подстилающего слоя по номограмме:

2) Е^пс_общ/Е^щгс=100/260=0,385

h_щгс/D=25/37=0,68

Е^щгс_общ/Е^щеб=0,57

Е^щгс_общ=0,57^.260=148 Мпа

3) Е^щгс_общ/Е^чщ=148/600=0,247

h_чщ/D=15/37=0,41

Е^чщ_общ/Е^чщ=0,38

Е^чщ_общ=0,38^.600=228 Мпа

4) Е^чщ_общ/Е^аб=228/2400=0,095

h_аб/D=12/37=0,32

Е_общ/Е^аб=0,17

Е_общ=0,16^.2400=408 Мпа

Определяем требуемый модуль упругости:

Е_тр=98,65 [ (lg27046) - 3,55] =87 Мпа

Определяем коэффициент прочности по упругому прогибу:

К_тр=408/87=4,69

Требуемый минимальный коэффициент прочности для расчета по допускаемому упругому прогибу - 1, 20.

Следовательно, выбранная конструкция удовлетворяет условию прочности по допускаемому упругому прогибу.

Рассчитываем конструкцию по условию сдвигоустойчивости в грунте.

Действующие в грунте активные напряжения сдвига вычисляем по формуле.

Для определения ф_н предварительно назначенную дорожную конструкцию приводим к двухслойной расчетной модели.

В качестве нижнего слоя модели принимаем грунт (песок мелкий) со следующими характеристиками: Е_н=100 Мпа, ц=14⁰ и с=0,004 Мпа.

Модуль упругости верхнего слоя модели вычисляем по формуле.

Значения модулей упругости материалов, содержащих органическое вяжущее, назначаем при расчетной температуре +20⁰С.

Е_в= [ (1200^.12) + (600^.15) + (260^.25)] /52=575 Мпа

По отношениям Е_в/Е_н=575/100=5,75 и h_в/D=52/37=1,405 и при ц=26⁰ с помощью номограммы находим удельное активное напряжение сдвига: ф_н=0,024 Мпа. Таким образом: Т=0,024^.0,6=0,0144 Мпа. Предельное активное напряжение сдвига в грунте рабочего слоя определяем по формуле.

Т_пр=0,006^.3+0,1^.0,002^.52^.tg14⁰=0,021 Мпа

Определяем коэффициент прочности по сдвигоустойчивости:

К_пр=0,021/0,0144=1,46, что больше К^тр_пр=1,00

Рассчитываем конструкцию на сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от растяжении при изгибе.

Приводим конструкцию к двухслойной модели, где нижний слой модели - часть конструкции, расположенная ниже пакета асфальтобетонных слоя, т.е. щебеночное основание и грунт рабочего слоя.

Е_н=228 Мпа;

К верхнему слою относят все асфальтобетонные слои.

Модуль упругости верхнего слоя устанавливают по формуле.

Е_в=3600^.12/12=3600 Мпа

По отношениям h_в/D=12/37=0,32 и Е_в/Е_н=3600/228=15,8 по номограмме находим определяем у_р`=2,25 Мпа.

Расчетное растягивающее напряжение вычисляем по формуле.

у_р=2,25^.0,6^.0,85=1,15 Мпа

Вычисляем предельное растягивающее напряжение по формуле.

R₀=9,50 Мпа - для слоя асфальтобетонного пакета.

k₁=5,4/⁵27046=0,701, t =1,39; k₂=0,90

Отсюда

R_N=9,50^.0,701^.0,90 (1-0,10^.1,39) =5,16 Мпа

Находим коэффициент прочности

К_пр= R_N/_r=5,16/1,15=4,49, что больше чем К_пр^тр=1,00

Вывод: Выбранная конструкция удовлетворяет критериям прочности.

Проверка на морозоустойчивость.

1. Назначаем для каждого слоя коэффициент теплопроводности.

Таблица 26 - Коэффициенты теплопроводности дорожной одежды.

Материал

Толщина слоя h_од, м

Коэффициент теплопроводности _од

Плотный а/б

0,12

1,40

Черный щебень уложенный по способу заклинки

0,15

0,52

Щебеночная/гравийная смесь

0,25

2,10

2. Определяем глубину промерзания по карте, для Карелии - 1,4 м, и по формуле.

Z_пр=1,4^.1,38=1,932 м

Для глубины промерзания 2 м по номограмме находим величину пучения для кривой (песок мелкий - II группа, слабопучинистая) - l_п₍_ср₎=1 см.

3. Далее находим поправочные коэффициенты

Уровень грунтовых вод от поверхности, - 0,8 м К_угв=0,7, К_нагр=0,81, К_вл=1,0, К_гр=1,0

К_пл=1,0 при К_упл=1,01-0,98

Тогда

l_пуч=1^.0,7^.0,81^.1,0^.1,0^.1,0=0,57 см

l_доп=4 см, что больше полученного нами, следовательно, данная конструкция дорожной одежды не требует дополнительного морозозащитного слоя.

Анализ выполненных расчетов позволяет сделать вывод, что альтернативный вариант дорожной одежды имеет более высокие прочностные характеристики и меньшую трудоемкость.

Выбираем в качестве базового - альтернативный вариант.

4.2 Расчет объемов дорожной одежды

Для определения объема каждого слоя дорожной одежды составим поперечный профиль, показанный на рисунках 5 и 6.

1 вариант дорожной одежды.

Плотный асфальтобетон тип Б 1 марки ГОСТ 9128-97 - 0,05 м

Пористый асфальтобетон 1 марки ГОСТ 9128-97 - 0,06 м

Щебень фракцированный устр. По способу заклинки ГОСТ 8736-93-0,12 м

Страница:

1
2
3

дипломная работа "Характеристика производственной деятельности ОАО "Владивостокский бутощебеночный завод"" скачать

Подобные документы

Анализ производственной деятельности ООО "Васильевский стекольный завод"
Характеристика сырья и готовой продукции Васильевского стекольного завода. Технологическая схема производства и ее описание. Расчет основного оборудования, процессов варки стекла, выдувания, отжига и обработки стеклоизделий. Контроль производства.

отчет по практике [789,8 K], добавлен 11.03.2011

Завод по производству гипсового вяжущего
Производство гипсовых вяжущих с использованием в качестве сырья только фосфогипса. Расчет основного технологического и транспортного оборудования. Правила техники безопасности (варка гипса в гипсоварочных котлах). Определение производительности завода.

курсовая работа [1,5 M], добавлен 06.02.2011

Производство щебня на Дробильно-сортировочной фабрике ОАО "Стойленский ГОК"
Выбор тактики развития программы "Дороги Российской Федерации". Щебень, применяемый в дорожном хозяйстве. Щебень для производства бетонов и балластного слоя на железнодорожных путях. Организация работ по подаче исходного сырья для производства щебня.

курсовая работа [43,2 K], добавлен 21.10.2010

Алюминиевый завод
Сущность литейного производства. История возникновения и развития завода. Физические свойства алюминия и его применение. Характеристика сырья, используемого в литейном производстве. Формовочное, вспомогательное оборудование. Способы изготовления стержней.

курсовая работа [5,3 M], добавлен 03.04.2013

Технология получения пива в ОАО "Новокемеровский пивобезалкогольный завод"
Общая характеристика завода и его продукции, обеспеченность энергоресурсами. Характеристика сырья и вспомогательных материалов, используемых для производства пива. Очистка и дробление солода, приготовление сусла. Безопасность условий производства.

курсовая работа [217,8 K], добавлен 24.09.2013

Разработка проекта технологической линии производства на примере ОАО "Молочный завод "Уссурийский"
Проект технологической линии производства глазированных сырков для питания детей на примере предприятия ОАО "Молочный завод "Уссурийский". Технологическая характеристика сырья, требования к его качеству. Расчет основных показателей, безопасность проекта.

курсовая работа [140,5 K], добавлен 16.04.2012

Характеристика ОАО "Минский автомобильный завод"
История завода и производимая продукция. Правовое обеспечение работы предприятия в условиях рыночной экономики. Политика в области качества ОАО "Минский автомобильный завод". Анализ техпроцесса изготовления оси и применяемые станочные приспособления.

отчет по практике [751,9 K], добавлен 07.09.2015

Технология изготовления стекла на предприятии ПРУП "Борисовский хрустальный завод"
Основные технико-экономические показатели деятельности ПРУП "Борисовский хрустальный завод". Описание методов ручного выдувания и прессования с целью производства продукции из хрусталя. Сырьевые ресурсы и материально-техническое снабжение предприятия.

отчет по практике [106,6 K], добавлен 04.09.2014

Организация работы производственного подразделения по изготовлению крышки МРУ-103.00.105 на предприятии "Молодеченский литейный завод"
Краткая характеристика производственного предприятия "Молодеченский литейный завод". Современные тенденции литейного производства. Технико-экономическая характеристика и разработка модели технологического процесса производства крышки МРУ-103.00.105.

курсовая работа [1,2 M], добавлен 17.05.2011

Проектирование цеха по розливу минеральной воды "Шайнуровская"
Технико–экономическое обоснование строительства завода. Определение производственной мощности розлива минеральной воды "Шайнуровская". Расчет количества бутылок, пробок, этикеток и поддонов. Производительность оборудования моечно-розливного отделения.

курсовая работа [23,2 K], добавлен 05.12.2014

Другие документы, подобные "Характеристика производственной деятельности ОАО "Владивостокский бутощебеночный завод""

главная

рубрики

по алфавиту

вернуться в начало страницы

вернуться к началу текста

вернуться к подобным работам

Рубрики

По алфавиту

Закачать файл

Заказать работу

весь список подобных работ

скачать работу можно здесь

сколько стоит заказать работу?

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

№ п/п	Материал слоя	Высота слоя, см	Е, по упругому прогиб	Е, по сдвигу	Расчет на растяжение при изгибе	Источники обоснования
					Е, Мпа	R_о, Мпа		m
1	А/б плотный БНД 90/130	5	2400	1200	3600	9,50	5,4	5,0	Пр.3
2	А/б пористый БНД 90/130	6	1400	800	2200	7,80	6,3	4,0	Пр.3
3	Щебень фракцированный заклинкой из изверж. пород основания	30	250	250	250				Пр.3
4	Песок крупный гравелистый	25	130	130	130				Пр.3
5	Песок мелкий		100	100	100				Пр.2

Материал	Толщина слоя h_од, м	Коэффициент теплопроводности _од
Плотный а/б	0,05	1,40
Пористый а/б	0,06	1,25
Щебень фракцированный	0,30	1,86
Песок гравелистый	0,25	Талый - 1,74 Мерзлый - 2,32









Плотный асфальтобетон тип Б 1 марки ГОСТ 9128-97 - 0,05 м
Пористый асфальтобетон 1 марки ГОСТ 9128-97 - 0,06 м
Щебень фракцированный устр. По способу заклинки ГОСТ 8736-93-0,12 м

Характеристика производственной деятельности ОАО "Владивостокский бутощебеночный завод"

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

3. Расчет автотранспорта

3.1 Расчет автомобиля БЕЛАЗ 540

3.1.1 Расчетно-технологический раздел

Целью технологического расчета являются определение объема работ по АТП и цеха ТО и ремонта, и расчет необходимого количества исполнителей.

Технологический расчет предполагает последовательность решения следующих основных задач:

выбор исходных нормативов режима ТО и ремонта и корректирования нормативов;

определение проектных величин коэффициента технической готовности и коэффициента использования автомобилей;

определение годового пробега автомобилей в АТП;

определение годовой и сменной программы по техническому обслуживанию автомобилей;

определение общей годовой трудоемкости ТО и ТР подвижного состава в АТП;

определение годовой трудоемкости работ по объекту проектирования;

определение количества ремонтных рабочих на АТП и объекте проектирования.

3.1.2 Выбор исходных нормативов режима ТО и ТР и корректирование нормативов

Периодичность первого (второго) ТО определяется по формуле:

L1 (2) =Lн1 (2) ЧK1 ЧK3, км (64)

Где L1 (2) - расчетная периодичность первого (второго) ТО. [3; с 14]

Lн.1 (2) - номинальная периодичность первого (второго) ТО. [1; с 14]

K1 - коэффициент корректирования, учитывающий категорию условий эксплуатации; [3; с 14]

K3 - коэффициент корректирования, учитывающий природно-климатические условия; [3; с 14]

L1 = 2000 Ч 1 Ч 0,9 = 1800 км

L2 = 8000 Ч 1 Ч 0,9 = 7200 км

Норма межремонтного пробега (пробег до капитального ремонта) определяется по формуле:

L кр= L н кр ЧK1ЧK2ЧK3, км (65)

Где L нкр = номинальная норма межремонтного пробега (пробега до КР); [3; с 14]

K2 = коэффициент корректирования, учитывающий модификацию подвижного состава и организацию его работы; [3; с 14]

L кр = 100000 Ч 1 х 1 Ч 0,9 = 90000 км

Трудоёмкость ежедневного (первого, второго) ТО определяется по формуле:

t Е.О. = t нЕ. О 1,2ЧK2ЧK5 (66)

Где t нЕ. О.1,2 - номинальная трудоёмкость ежедневного (первого, второго) ТО;

K5 - коэффициент корректирования, учитывающий размеры АТП и количество технически совместимых групп подвижного состава; [3; с 15]

t Е.О. = 1 Ч 1 Ч 1,15 = 1,15 чел. Чч

t 1 = 13 Ч 1 Ч 1,15 = 14,95 чел. Чч

t2 = 58,5 Ч 1 Ч 1,15 = 67,28 чел. Чч

Удельная трудоёмкость ТР определяется по формуле:

t т. р = t н т. р. ЧK1ЧK2Ч K3Ч K4 (ср) ЧK5 (67)

Где t т. р - расчётная удельная трудоёмкость ТР. [3; с 15]

t н т. р - номинальная удельная трудоёмкость ТР. [3; с 15]

K4 (ср) - коэффициент корректирования, учитывающий пробег подвижного состава с начала эксплуатации. [3; с 15]

Величины K4 (ср), K4? (ср) рассчитываются по формуле:

K4 (ср) = = = 1,5 68)

Величина K4? (ср) рассчитывается по аналогичной формуле с заменой величины K4 (n) на K4? (n) [3; с 16]

K4? (ср) = = = 1,28 (69)

t т. р = 22 Ч 1 Ч 1 Ч 1,1 Ч 1,15 Ч 1,15 = 41,75 чел. Чч/1000

Норма дней простоя автомобиля в ТО и ТР на 1000 км пробега определяется по формуле:

d то и тр = d нто и тр* K4? (ср), дн (70)

d то и тр - расчетная (скорректированная) норма дней простой в ТО и ТР на 1000 км пробега. [3; с 15]

d нто и тр - исходная норма простоя в ТО и ТР на 1000 км пробега. [3; с 15]

d то и тр = 0,65 Ч 1,28 = 0,83 ДН/1000

Норма дней простоя автомобиля и прицепного состава в КР:

d кр = 35 дн

Скорректированные нормативы приведены в таблице 22.

Таблица 22. Исходные скорректированные нормативы ТО и ремонта.

3.1.3 Определение проектных величин коэффициента технической готовности и коэффициента использования автомобиля

бТ= (71)

Где бТ - коэффициент технической готовности автомобилей. [3; с 18]

Lсс - Среднесуточный пробег автомобиля.

dто и тр - количество дней простоя автомобиля в ТО и ТР. [3; с 15]

dкр - количество дней простоя в КР. [3; с 18]

Lсркр - расчётная норма межремонтного пробега, определяется по формуле:

Lсркр = LкрЧ (1-) (72)

Где Lкр - норма пробега до КР. [3; 18]

A5 - количество автомобилей прошедших ремонт. [3; с 11]

A - количество автомобилей данной марки.

A5 = ЧA (73). Если > 1, то A5 = А.

Lсркр = 90000 Ч (1-) = 65700, км

бТ = = 0,99, би = Ч бТ Ч Ки (74)

Где би - коэффициент использования автомобилей. [3; с 19]

Dрг - количество рабочих дней. [3; с 19]

Ки - коэффициент снижения использования техники исправных автомобилей по организационным причинам (приближённо равный 0.93 ч 0.97). [3; с 19]

би = Ч 0,99 Ч 0,93 = 0,63

3.1.4 Определение годового пробега подвижного состава

УLГ = 365 Ч А Ч Lсс Ч би (75)

Где УLГ - годовой пробег автомобилей в атп. [3; с 20], А - списочное количество автомобилей. [3; с 7], Lсс - среднесуточный пробег одного автомобиля. [3; с 7]

УLГ = 365 Ч 10 Ч 200 Ч 0,63 = 459900 км

3.1.5 Определение годовой и сменной программы по техническому обслуживанию автомобиля

Nео =, ед (76)

Где Nео - годовая программа ежедневных ТО [1; 20], УLГ - годовой пробег автомобилей в атп. [с 12], Lсс - среднесуточный пробег одного автомобиля. [с 7]

БелАЗ 540 Nео = 2299 ед.

L₁₍₂₎=L^н₁₍₂₎^ЧK₁ ^ЧK₃_{, к}м (64)

Где L₁₍₂_{) -}расчетная периодичность первого (второго) ТО. [3; с 14]

L^н^.1₍₂_{) -}номинальная периодичность первого (второго) ТО. [1; с 14]

K₁ - коэффициент корректирования, учитывающий категорию условий эксплуатации; [3; с 14]

K₃_-коэффициент корректирования, учитывающий природно-климатические условия; [3; с 14]

L₁= 2000 ^Ч1 ^Ч0,9 = 1800 км

L₂= 8000 ^Ч1^Ч0,9 = 7200 км

L_кр= L^н_кр^ЧK₁^ЧK₂^ЧK₃_{, к}м (65)

Где L ^н_кр= номинальная норма межремонтного пробега (пробега до КР); [3; с 14]

K₂= коэффициент корректирования, учитывающий модификацию подвижного состава и организацию его работы; [3; с 14]

L_кр = 100000 ^Ч1 ^х1 ^Ч0,9 = 90000 км

t _Е_.О.= t ^н_Е_._О_1,2^ЧK₂^ЧK₅₍66)

Где t ^н_Е_._О_.1_,2 - номинальная трудоёмкость ежедневного (первого, второго) ТО;

K₅ - коэффициент корректирования, учитывающий размеры АТП и количество технически совместимых групп подвижного состава; [3; с 15]

t _Е_.О.= 1 ^Ч1 ^Ч1,15 = 1,15 чел. ^Чч

t₁= 13 ^Ч1 ^Ч1,15 = 14,95 чел. ^Чч

t₂= 58,5 ^Ч1 ^Ч1,15 = 67,28 чел. ^Чч

t _т_._р= t ^н_т_._р_.^ЧK₁^ЧK₂^Ч K₃^Ч K₄₍_ср₎^ЧK₅₍67)

Где t _т_._р_-расчётная удельная трудоёмкость ТР. [3; с 15]

t ^н_т_._р - номинальная удельная трудоёмкость ТР. [3; с 15]

K₄₍_ср_{) -}коэффициент корректирования, учитывающий пробег подвижного состава с начала эксплуатации. [3; с 15]

Величины K₄₍_ср_), K₄^?₍_ср₎рассчитываются по формуле:

K₄₍_ср₎= = = 1,5 68)

Величина K₄^?₍_ср₎рассчитывается по аналогичной формуле с заменой величины K₄₍_n₎на K₄^?₍_n₎[3; с 16]

K₄^?₍_ср₎= = = 1,28 (69)

t _т_._р= 22 ^Ч1 ^Ч1 ^Ч1,1 ^Ч1,15 ^Ч1,15 = 41,75 ^чел^.^Чч/1000

d _то_и_тр= d ^н_то_и_тр* K₄^?₍_ср₎_{, д}н (70)

d _то_и_тр_-расчетная (скорректированная) норма дней простой в ТО и ТР на 1000 км пробега. [3; с 15]

d ^н_то_и_тр_-исходная норма простоя в ТО и ТР на 1000 км пробега. [3; с 15]

d _то_и_тр= 0,65 ^Ч1,28 = 0,83 ^ДН/1000

d _кр= 35 дн

б_Т= (71)

Где б_Т_-коэффициент технической готовности автомобилей. [3; с 18]

d_то_и_тр_-количество дней простоя автомобиля в ТО и ТР. [3; с 15]

d_кр - количество дней простоя в КР. [3; с 18]

L^ср_кр_-расчётная норма межремонтного пробега, определяется по формуле:

L^ср_кр= L_кр^Ч (1-) (72)

Где L_кр_-норма пробега до КР. [3; 18]

A₅_-количество автомобилей прошедших ремонт. [3; с 11]

A₅= ^ЧA (73). Если > 1, то A₅= А.

L^ср_кр= 90000 ^Ч (1-) = 65700, км

б_Т₌= 0,99, б_и= ^Чб_Т^ЧК_и₍74)

Где б_и_-коэффициент использования автомобилей. [3; с 19]

D_рг_-количество рабочих дней. [3; с 19]

К_и_-коэффициент снижения использования техники исправных автомобилей по организационным причинам (приближённо равный 0.93 ч 0.97). [3; с 19]

б_и= ^Ч0,99 ^Ч0,93 = 0,63

У_L_Г= 365 ^ЧА ^ЧLсс ^Чб_и₍75)

Где У_L_Г_-годовой пробег автомобилей в атп. [3; с 20], А - списочное количество автомобилей. [3; с 7], Lсс - среднесуточный пробег одного автомобиля. [3; с 7]

У_L_Г= 365 ^Ч10 ^Ч200 ^Ч0,63 = 459900 км

N_ео=, ед (76)

Где N_ео_-годовая программа ежедневных ТО [1; 20], У_L_Г_-годовой пробег автомобилей в атп. [с 12], Lсс - среднесуточный пробег одного автомобиля. [с 7]

БелАЗ 540 N_ео= 2299 ед.

N_умр= (0,75 ч 0,80) ^Ч N_ео_{, е}д. (77)

БелАЗ 540 N_умр= 0,75 ^Ч2299 = 1724 ед

N₂=, ед (78)

N₁= - N₂, ед (79)

Где N₁₍₂_{) -}годовая программа ТО-1 (2) [3; с 21]

БелАЗ 540 N₂= = 64 ед

N₁= - 64 = 192 ед

N_СМ= (80)

БелАЗ 540 N_СМ₍_ТО-1₎= = 0,77 ед

N_СМ₍_ТО-2₎= = 0,26 ед

T_ТО= T_ЕО + T₁ + T₂+ T_СО_,_чел. ^Чч (81)

T_ЕО= t_ЕО^ЧК_М^ЧN_УМР_,_чел. ^Чч (82)

T₁= t₁^ЧN₁_,_чел. ^Чч (83)

T₂= t₂^ЧN₂_,_чел. ^Чч (84)

T_СО=c ^Чt₂^Ч2^ЧA, чел. ^Чч (85)

В формуле К_М - коэффициент механизации показывает снижение трудоёмкости за счёт механизации работ ЕО. [3; с 23]

Величина К_Мопределяется по формуле:

К_М= 1- (86)

К_М= 1-= 0,35 для всех автомобилей.

T_ТО= 694 + 2870 + 4306 + 463,32 = 8333 чел. ^Чч

T_ЕО= 1,15 ^Ч0,35 ^Ч1724 = 694 чел. ^Чч

T₁= 14,95 ^Ч192= 2870 чел. ^Чч

T₂= 67,28 ^Ч64 = 4306 чел. ^Чч

T_СО= 0,3 ^Ч77,22 ^Ч2 ^Ч10 = 463,32 чел. ^Чч

Т_ТР= ^Ч t_ТР_, чел. ^Чч (87)

Т_ТР= ^Ч 41,75 = 19201 чел. ^Чч

Т_ТОиТР= Т_ТО+ Т_ТР_, чел. ч (88). Т_ТОиТР= 8333 + 19201 = 27534чел. Ч

Т_ТР₍_пост_._цех_.)= , чел. ч (89)