Труды токарной металлообработки

120. Понаблюдать. (1) Если ручка управления маточной гайкой идёт с дополнительным натягом (это не всегда) в конце её включения, то выключение (выдёргивание) маточной гайки будет также с дополнительным натягом (также не всегда). Это может быть опасно (риск вовремя не выдернуть маточную гайку - облом резца), и требует надёжного своевременного повышенного усилия выдёргивания маточной гайки (сильным рывком). А в начале включения маточной гайки недопустим натяг включения, иначе резец пойдёт с большим смещением по проделанной резьбе (не попали маточной гайкой в шаг ходового винта). Полезно определить, как влияют зазоры в гитаре шестерен на улучшение выдёргивания маточной гайки и на улучшение момента начала реверса (перехода на обратное вращение), а также на погрешность шага нарезания резьбы (но последнее мало обязательно). (2) Всем свёрлам нежелательно колебаться при сверловке, чтобы меньше стирались спиральные ленточки. Если сотрутся или повредятся спиральные ленточки сверла, то тогда не помогает переточка сверла для качественной сверловки. (3) После настройки по деревяшке торцевого прорезного резца на диаметр вырезания сердцевины тонких шайб (Д80хД72х4) сразу в размер, надо прибавить примерно 0,15мм на диаметр вырезания. По причине отжима резца (на уменьшение диаметра) на металле (по сравнению с деревом). (4) Чем больше диаметр резьбы одного и того же шага, тем шире должна быть горизонтальная площадка резьбового резца. Ориентировочно, при резьбе от Д24 с шагом 1,5мм надо начинать выполнять площадку внутреннего резьбового резца - субъективный ориентир. Полезно вывести ориентировочную формулу такой зависимости от диаметра для внутренней и наружной резьбы. (5) Рассмотрим зажимаемую в сегментных кулачках тонкую втулку (Д108хД98х26), имеющую овальность по наружи до 0,2мм (а внутри овальность по черноте). После расточки в точный размер (+0,08) и снятии втулки с кулачков (снятии усилий сжатия), обнаруживается увеличение диаметра на 0,06…0,09мм. Наружная овальность передаётся на внутреннюю овальность. Проверять надо после снятия по самодельному калибру ПР и НЕ. Коробление тонкой втулки на зажим много меньше коробления на разжим. (6). Может, значение подачи надо выбирать не более ширины горизонтальной фаски резца, чтобы была чистота. (7). Противообломный выход резьбового резца Т15К6 из сбега резьбы улучшается при повышении оборотов детали, помимо других благоприятностей. (8). На станке 16К20 можно выполнять автоподачу продольной расточки левым резцом при обратном вращении детали. Для этого ставить ручку на левую резьбу + увеличенный шаг (уточнить положение ручек). (9) Фаски отверстий заготовок гаек (резьба сквозная, на проход) можно быстро выполнять сверлом на сверлильном станке в приспособлении буквой П (проверить буквой Г для малых диаметров), зажатом прижимами так, чтобы заготовки гаек устанавливались по центру сверления. Нижней пластиной закрыть центровое отверстие плиты сверлильного станка. Аналогичное приспособление можно сделать и для токарного станка с зажатием в резцедержателе, а сверло устанавливать в конусе передней бабки через переходные втулки.

121. Полезно иметь левый внутренний резьбовой резец с толстой державкой (победит на другую сторону державки) для нарезки наружной резьбы, когда её выбег расположен вблизи кулачков патрона; и по-другому зажать деталь нельзя…Если зажимать в центрах тонкие детали (для пооперационного точения или нарезания резьбы), то углы передних и задних конусов центров должны быть малых значений (конусность 14...30 градусов - по обстоятельствам) для меньшей деформации тонкой стенки детали. Чем меньше угол конуса, тем меньше горизонтальное усилие поджатия при той же прочности зажатия детали. Но чрезмерно малый угол конуса (его и неудобно делать) ухудшает снятие с него деталей.

122. На чертежах постоянно заходные фаски любой резьбы указывают теоретические и минимально возможные, которые никогда не применимы реально, чтобы не оставить выпирающие заусенцы резьбы за торец детали. Реально, если нарезать резцом с углом профиля надёжно меньше теоретического, да ещё при уменьшенной горизонтальной площадке резца (что может быть полезно, чтобы не проскочил калибр НЕ), то требуется углубление резца также больше теоретического - а это уже за пределы теоретической фаски. Полезно добавлять к чертёжной фаске не менее 0,5мм на деталях - нарезка резьбы скрадывает даже большие фаски.

123. Некоторые нюансы нарезания гаек с резьбой на проход Труб из чёрной стали резьбовым резцом Т15К6 из заготовок шестигранника 55 (такой по чертежу) длиной 43мм. Шестигранник тонковат для этой резьбы, но допустим при небольшом запасе полного углубления резца. Также, резьбу надо прорезать с запасом на свободную закрутку калибра ПР, чтобы после снятия из кулачков патрона проверенной калибром гайки не получить твёрдый не проход этого же калибра - из-за деформации тонкой гайки. Под резьбу расточили Д45,2+0,1мм. Обороты требуются не менее 500, поэтому вылет резьбового резца должен быть с запасом на реакцию реверса. Очень желательно, чтобы фрикционные диски обратного вращения были нормально подтянуты (это не всегда бывает), тогда не потребуется лишний вылет резьбового резца на запас. Чтобы избежать такого лишнего запаса вылета резца токарь может начинать снижать обороты (для перехода на реверс), когда резец находится в детали (до подхода резца к выходной кромке). Но снижение оборотов на этом участке в данном случае - это снижение здесь качества профиля резьбы (грязней и не равномерней по гребням резьбы). Это будет ощутимо по закрутке калибра ПР - калибр может застрять на этом участке, и потребуется дополнительно делать проход резцом, также неравномерный по длине, а значит, и не равномерный по закрутке калибром ПР. Есть шанс проскока калибра НЕ на части длины резьбы. Поэтому, если нет возможности (или не хочется) подтяжки фрикциона в норму, то надо увеличивать запас вылета резца. Чрезмерная подтяжка фрикциона может приводить к дымлению масла из передней бабки при быстрых реверсах вращения. Разбег резца (набор оборотов) на входную кромку гайки тоже должен быть с запасом. Достаточную струю СОЖ (воды) надо направить на резец - чем сильней струя, тем лучше. Это просто необходимо для стойкости резца. Большие обороты по всей длине нарезания резьбы снижают размер и число крапинок стружки (или устраняют крапинки) и снижают их прилипание в углублениях профиля резьбы (при надёжной струе СОЖ). Крапинки можно удалить струёй СОЖ (воды). Ориентир ширины площадки носика резьбового резца в нашем случае - 0,3…0,4мм при угле 53…54 градуса по шаблону на глаз. Никакой микро участок носика резца не должен микро выходить на увеличение за пределы угла шаблона.

124. Острение режущей кромки резцов для Метода повышает истирающую стойкость резцов ВК-8 по чёрной стали, но статическая (прочностная) стойкость резца снижается. Если алмазная подточка резцов острит резец больше, чем натирает, то это полезно для Метода, т.к. позволяет увеличить глубину врезания на проход при той же прочностной стойкости. Похоже, есть такой запас прочности на острение режущей кромки. При ухудшенных условиях точения надо склоняться к Методу.

125. По аналогии расточки кулачков надо протачивать и их наружные выступы для крепления на разжим деталей. Диаметр проточки выступов кулачков должен быть меньше диаметра разжимаемой детали по её отверстию. Если уже имеются кулачки с таким нарушением требования, то можно делать попытки устранить биение разжимом по другим гнёздам патрона. Если всё же пришлось протачивать кулачки (пылить), то в процессе (когда разжимаемая шайба вдали от правой их кромки) резец с подачей точения на патрон надо чуть-чуть подавать (подбивать) от токаря, т.е. на больший съём металла по ходу. А при расточке кулачков в аналогичной ситуации (дальнего крепления разжимной шайбы) резец подаётся на токаря также на больший съём металла по ходу. Для точных сегментных кулачков на разжим полезно вывести аналогичную формулу определения диаметра разжимной шайбы, как и для сегментных кулачков на зажим.

126. Если центровочные свёрла (центровки) представляют ценность для токарябольшую, чем свёрла близкие по диаметру, то надо максимально беречь центровки. Тем более, больший износ у центровок происходит по его заходному фасочному конусу (носику). В некритичных случаях можно делать сначала центровкой только малое направляющее углубление (2…4мм глубины) для обычного сверла, которым проделать отверстие нужной глубины (с гарантией, что носик центровки не упрётся в дно отверстия), по которому вновь направить центровку для выполнения только конуса. Понаблюдать, не спасает ли этот способ от биения конца (проточенного и надрезанного на кусочки) прутка, после отжима заднего центра для выполнения сверловки на отделение кусочков.

127. Понаблюдать. Ослабить тугой (затянутый) клин продольной каретки суппорта (станки 16К20 и 1К62) можно так: маховиком отвести каретку назад вправо на 30…45мм на ощупь появления расстояния, позволяющего поставить к правому торцу клина каретки торец клина для выбивания свёрл из конусных втулок - клин клином ослабляется. Ввернуть на 5…10мм правый стопор торца клина каретки. Вернуть каретку на прежнее место. Для станка 1К62 доступ к торцу клина каретки лучше. И можно использовать другие подручные изделия.

128. Рассмотрим удобный способ перестановки шестерен на гитаре станка 16К20. Например, нижнюю правую 44 на 64 (и наоборот). Приблизить коромысло с паразитной шестерней к положению сцепления с обеими крайними шестернями при слегка отпущенном болте крепления паразитной шестерни. Поджать слегка гайку S 36 крепления коромысла. В этом положении отжать болт крепления паразитной шестерни и совместить её зубья с зубьями нижней правой шестерни с небольшим зазором (без натяга). Отжать гайку S 36 крепления коромысла и переместить коромысло вверх до зацепления паразитной шестерни (с небольшим зазором без натяга) с верхней левой шестерней. Зажать эту гайку коромысла. Зажать окончательно все гайки и болты шестерен. Проверить наличие небольших люфтов в зубчатых соединениях гитары (отсутствие натягов). Смазать шестерни.

129. Метод позволяет ослабить клинья суппорта до лёгкого перемещения кареток, а также не требует сильного поджатия стопора пиноли задней бабки при работе ОТР (но последним не стоит негативно пользоваться).

130. Схема простого центратора кулачков 4-х кулачкового патрона для круглых деталей на тяжёлых станках (на ДИП 400 и выше - с задней бабкой). Длину н.ж. трубки (достаточной длины и жёсткости) разделить пополам. Поперёк по этой разметке проделать центровочное отверстие с одной стороны, а с другой стороны - отверстие необходимого диаметра (или конфигурации). По концам трубки ровно вварить длинные гайки (длиной примерно 30мм), в которых будут перемещаться длинные болты. Торцы головок болтов будут служить измерителем установки кулачков патрона на нужный диаметр зажимаемой детали. Контргайки будут стопорить измерительные болты в заданном положении. Применение. Выставить длину болтов на заданный диаметр зажимаемой детали с запасом 0,4мм (чтобы завести деталь в кулачки) - на равные расстояния от центрового отверстия. Поджать задним центром этот центратор (в его центровое отверстие) к патрону по линии двух кулачков. Подвести кулачки к головкам болтов центратора. Переустановить центратор по линии двух других кулачков. Подвести кулачки к головкам болтов центратора. Завести и зажать деталь в кулачках патрона. Выставить деталь с необходимой точностью.

131. Один из выводов Метода и Анти Метода в области теплопроводности. Если элементы структуры металла имеют большую поверхностную остроту, то коэффициент теплопроводности таких металлов снижается, т.к. взаимодействия больше гасятся на острых поверхностях. Острые поверхности больше друг в друга врезаются, чем отталкиваются. Подтверждение тому - вязкие металлы Al, Cu с большим коэффициентом теплопроводности - с сильно притупленными элементами структуры.