Разработка месторождения золота "Шуралинско-Ключевской"

За основное звено в технологической цепочке принимается землесос ЗГМ- 2М со скоростью вращения 750 об/мин, мощность электродвигателя 630 кВт, с напором 60 м вод.ст.. производительностью по пульпе 1900 м³/час.

Для удаления фракции +70 мм из пульпы применяются гидровашгердыГВ-1200.

Длина пульповода до 900 м. водовода - до 900 м. Диаметр пульповода - 400 мм, диаметр водовода - 530 мм. Производительность землесоса по пульпе - 1900 м³/час.

4.1.1 Схема землесоса ЗГМ-2М

Рисунок 4.1 - Схема землесоса ЗГМ-2М

1 -- всасывающий патрубок;

2-- прижимное уплотнительное кольцо;

З -- бронедиск;

4 -- броневкладыш;

5 -- рабочее колесо;

6-- сальниковая набивка;

7-- кольцо, навёрнутое на вал, для крепления рабочего колеса;

8-- вал;

9-- упорный шарикоподшипник;

10-- роликоподшипник;

11 -- опора;

12--трубка для подачи воды.

4.1.2 Техническая характеристика ЗГМ - 2М

Таблица 4.1 - Техническая характеристика ЗГМ - 2М

Показатель	Единица измерения	ЗГМ- 2М
Расход по воде	л/с м3/ч	527 1900
Полный напор	м	53
Допустимая высота всасывания	м	5,7
Максимальный КПД	%	65
Частота вращения	Об/мин	730
Число лопаток	-	3
Наименьшее проходное сечение	мм	190
Коэффициент быстроходности	-	100
Масса землесоса	т	3.4
Тип электродвигателя	-	АК-13-62-10
Напряжение	в	600
Мощность	кВт	630
Диаметр всасывающего патрубка	мм	350
Диаметрнапорного	мм	300
Ширина рабочего колеса в свету	мм	200
Диаметр входа к лопаткам	мм	370
Общая длина землесоса	мм	2080
Высота землесоса	мм	1600
Высота по оси вращения	мм	800

По характеристики пород, производительность землесоса ЗГМ-2М по твердому определяется по формуле:

(4.1)

Производительность двух землесосов ЗГМ-2М по твердому в сутки:

Q_m.сут= 106,8 2 19,2 = 4101,1 м³/сут

где: 19,2 - число часов чистой работы землесосов в сутки.

Суммарная паспортная производительность двух землесосов ЗГМ-2М составляет 3800 м³/час, а необходимая 3140 м³/час. Для снижения затрат можно уменьшить производительность землесосов, путём замены электродвигателя АК-13-62-8 на двигатель с меньшим количеством оборотов.

Для выбора электродвигателя необходимое число оборотов рассчитывается из соотношения:

(4.2)

где: Q_П -- паспортная производительность землесоса, м³/час;

Q_Н -- необходимая производительность землесоса, м³/час;

п_П-- паспортное число оборотов, об/мин.;

п_Н -- необходимое число оборотов, об/мин.;

Напор землесоса с электродвигателем, имеющим число оборотов -- 630 находится из соотношения:

(4.3)

где Н_П-- паспортный напор ЗГМ-2М при электродвигателе АК-13-62-8, мвод.ст.

4.1.3 Расчет землесоса ЗГМ-2М

Скорость пульпы в пульповоде определяется по формуле:

 (4.4)

где: Q - часовая производительность землесоса, Q = 1900 м³/час;

D - диаметр пульповода, D = 0,43 м

Критическая скорость пульпы в пульповоде определяется по формуле:

(4.5)

где:g - ускорение свободного падения,g = 9,81 м/с²

k_э- эмпирический коэффициент, k_э = 1,4;

ѓ - коэффициент сопротивления при свободном падении твердой частицыв жидкой среде, ѓ = 0,55;

l₀- коэффициент гидравлических сопротивлений при движении по трубопроводу чистой воды, l₀ = 0,016;

С - коэффициент, учитывающий содержание в пульпе мелких частиц

R - процентное содержание фракции -1 мм, R= 94,0%

По условию V_п>V_кр принимается диаметр пульповода 430 мм.

Удельные потери напора при движении по трубопроводу чистой воды определяются по формуле:

 (4.6)

Удельные потери напора при движении по трубопроводу пульпы определяются по формуле:

(4.7)

Полный напор землесоса ЗГМ-2М определятся по формуле:

(4.8)

где: h_п - потери напора, связанные с геодезической высотой нагнетания пульпы

(4.9)

где: h'_гв- геодезическая разность отметок выпуска пульпы из нагнетательного пульповода и оси землесоса, mах 20 м

h_в- потери напора во всасывающем патрубке землесоса

 (4.10)

h''_гв -геодезическая разность отметок между осью землесоса и уровнем пульпы в зумпфе,h''_гв = 3,1 м

h_в = 3,1?1,06 = 3,3 м вод.ст.

h_L - потери напора на трение в пульповоде

h_L=i_n?L (4.11)

L - длина пульповода, L = 1400 м

h_L = 0,012?1400 = 16,8 м вод. ст.

h_м- местные потери напора

h_м= 0,1 ?h_L

h_м = 0,1 ?16,8 = 1,7 м вод. ст.

Н_ЗГМ= 21,2+3,3+16,8+ 1,7=43,0 мв.ст.

Суммарная паспортная производительность двух землесосов ЗГМ-2М )‚ составляет 3800 м3/час, а необходимая 3140 м3/час. для снижения затрат / можно уменьшить производительность землесосов, путём замены электродвигателя АК - 13-62-8 на двигатель с меньшим количеством оборотов.

Для выбора электродвигателя необходимое число оборотов рассчитывается из соотношения:

(4.12)

где: Q_П -- паспортная производительность землесоса, м³/час;

Q_Н -- необходимая производительность землесоса, м³/час;

п_П-- паспортное число оборотов, об/мин.;

п_Н -- необходимое число оборотов, об/мин.;

Напор землесоса с электродвигателем, имеющим число оборотов -- 630 находится из соотношения:

(4.13)

где: Н_П -- паспортный напор ЗГМ-2М при электродвигателе АК-13-62-8, м вод.ст.

Сравним расход электроэнергии землесоса ЗГМ-2М до, и после смены электродвигателя:

где: N₁ -- расход электроэнергии землесоса ЗГМ-2М до смены электродвигателя;

N₂ -- расход электроэнергии землесоса ЗГМ-2М после смены электродвигателя;

з-- Максимальный КПД.

Из расчётов видно, что разница в расходе электроэнергии не существенна для предприятия, поэтому с целью сбалансирования производительности землесосов и требуемой производительности участка, можно применить другие способы (например, увеличить напор у гидромонитора на вашгерде)

Принимается к установке 2 землесоса ЗГМ-2М с напором 53 м водяного столба. Двигатели мощностью Р = 630 кВт, частота вращения ротора п = 730 об/мин. Производительность землесоса по пульпе 9час 1900 м³/час.

4.2 Насосная станция

Исходя из требуемого напора и потребного количества воды на размыв пород, принятого порядка отработки и схемы оборотного водоснабжения технологической водой, проектом предусматривается установка одной насосной станции, на которой последовательно устанавливается 3 насоса 22НДС. Расход воды одного насоса - 3600 м³/час, напор - 52 м водяного столба.

Требуемая мощность электродвигателя определяется по формуле:

N_дв = kз • jo • Q • H / (102 • n) (4.14)

где: kз - коэффициент запаса, kз = 1.2;

jо - удельный вес воды, jо = 1000 кг/м³;

Q - производительность насоса, Q = 1.0 м³/сек;

H - полный напор насоса, Н = 52 м вод.ст.;

n - КПД насоса, n = 0.7.

4.2.1 Схема насоса 22НДС

Рисунок 4.2 - Схема насоса 22НДС

1 -- кронштейн;

2 -- шарикоподшипники;

З -- сальники;

4, 11 -- трубки;

5, 10 -- защитные и уплотняющие кольца;

6 -- корпус насоса;

7 -- канал;

8, 9 -- ведомые и ведущий диски;

12 -- отверстие;

13 -- вал рабочего колеса;

14 -- муфта;

15-- кольцо гидроуплотнения.

4.3 Гидромонитор

Для размыва служат гидромониторы, которыми формируется компактная струя с высокой кинетической энергией удара и обеспечивается подача ее в нужную точку забоя. В результате ударного воздействия струи на породу последняя разрушается и, смешиваясь с водой, образуют пульпу. Проектом предусматривается использование забойных гидромониторов ГМД-250 с дистанционным управлением, для грохочения породы на гидровашгерде ГМН-250 с насадками диаметром 90 мм и 100 мм. Общее количество мониторов-6ед.

Высота и дальность полета гидромониторных струй имеют большое практическое значение при определении местоположения гидромонитора в карьере по отношению к забою.

4.3.1 Техническая характеристика гидромонитора ГМН-250

Таблица 4.2 - Техническая характеристика гидромонитора ГМН-250

Показатели	Тип гидромониторов
	ГМН-250	ГМД-250
Рабочее давление у насадки, Мпа	1,5	2,5
Диаметр входного отверстия нижнего колена, мм	250	250
Расход воды, м3/час	-	До 2750
Угол поворота, град: - в горизонтальной плоскости - вверх - вниз	360 32 18	360 30 30
Диаметр сменных насадок, мм	51; 63; 76; 89;	80; 100;110;125
Габариты, мм: - длина - ширина - высота	2528	4420 2190 1640
Скорость вращения ствола, об/мин	~.	0,2-2,0
Управление	Ручное	Дистанционное
Масса с насадками и инструментов, кг	182	1035

4.3.2 Схема гидромонитора

Рисунок 4.3 - Схема гидромонитора ГМН-250

1 -- ребро;

2 -- фланцы;

3 -- подкос;

4-- верхнее колено;

5 -- кожаная прокладка;

6 -- кольцо;

7 -- опора поворотного рычага;

8 -- шаровое соединение;

9-- направляющие рёбра;

10-- хомут;

11 -- скоба;

12-- насадка;

13-- муфта ствола;

14-- кронштейны;

15-- нижнее колено.

Требуемый диаметр насадки гидромонитора определяется по формуле:

 (4.15)

Принимается к установке стандартная насадка Ш 90 мм

Дальность полета струи в рабочем состоянии, м

(4.16)

где: V²-- скорость вылета струи из насадки, м/с;

ц-- угол наклона струи к горизонту, град.

4.4 Системы водоснабжения насосных станций

Для гидромеханизации горных работ используется поверхностные и подземные воды. При выборе источника водоснабжения в первую очередь ориентируется на подземные воды месторождения полезного ископаемого.

При отсутствии или невозможности использования таких источников как вследствие неудовлетворительного количества, так и по технико-экономическим соображениям водоснабжение осуществляется из поверхностных источников (речек, озер, дождевых и паводковых стоков, которые аккумулируются в водохранилищах и прудах) или артезианских скважин. В первом приближении считают, что источник удовлетворяет потребность гидроустановки в воде, если его годовой дебит (м³) не менее годовой производительности гидроустановки (м³ горной массы).

Самотечный способ подачи воды возможен лишь при благоприятных топографических условиях, позволяющих подвести воду с необходимым напором к месту работы. Для обеспечения потребного напора гидроустановки необходимо иметь превышение отметки водозабора в водоисточнике над рабочей площадкой карьера.

Напорный способ подачи воды осуществляется с помощью насосов.

Комбинированный способ водоподачи применяется в том случае, если самоточеный способ не обеспечивает необходимый напор и требуется установка насосов.

Подача воды к гидромониторам в количестве и с напором, обеспечивающими эффективную разработку горной массы, осуществляется \ системой сооружений и устройств водоснабжения, входящей в общий комплекс гидромеханизации.

4.5 Водоснабжение

Водоснабжение при разработке россыпи будет производится только с использованием паводковых вод и только по оборотной схеме.

Вода при гидравлическом способе отработки используется для разрушения (размыва) пород с применением гидромониторов ГМН-250, для транспортировки золотосодержащих песков с применением землесосов ЗГМ-2М и последующею извлечения золота на обогатительной установке шлюзного типа.

Замкнутый цикл оборотного водоснабжения осуществляется по следующее схеме:

- из зумпфа насосной станции технологическим насосами вода по водоводу подается в разрез для размыва;

- после использования энергии воды вместе с размытыми песками (пульпа) по пульповоду подается на обогатительную установку, где происходит извлечение золота;

с обогатительной установки пульпа самотеком сбрасывается в хвостохранилище. Где происходит осаждение галечной и глинистой фракции и осветление воды;

осветленная технологическая вода по водозаводному каналу, проходимому из наиболее удаленной от обогатительной установки точки хвостохранилища. Поступает в зумпф насосной станции, откуда насосами подается в поворотный цикл водооборота.

Закачка воды в оборотную систему будут производиться из рек Северная Шуралка и Шуралка в весенний паводок.

Принятая схема оборотного водоснабжения гидравлики исключает сброс производственных сточных вод существующую гидросеть района работ.

Для обеспечения работы гидравлического участка в замкнутом цикле водооборота, проектом предусматривается строительство оборотных систем состоящих из хвостохранилищ и водоемов-отстойников. Каждая система рассчитана на обеспечение работы гидроустановок на полном замкнутом цикле водооборота.

Первоначально в начале отработки участка по долине реки, предусматривается использовать для оборотной системы водоснабжения искусственный водоём. В дальнейшем под оборотную систему водоснабжения предусматривается использовать отработанные участки полигона с учетом конкретных горнотехнических условий.

Заполнение хвостохранилищ осуществляется за счет дождевых и паводковых вод. подпитка свежей водой в течении сезона не предусматривается и в связи с этим объём заканчиваемой воды в водохранилища следует производить с учетом технологических потерь. Вода будет использоваться:

на технологические нужды для размыва песков и транспортирования пульпы на обогатительные установки,

на хозяйственно-бытовые нужды и вспомогательные нужды. Нормативное количество воды на производственные нужды определяются расчетным путем, согласно технологическим норм водопотребления и водоотведения на единицу продукции золотодобывающей продукценности, разработанных институтами «Иргиредмег» и ВНИИ-I, которые составляют:

операционная технологическая норма водопотребления на размыв песков и транспортировку пульпы на обогатительные установки составит - 16,8 м³/м³

- норма технологических потерь - 0,207 и 0, 216

- норма потребления свежей воды на вспомогательные и хозяйственно-бытовые нужды - 0,0045 - 0,0042

Для отвода русловых, паводковых и ливневых вод за пределы горных работ, обеспечения складирования хвостов промывки и зарегулирования оборотного водоснабжения по замкнутому циклу, проектом предусматривается строительство ряда гидротехнических сооружений.

4.6 Землеройная техника

Для строительства дорог, площадок, подачи на промывку песков (недомыва), задирки плотика, проходки каналов, канав, пионерных котлованов, производства вскрышных и других работ проектом предусматривается использование бульдозеров Т-11.

Эксплуатационная сменная производительность бульдозера при разработке и перемещении породы, м³/см

,м³/см (4.17)

где: V_г - объем призмы волочения, срезанный отвалом, м³;

r_с - коэффициент сохранения породы во время ее транспортирования;

r_с= 1 - 0.005 • L_п (4.18)

r_с= 1 - 0.005 • 80=0.6

L_п- расстояние транспортирования породы, м;

r_в- коэффициент использования рабочего времени;

n- число рабочих часов в смене;

Т - продолжительность цикла, сек.

,м³ (4.19)

где: l - длина отвала, м;

Н - высота отвала, м;

- коэффициент трения о породу, =0.440.58;

r_р - коэффициент разрыхления породы, r_p=1.21.4.

=3.8 м³

Продолжительность цикла, сек.

Т = t₁ + t₂ + t₃ + t_4, сек (4.20)

где: t₁- время резания породы

72 сек

L_нб - длина пути набора породы, м;

m - глубина резания, м;

V_т - скорость бульдозера при наборе породы, V_т=2.0 км/час;

t₂ - время движения бульдозера при перемещении породы, сек.

144 сек

V_гр - скорость бульдозера при транспортировании породы,V_гр=2.0 км/час;

t₃ - время движения бульдозера при обратном ходе, сек;

127 сек

V_пор - скорость бульдозера при обратном ходе, V_пор=3.4 км/час;

t₄ - время переключения скоростей, t₄ 45 сек.

Т =72 +144 +127 +5=348 сек, (5 мин 48 сек.)

=250 м³/см

,м³/см (4.21)

67,5 тыс.м³/сезон

Принимается 4 ед. бульдозеров

Применяемое технологическое оборудование:

1 На разработке и транспортировки песков - гидромониторы ГМН-250

2 На доработке недомыва и зачистке плотика бульдозерами Т-11

3 Подача пульты на обогатительные установки - землесосы ЗГМ-2М с электродвигателями 630 кВт, со скоростью вращения 750 об/мин.

4 Обогащение на шлюзах типа 4А1. Установленные на передвижную металлическую эстакаду.

5 Подача технологической воды насосами 22 НДС с мощностью электродвигателя 630 кВт.

6 Насос для сполоска 6К-6

7 Закачной насос 14- НДМ.

Таблица 4.3 - Список технологического оборудования необходимого для отработки россыпи

№	Наименование оборудования Всего
1	ЗГМ-2М	2
2	Гидромониторы ГМД-250	6
3	Насосы 22 НДС	3
4	Насосы на Сполоск 6К-6	2
5	Шлюзы типа 4А1	2
6	Заливочные насосы 3 КБ	2
7	Насосы на хозяйственные нужды 3 КБ	1
8	Закачной насос 14-НДС	1
9	Гидровашгерд ГВ-1200	2

5. Добычные работы

5.1 Выбор системы разработки

Системы разработки принято различать по направлению подвигания за боя -- это главный признак, в соответствии с которым системы разделяют на системы с попутным, боковым, встречным, веерным и полувеерным забоем (рис 5.1). Когда нельзя отработать весь участок, используя только одну систему, применяют комбинацию различных систем (комбинированную систему).

Рисунок 5.1 - Виды разработки

5.2 Система разработки

Наиболее рациональной для данных условий системой разработки является классическая веерная попутно-боковая система.

Землесос устанавливается в середине отрабатываемого контура в выработанном пространстве. Гидромониторы устанавливаются по обеим сторонам землесоса и отрабатывают заходки веерными попутно-боковыми забоями. Перед зумпфом землесоса устанавливается гидровашгерд для удаления крупных камней и посторонних предметов из подаваемой в зумпф пульпы.

Между забоями гидромониторов оставляется межзабойный целик. После отработки забоев на расстояние 70 м от землесоса производится сбойка забоев. С этого момента отработка ведется бульдозерно-гидравлическим способом с применением экскаваторов и бульдозеров. Бульдозеры производят окучивание оставленных на плотике песков (недомыва), задирку плотика, а подачу песков из западин производят экскаватором под бульдозер. Окученные пески располагаются вблизи зумпфа землесоса, где производится их размыв гидромониторами. Среднее расстояние транспортировки - 50 м, породы IV категории. После зачистки зумпфа землесос переставляется вперед на новую позицию.

5.2.1 Параметры системы

Таблица 5.1 - Параметры системы

Средняя ширина заходки	140 м
Средняя ширина забоя	70м
Уходка забоев на 1 стоянку ЗГМ-2М	70м до 17,0 м
Высота забоя	20Ч20 м
Минимальный размер рабочей площадки	6,6 м
Берма безопасности	4,7 м
Призма обрушения
Минимальное расстояние от транспортного и горного оборудования	20,4 м

5.2.2 Схема расположения оборудования в забое

Рисунок 5.2 - Схема расположения оборудования в забое при гидравлическом способе

1. Гидромониторы

2. Гидровашгерд ГВ-1200

3. Зумпф землесоса

4. Землесос ЗГМ-2М

5. Пульповод

6. Водоводы

7. Межзабойный целик

6. Производительность гидравлики и сроки проведения работ

Объем промывки горной массы составит 750.0 т.м³.

Объем промывки гидравлическим способом, тыс.м³.

V_г = V_гм - V_б, тыс.м³. (6.1)

где: V_гм - объем промывки горной массы, тыс.м³;

V_б - объем бульдозерно-гидравлических работ, тыс.м³.

Объем промывки бульдозерно-гидравлическим способом, тыс.м³.

V_{б =} S_экс * (m_зпл+ m_ндм) (6.2)

где: S_экс - площадь эксплуатационных запасов, тыс.м²;

m_зпл - мощность задирки плотика, м;

m_ндм- мощность недомыва, м.

V_б = 83,4 * (0.3 + 0.3) = 50,0 тыс.м³

V_г = 750,0 -50,0 =700,0 тыс.м³.

По категориям пород промываемый объем распределяется следующим образом:

- гидравлическим способом: породы III категории - (V_г / ‡”mV_г)* ‡”III = 700,0 /8,7*2,3= 185,1 тыс. м³;

- породы IV категории - (V_г / ‡”mV_г)* ‡”IV = 700,0 /8,7*6,4= 514,9 тыс.

- бульдозерно-гидравлическим способом:

породы IV категории

- подача недомыва - 50,0 - 25,0 = 25,0 тыс. м³

- задирка плотика - 25,0 т. М³ (табл. Перевода запасов)

Часовую производительность гидравлики определяем по часовой производительности гидромониторов по породе, которая принимается по «Единым нормам выработки (времени) на разработку россыпных месторождений открытым способом» (Магадан, 1981 г.).

Принимаем в работе один гидромонитор с диаметром насадки 90 мм и один гидромонитор с диаметром насадки 100 мм.

6.1 Проверочный расчет работы землесоса при выбранных насадках гидромониторов

Расход воды через насадки гидромониторов определяется по формуле:

Qв = m*• w*• ((2* g*• Hн) • 3600 (6.3)

где: m - коэффициент расхода, m = 0.95;

w - площадь поперечного сечения насадки, м2.

w = ( * d_н²) / 4 (6.4)

где dн- диаметр насадки, м;

Hн - рабочий напор воды перед насадкой.

Q_в90 = 0,95*• (3,14*• 0,092² / 4)*• (2* 9,81*• 70)* 3600 = 806 м³/час

Q_в100 = 0,95* (3,14* 0,12² / 4)* (2* 9,81* 70)*• 3600 = 995 м³/час

Средневзвешенная производительность гидромониторов при гидравлическом способе разработки для насадок 90 и 100 мм:

Q_т = ((46,5 + 57,1)* 185,1 + (35,5 + 43,9) *514,9) /700,0 = 85,8 м³/час

Производительность по пульпе составит:

Q_п = Q_в90 + Q_в100 + Q_т = 806 + 995 + 85,8 = 1886,8 м³/час

Принятый тип землесоса ЗГМ-2М с двигателем мощностью 630 кВт обеспечит необходимую производительность.

Суточная производительность землесоса при гидравлическом способе отработки составит:

Р_сут = 85,8 * 19,2 = 1647,4 м³/сутки

где: 19.2 - время работы землесоса в сутки

Производительность гидромониторов при бульдозерно-гидравлическим способе отработки составит:

1900 / (1 - 0,35 + 17,2) = 106,4 м³/час

Суточная производительность землесоса при бульдозерно-гидравлическим способе отработки:

106,4 * 19.2 =2042,9 м³/сут.

Исходя из суточной производительности разных способов отработки, определяется чистое время промывки плановых объемов песков одним землесосом:

Тч = 700,0 / 1,65 + 50,0 / 2,04 = 448 сут.

Время на перестановки землесоса в сезоне:

Тп = (П - 2)* 3 (6.5)

где: П - количество стоянок землесоса, П = 12 шт.

Тп = (12 - 2)* 3 = 30 сут.

где: 3 - количество суток на 1 перестановку ЗГМ-2М (норматив артели старателей "Нейва")

Общее время на промывку планового объема песков составит:

То = Тч + Тп = 448 + 30 = 478 сут.

При работе 2-х землесосов продолжительность сезона составит:

478 / 2 = 239 сут.

7. Промывка и обогащение песков

7.1 Обогащение

Для извлечения золота из песков в качестве прибора обогащения проектом предусматривается использование шлюзов прямоточного типа с подшлюзками мелкого наполнения. Проектом предусматривается использование трех передвижных эстакад шлюзов на добычных работах.

Дезинтеграция песков и их частичная классификация происходят в забое под действием струи гидромонитора. Размытые пески в виде пульпиц самотеком поступают на грохот гидровашгерда, имеющий отверстия струей гидромонитора удаляется в отвал. Фракция - 100 мм поступает в зумпф, откуда землесосом ЗГМ-2М по пульповоду с 1426 мм подается на обогатительную установку, где происходит обогащение песков сначала на шлюзах глубокого наполнения. Хвосты шлюзов глубокого наполнения поступают на стационарный перфорированный грохот с отверстиями dl5 мм, где происходит их классификация. Фракция +15 мм поступает на проходную колоду, где проходит обогащение, а затем сбрасывается в отвал. Фракция - 15 мм поступает на шлюза мелкого наполнения, где проходит обогащение, а затем сбрасывается в отвал.

Во время сполоска концентрат со шлюзов по концентратопроводу поступает на сократительную установку, расположенную на эстакаде под шлюзами.

Шлюза глубокого наполнения и проходная колода армируются резиновыми ячеистыми ковриками, цельнотянутыми металлическими сетками и чугунными трафаретами. Шлюза мелкого наполнения армируются резиновыми ячеистыми ковриками и цельнотянутыми металлическими сетками.

Шлюза изготавливаются из листовой стали и монтируются на пространственном каркасе, нижним основанием которого являются полозья из труб. На основании располагается помещение размером 5x3 м, в котором находится сократительная установка.

Краткая характеристика перерабатываемого сырья приведена в геологической характеристике россыпи.

Исходя из петрографического состава рыхлых отложений, определяется удельный расход воды на размыв 1 м³ породы.

7.2 Расчет удельного расхода воды на промывку 1 м³ горной массы

Таблица 7.1 - Расчет удельного расхода воды на промывку 1 м³ горной массы

Средняя мощность отложений, м	Категория пород	Коэффициент разрыхления	Расход воды на промывку 1м3породы, м3
2,3 6,4	III IV	1,25-1,35 1,25-1,35	14,7 18,7
8,7

q_уд. = ‡”(hi * qi) / ‡”(hi) (7.1)

где qi - расход воды на размыв 1 м³ пород данной категории, м³/м³

hi - мощность пород данной категории, м

q_уд. =(2,3* 14,7 +6,4*18,7) /8,7 = 17,6 м³/м³

Принимаем определенный “Рабочим проектом…” удельный расход воды 17,2 м³/м³.

7.3 Извлечение золота

В соответствии с планом мероприятий по повышению уровня извлечения драгметаллов в 2014г. проводилось контрольное опробование технологической цепи обогащения.

В соответствии с результатами контрольного технологического опробования и исходя из полученного при этом гранулометрического состава золота коэффициент извлечения на 2013 г. принимается 85%.

Норматив потерь составит 15%.

7.4 Схема цепи аппаратов

Для извлечения золота из промываемых песков предусматривается использование обогатительного комплекса, состоящего из обогатительной и доводочной установок. Дезинтеграция песков и их частичная классификация происходят в забое под действием струи гидpомонитоpа. Размытые пески в виде пульпы самотеком поступают на грохот гидpовашгеpда, имеющий отверстия 30 мм. Фракция +30 мм струей гидpомонитора удаляется в отвал. Фракция -30 мм поступает в зумпф, откуда землесосом ЗГМ-2М по пульповоду 426 мм подается на обогатительную установку, где происходит обогащение песков сначала на шлюзах глубокого наполнения. Хвосты шлюзов глубокого наполнения поступают на стационарный пеpфоpиpованный грохот с отверстиями 7 мм, где происходит их классификация. Фракция +7 мм поступает на проходную колоду, где происходит обогащение. Хвосты проходной колоды сбрасываются в отвал. Фракция -7 мм поступает нашлюза мелкого наполнения, где проходит обогащение. Хвосты шлюзов мелкого наполнения сбpасываются в отвал.

В соответствии с рекомендациями "Практического руководства..." (п.2.3) оптимальная нагрузка по пескам на 1 м ширины шлюзов глубокого наполнения не должна превышать 50 м³/час. При существующей ширине шлюзов 2.4 м оптимально-допустимая производительность по твердому составит 120 м³/час. Исходя из этого расчет водно-шламовой схемы будет вестись по производительности землесоса по пульпе 1900 м³/час и производительности по пескам 100 м³/час.

7.6 Расчет шлюзов глубокого наполнения

Ширина шлюзов:

B = Q / ( V * h ), м³ (7.2)

где, Q - расход пульпы на шлюзах, м³/сек.;

Q = 0,53 м³/сек. (производительность ЗГМ - 2М.);

V - скорость потока пульпы, м/сек.;

V = 1,8 м/сек.;

h - высота потока пульпы, мм

h = a * Dmax, мм (7.3)

где, a - коэффициент, зависящий от размеров частиц породы (a = 1,5);

Dmax - максимальный размер частиц породы транспортируемых по шлюзу, мм.(Dmax = 30 мм.).

h = 1,5 * 30 = 45 мм

B = 0,53 / ( 1,8 * 45 ) = 6,5 м

Принимаем h=105 мм

Расчет ширины шлюзов

В=0,53/(1,8*105)=2,8 м

Принимаем размеры шлюзов: количество 3 шт.;

ширина 0,8 м*3=2,4 м;

длина 9,0 м;

площадь 21,6 м².

Фактическая высота потока пульпы из принятой ширины 2,4 м будет:

h=0,53/(1,8*2,4)=122,7 мм

Уклон шлюзов:

i = V² /C² * R ), д. ед. (7.4)

где, C - коэффициент Шези (C = 20);

R - гидравлический радиус потока, м..

R = w / P, м. (7.5)

где, w - живое сечение потока, м²;

P - смоченный периметр, м.

w = B * h, м² (7.6)

w = 2,4 * 0,1227 = 0,294 м²

P = ( 2 * h ) + B, м

P = ( 2 * 0,1227 ) + 2,4 = 2,65 м

R = 0,294 / 2,65 = 0,11 м

i = 1,8² /20² * 0,11 = 0,074 д. ед.

Удельная нагрузка по пескам на метр ширины шлюзов составляет 42,1 м3./м.*час. Расход воды на шлюзах составляет 1799 м3. / час. Расход воды на метр ширины шлюзов составляет 749,58 м3. / час.

Расчет емкости постели шлюзов глубокого наполнения

Высота постели:

hп. = 2 * Dmax, мм (7.7)

hп. = 2 * 30 = 60 мм

Площадь постели: Sп. = 21,6 м²

Емкость постели равна 22 % от ее объема.

Еп. = hп. * Sп. * 0,22, м³ (7.8)

Еп. = 0,060 * 21,6 * 0,22 = 0,29 м³

На постели остаются неподвижными частицы металла крупностью 1мм и частицы породы крупность 1,25см. С учетом вертикальной составляющей скорости потока пульпы V = 10,8см./сек. (6 % от V),частицы металла крупностью 0,01см. и частицы породы крупностью 0,1cм. будут находиться во взвешенном состоянии.

7.7 Расчет стационарного перфорированного грохота

Предназначен для классификации песков. Пески крупностью - 7 мм через грохот попадают на шлюза мелкого наполнения, а пески крупностью + 7 мм. уходят по проходному шлюзу в отвал.

Размеры грохота: ширина 2,4 м

длина 4 м

диаметр отверстий 7 мм.

Часовая производительность грохота:

Qг. = (( 100 - e ) / 7,5 ) * 1,67 * d * 0,95 * Bг.*Lг. * j, м³/ час (7.9)

где, e - точность отсева, %;

d - диаметр отверстий грохота, мм. (d = 7 мм.);

Bг. - ширина грохота, м.(Bг. = 2,4 м.;

Lг. - длина грохота, м.; (Lг. = 4 м.);

j - насыпной вес, т./ м³

j = 2,6 т./ м³

e = 100 * ( 100 / lо ) * (( lо - l ) / ( 100 - l )), %. (7.10)

где, lо - содержание классов меньше диаметра отверстий грохота в исходных песках, % (lо = 94,7 %);

l - то же в подрешетном продукте, %; (l = 25 %).

e = 100 * ( 100 / 93,0 ) * (( 93,0 - 25 ) / ( 100 - 25 )) = 97,49 %

Qг. = (( 100 - 97,49 ) / 7,5 ) * 1,67 * 12 * 0,95 * 2,6 * 3 * 2,6 = 92,77 м³ / час.

На шлюза мелкого наполнения попадает 92,77м³/час. песков крупностью - 7 мм. и 1455,3 м3. / час. воды.

7.8 Расчет шлюзов мелкого наполнения

Ширина шлюзов:

B' = Q' / ( V' * h' ), м (7.11)

где, Q' - количество пульпы, проходящей по шлюзам, м³ / час.;

Q' = 74,3 + 1337 = 1411,3 м³/ час. = 0,39 м³/ сек.;

V' - cкорость потока пульпы, м. / сек.; (V' = 1,7 м. / сек.;)

h' - высота потока пульпы, м.

h' = a * Dmax, м (7.12)

где, а - коэффициент, зависящий от размеров частиц породы (a = 3);

Dmax - максимальный размер частиц породы транспортируемых по шлюзу, мм.; (Dmax = 7 мм).

h' = 3 * 7 = 21 мм

B' = 0,39 / ( 1,7 * 0,021 ) = 10,9 м

Принимаем размеры шлюзов: количество 6 шт.;

ширина 0,8*6=4,8 м.;

длина 8,5 м.;

площадь 40,8 м².

Фактическая высота потока будет:

h=0,39/(1,7*4,8)=47,8 мм

Уклон шлюзов:

i =V'²/C² * R, д. ед. (7.13)

где, С - коэффициент Шези (C = 24);

R - гидравлический радиус потока, м..

R = w / P, м. (7.14)

где, w - живое сечение потока пульпы, м2.;

P - смоченный периметр, м..

w = B' * h', м² (7.15)

P = ( 2 * h' ) + B', м (7.16)

w = 4,8 * 0,0478 = 0,23 м²

P = ( 2 * 0,0478 ) + 4,8 = 4,9 м

R = 0,23 / 4,9 = 0,047 м

i =1,7² / 24² * 0,047 = 0,11 д. ед.

Удельная нагрузка по пескам на метр ширины шлюзов составляет 15,5 м³ / час. Расход воды на метр ширины шлюзов составляет 278,5 м3./час.

Расчет емкости постели шлюзов мелкого наполнения

Высота постели:

h'п. = 2 * Dmax, мм (7.17)

h'п. = 2 * 7 = 14 мм

Площадь постели:

S'п. = 40,8 м²

Емкость постели составляет 22 % от ее обьема.

Е'п. = h'п. * S'п. * 0,22, м³ (7.18)

E'п. = 0,014 * 40,8 * 0,22 = 0,126 м³

На постели остаются неподвижными частицы металла крупностью 0,1 мм и частицы породы крупностью 1,5 мм. C учетом вертикальной составляющей скорости потока пульпы v' = 10,2 см. / cек.(6 % от V'), частицы металла крупностью 0,01 мм и частицы породы крупностью 0,15 мм будут находиться во взвешенном состоянии.

7.9 Расчет контрольного грохота

Предназначен для классификации песков. Пески крупностью - 7 мм.через грохот попадают на шлюза мелкого наполнения, а пески крупностью + 7 мм уходят в отвал.

Размеры грохота: ширина 0,8 м

длина 3,2 м

диаметр отверстий 7 мм.

Часовая производительность грохота:

Qг. = (( 100 - e ) / 7,5 ) * 1,67 * d * 0,95 * Bг.*Lг. * j, м3/ час (7.19)

где, e - точность отсева, %;

d - диаметр отверстий грохота, мм. (d = 7 мм);

Bг. - ширина грохота, м. (Bг. = 0,8 м);

Lг. - длина грохота, м. (Lг. = 3,2 м.);

j - насыпной вес, т./ м3 (j = 2,6 т./ м³).

e =25,7*97,49/ 100 = 25,1 %

Qг. = (( 25,7 - 25,1 ) / 7,5 ) * 1,67 * 7 * 0,95 * 0,8 * 3,2 * 2,6 = 5,9 м3 / час.

На шлюза мелкого наполнения попадает 5,9 м3 /час.песков крупностью - 7 мм. и 463,0 м3 / час. воды.

7.10 Расчет контрольных шлюзов мелкого наполнения

Ширина шлюзов:

B' = Q' / ( V' * h' ), м (7.20)

где, Q' - количество пульпы, проходящей по шлюзам, м3 / час.;

Q' = 5,9 + 463 = 468,9 м3/ час. = 0,13 м3/ сек.;

V' - cкорость потока пульпы, м. / сек. (V' = 1,7 м. / сек.);

h' - высота потока пульпы, м.

h' = a * Dmax, м (7.21)

где, а - коэффициент, зависящий от размеров частиц породы (a = 3);

Dmax - максимальный размер частиц породы транспортируемых по шлюзу, мм. (Dmax = 7 мм).

h' = 3 * 7 = 21 мм

B' = 0,13 / ( 1,7 * 0,021 ) = 3,6 м

Принимаем размеры шлюзов: количество 3 шт.;

ширина 0,8*3=2,4 м.;

длина 10,0 м.;

площадь 24,0 м².

Фактическая высота потока будет:

h=0,13/(1,7*2,4)=0,03 м

Уклон шлюзов:

i = V'2 / C2 * R, д. ед. (7.22)

где, С - коэффициент Шези (C = 24);

R - гидравлический радиус потока, м..

R = w / P, м. (7.23)

где, w - живое сечение потока пульпы, м2.;

P - смоченный периметр, м.

w = B' * h', м2 (7.24)

P = ( 2 * h' ) + B', м

w = 2,4 * 0,03 = 0,072 м²

P = ( 2 * 0,072 ) + 2,4 = 2,5 м

R = 0,072/2,5 = 0,029 м

i =1,72 / 242 * 0,029 = 0,17 д. ед.

Удельная нагрузка по пескам на метр ширины шлюзов составляет 2,5 м3 / час. Расход воды на метр ширины шлюзов составляет 192,9 м3. / час.

Расчет емкости постели шлюзов мелкого наполнения

Высота постели:

h'п. = 2 * Dmax, мм (7.25)

h'п. = 2 * 7 = 14 мм

Площадь постели: S'п. = 24,0 м². Емкость постели составляет 22 % от ее объема.

Е'п. = h'п. * S'п. * 0,22, м3 (7.26)

E'п. = 0,014 * 24,0 * 0,22 = 0,074 м³

На постели остаются неподвижными частицы металла крупностью 0,1 мм и частицы породы крупностью 1,5 мм. C учетом вертикальной составляющей скорости потока пульпы v' = 10,2 см. / cек.(6 % от V'), частицы металла крупностью 0,01 мм.и частицы породы крупностью 0,15 мм. будут находиться во взвешенном состоянии.

7.11 Армирование шлюзов

Шлюза глубокого наполнения армируются резиновыми ковриками, цельнотянутыми металлическими сетками и чугунными трафаретами.

Шлюза мелкого наполнения армируются резиновыми ковриками и цельнотянутыми металлическими сетками.

Проходной шлюз армируется так же, как шлюза глубокого наполнения.

Сократительный шлюз ("американка") армируется резиновыми ковриками и цельнотянутыми металлическими сетками.

7.12 Организация сполоска и доводка концентрата

Сполоск шлюзов будет производиться по специальному графику. Предусматривается следующий порядок сполоска и доводки концентрата:

1 Отдельным стационарным насосом устанавливается расход воды в количестве 15-20 л/сек, необходимом для нормальной работы по проведению сполоска.

2 Поднимают, обмывают и удаляют со шлюзов трафареты. Оставшийся на металлических сетках материал крупностью -70 +20 мм струей воды с помощью пробуторки смывают на грохот, расположенный в конце шлюзов глубокого наполнения.

3 Поднимают металлические сетки перед доводочным порогом, открывают окно для спуска концентрата на сократительный шлюз.

4 Начиная снизу, прополаскивают и удаляют со шлюзов металлические сетки и коврики. Концентрат равномерно смывается в окно на сократительный шлюз.

5

6 После окончания сполоска всех секций шлюзов подача воды прекращается, спусковые окна перекрываются, шлюза армируются.

7 Сокращение золотоносного концентрата производится на сократительном шлюзе ("американке"). Весь сокращенный концентрат загружается в переносные контейнеры и доставляется на ШОУ артели.

8 Доводку золотоносного концентрата производят на ШОУ артели, которая оснащается необходимым оборудованием и материалами: виброгрохот, концентрационный стол, вытяжной шкаф, лотки, магниты, ступа, набор необходимой посуды и др.

9 После обработки металлоносных концентратов на концентрационном столе, обработки магнитом, доводки в лотке или ковше, металл тщательно промывается чистой проточной водой, сушится, отдувается от остатков посторонних примесей, плавится в слитки и сдается в ЗПК артели.

10 Накапливающиеся после доводки концентратов шлихи собираются в спецотвал и передаются на медеплавильные предприятия для металлургической переработки.

7.13 Организация контроля за работой обогатительных шлюзов и опробование продуктов обогащения

На участке составляется технологическая карта, регламентирующая работу обогатительной установки, которая утверждается главным инженером артели.

Контроль выполнения карты осуществляется путем сопоставления режима работы, утвержденного картой, и фактического, а также путем отбора и обработки оперативных эфельных проб.

Отбор проб производится круглосуточно путем отсечения части потока пульпы сократителем, вмонтированным в днище одного из шлюзов мелкого наполнения. Отсеченная проба по отдельному открытому желобу постоянно поступает на специальный шлюз, расположенный в доводочном отделении под эстакадой шлюзов и предназначенный для опробования. Желоб, вмонтированный в шлюз, перекрыт грохотом с отверстиями 4 мм.

Полученные данные по опробованию заносятся в специальный журнал с последующим анализом результатов. Объем промывки песков принимается по данным маркшейдерского замера.

Для проведения оперативного опробования проектом предусматривается введение в штат участка пробщика-обогатителя.

7.14 Организационно-технические меpопpиятия по обеспечению сохранности золота

Предусмотренные проектом мероприятия по обеспечению режима охраны и сохpанности металла выполнены в соответствии с "Инструкцией по обеспечению сохpанности золота на гоpно-добывающих пpедпpиятиях МЦМ" № 80 1977 г.

Технологическая схема обогащения песков на шлюзовой обогатительной установке пpедусматpивает получение гравитационных концентратов, которые, после сокращения, в пеpеносных контейнерах в опломбированном виде доставляются на ШОУ артели для дальнейшей обработки и извлечения золота с применением специальных методов обогащения. ШОУ располагается на производственной базе артели.

Сполоск шлюзов и доводка концентрата выполняются специальной бригадой сполосчиков-доводчиков без привлечения к этой работе персонала технологических бригад.

Шлюза глубокого и мелкого наполнения имеют сетчатое ограждение по пеpиметpу. Хвостовой проем шлюзов имеет техническое средство охраны "еж-веpтушка", пpедотвpащающее проникновение внутрь сетчатого ограждения шлюзов во время остановок обогатительной установки. Шлюза глубокого наполнения имеют сплошное ограждение, закpываемое на замок и пломбируемое двумя пломбами. Вход внутрь сетчатого ограждения шлюзов, также закрываемый на замок и пломбируемый двумя пломбами, имеет звуковую и световую охpанную сигнализацию.

На период между сполосками охрана теppитоpии шлюзовой обогатительной установки возлагается на специальных охранников.

При необходимости, по окончании сполоска и доводки концентрата, в помещении доводочной производится личный досмотр работников, связанных с пеpеpаботкойзолотосодеpжащей продукции.

7.15 Удаление хвостов промывки

В работе находятся 2 эстакады обогатительных шлюзов. Проектом предусматривается 4 позиции установки эстакад.

- Объем промывки - 750,0 т. м³

- Высота слива средняя - 6,0 м

- Уклон поверхности - 1°

- Объем фракции +1 мм - 11,1 %

Объем первоначального конуса определяется по формуле: [5,стp.185]

Vo = H³c • (0,5*• *• ctgf₁ + ctgf₃)* ctgf₂ / 3 (7.27)

V₊₁ = 750,0 / 4 *•11,1 / 100 = 20,8 т. м³

где: Н_с - высота слива ( Н_с = 6,0 м);

f₁, f₂, f₃ - углы откосов отвала хвостов;

Vo = 6,0³*• (0,5*• 3*14*• 7,115 + 1,483) • 4,331 / 3 = 3,9 т.м³

V_раз= (20,8 - 3,9)*4 =67,6 т.м³

Разваловка производится бульдозером. Грунт III категории. Расстояние транспортировки - до 70 м.

8. Водопользование

Цель водопользования:

- технологические нужды (вода используется при гидpомонитоpном pазмыве золотосодеpжащих песков и тpанспоpтиpовании пульпы на обогатительные установки по оборотной схеме водоснабжения);

- вспомогательные нужды;

- хозбытовые нужды обслуживающего персонала.

Нормативное количество воды на производственные нужды определяется согласно технологических норм водопотребления и водоотведения на единицу продукции золотодо бывающей промышленности, pазpаботанных институтами "Иpгиpедмет" и ВНИИ-1, котоpые составляют:

- операционная технологическая норма водопотребления на размыв песков и тpанспоpтиpование пульпы на обогатительную установку - 17,2м³/м³

- норма технологических потерь воды - 0,111 м³/м³

- норма потребления воды на вспомогательные нужды 0,0004 м³/м³

- норма расхода воды на хозяйственно-бытовыенужды 0,0056 м³/м³

- Итого: 17,317 м³/м³

8.1 Расчет расхода воды на технологические нужды

При годовой производительности гидравлики 750 тыс. м³ нормативное водопотpебление составит:

- годовое: 17,311 * 750 = 12983,25 т. м³/год

где: 17,311 - норма расхода воды на размыв и тpанспоpтиpование 1м³ песков с учетом технологических потерь;

- суточное:

12983,25 / 239 =54,3 т.м³/сутки

где: 239 - количество дней чистой pаботы участка в сезоне

- свежей воды, закачиваемой в хвостохранилище для возмещения технологических потерь:

- годовое:

0,111 • 750 = 83,25 т. м³/год

где: 0,111 - норма потерь воды на 1 м³ помывки горной массы

- суточное:

83,25 / 239 = 0,35 т. м³/сутки

- оборотной воды:

- годовое:

17,2 • 750 = 12900,0 т. м³/год

- суточное:

12900,0 / 239 = 54,0 т. м³/сутки

Для обеспечения осветления технологической воды необходимо иметь ее пятисуточный запас, который, с учетом технологических потерь, составит:54,0 * 5 + 83,25 = 353,3 т. м³

8.2 Расчет расхода воды на вспомогательные нужды

Расход воды на вспомогательные нужды обусловлен потребностью в воде на запpавку системы охлаждения автомобильно-тpактоpного паpка.Водопотpебление на вспомогательные нужды составит:

- годовое:

0.0004 • 750000 = 300 м³/год

- суточное:

300 / 239 = 1.26 м³/сутки

8.3 Расчет расхода воды на хозяйственно-бытовые нужды

Расход воды на хозяйственно-бытовые нужды обусловлен потребностью в воде на санитарные, бытовые, хозяйственные и питьевые нужды.

Водопотpебление на хозяйственно-бытовые нужды составит:

- годовое:

0.0056 • 750000 = 4200 м³/год

- суточное:

4200.0 / 239 = 17,6 м³/сутки

Хозяйственно-бытовые нужды участка и запpавку системы охлаждения автотpактоpного паpка пpедусматpивается обеспечивать за счет привозной воды из водопровода г. Невьянска по договору с «УралТехно».

Хозбытовые сточные воды собираются в выгребную яму для последующего хлорирования и вывоза спецмашиной на очистные сооружения г. Невьянска.

Нормы расхода воды на хозяйственно-бытовые нужды составлены из расчета штата участка 80 человек.

9. Охрана окружающей среды

9.1 Охрана атмосферного воздуха от загрязнения

Принятый проектом гидравлический способ отработки месторождения с использованием вахтового метода предусматривает минимальное количество автотракторной техники, которая заметного влияния на состояние атмосферы в районе работ не окажет. Для уменьшения выброса в атмосферу вредных примесей с выхлопными газами, проектом предусматривается регулирование топливной аппаратуры машин и механизмов при прохождении технического обслуживания на специальных диагностических стендах типа КН-921. Контроль за выбросом вредных веществ в атмосферу в выхлопными газами автотракторной техники будет осуществляться с помощью газоанализатора «Инфралит 1100» и дымомета «Ина 109».

Другие источники загрязнения атмосферного воздуха при отработке месторождения отсутствуют.

Выбросы загрязняющих веществ в атмосферу, производимые автотракторной и сварочной техникой, которая используется при отработке месторождения, учтены в «Проекте нормативов предельно допустимых выбросов загрязняющих веществ в атмосферу объектами артели старателей «Нейва», разработанном ПКО артели и утвержденном Нижнетагильским МРКОП. Имеется «Разрешение на выброс загрязняющих веществ в атмосферу», выданное Нижнетагильским МРКОП.

В связи с тем, что гидравлика работает уже 6 лет, фоновые концентрации загрязняющих веществ в атмосфере не могут быть отделены от выбросов в атмосферу загрязняющих веществ источниками гидравлики. Настоящим проектом увеличение количества выбросов и изменение состава загрязняющих веществ в выбросах не предусматривается.

9.2 Перечень загрязняющих веществ, выбрасываемых в атмосферу

Таблица 9.1 - Перечень загрязняющих веществ, выбрасываемых в атмосферу

Код	Наименование вещества	ПДК м.р. (ПДК с.с. ОБУВ) мг/мЗ	Класс опасности	Суммарный выброс т/год
Г0337~	Углерода оксид	5,00	4	0,534
ПозоГ	Азота диоксид	0,085	2	0,149 1
0330	Ангидрид сернистый	0,50		0,014
0328	Сажа	Г0Д5"	h^-	0,027
|040Г	Углеводороды	1,0	-	-,091
0123	Железа оксид	0,04 (ПДК ее)	3	0,125
0143	Марганца оксид	0,01	2	0,008
0342	Водород фтористый	0,02	2	0,015
2704	Бензин	5,0	4
2735	Масло минеральное	0,05 (обув)	-	0,001
2909	Пыль неорганическая	0,5	з	1,920

9.3 Охрана поверхностных и подземных вод от загрязнения истощения

Гидрологическая и гидрогеологическая характеристики района месторождения.

Речная система в районе месторождения представлена рекой Шуралкой, левым притоком реки Нейвы. Река Шуралка образуется при слиянии двух рек: Южной Шуралки и Северной Шуралки. Максимальные паводковые расходы рек 1%-ной обеспеченности определены гидрологическим расчетом в подразделе «Гидротехнические сооружения» настоящего проекта и составляют: реки Северная Шуралка - 5,6 м/с; реки Южная Шуралка - 4,7 м/с; реки Шуралка - 11,2 м/с.

В гидрогеологическом отношении район находится в пределах Большеуральского сложного бассейна корово-блоковых (пластовоблоковых, пластовых) безнапорных и напорных вод, в зоне развития вулканогенных и карбанатных пород. Сверху коренные породы перекрыты глинисто-песчаными отложениями мощностью от 2 до 14 метров. Подземные воды приурочены к зоне трещиноватости и закарстованности коренных пород, развитой до глубины 60-100 м. Уровень грунтовых вод в естественных условиях повторяет рельеф и находится на глубине от долей метра в долинах рек до 15-20 метров на водоразделах. На рассматриваемом участке ожидаемый уровень грунтовых вод - первые метры. Водообильность карбонатных пород изменяется в широких пределах: от долей дмЗ/с до 7-30 дм З/с в зависимости от их закарстованности и трещиноватости. Водообильность вулканогенных пород в целом невелика, дебиты скважин обычно не превышают 0,5 - 1,0 дм/с, увеличиваясь в локальных водоносных зонах, приуроченных к литологическим контактам и тектоническим нарушениям, до 3-5 дмЗ/с. По химическому составу воды гидрокарбонатные магниево-кальцеевые с минерализацией 0,2 - 0,4 г/дм. В 2-2,7 км северо-восточнее отработки Шуралинско-Ключевского месторождения находится водозабор Невьянского цементного завода. В ЗСО III пояса этого водозабора рассматриваемый участок не попадает. Гидрогеологическое заключение № 741 М, выданное центром «Уралгидромониторинг», признает возможной разработку россыпи при условии исключения поступления воды, загрязненной взвешенными веществами, в заводской пруд на р. Северная Шуралка, затопленные дражные выработки и соединяющие их протоки до северной границы горного отвода. Участок отработки расположен ниже по течению участка реки, для которого предусмотрены ограничения. Ближайшие одиночные скважины, зарегистрированные «Кадастром подземных вод Урала», расположены в с. Шурала и г.Кировграде. Рассматриваемый участок находится за пределами области питания этих скважин.

Для устранения возможности вредного воздействия загрязненной технологической воды, содержащей большое количество взвешенных минеральных частиц, на окружающую природную среду, проектом предусматривается:

- организация замкнутого цикла оборотного водоснабжения технологической водой;

- отведение русловых, паводковых и ливневых вод за пределы горных работ.

9.4 Охрана окружающей природной среды в процессе обогащения золотосодержащих песков

Золотосодержащие пески в виде пульпы (смесь твердого и жидкого в соотношении 1:17) транспортируется из забоя землесосом ЗГМ-2М по пульповоду на обогатительный прибор шлюзового типа. Обогатительный прибор представляет собой несколько колод прямоточного типа, дно которых армируется чугунными и цельнотянутыми стальными трафаретами и резиновыми ячеистыми ковриками. На шлюзах происходит гравитационное разделение смеси по плотности и наклонно текущем потоке воды. Тяжелые минералы и золото концентрируются на дне шлюзов в ячейках ковриков, а легкие сносятся потоком воды в отвал.

На основании приказа Главалмаззолото от 28 декабря 1988г. применение ртути в технологическом процессе обогащения с 01.01.1989 года прекращено. Таким образом, вредные компоненты в процессе обогащения не применяются.

9.5 Мероприятия по предотвращению загрязнения площади водосбора объектами вспомогательного производства

Объектами вспомогательного производства - потенциальными источниками загрязнения окружающей природной среды - на гидравлике являются склад ГСМ и ремонтная площадка, на которых производятся работы с горюче-смазочными материалами.

Для предотвращения загрязнения окружающей природной среды горюче-смазочными материалами проектом предусматривается:

1 Сбор отработанного масла с последующей его сдачей на Невьянскую нефтебазу.

2 Применение маслоулавливающих поддонов, оборудование наливных шлангов специальными наконечниками.

3 Сбор промасленной ветоши с последующим её сжиганием.

4 Ремонтная площадка и склад ГСМ покрываются железобетонными дорожными плитами, по периметру окапываются канавой глубиной 0,5 м с устройством маслосборника.

9.6 Контроль водопотребления

Контроль количества закачиваемой воды выполняется косвенным методом по производительности насосов. При этом персоналом, обслуживающим насосную станцию, учитывается время работы насосов с записью в специальном журнале.