Розрахунок миттєвих значень струму трифазної системи АІН-АД в силовій схемі локомотива по методу двох складових

Размещено на http://www.allbest.ru/

14

Завдання на курсову роботу

з дисципліни: Тягові статичні перетворювач

тема: Розрахунок миттєвих значень струму трифазної системи АІН-АД в силовій схемі локомотива по методу двох складових

Вихідні параметри

Трифазний тяговий електродвигун НБ-607

1. U_d = 1500 В.

2. = 0,016 Ом ; =0,016 Ом.

3. x_1Н = 0,11 Ом; x'_2н= 0,188 Ом ; x_ОН = 4,9 Ом.

4. f_1Н = 51,5 Гц; f₁ = 70 Гц; f₂ = -0,6 Гц.

5. q = 0,5; .

Перелік питань, які підлягають розробці

1. Вибір та обґрунтування структури силового ланцюга тягового електропривода локомотива.

2. Вибір та обґрунтування схеми автономного інвертора напруги.

3. Вибір форми напруги для живлення автономного інвертора напруги.

4. Розрахунок фазних струмів двофазної системи автономний інвертор напруги - асинхронний електродвигун

1. Вибір та обґрунтування силової схеми тягового електропривода локомотива

Застосуємо у тяговому електроприводі локомотива замість машин постійного струму асинхронні тягові електродвигуни с короткозамкненим ротором, які в наш час знаходять все ширше застосування, в тому числі і на транспорті.

Для регулювання частоти обертів ротора (у широкому діапазоні швидкостей) таких двигунів необхідно їх живити багатофазною (m₁?2) зміною напругою регульованої частоти.

На електрорухомому складі постійного струму вхідний перетворювач - автономний інвертор напруги, який через вхідний фільтр безпосередньо або через імпульсний перетворювач приєднаний до контактної мережі.

На сучасних автономних локомотивах з електричною передачею в якості джерела електроенергії використовується синхронний генератор (СГ), напруга СГ попередньо перетворюється у постійну напругу величина якої може стабілізовано змінятися за необхідним законом.

Згідно з теоретичними та експериментальними дослідженнями, суттєве поліпшення режимів роботи асинхронного тягового електроприводу з перетворювачами частоти може бути одержано при використанні в тяговому електроприводі двофазних асинхронних короткозамкнених електродвигунів. В той же час при застосуванні традиційних трифазних асинхронних електродвигунів існує ряд проблем, які витікають із умов їх сумісної роботи із напівпровідникова ним перетворювачами частоти.

Тому можливо використати трифазні асинхронні двигуни на тяговому рухомому складі. Використання трифазних електродвигунів в першу чергу пов'язано з поліпшенням умов сумісної роботи асинхронного двигуна.. Відповідно змінюється структура та топологія вхідного перетворювачів, а в цілому, схемотехніка тягового електроприводу суттєво спрощується.

Отже, вибираємо силову схему з імпульсним перетворювачем знижуючого типу, трифазними мостовим інвертором, який живить два паралельно ввімкнені асинхронні тягові двигуни. Цим досягаємо напруги 3 кВ на кожному з візків та 1,5 кВ на кожен з однофазних мостових інверторів, отже і на ізольованих обмотках статора.

2. Вибір та обґрунтування схеми автономного інвертора напруги

Слід відмітити, що у інверторному електроприводі загальне розповсюдження отримав традиційний трьохфазний асинхронний електродвигун з короткозамкненим ротором , і зусилля розроблювачів були направлені, в основному, на відпрацювання схемотехніки і режимів перетворювачів частоти при їхній сумісній роботі з трьохфазною машиною, на вдосконалення конструкції трьохфазного електродвигуна з ціллю зниження впливу високих гармонік струму, викликаних несинусоїдальністю живлячих напруг.

Проте одним із найбільш перспективних напрямків удосконалення сучасних систем асинхронного електропривода є застосування двохфазних тягових блоків “автономний інвертор напруги -- асинхронний двигун”.

Тяговий електропривод з трифазним асинхронним електродвигуном, у тому числі і частотно-управляючі, не отримали поки практичного застосування. Найбільш раціональна система живлення трьохфазного асинхронного двигуна будується на онові трьохфазних мостових інверторів на керуючих запираємих тиристорах (рисунок 3.1)



Рисунок 3.1 Трифазний мостовий інвертор

3. Вибір форми напруги для живлення автономного інвертора напруги

Під оптимальною розуміється така форма кривої фазної напруги, яка має високий зміст першої гармоніки у загальному дійсному значенні, забезпечує умови електромагнітній сумісності АІН-АД у всіх робочих режимах, не приводить к ускладненню схемотехніки АІН. Цим умовам задовольняє такі криві фазної напруги, які формують годограф вектора магнітного поля у повітряному зазорі АД у вигляді правильного вписаного многокутника з числом сторін N. Очевидно, чим більше N, тим ближче годограф магнітного поля у повітряному зазорі АД до кругового, який відповідає живленню АД синусоїдальною напругою.

Якщо за основу прийняти трьохступеневу на половинному значенні періоду загальну криву фазної напруги, показану на рисунку 3.3, можна отримати магнітне поле трифазного АД більше приближене до кругового (N=8 та N=12).



Рисунок 3.1 Двоступенева форма вихідної фазної напруги двофазного автономного інвертора напруги

З рисунка 3.1 видно форму фазної напруги, а гармонійний склад напруги описується наступним рівнянням:

(3.1)

(3.2)

Годограф магнітного поля наближається до форми правильного восьмикутника, вписаного в коло, а вміст першої гармоніки у діючому значенні дорівнює 0,955.

4. Розрахунок фазних струмів двофазної системи „автономний інвертор напруги - асинхронний електродвигун”

Розрахунок ведемо методом двох складових, котрий базується на методах гармонійних складових і еквівалентного статичного навантаження.

Струм фази двофазної системи АІД - АД можна подати у вигляді двох складових: струму першої гармоніки , що залежить від частоти обертання ротора АД, і суми струмів усіх вищих гармонік , що практично не залежить від :

=+ (4.1)

Схема заміщення обертаючого двигуна приведена на рисунку 4.1.

Рисунок 4.1 - Схема заміщення обертаючого двигуна

де - активний опір статора;

- активний опір ротора приведений до опору статора;

x_1Н - індуктивний опір статора;

x'₂ - індуктивний опір ротора приведений до індуктивного опору статора;

x_ОН - індуктивний опір намагнічуючого контуру.

Параметри ковзання знаходимо за виразами:

, (4.2)

, (4.3)

де - частота струму статора;

- частота ковзання;

- базова частота.

б = = 1,35

в = = -0,012

Розраховуємо загальний активний опір за формулою:

, (4.4)

r= 0,016 + = -1,598 Ом

Розраховуємо загальний реактивний опір х_э за формулою:

(4.5)

x = Ом

Еквівалентний опір Z_э розраховуємо за формулою:

, (4.6)

z = Ом

Амплітудне значення напруги :

(4.7)

U = В

Амплітудне значення напруги першої гармоніки фазної напруги:

(4.8)

В

Амплітудне значення струму першої гармоніки :

, (4.9)

А

Кут зміщення ц₁:

, (4.10)

ц = рад = 27,5 град

Струм першої гармоніки на періоді 2р знаходимо за формулою:

(4.11)

Розрахунки приведемо в таблиці 4.1.

Таблиця 4.1- Розрахунок струму фази

и, град	i1(и), А	I1k(и), А	ik(и), А	iв(и), А	iф(и), А
0	240,719	-2398,912	-2635,539	-236,627	4,092
5	280,979	-2373,328	-2507,622	-134,293	146,686
10	319,100	-2329,682	-2380,571	-50,889	268,211
15	354,793	-2268,306	-2254,382	13,924	368,717
20	387,785	-2189,666	-2129,048	60,618	448,404
30	444,688	-1983,118	-1880,923	102,195	546,883
40	488,079	-1716,315	-1636,151	80,163	568,243
45	504,279	-1562,785	-1515,009	47,777	552,055
50	516,640	-1397,362	-1394,687	2,675	519,315
55	525,070	-1221,304	-1275,181	-53,877	471,192
60	529,503	-1035,951	-1156,485	-120,534	408,969
65	529,907	-842,714	-928,602	-85,888	444,019
70	526,278	-643,063	-702,205	-59,141	467,137
75	518,643	-438,518	-477,342	-38,824	479,820
80	507,062	-230,636	-254,004	-23,368	483,694
90	472,439	188,798	188,141	-0,658	471,781
100	423,461	602,496	624,311	21,814	445,275
105	394,038	803,249	840,181	36,932	430,970
110	361,617	997,888	1054,587	56,699	418,316
115	326,443	1184,933	1267,540	82,607	409,050
120	288,785	1362,959	1479,049	116,090	404,875
125	248,929	1530,613	1578,916	48,303	297,232
130	207,178	1686,618	1678,264	-8,354	198,825
135	163,851	1829,787	1776,938	-52,849	111,003
140	119,277	1959,029	1874,943	-84,087	35,190
150	27,751	2171,917	2068,964	-102,953	-75,202
160	-64,617	2318,812	2260,364	-58,449	-123,066
165	-110,240	2366,035	2355,091	-10,944	-121,183
170	-155,023	2395,251	2449,177	53,925	-101,097
175	-198,626	2406,238	2542,625	136,386	-62,240
180	-240,718	2398,912	2635,439	236,527	-4,191

Складову суми струмів вищих гармонік можна подати у вигляді:

=+, (4.12)

де - реакція схеми заміщення загальмованого АД на прикладену

східчасту напругу;

- струм першої гармоніки в режимі загальмованого АД.

Якщо двигун загальмований, то частота струму дорівнює частоті мережі, тобто , а з цього .

Схема заміщення загальмованого двигуна приведена на рис. 4.2.

Рисунок 4.2 - Схема заміщення загальмованого двигуна

Загальний активний опір загальмованого двигуна знаходимо за формулою:

, (4.13)

Ом

Реактивний загальний опір для загальмованого двигуна знаходимо за формулою:

, (4.14)

Ом

Еквівалентний опір для загальмованого двигуна знаходимо за формулою:

, (4.15)

Ом

Амплітудне значення струму першої гармоніки розраховуємо за формулою:

, (4.16)

А

Кут зміщення розраховуємо за формулою:

, (4.17)

ц рад = 85,5 град

електропривод локомотив напруга асинхронний

Струм першої гармоніки в режимі загальмованого двигуна розраховуємо за формулою:

, (4.18)

Розрахунки приведемо в таблиці 4.1.

На інтервалі кожного напівперіоду крива фазної напруги АІН описується виразом:

(4.19)

Запишемо рівняння електричної рівновагі по інтервалах фазної напруги для фази АД, подавши її еквівалентним статичним навантаженням:

(4.20)

З умови безперервності фазного струму на границях інтервалів у сталому режимі маємо:

, (4.21)

Вираз (4.20) являють собою початкові умови, що дозволяють визначити єдиний розв'язок системи (4.21.):

(4.22)

Уведемо такі позначення :

, , . (4.23)

(4.24)

Підставляючи прийняті позначення і розв'язуючи цю систему з урахуванням граничних умов, дістанемо:

(4.25)

Підставляючи отримані значення для початкових умов у систему (4.22) одержимо вирази, що описують фазні струми АД на інтервалах для узагальненої кривої фазної напруги АІН:

(4.26)

При введені кутової й амплітудної і комутуючих функцій загальний розв'язок для фазних струмів на інтервалі зміни поточного електричного кута в межах від 0 до р можна подати у вигляді одного рівняння:

(4.27)

Значення кутової та амплітудної комутуючих функцій за інтервалом безперервності живлячої напруги наводимо в таблиці 4.2.

Таблиця 4.2 - Значення кутової й амплітудних комутуючих функцій

Параметр	Значення параметра
Номер інтервалу	n	1	2	3
Діапазон зміни поточного ефект. кута
Кутова комутуюча функція		0
Амплітудна комутуюча функція		0	1	0

де розраховуємо за формулою:

(4.28)

(4.29)

(4.30)

Індуктивність загальмованого двигуна знаходимо за формулою:

(4.31)

Гн

Часова складова загальмованого двигуна знаходимо за формулою:

(4.32)

Результати розрахунку реакції схеми заміщення загальмованого АД на прикладену східчасту напругу наводимо в таблиці 4.1.

Синусоїдальна складова фазного струму АД визначається першою гармонікою прикладеної напруги:

, (4.33)

Результати розрахунку наведені в таблиці 4.3.

Таблиця 4.3 - Розрахунок синусоїдної складової фазного струму , U(и) та

0	500	0	500
5	500	83,190	416,810
10	500	165,747	334,253
15	500	247,042	252,958
20	500	326,458	173,542
30	500	477,249	22,751
40	500	613,540	-113,540
45	500	674,932	-174,932
50	500	731,188	-231,188
55	500	781,879	-281,879
60	500	826,620	-326,620
60	1000	826,620	173,380
65	1000	865,069	134,931
70	1000	896,935	103,065
75	1000	921,975	78,025
80	1000	939,998	60,002
90	1000	954,499	45,501
100	1000	939,998	60,002
105	1000	921,976	78,024
110	1000	896,936	103,064
115	1000	865,071	134,929
120	1000	826,621	173,379
120	500	826,621	-326,621
125	500	781,881	-281,881
130	500	731,190	-231,190
135	500	674,934	-174,934
140	500	613,542	-113,542
150	500	477,251	22,749
160	500	326,460	173,540
165	500	247,045	252,955
170	500	165,749	334,251
175	500	83,193	416,807
180	500	0,003	499,997

Будуємо залежності фазного струму та його першої гармоніки , живлячої напруги та її першої гармоніки .

Також будуємо різницю між прикладеною напругою та її першою гармонікою, тобто напругою на двигуні .

Будуємо різницю між струмом загальмованого двигуна та першою гармонікою .



Рисунок 4.3 - Прикладена напруга та її перша гармоніка

Рисунок 4.4 - Напруга вищих гармонік



Рисунок 4.5 - Різниця струмів

Рисунок 4.6 - Фазний струм та його перша гармоніка

Перелік використаної літератури

1. Бурков А.Т. Электронная техника и преобразователи: Учебн. для ВУЗов ж.-д. трансп.- М.: Транспорт, 1999.- 464 с.

2. Статичні перетворювачі тягового рухомого складу: Навч. посібник /За ред. Гончарова Ю.П..- Харків, НТУ «ХПИ», 2004.- 184 с.

3. Электроподвижной состав с асинхронными тяговыми двигателями. /Н.А. Ротанов, А.С. Курбасов, Ю.Г. Быков, В.В. Литовченко.- М.: Транспорт, 1991.- 336 с.

4. Розрахунок фазних струмів двофазної системи «Автономний інвертор напруги - Асинхронний двигун» // Гусевський Ю.І., Пасько О.В., Шаповал В.П, Збірник наукових праць, УкрДАЗТ, №44, 2000. - 59

5. Розробка, макетування та дослідження раціональних структур асинхронного тягового електроприводу для електрорухомого складу // Гусевський Ю.И., Шпіка Н.И. та інш., Звіт про науково-дослідну роботу, ХарДАЗТ, кафедра СЕТ, 1997. - 35

Размещено на Allbest.ru