Тепловой расчет двигателя автомобиля

Основные параметры автомобильного двигателя. Определение давления в конце процессов впуска, сжатия, расширения и выпуска. Построение индикаторной диаграммы карбюраторного двигателя. Расчет массы поршневой группы, силы давления газов и крутящих моментов.

Рубрика Транспорт
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 20.01.2016
Размер файла 147,8 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

1

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Выбор и обоснование параметров двигателя

2. Тепловой расчёт двигателя

2.1 Параметры рабочего тела

2.2 Процесс впуска

2.3 Процесс сжатия

2.4 Процесс сгорания

2.5 Процессы расширения и выпуска

2.6 Индикаторные параметры рабочего цикла

3. Построение индикаторной диаграммы

3.1 Скругление индикаторной диаграммы

4. Кинематический расчет

5. Динамический расчет двигателя

5.1 Силы давления газов

5.2 Приведение масс частей КШМ

5.3 Силы инерции

5.4 Удельные силы

5.5 Крутящие моменты

5.6 Силы, действующие на шатунную шейку коленчатого вала

Заключение

Список литературы

Введение

В настоящее время двигатели внутреннего сгорания (ДВС) являются наиболее распространенными источниками получения энергии. Особенно велико их количество в автомобильном транспорте. Их суммарная мощность превышает мощности всех других видов двигателей. Потребление топлива и выброс продуктов сгорания исчисляются миллиардами тонн. Состояние окружающей среды в большой мере зависит от совершенства двигателей. Поэтому к ним предъявляются всё более жёсткие требования.

Среди различных важнейших требований можно выделить: достижение высокой топливной экономичности; удовлетворение растущих экологических требований, таких как малая токсичность выбросов, рост надёжности, компактности, снижение материалоёмкости и массы, трудоёмкости изготовления и эксплуатации. Все эти требования невозможно решить без создания систем двигателей с высокими технико-экономическими показателями. Для этого чтобы создаваемый двигатель удовлетворял этим требованиям, необходимо при его использовании, проектировать новые конструкторские решения. Однако, это не отрицает возможности применения хорошо зарекомендованных конструкций, а также узлов и деталей. При создании новых двигателей и их семейств большое внимание уделяется степени их стандартизации и унификации.

В настоящее время в качестве силовых установок легковых автомобилей используют главным образом четырёхтактные бензиновые ДВС с искровым воспламенением (карбюраторные и с впрыском топлива). Эти двигатели отличаются хорошими массогабаритными показателями, высокой литровой мощностью и низкой стоимостью производства, обеспечивают хорошую динамику автомобиля. Но им присущи и недостатки: низкая экономичность и большое количество вредных выбросов. Поэтому в настоящее время в двигателях с искровым зажиганием получают повсеместное распространение применение различных системы впрыска топлива взамен карбюраторов. Это позволяет весьма существенно повысить экономичность двигателя за счет обеспечения его работы на обедненных смесях, что также сказывается и на снижении токсичности выбросов.

На сегодняшний день двигатели для легковых автомобилей малого и среднего класса имеют номинальные мощности от 65 до 150 кВт, при 4000…7200 об/мин. Число цилиндров в них составляет от 4-х (при рядной компоновке) до 12 (при V-образной компоновке), а рабочий объём от 1,5 до 2 л. Для обеспечения высокой экономичности степень сжатия в современных бензиновых двигателях составляет 8 - 12 и ограничивается детонационной стойкостью топлива.

1. Выбор и обоснование параметров двигателя

По условию задания для расчета курсовой работы дан двигатель от автомобиля ВАЗ 21083.Выбору подлежат пять параметров: степень сжатия е, которая по условия задания равна е=10,5; отношение хода поршня к диаметру цилиндра с=S/D,который из условия задания равен с=71/82=0,86; число цилиндров, которое равно 4; способ смесеобразования - внешнее смесеобразование, коэффициент избытка воздуха по условию б=0,9; вид и марка применяемого топлива - бензины марок АИ-92 и АИ-95.

2. Тепловой расчёт двигателя

В соответствии с заданной степенью сжатия , можно использовать бензин марки Премиум-95.

Средний элементарный состав и молекулярная масса бензина:

С = 0,855; Н = 0,145; и mт = 115 кг/кмоль.

Низшая теплота сгорания топлива:

Hu = 33,91C + 125,60H - 10,89(O - S) - 2,51(9H + W) =

= 33,91•0,855 + 125,6•0,145 - 2,51•9•0,145 = 43,93 МДж/кг = 43 930 кДж/кг.

2.1 Параметры рабочего тела

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топлива:

кмоль возд/кг топл.;

кг возд/кг топл.

Коэффициент избытка воздуха принимаем равным б = 0,90.

Определим количество горючей смеси:

кмоль гор.см/кг топл.

Определим количество отдельных компонентов продуктов сгорания при К = 0,5.

кмоль СО2/кг топл.;

кмоль СО/кг топл.;

кмоль Н2О/кг топл.;

кмоль Н2/кг топл.;

кмоль N2/кг топл.

Определим общее количество продуктов сгорания:

Параметры окружающей среды и остаточные газы.

Давление и температура окружающей среды при работе двигателя:

pk = p0 = 0,1 МПа, Tk = T0 =293 єK.

Температуру остаточных газов принимаем равную Tr = 1060 єK.

Давление остаточных газов на номинальном скоростном режиме работы двигателя определим по зависимости:

prN = 1,18p0 = 1,18•0,1 = 0,118 МПа.

Давление остаточных газов на режиме номинальном мощности двигателя определим по зависимости:

где

2.2 Процесс впуска

ДTN = 8 єC

Определим плотность заряда на впуске:

кг/м3,

где RВ = 287 Дж/(кг•град) - удельная газовая постоянная для воздуха.

Определим потери давления на впуске.

МПа,

где

м/с.

Определим давление в конце впуска:

МПа.

Коэффициент остаточных газов рассчитаем по зависимости:

где - коэффициент очистки;

- коэффициент дозарядки на номинальном скоростном режиме.

Определим температуру в конце впуска:

К.

Коэффициент наполнения:

2.3 Процесс сжатия

Определим давление в конце сжатия:

МПа,

где - принятый средний показатель политропы сжатия.

Определим температуру в конце сжатия:

єК.

Средняя мольная теплоемкость в конце сжатия , кДж/(кмоль•град) определяется по формулам:

а) свежей смеси

,

(mcн) tcto= 20.6+0,002638(822-273)=22,05 кДж/(кмоль•град)

б) остаточных газов (mcн ) tcto - определяется методом интерполяции

(mcн) 5000=23,867 +(24,014-23,867)(0,01/0,05)=23,8964 кДж/(кмоль•град);

где 23,867 и 24,014-значения теплоемкости продуктов сгорания при 500є и соответственно =0,9 и =0,95,взятые по табл. 3,8;

(mcн) 6000 = 24,284 +(24,440-24,284)(0,01/0,05)= 24,2992;

где 24,284 и 24,440- значения теплоемкости продуктов сгорания при 600є соответственно при = 0,9 и =0,95,взятые по табл. 3,8;

Теплоемкость продуктов сгорания при tc = 549єC и =0,9

(mcн ) tcto =23,8964+(24,2992-23,8964)·(82/100)=24,2267 кДж/(кмоль•град).

в) рабочей смеси:

=1/(1+0,0387)(22,05+0,0387*24,2267)=22,1311 кДж/кмоль*град

2.4 Процесс сгорания

Определим коэффициент молекулярного изменения горючей смеси:

Определим коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси:

Определим количество теплоты, потерянное вследствие химической неполноты сгорания рабочей смеси:

кДж/кг.

Определим теплоту сгорания рабочей смеси:

кДж/кмоль раб.см.

Определим среднюю мольную теплоёмкость продуктов сгорания:

кДж/(кмоль•град).

Коэффициент использования теплоты принимаем равным

откуда

єС;

єК.

Определим максимальное давление сгорания теоретическое:

МПа.

Определим максимальное давление сгорания действительное:

МПа.

Определим степень повышения давления:

2.5 Процессы расширения и выпуска

Принимаем средний показатель адиабаты расширения k2 = 1,2514, а средний показатель политропы расширения n2 = 1,2514.

Определим давление в конце процесса расширения:

МПа.

Определим температуру в конце процесса расширения:

єК.

Проверим ранее принятую температуру остаточных газов:

єК.

%.

2.6 Индикаторные параметры рабочего цикла

Определим теоретическое среднее индикаторное давление:

МПа.

Определим среднее индикаторное давление:

МПа.

Определим индикаторный КПД:

Определим индикаторный удельный расход топлива:

г/(кВт•ч).

Эффективные показатели двигателя. Среднее давление механических потерь определяется по зависимости:

МПа.

где - средняя скорость поршня, определяется по зависимости:

м/с,

где S = 71 мм - ход поршня.

Определим среднее эффективное давление:

Определим механический КПД:

Определим рабочий объём одного цилиндра:

л.

Определим эффективный КПД:

Определим эффективный удельный расход топлива:

г/(кВт•ч).

Основные параметры и показатели двигателей определяются по окончательно принятым значениям D и S:

площадь поршня Fп = (3,14·822·10-6)/4 = 0,00527 м2

литраж двигателя

л;

мощность двигателя

кВт;

крутящий момент

Н·м;

часовой расход топлива

л.

3. Построение индикаторной диаграммы

Масштабы диаграммы: масштаб хода поршня МS = 1мм в мм; масштаб давлений Мр = 0,05 МПа в мм.

Величины в приведенном масштабе, соответствующие объему цилиндра и объему камеры сгорания

АВ =S/Мs =71/1,0=71 мм;

ОА =АВ/(10,5-1) =7,5 мм

Максимальная высота диаграммы (точка z):

рz / Мр =8,43/0,05 =168,6 мм.

Ординаты характерных точек:

ра/ Мр =0,0850/0,05=1,7 мм;

рс/ Мр =2,17/0,05=43,4 мм;

рb/ Мр =0.445/0,05=8.9 мм;

рr/ Мр =0,118/0,05=2,36 мм;

ро/ Мр =0,1/0,05=2 мм;

Построение политроп сжатия и расширения аналитическим методом:

а) политропа сжатия рха(Vа/Vх)n1 . Отсюда

рх/ Мр = (ра/ Мр)(ОВ/ОХ) n1 = 1,7(78,5/ОХ)1,373 мм,

где ОВ = ОА+АВ= 7,5+71 =78,5 мм.

б) политропа расширения рхb(Vb/Vх)n2 .

Отсюда

рх/ Мр = (рb/ Мр)(ОВ/ОХ) n2 = 8.9(78,5/ОХ)1.2514 мм.

Результаты расчета точек политроп приведены в таблице 3.1.

Таблица 3.1 - Результаты расчета точек политроп

точек

ОХ, мм

ОВ/ОХ

Политропа сжатия

Политропа расширения

(ОВ/ОХ)1,373

рх/ Мр

мм

рх, МПа

(ОВ/ОХ) 1.2514

рх/ Мр

мм

рх, МПа

1

7,5

10,4

24,9

42,33

2,17

Точка с

18,73

166,7

8,43

Точка z

2

11,3

6,95

14,32

24,34

1,48

11,32

100,7

5,23

3

13,01

6,03

11,78

20,026

1,23

9,47

84,28

4,43

4

18,10

4,3

7,41

12,6

0,77

6,2

55,18

2,90

5

22,68

3,46

5,5

9,35

0,570

4,68

41,7

2,20

6

30,23

2,6

3,71

6,3

0,38

3,3

29,4

1,53

7

45,35

1,73

2,12

3,6

0,22

2

17,8

0,92

8

60,5

1,3

1,43

2,43

0,14

1,39

12,37

0,64

9

78,5

1

1

1,7

0,085

Точка а

1

8,9

Точка b

0,39

3.1 Скругление индикаторной диаграммы

Скругление индикаторной диаграммы осуществляется на основании следующих соображений и расчетов. Так как рассчитываемые двигатели достаточно быстроходные, то фазы газораспределения необходимо устанавливать с учетом получения хорошей очистки цилиндра от отработавших газов и обеспечения дозарядки.

В связи с этим начало открытия впускного клапана (точка ) устанавливается за 18° до прихода поршня в ВМТ, а закрытие (точка ) - через 60° после прохода поршнем НМТ. Начало открытия выпускного клапана (точка ) принимается за 55° до прихода поршня в НМТ, а закрытие (точка ) - через 25° после прохода поршнем ВМТ. Учитывая быстроходность двигателей, угол опережения зажигания (точка ) принимается равным 35°.

В соответствии с принятыми фазами газораспределения и углом опережения зажигания определяют положение точек , , , и по формуле

, (3.2)

где - отношение радиуса кривошипа к длине шатуна. Выбор величины производится при проведении динамического расчета, а при построении индикаторной диаграммы предварительно принимаем л =0,285; АВ =71 мм.

Расчеты абсцисс точек , , , и свести в таблицу 3.2.

Таблица 3.2 - Абсциссы точек , , , и

Обозначение

точек

Положение

точек

°

Расстояние точек от ВМТ (АХ), мм

18° до ВМТ

18

0,0655

2,325

25° после ВМТ

25

0,1223

4,341

60° после НМТ

120

1,6069

57,044

35° до ВМТ

35

0,2313

8,211

f

30є до ВМТ

30

0,1697

6,024

55° до НМТ

125

1,6667

59,167

Положение точки определяется из выражения

. (3.3)

рс = 1,25·2,17 = 2,71 МПа

рс /0,05 =2,71 /0,05 = 54,2 мм.

Точка обычно располагается между точками и .

Действительное давление сгорания рzд определяется по формуле

рzд = 0,85 рz . (3.4)

рzд = 0,85·8,43 = 7,17 МПа,

рzд/ Мр = 7,17 / 0,05 = 143,4 мм.

Нарастание давления от точки с до zд составляет рzд - р с = 7,17-2,71 = 4,46 МПа или 4,46/12 = 0,372 МПа/ град п.к.в. ,где 12є -положение точки zд по горизонтали (для упрощения дальнейших расчетов можно принять, что действительное максимальное давление сгорания р достигается через -10є после ВМТ ,то есть при повороте к/в на 370є.

Соединяя плавными кривыми точки с , с и далее с и кривой расширения с и линией выпуска , получим скругленную действительную индикаторную диаграмму.

4. Кинематический расчет

Радиус кривошипа R= S / 2 = 71 / 2 = 35,5мм

Длинна шатуна, при = 0,285

Lш = R / = 35,5 / 0,285 = 125 мм

Угловая скорость коленчатого вала

= n / 30 = 6000 / 30 = 628 рад/с

Перемещение поршня

мм

Скорость поршня:

Ускорение поршня:

Результаты расчета заносим в таблицу

Таблица 4.1 - Результаты кинематического расчета

0

0

0

17990

30

6,03

13,9

14114

60

21,54

22,06

5009

90

40,56

22,3

-3995

120

57,03

16,56

-8993

150

67,51

8,4

-10130

180

71

0

-10010

210

67,51

-8,4

-10130

240

57,03

-16,56

-8993

270

40,56

-22,3

-3995

300

21,54

-22,06

5009

330

6,03

-13,9

14114

360

0

0

17990

5. Динамический расчет двигателя

5.1 Силы давления газов

Индикаторную диаграмму, полученную в тепловом расчете, развертывают по углу поворота кривошипа по методу Брикса.

Поправка Брикса, мм

(R·л)/(2·Мs) =(35,5·0,285) / (2·1) = 5,06 мм

где Мs - масштаб хода поршня по индикаторной диаграмме.

Масштабы диаграммы: Мр=0,05 МПа в мм, Мц=3о в мм.

По развернутой диаграмме определяют значения и заносят в графу 2 сводной таблицы 5.2 динамического расчета.

5.2 Приведение масс частей КШМ

С учетом диаметра цилиндра, отношения S/D рядного расположения цилиндров и достаточно высокого значения Рz устанавливаются следующие массы.

Масса поршневой группы , кг, ( для поршня из аллюминивого сплава принято mn = 100 кг/м2 )

. (5.1)

mn = 100·0,00527 = 0,527 кг.

Масса шатуна , кг, ( для стального кованного шатуна принято mш = 150 кг/м2 )

(5.2)

mш = 150·0,00527 = 0,7905 кг.

Масса неуравновешенных частей одного колена , кг, ( для литого чугунного вала принято mк = 140 кг/м2 )

. (5.3)

mk = 140·0,00527 = 0,7378 кг.

Масса шатуна, сосредоточенная на оси поршневого пальца , кг, определяется по формуле

. (5.4)

mш.n = 0,275·0,7905 = 0,217 кг.

Масса шатуна, сосредоточенная на оси кривошипа , кг, определяется по формуле

. (5.5)

= 0,725·0,7905 = 0,573 кг.

Массы, совершающие возвратно-поступательное движение , кг, определяются по формуле

. (5.6)

= 0,527 +0,217 = 0,744 кг.

Массы, совершающие вращательное движение , кг, определяются по формуле

. (5.7)

mR = 0,7378 +0,573= 1,311 кг.

5.3 Силы инерции

При проведении динамических расчетов двигателей целесообразно пользоваться не полными, а удельными силами, отнесенными к единице площади поршня.

По формуле (4.4) определяют значения , м/с2, и заносят их в графу 3 таблицы 5.2. Затем определяют значения удельной силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс , МПа, (графа 4) по формуле

. (5.8)

рj = (-j·0,744·10-6)/ 0,00527= -j·0,000141 МПа

Центробежная сила инерции вращающихся масс , кН, определяется по формуле

.(5.9)

КR = - 1.311·0,0355·6282·10-3 =-18,354 кН.

Центробежная сила инерции вращающихся масс шатуна , кН, определяется по формуле

. (5.10)

КR= -0,573·0,0355·6282·10-3 = - 8,022 кН

Центробежная сила инерции вращающихся масс кривошипа , кН, определяется по формуле

. (5.11)

КRK = -0,7378 · 0,0355 · 6282 · 10-3 = -10,33 кН

В формулах (5.9) - (5.11) значение в м.

5.4 Удельные силы

Удельная сила , МПа, сосредоточенная на оси поршневого пальца

(графа 5) определяется по формуле

. (5.12)

Удельная нормальная сила , МПа, (графа 6) определяется по формуле

, (5.13)

где - определяется из таблиц 1.

Удельная сила , МПа, действующая вдоль шатуна (графа 7) определяется по формуле

, (5.14)

где () - определяется из таблиц 1.

Удельная сила , МПа, действующая по радиусу кривошипа (графа 8) определяется по формуле

, (5.15)

где - определяется из таблицы 1.

Удельная тангенциальная сила , МПа, (графа 9) определяется по формуле

, (5.16)

где - определяется из таблицы 1.

По данным таблицы 5.2 строят графики изменения удельных сил в зависимости от изменения угла поворота коленчатого вала.

Полная сила, действующая по радиусу кривошипа , кН, определяется по формуле

. (5.17)

Полная тангенциальная сила , кН, определяется по формуле

. (5.18)

= рТ·0,00527 ·103, кН

Суммарная сила, действующая на шатунную шейку по радиусу кривошипа , кН, определяется по формуле

. (5.19)

Среднее значение тангенсальной силы за цикл по площади заключенной между кривой Рт и осью абсцисс:

ртср =(УF1- УF2р/ ОВ (5.20)

ртср =(1533- 986,8)0,05/ 180 =0,178 Мпа

По данным таблицы 5.2 строят графики изменения удельных сил в зависимости от изменения угла поворота коленчатого вала.

5.5 Крутящие моменты

Крутящий момент одного цилиндра Мкр.ц , Нм

Мкр.ц =Т·R (5.21)

Мкр.ц = Т·0.0355·103, Нм

Период изменения крутящего момента четырехтактного двигателя с равными интервалами между вспышками и:

и =720/i (5.22)

и =720/4 =180є.

Суммирование значений крутящих моментов всех четырех цилиндров двигателя осуществляем табличным методом (табл. 5.3) через каждые 30є угла поворота к/в и по полученным данным строится кривая Мкр в маштабе Мм =10 Нм в мм.

Таблица 5.3 - Суммирование значений крутящих моментов

є

Цилиндры

Мкр,

Нм

1

2

3

4

єкр

Мкр. ц,

Нм

єкр

Мкр. ц,

Нм

єкр

Мкр. ц,

Нм

єкр

Мкр. ц,

Нм

0

0

0

180

0

360

0

540

0

0

30

30

-238,541

210

-96,9569

390

190,1133

570

-111,026

-256,4

60

60

-140,497

240

-175,548

420

223,3245

600

-189,392

-282,2

90

90

96,02981

270

-124,093

450

128,878

630

-116,61

-16

120

120

168,6253

300

94,05249

480

236,3436

660

121,9188

621

150

150

96,95717

330

127,4599

510

230,9246

690

228,0181

683

180

180

0

360

0

540

0

720

0

0

Средний крутящий момент двигателя по площади, заключенной под кривой Мкр

Мкр.ср =(УF1- УF2и/ ОА = 107,05 Нм.

Максимальный и минимальный крутящие моменты

Мкр.max =683 Нм;

Мкр.min = -282 Нм;

5.6 Силы, действующие на шатунную шейку коленчатого вала

Для проведения расчета результирующей силы, действующей на шатунную шейку рядного двигателя, составляем табл.5.4, в которую из табл.5.2 переносим значения силы Т.

Таблица 5.4 - Значения полных сил в зависимости от є

є

Полные силы, кН

Т

К

Рк

Rш.ш

КРк

Rк

1

2

3

4

5

6

7

0

0

-13,1043

-21,1263

21,1263

-31,4563

31,44837

30

-6,71946

-8,53645

-16,5585

18,3

-26,8885

27,71539

60

-3,95766

-1,11993

-9,14193

9,6

-19,4719

19,87003

90

2,705065

-0,79798

-8,81998

9,4

-19,15

19,34011

120

4,750009

-4,6152

-12,6372

13,4

-22,9672

23,45325

150

2,731188

-6,81342

-14,8354

15,3

-25,1654

25,31317

180

0

-7,17463

-15,1966

15,1966

-25,5266

25,5266

210

-2,73118

-6,81342

-14,8354

15,1

-25,1654

25,31317

240

-4,945

-4,80466

-12,8267

13,5

-23,1567

23,6788

270

-3,49559

-1,03118

-9,05318

9,6

-19,3832

19,69588

300

2,649366

-0,74971

-8,77171

9,2

-19,1017

19,28456

330

3,590419

-4,56129

-12,5833

13,3

-22,9133

23,1929

360

0

-3,35483

-11,3768

11,3768

-21,7068

21,7068

370

5,355305

23,54405

15,52205

16,4

5,192052

7,459001

390

6,290831

7,991871

-0,03013

6,4

-10,3601

12,12049

420

3,630366

1,027323

-6,99468

8,2

-17,3247

17,70098

450

6,657565

-1,96397

-9,98597

12,1

-20,316

21,37903

480

6,504919

-6,32031

-14,3423

16,2

-24,6723

25,51541

510

3,38509

-8,4447

-16,4667

17,4

-26,7967

27,00966

540

0

-8,75563

-16,7776

16,7776

-27,1076

27,1076

570

-3,12748

-7,80208

-15,8241

16,2

-26,1541

26,34043

600

-5,33498

-5,18357

-13,2056

14,4

-23,5356

24,13268

630

-3,28479

-0,96899

-8,99099

9,6

-19,321

19,59824

660

3,434333

-0,97184

-8,99384

9,7

-19,3238

19,62661

690

6,423044

-8,15986

-16,1819

17,6

-26,5119

27,27886

720

0

-13,3151

-21,3371

21,113

-31,6671

31,6671

Суммарная сила, действующая на шатунную шейку по радиусу кривошипа Рк, кН:

Рк = К + КRш =К - 8,022 (5.23)

где К = ркFп = рк·0,00527·103.

Результирующая сила Rшш., действующая на шатунную шейку, подсчитывается графическим сложением векторов сил Т и РК при построении полярной диаграммы.

Масштаб сил на полярной диаграмме для суммарных сил Мр=0,2 кН в мм. Значения Rш для различных заносят в таблицу 5.4 и по ним строим диаграмму Rш.ш в прямоугольных координатах.

По развернутой диаграмме Rш.ш определяем

Rш.ш.ср = F·Мр / ОВ = 6129·0,2/240 = 13,7 кН;

Rш.ш.max = 21,12 кН; Rш.ш мin. = 6,4 кН,

где ОВ - длина диаграммы, мм; F - площадь под кривой Rш.ш, мм.

По полярной диаграмме строим диаграмму износа шатунной шейки.

Сумму сил Rш.ш j, действующих по каждому лучу диаграммы износа (от 1 до 12) , определяем с помощью таблицы 5.5 (значения Rш.ш.i в таблице 5.5. выражены в кН). По данным таблицы 5.5 в масштабе Мр = 50 кН в мм по каждому лучу откладываем величины суммарных сил У Rш.ш.i от окружности к центру.

По лучам 4 и 5 силы У Rш.ш.i не действуют, а по лучам 6, 7 и 8 действуют силы только в интервале 360є390є.

По диаграмме износа определяем расположение оси масляного отверстия (м = 69є).

Таблица 5.5 - Значения Rш.ш i, кН, для лучей

Rш.ш i

Значение Rш.ш i, кН, для лучей

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

Rш.ш 0

21,1263

21,1263

21,1263

-

-

-

-

-

-

-

21,1263

21,1263

Rш.ш 30

18,3

18,3

18,3

-

-

-

-

-

-

-

-

18,3

Rш.ш 60

9,6

9,6

9,6

-

-

-

-

-

-

-

-

9,6

Rш.ш 90

9,4

9,4

-

-

-

-

-

-

-

-

9,139

9,139

Rш.ш 120

13,4

13,4

-

-

-

-

-

-

-

-

13,4

13,4

Rш.ш 150

15,3

15,3

-

-

-

-

-

-

-

-

15,3

15,3

Rш.ш 180

15,1966

15,1966

15,1966

-

-

-

-

-

-

-

15,1966

15,1966

Rш.ш 210

15,1

15,1

15,1

-

-

-

-

-

-

-

-

15,1

Rш.ш 240

13,5

13,5

13,5

-

-

-

-

-

-

-

-

13,5

Rш.ш 270

9,6

9,6

9,6

-

-

-

-

-

-

-

-

9,6

Rш.ш 300

9,2

9,2

-

-

-

-

-

-

-

-

9,2

9,2

Rш.ш 330

13,3

13,3

-

-

-

-

-

-

-

-

13,3

13,3

Rш.ш 360

11,3768

11,3768

11,3768

-

-

-

-

-

-

-

11,3768

11,3768

Rш.ш 390

-

-

-

-

-

-

-

-

6,4

6,4

6,4

6,4

Rш.ш 420

8,2

8,2

-

-

-

-

-

-

-

-

8,2

8,2

Rш.ш 450

12,1

-

-

-

-

-

-

-

-

12,1

12,1

12,1

Rш.ш 480

16,2

16,2

-

-

-

-

-

-

-

-

16,2

16,2

Rш.ш 510

17,4

17,4

-

-

-

-

-

-

-

-

17,4

17,4

Rш.ш 540

16,7776

16,7776

16,7776

-

-

-

-

-

-

-

16,7776

16,7776

Rш.ш 570

16,2

16,2

16,2

-

-

-

-

-

-

-

-

16,2

Rш.ш 600

14,4

14,4

14,4

-

-

-

-

-

-

-

-

14,4

Rш.ш 630

9,6

9,6

9,6

-

-

-

-

-

-

-

-

9,6

Rш.ш 660

9,7

9,7

-

-

-

-

-

-

-

-

9,7

9,7

Rш.ш 690

17,6

17,6

-

-

-

-

-

-

-

-

17,6

17,6

УRш.ш i

312,58

300,48

170,78

-

-

-

-

-

6,4

18,5

212,42

318,72

Заключение

двигатель сжатие поршневой давление

В данной курсовой работе мною был произведен тепловой расчет автомобильного двигателя. В частности, были рассчитаны процессы впуска, сжатия, сгорания и расширения. Также были рассчитаны параметры рабочего цикла, эффективные показатели двигателя. Произведено построение индикаторной диаграммы карбюраторного двигателя. Рассчитана кинематика и динамика двигателя.

Список литературы

Колчин А. И., Демидов В. П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей: Учебное пособие для вузов. М.: Высшая школа, 2010. - 400 с.

Двигатели внутреннего сгорания: Устройство и работа двигателей поршневых и комбинированных / Под ред. А. С. Орлина, М. Г. Круглова. М.: Машиностроение, 2012. - 288 с.

Лышевский А. С., Ватлин Ю. Г., Лобков А. В. Расчет поршневых двигателей внутреннего сгорания. Учебное пособие. Новочеркасск: НПИ, 2009. - 88 с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Определение параметров конца впуска, сжатия, сгорания и расширения: температуры и давления газов в цилиндре, эффективных показателей двигателя и размеров его цилиндров. Методика динамического расчёта автомобильного двигателя. Расчет поршневой группы.

    курсовая работа [180,8 K], добавлен 11.12.2013

  • Тепловой расчет двигателя внутреннего сгорания. Параметры рабочего тела и остаточных газов. Процессы впуска, сжатия, сгорания, расширения и выпуска. Внешние скоростные характеристики, построение индикаторной диаграммы. Расчет поршневой и шатунной группы.

    курсовая работа [4,2 M], добавлен 17.07.2013

  • Расчет параметров процессов впуска, сжатия, сгорания и расширения. Индикаторные показатели двигателя. Механические потери в двигателе. Сила давления газов. Определение набегающих моментов на коренные и шатунные шейки. Анализ уравновешенности двигателя.

    курсовая работа [792,8 K], добавлен 02.07.2014

  • Параметры окружающей среды и остаточные газы. Процессы впуска, сжатия, сгорания и расширения четырехтактного шестицилиндрового двигателя ЯМЗ-236. Параметры рабочего тела. Построение индикаторной диаграммы. Температура подогрева свежего заряда.

    курсовая работа [347,5 K], добавлен 25.03.2013

  • Общие сведения об автомобиле ЯМЗ-236. Тепловой расчет и внешняя скоростная характеристика двигателя. Сущность процессов впуска, сжатия, сгорания, расширения и выпуска. Индикаторные параметры рабочего цикла двигателя. Конструкторский расчет его деталей.

    курсовая работа [539,1 K], добавлен 07.12.2011

  • Расчет скоростной характеристики, номинальной мощности двигателя. Основные параметры, характеризующие работу дизеля. Процесс впуска, сжатия, сгорания и расширения. Построение индикаторной диаграммы. Тепловой, кинематический, динамический расчет двигателя.

    курсовая работа [1012,7 K], добавлен 21.01.2015

  • Тепловой расчет и определение основных размеров двигателя. Основные размеры цилиндра и показатели поршневого двигателя. Построение и развертка индикаторной диаграммы в координатах. Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя.

    курсовая работа [961,0 K], добавлен 12.10.2015

  • Тепловой расчет двигателя внутреннего сгорания, параметры окружающей среды и остаточных газов. Описание процессов впуска, сжатия, сгорания, расширения и выпуска. Индикаторные параметры рабочего цикла. Характеристика эффективных показателей двигателя.

    курсовая работа [786,4 K], добавлен 22.03.2013

  • Тепловой расчет двигателя. Выбор топлива, определение его теплоты сгорания. Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма двигателя. Расчет сил давления газов и расчет сил инерции.

    курсовая работа [1,0 M], добавлен 01.03.2010

  • Тепловой расчет рабочего цикла. Процессы впуска, сжатия, сгорания и расширения. Эффективный расход топлива. Составление теплового баланса двигателя. Построение индикаторной диаграммы. Анализ внешней скоростной характеристики. Расчёт системы охлаждения.

    курсовая работа [178,6 K], добавлен 19.11.2014

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.