Применение первичных отстойников и аэротенков-вытеснителей
Применение первичных отстойников для механической очистки сточных вод, условия их эксплуатации. Правила проектирования и основные виды (горизонтальные, радиальные и вертикальные). Применение аэротенков-вытеснителей для биологической очистки сточных вод.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | контрольная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 03.11.2014 |
| Размер файла | 899,0 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Содержание
- 1. Первичные отстойники
- 1.1 Горизонтальные первичные отстойники
- 1.2 Радиальные первичные отстойники
- 1.3 Вертикальные первичные отстойники
- 2. Аэротенки-вытеснители
- Список литературы
1. Первичные отстойники
Первичные отстойники применяются для механической очистки сточных вод, обеспечивая уменьшение содержания взвешенных веществ не более чем на 50 % (для горизонтальных отстойников - 60 %), а БПКполн - 10-15 %.
По условиям эксплуатации количество первичных отстойников на станции применяется от 2 до 8-12.
Осадок от первичных отстойников удаляется не реже одного раза в 2 суток при самотечном выпуске, а при откачке шламовыми насосами - до 1-2 раза в сутки.
В зависимости от конкретных условий проектирования применяются горизонтальные, радиальные или вертикальные первичные отстойники.
Правила проектирования первичных отстойников изложены в [1, пп. 6.57-6.70], указания о подборе механического оборудования (скребковые механизмы, центробежные насосы) - см. в [4, гл.5 и 6].
1.1 Горизонтальные первичные отстойники
Горизонтальные первичные отстойники рекомендуются при производительности станции очистки от 5 до 150 тыс. м3/сут, отличаются компактностью, их особенно целесообразно применять в стесненных условиях, при размещении в пределах насыпей или в помещениях. Горизонтальные отстойники объединяются в общие блоки; возможно их блокирование с другими прямоугольными в плане очистными сооружениями, например с аэротенками. Эффект задержания взвешенных веществ в горизонтальных отстойниках может достигать 50-60 % в зависимости от их концентрации в очищаемой воде.
Схема горизонтального отстойника приведена на рис. 1.
Рис.1. Первичный горизонтальный отстойник: 1 - трубопровод подачи сточной воды; 2 - распределительный лоток; 3 - впускной лоток; 4 - трубопровод сливной воды; 5 - трубопровод удаления осадка; 6 - трубопровод удаления плавающих веществ; 7 - сборный лоток; 8 - отведение очищенной воды; 9 - трубопровод отвода очищенной воды; 10 - трубопровод подачи воздуха; 11 - колодец очищенной воды
По [1, п.6.63] при проектировании горизонтальных отстойников принимают:
- впуск исходной воды и сбор осветленной равномерным по ширине впускного и сборного устройств отстойника;
- высоту нейтрального слоя на 0,3 м выше днища (на выходе из отстойника);
- угол наклона стенок илового приямка 50-55;
- размеры днища илового приямка от 0,40,4 м до 0,60,6 м.
Согласно [1, табл.31] рабочая глубина горизонтальных отстойников - от 1,5 до 4 м, ширина - в 2-5 раз больше глубины, уклон днища к иловому приямку - от 0,05 до 0,005. Длина должна быть в 3-5 раз больше ширины.
По [1, п.6.69] перед водосборным устройством устанавливаются полупогружные перегородки, заглубленные под уровень не менее 0,3 м, и устройства для сбора всплывших загрязнений. Такая же перегородка устраивается в начале отстойника.
Высота борта отстойника над уровнем воды принимается не менее 0,3 м. Приемные лотки для сбора очищенной воды оборудуются водосливами с тонкой стенкой, прямыми или с треугольными вырезами. Нагрузка на 1 м длины водослива не должна превышать 10 л/с.
Для сбора осадков в иловый приямок применяется скребковый механизм. Удаление осадка из илового приямка производится под гидростатическим давлением не менее 1,5 м водяного столба, плунжерным насосом, а в отдельных случаях - эрлифтом или гидроэлеватором.
При проектировании должны быть известны: расчетный максимальный часовой и суточный расходы воды, ее среднемесячная минимальная температура, содержание взвешенных веществ в поступающей на очистку воде; при расчетах задают количество отстойников, их длину и эффект очистки (при большей концентрации взвешенных веществ достигается более высокий эффект).
Таблица 1
Порядок расчета горизонтальных первичных отстойников
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Производительность одного отстойника, м3/ч |
||
|
Количество отстойников, шт. |
n = 212 принимается Примечание. При n = 2 расход qw увеличивается на 20-30 % |
|
|
Максимальный часовой расход, м3/ч |
qw - по исходным данным |
|
|
Гидравлическая крупность взвешенных частиц, мм/с |
||
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Коэффициент использования объема |
Кset = 0,5 принимается |
|
|
Длина отстойника, м |
принимается. Рекомендуется 24-36 м Примечание. Принятое значение проверяется после выполнения расчетов по формуле ; при соблюдении неравенства производится пересчет |
|
|
Ширина одного отстойника, м |
Вset можно ориентировочно принимать по табл.1.1 в зависимости от коэффициента очистки Э, %, содержания взвесей в исходной воде Сen, мг/л, и qset. Таблица 1.1 Рекомендуемая производительность qset, м3/ч Вset, м Э = 50 % Э = 60 % при Сen, г/м3 при Сen, г/м3 150 200 300 200 300 3 До 45 До 45 До 75 До 25 До 30 4,5 70-90 90-120 110-155 25-35 55-75 6 90-140 90-120 110-260 35-55 75-120 9,5 140-275 160-375 225-540 55-105 110-245 Примечания 1. Таблица составлена для температуры сточных вод Тw = +20 С; при других температурах табличные значения qset следует разделить на , где и - по табл.4.1.2 и 4.1.3 2. Если требуемое значение qset превышает наибольшее табличное, следует увеличить n или принять радиальные отстойники |
|
|
Рабочая глубина отстойника, м |
Примечание. (табл.4.1.4) |
|
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Продолжительность отстаивания в лабораторных условиях |
принимается по табл.1.2 Для известного эффекта очистки Э, %, и содержания взвешенных веществ Сen, г/м3 |
|
|
Показатель степени |
принимается по табл.1.2 в зависимости от Э и Сen, г/м3. Таблица 1.2 Значения и Сen, г/м3 , с Э = 50 % Э = 60 % Э = 50 % Э = 60 % 150 2700 - 0,38 - 200 2160 7200 0,32 0,36 300 1800 3600 0, 20 0,26 Примечание. При промежуточных значениях Сen значения и получают интерполяцией |
|
|
Коэффициент, учитывающий среднемесячную температуру воды холодного периода |
принимается по табл.1.3 в зависимости от температуры воды . Таблица 1.3 Значения , С 25 20 15 10 5 0,90 1,00 1,14 1,30 1,50 Таблица 1.4 Значения и Глубина отстойника, м , м 3,0 4,5 6,0 9,0 1,5 2,3 3,0 4,5 1,5 1,5 1,5 1,8 Примечание. . Если условие не соблюдено, производят перерасчет и , если соблюдено - продолжают расчет |
|
|
Скорость рабочего потока, мм/с |
Если условие не выполнено, следует изменить или и произвести пересчет |
|
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Ширина блока отстойников, м |
, значение должно быть кратно 3,0 м |
|
|
Полная строительная глубина в начале отстойника, м |
, значение Н должно быть кратно 0,6 м |
|
|
Высота нейтрального слоя, м |
= 0,3 принимается |
|
|
Уклон днища |
= 0,050,005 принимается |
|
|
Высота борта отстойника над уровнем воды, м |
0,3 принимается |
|
|
Объем илового приямка, м3 |
||
|
Суточный объем выпадающего осадка, м3/сут |
1.2 Радиальные первичные отстойники
Радиальные первичные отстойники применяются преимущественно при производительности станции более 20 тыс. м3/сут. Достигаемый эффект очистки сточных вод в радиальных отстойниках составляет 50 %.
Согласно [1, п.6.63] для радиальных отстойников следует принимать:
- выпуск исходной воды и сбор осветленной равномерным по периметру выпускного и сборного устройств отстойника;
- высоту нейтрального слоя на 0,3 м выше днища (на выходе из отстойника);
- угол наклона илового приямка 50-55.
По [1, табл.31] рабочая глубина в отстойнике принимается от 1,5 до 5,0 м, уклон днища к приямку - от 0,05 до 0,005.
Для удержания всплывших загрязняющих веществ перед водосборным устройством следует предусматривать полупогружные перегородки и удаление накопленных на поверхности воды веществ.
Глубина погружения перегородки под уровень воды должна быть не менее 0,3 м. Высоту борта отстойника над уровнем воды принимать 0,3 м.
Водоприемные лотки должны быть оборудованы водосливами с тонкой стенкой. Водосливная стенка может быть прямой или с треугольными вырезами. Нагрузка на 1 м водослива не должна превышать 10 л/с.
Сбор осадка, выпавшего в отстойнике, производится при помощи скребкового механизма. Стандартные механизмы могут быть установлены в отстойниках диаметрами 18, 24, 30, 40 м.
Иловый приямок кольцеобразный, устраивается вокруг центрально подающей трубы. Ширина кольца - не менее 1,0-1,5 м, а дно имеет поперечный уклон в сторону наружной стенки, равный 55-60.
Удаление осадка из илового приямка производится обычно при помощи центробежных насосов типа ЦНН (ЦНН-50/25, ЦНН-100/20, ЦНН-100/30, ЦНН-200/20).
Исходные данные для проектирования: расчетный максимальный часовой и суточный расходы воды, ее минимальная среднемесячная температура, содержание взвешенных веществ в очищаемой воде.
Принимаются: эффект очистки (обычно 50 %) и количество отстойников (не менее двух).
Схема радиального отстойника приведена на рис.2.
Рис.2. Радиальный отстойник: 1 - отстойник; 2 - жиросборник;
3 - распределительная чаша; 4 - насосная станция сырого осадка
Таблица 2
Порядок расчета радиальных первичных отстойников
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Производительность отстойника, м3/ч |
||
|
Расчетный максимальный часовой расход воды, м3/ч |
- по исходным данным |
|
|
Количество отстойников, шт |
n 2 принимается. Если n = 2, то увеличивается на 20-30 % |
|
|
Диаметр отстойника, м |
ориентировочно принимается по табл.2.1 в зависимости от Э, и . Таблица 2.1 Рекомендуемые значения при производительности отстойника , м3/ч , мг/л Рекомендуемые значения , м 18 24 30 40 150 90-135 190-290 345-525 730-940 200 110-180 275-400 450-720 1000-1900 300 140-240 320-580 1000-1300 1350-1800 Примечания 1. Таблица составлена для Э = 50 %. При промежуточных значениях допускается интерполяция. 3. Таблица составлена для температуры сточных вод +20 С. При других температурах табличные значения разделить на , где - см. табл. 4.1.3; - см. табл. 4.1.2 |
|
|
Эффект очистки, % |
Э принимается (обычно Э = 50 %) |
|
|
Содержание взвешенных веществ, мг/л |
- по исходным данным |
|
|
Гидравлическая крупность, мм/с |
||
|
Диаметр распределительного кольца, м |
= 3,04,0 (принимается) |
|
|
Рабочая глубина, м |
||
|
Показатель степени |
принимается при Э = 50 % по табл. 1.2 |
|
|
Коэффициент, учитывающий наименьшую среднемесячную температуру воды |
принимается по табл. 4.1.3 |
|
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Продолжительность отстаивания в лабораторных условиях, с |
- по табл. 1.2. принимаются по табл.2.2. При несоблюдении условий следует изменить n или . Таблица 2.2 Предельные значения рабочих глубин Рабочая глубина, м , м 18 24 30 40 1,5 2,0 2,5 3,3 3,0 4,0 5,0 5,0 |
|
|
Строительная глубина отстойника, м |
, значение Н должно быть кратно 0,6 м |
|
|
Высота борта отстойни-ка над уровнем воды, м |
0,33 принимается |
|
|
Объем илового приямка, м3 |
||
|
Продолжительность наполнения осадка в приямке, сут |
= 0,33 при удалении осадка центробежным насосом |
|
|
Суточный объем выпадающего осадка, м3/сут |
||
|
Суточный объем сырого осадка, выпадающего в отстойниках, м3/сут |
||
|
Длина водосборного лотка, м |
1.3 Вертикальные первичные отстойники
Вертикальные первичные отстойники рекомендуются при производительности станций очистки сточных вод менее 10 тыс. м3/сут при условиях, допускающих значительное заглубление сооружения (отсутствие скальных грунтов, грунтовых вод, вечной мерзлоты, размещение отстойников на высоких насыпях и пр.).
Эффект задержания взвешенных веществ для вертикальных отстойников - не более 50 %.
Схема вертикального отстойника приведена на рис. 3.
Рис.3. вертикальный отстойник: 1 - вертикальный отстойник; 2 - трубопровод сточной воды; 3 - узловые колодцы; 4 - распределительная камера; 5 - илопровод
По [1, п.6.63] для вертикальных отстойников принимают:
- длину центральной трубы, равной глубине зоны отстаивания;
- диаметр раструба, 1,35 диаметра трубы;
- диаметр отражательного щита 1,3 диаметра раструба;
- угол конусности отражательного щита 146;
- высоту нейтрального слоя между низом отражательного щита и уровнем осадка 0,3 м;
- угол наклона конического днища 50-60.
Диаметр вертикального отстойника рекомендуется принимать от 4 до 9 м.
Всплывающие при отстаивании вещества должны задерживаться полупогруженными (не менее чем на 0,3 м) перегородками и удаляться.
Высота борта отстойника над уровнем воды не менее 0,3 м. Очищенная вода собирается лотками с водосливными кромками (водосливы с тонкой стенкой гладкие или с треугольными вырезами).
Нагрузка на 1 м длины водослива не должна превышать 10 л/с, осадок, выпадающий в отстойнике, должен из него удаляться не реже чем через каждые двое суток под гидростатическим давлением не менее 1,5 м водяного столба. Допускается удаление осадков эрлифтом или гидроэлеватором.
При проектировании должны быть известны расчетный максимальный часовой расход сточных вод, их минимальная среднемесячная температура, содержание в очищаемой воде взвешенных веществ.
При расчетах задают количество отстойников, эффект очистки (50 %).
Таблица 3
Порядок расчета вертикальных первичных отстойников
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Производительность одного отстойника, м3/ч |
||
|
Расчетный максимальный расход воды, м3/ч |
по исходным данным |
|
|
Количество отстойников, шт. |
n 2 принимается. Если n = 2, то увеличивается на 20-30 % |
|
|
Гидравлическая крупность, мм/с |
||
|
Рабочая глубина отстойника, м |
||
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Продолжительность отстаивания в лабораторных условиях, с |
принимается при Э = 50 % по табл.1.2 |
|
|
Показатель степени |
принимается при Э = 50 % по табл.1.2 |
|
|
Коэффициент, учитывающий наименьшую среднемесячную температуру воды |
принимается по табл.1.3. 2,70 3,80. При нарушении этого условия изменяют n и производят пересчет |
|
|
Диаметр отстойника, м |
ориентировочно принимается по табл.4.3.1 в зависимости от и ( - по исходным данным). Таблица 3.1 Рекомендуемые значения диаметров при производительности , м3/ч , м , г/м3 150 200 300 4,0 4.5 5…7 7…9 5,0 7.8 8…11 11.15 6,0 10.12 12…16 16.21 7,0 13…16 17…22 22.29 8,0 18…21 22…28 29.38 9,0 22…27 28…36 37…48 Примечания 1. Таблица составлена для Э = 50 %. 2. В таблице температура сточных вод Т принята 20 С; при других температурах табличные значения следует разделить на , где - по табл.4.1.3; - по табл.4.1.2. 3. При промежуточных значениях допустима интерполяция |
|
|
Высота цилиндрической части отстойника, м |
||
|
Высота борта отстойника над уровнем воды, м |
0,3 принимается. Значение должно быть кратно 0,6 м |
|
|
Высота конической части отстойника, м |
||
|
Диаметр дна отстойника, м |
d = 0,40,6 принимается |
|
|
Угол наклона конической части, град |
= 5060 принимается |
|
|
Высота нейтрального слоя, м |
||
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Толщина слоя осадка максимальная, м |
||
|
Максимальный объем выпавшего осадка, м3 |
||
|
Суточный объем выпадающего осадка, м3/сут |
||
|
Суточный объем сырого ила, выпадающего в отстойниках, м3/сут |
||
|
Удельный вес осадка, г/см3 |
= 0,1 принимается |
|
|
Расчетный максимальный суточный расход воды, м3/сут |
- по исходным данным |
|
|
Диаметр конической части по максимальному уровню осадка, м |
||
|
Полная высота отстойника, м |
||
|
Диаметр центральной трубы, м |
||
|
Скорость в центральной трубе, мм/с |
принимается |
|
|
Диаметр раструба центральной трубы, м |
||
|
Диаметр отражательного щита, м |
||
|
Ширина щели между раструбом центральной трубы и отражательным щитом, м |
||
|
Скорость при прохождении водой щели, мм/с |
принимается |
|
|
Длина водослива водосборного желоба |
2. Аэротенки-вытеснители
Аэротенки-вытеснители применяются для биологической очистки сточных вод и обеспечивают снижение БПКполн до 15 мг/л.
При БПКполн. очищаемой воды менее 150 мг/л, при отсутствии в воде токсичных загрязнений применяют аэротенки без регенераторов, а в противном случае - с регенераторами.
Содержание взвешенных веществ в воде, направляемой в аэротенки, не должно превышать 150 мг/л.
Аэротенки-вытеснители состоят из 2-4 последовательно расположенных коридоров; в аэротенках-регенераторах часть коридоров используется в качестве регенераторов.
При конструировании аэротенков принимают ширину коридоров от 4,5 до 9,0 м (ширина должна быть кратна 1,5 и 3 м); рабочая глубина назначается по условиям установки воздуходувок от 3 до 6 м и так, чтобы она находилась в пределах 0,5-1,0 ширины; длина коридоров секции аэротенка - не менее 30 В (В - ширина коридора).
Количество секций аэротенков принимается от 2 до 12. Секции объединяются в блоки, размеры в плане должны быть кратны 3 м, а полная строительная глубина - 0,6 м.
Аэрация иловой смеси в аэротенках чаще всего пневматическая или механическая. При пневматической тонкопузырчатой аэрации с диспергированием воздуха при помощи фильтроносных пластин или труб доза активного ила в аэротенках не должна превышать 2,9 г/л; при среднепузырчатой и крупнопузырчатой аэрации - 2,1 г/л; при механической - до 5 г/л.
Проектирование аэротенков должно производиться одновременно с вторичными отстойниками.
первичный отстойник аэротенк вытеснитель
Рекомендуется предварительно назначить диаметр отстойников и одновременно определить тип механизма для сбора и удаления ила (табл.).
В случае использования скребковых механизмов степень рециркуляции активного ила в системе "аэротенк-вторичный отстойник" должна быть не менее 0,3, при использовании илососов - не менее 0,4.
По табл. проверяется допустимость принятых значений и , при которых иловый индекс не будет выходить за рекомендуемые пределы (от 130 до 70 см3/г), и назначается значение , близкое к допустимому минимуму.
Помимо дозы активного ила и степени рециркуляции должны быть известны: среднечасовой расход сточных вод в часы наибольшего водоотведения (за период 3-5 часов), БПКполн сточных вод после первичных отстойников, среднегодовая и средняя температуры сточных вод за теплый период года. Целесообразно дополнительно задаваться шириной коридоров аэротенков и числом их секций в блоке.
Схема аэротенка приведена на рис.4.
Таблица 4
Значение Ri при различных дозах активного ила
|
аi, г/л |
1,8 |
1,9 |
2,0 |
2,1 |
2,2 |
2,3 |
2,4 |
2,5 |
2,6 |
2,7 |
2,8 |
2,9 |
|
|
Ri |
0,31 |
0,33 |
0,35 |
0,38 |
0,40 |
0,3-0,43 |
0,32-0,45 |
0,33-0,48 |
0,31-0,51 |
0,32-0,54 |
0,34-0,57 |
0,31-0,61 |
Рис.4. Аэротенк: 1 - трубопровод подачи сточных вод; 2 - трубопровод отвода сточных вод на вторичный отстойник; 3 - трубопровод подачи воздуха от воздуходувной станции; 4 - стояк; 5 - шиберы
Объем регенератора, в процентах от общего объема секции аэротенка с регенераторами, может быть равен 50 % для двухкоридорного, 33 и 66 % для трехкоридорного и 25, 50, 75 % для четырехкоридорного аэротенка.
В случае подачи воды по специальным продольным лоткам с боковыми отверстиями, закрытыми шиберами, объем регенератора может меняться от 25 до 75 % с интервалами 6,25 % для четырехкоридорных и двухкоридорных аэротенков (9 шиберов) и от 33 до 74,25 % для трехкоридорных аэротенков (6 шиберов) в зависимости от того, какой шибер будет открыт.
Методики, проводимые в табл.5.2 и 5.3, справедливы для аэротенков с тонкопузырчатой аэрацией при БПКполн исходной воды от 80 до 250 мг/л.
Таблица 5
Порядок расчета аэротенков-вытеснителей
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Продолжительность периода аэрации, ч |
Если < 2 ч, то принимается 2 ч |
|
|
Коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила, л/г |
= 0,07 |
|
|
Максимальная скорость окисления, мг/г ч |
= 85 |
|
|
Концентрация растворен-ного кислорода, мг/л |
принимается 2 |
|
|
Константа, характеризующая влияние кислорода, мг О2/л |
= 0,625 |
|
|
Константа, характеризующая свойства органических загрязняющих веществ, мг БПКполн/л |
КL = 33 |
|
|
Коэффициент, учитывающий влияние продольного перемещения |
Кр = 1,5 при биологической очистке до Lex = 15 мг/л |
|
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
БПКполн воды после аэротенка, мг/л |
Lex = 15 принимается |
|
|
Доза активного ила, г/л |
принимается в зависимости от Ri (табл.5.1) |
|
|
Зольность активного ила, доли единицы |
S = 0,3 принимается |
|
|
БПКполн воды с учетом разбавления рециркулирующим расходом, мг/л |
||
|
БПКполн воды перед аэротенками, мг/л |
Len - по расчету подразд.1.2 |
|
|
Среднегодовая темпера-тура сточных вод, С |
Tw - по исходным данным |
|
|
Проверка правильности определения периода аэрации |
||
|
Иловый индекс, см3/г |
||
|
Степень циркуляции |
Ri принимается по условиям проектирования вторичных отстойников (см. разд.6) |
|
|
Нагрузка на активный ил, мг БПК/гсут |
; 100 600 Примечание. При несоблюдении условий изменяется, или делается пересчет |
|
|
Вместимость аэротенка, м3 |
||
|
Расчетный расход в период наибольшего водоотведения, м3/ч |
- по исходным данным |
|
|
Вместимость одной секции в блоке аэротенка, м3 |
||
|
Количество секций в блоке, шт. |
2 < n <12 принимается |
|
|
Суммарная длина коридоров секции, м |
рекомендуется |
|
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Ширина коридора, м |
В принимается, рекомендуется В = 4,5; 6,0 и 9,0 м |
|
|
Рабочая глубина, м |
Hatv = 3, 5, 6 м принимается. Рекомендуется Hatv = (0,51,0) B |
|
|
Длина одного коридора и блока, м |
рекомендуется. Примечание. значение latv должно быть кратно 3 м |
|
|
Количество коридоров, шт. |
m = 24 принимается |
|
|
Строительная глубина аэротенка, м |
H = Hatv + |
|
|
Высота от уровня воды до борта, м |
> 0,4 принимается. Примечание. значение должно быть кратно 0,6 м |
|
|
Расход воздуха при пневматической системе аэрации, м3/ч |
||
|
Удельный расход воздуха, м3/м3 |
||
|
Коэффициент |
К1 = 1,51,9 принимается предварительно, затем уточняется по табл.5.1 Таблица 5.1 Значения коэффициентов К1 и Коэф-фициент / 0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 К1 1,34 1,47 1,68 1,89 1,94 2,0 5 10 20 30 40 50 Примечание. . |
|
|
Коэффициент |
- по табл.5.2 Таблица 5.2 Значения коэффициентов К2 и Коэф-фициент 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 К2 1,54 2,08 2,52 2,92 3,30 14 4 3,5 3,0 2,5 |
|
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Глубина погружения аэратора, м |
||
|
Коэффициент |
||
|
Коэффициент |
||
|
Средняя температура воды в теплый период года, град |
- по исходным данным |
|
|
Растворимость кислорода в воде при атмосферном давлении и заданной температуре, мг/л |
; - принимается по табл.5.3. Таблица 5.3 Растворимость кислорода в воде , мг/л , С 14 16 18 20 22 24 26 10,26 9,82 9,40 9,02 8,67 8,33 8,03 |
|
|
Интенсивность аэрации, м3/м2ч |
; . Примечание. предварительно принимается, затем уточняется по табл.5.2.1; - по табл.5.2.2. Если , то необходимо принять , увеличив при этом площадь зоны аэрации. Если , то необходимо принять и уточнить qair, и пересчитать значение Qair |
|
|
Параметры воздуходувок |
||
|
Подача, м3/ч |
||
|
Протяженность фильтросных труб в аэротенках, м |
|
|
|
Удельный расход воздуха на один погонный метр полимерных фильтросных труб диаметром 108 мм, м3/ч |
=1020 принимается |
|
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Количество труб в аэротенке, шт. |
m назначается по табл.5.4 |
|
|
Длина одной трубы в коридоре аэротенка, м |
|
|
|
Количество рабочих воздуходувок, шт. |
при Qair > 5000 м3/ч; при Qair < 5000 м3/ч. Примечание. При mв 3 предусматривается один резервный агрегат, при mв > 3 - два резервных агрегата. Таблица 5.4 Размещение фильтросных труб в коридорах аэротенка Количество коридоров В, м Количество фильтросных труб в коридорах Коэффициент распределения труб в коридорах в процентах от общей площади а, м3/м2 2 4,5 6,0 9,0 2 + 1 2 + 2 3 + 2 65 + 35 50 + 50 60 + 40 0,15 0,17 0,17 3 4,5 6,0 9,0 2 + 1 + 1 3 + 2 + 1 3 + 3 + 2 50 + 25 + 25 50 + 35 + 15 40 + 40 + 20 0,14 0,17 0,18 4 4,5 6,0 9,0 2 + 2 + 1 + 1 3 + 2 + 2 + 1 3 + 3 + 2 + 2 35 + 35 + 15 + 15 35 + 25 + 25 + 15 30 + 30 + 20 + 20 0,15 0,16 0,17 |
|
|
Абсолютное давление, МПа |
Рв = 0,01 (hа + 11,0). Выбор воздуходувок по Рв и Qв - по табл.5.5. Таблица 5.5 Параметры воздуходувок Тип Подача , м3/ч Абсолютное давление Рв, МПа Мощность двигателя N, кВт ТВ42-1,6 М1-01 3600 0,14 52 ТВ50-1,6 М1-01 3600 0,16 82 ТВ80-1,2 М1-01 6000 0,120 45 ТВ80-1,6 М1-01 6000 0,142 86 ТВ80-1,8 М1-01 6000 0,163 128 ТВ175-1,6 М1-01 10020 0,163 202 ТВ200-1,12 М1-01 12000 0,114 56,5 ТВ350-1,06 М1-01 18000 0,106 47 |
Таблица 6
Порядок расчета аэротенков-вытеснителей с регенераторами
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Продолжительность аэрации, ч |
||
|
БПКполн сточной воды, поступающей из первичного отстойника в аэротенки, мг/л |
Len - по исходным данным |
|
|
То же после аэротенка, мг/л |
Lex принимается. Рекомендуется Lex = 15 мг/л |
|
|
Степень рециркуляции активного ила |
Ri = 0,40,6 принимается (разд.6) |
|
|
Доза активного ила в регенераторе, г/л |
||
|
Доза активного ила, г/л |
ai принимается |
|
|
Зональность ила |
S = 0,3 принимается |
|
|
Удельная скорость окисления, |
||
|
Средняя концентрация растворенного кислорода, мг/л |
С0 = 2 принимается |
|
|
Продолжительность обработки в аэротенке, ч |
||
|
Продолжительность регенерации, ч |
||
|
Вместимость аэротенков суммарная, м3 |
||
|
Расчетный часовой расход воды, м3/ч |
qw - по исходным данным |
|
|
Вместимость регенераторов, суммарная, м3 |
||
|
Вместимость аэротенков с регенераторами предварительная, суммарная, м3 |
||
|
Расчетная вместимость аэротенков с регенераторами суммарная, м3 |
||
|
Среднегодовая температура сточной воды, С |
Tw - по исходным данным |
|
|
Уточненная вместимость регенераторов суммарная, м3 |
принимается округленно с учетом допустимого (в процентах) объема регенератора по табл.5.2 При этом возможно увеличение как , так и . |
|
|
Расчетная величина и размерность |
Формула или значение |
|
|
Таблица 5.3.1 Объем регенераторов в процентах от общего объема Количество коридоров Объем регенераторов, % 2 50 3 33, 66 4 25, 50, 75 |
||
|
Вместимость одной секции аэротенка с регенератором, м3 |
||
|
Количество секций в блоке, шт. |
n = 212 принимается |
Список литературы
Основная литература
1. Фрог Б.Н., Левченко А.П. Водоподготовка. - М.: Издательство АСВ, 2007.
2. Сомов М.А. Журба М.Г. Водоснабжение. М.: Издательство АСВ, 2008.
3. Журба М.Г., Соколов Л.И., Говорова Ж.М. Водоснабжение. М.: Издательство АСВ, 2003
4. СНиП 2.04.02-84*. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. М.: ФГУП ЦПП, 2005.
Дополнительная литература
1. Водозаборно-очистные сооружения и устройства: Учебное пособие под ред. М.Г. Журбы.
М.: "Астрель - ACT", 2003.
2. Горбачев Е.А. Проектирование очистных сооружений водопровода из поверхностных источников. - М.: Издательство ассоциации строительных вузов. 2004.
3. Николадзе Г.И., Сомов М.А. Водоснабжение. - М.: Стройиздат, 1995.
4. Любарский В.М. Осадки природных вод и методы их обработки. - М.: Стройиздат, 1980.
5. Кожинов В.Д. Очистка питьевой и технической воды. - Минск: Высш. шк. А, 2007.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Основные методы и сооружения для очистки промышленных сточных вод от нефтепродуктов. Закономерности биохимического окисления органических веществ. Технологическая схема биологической очистки сточных вод, деструкция нефтепродуктов в процессе ее проведения.
дипломная работа [681,6 K], добавлен 27.06.2011Основное предназначение фильтротенков, схема работы флототенка. Основные особенности конструкции аэротенка. Анализ схемы очистки сточных вод на биофильтрах. Способы реконструкции систем водоотведения. Характеристика и преимущества глубоких аэротенков.
реферат [265,8 K], добавлен 13.05.2012Определение расчётных расходов сточных вод и концентрации загрязнений. Расчёт требуемой степени очистки сточных вод. Расчёт и проектирование сооружений механической и биологической очистки, сооружений по обеззараживанию сточных вод и обработке осадка.
курсовая работа [808,5 K], добавлен 10.12.2013Характеристика сточных вод. Тяжелые металлы и специфические органические соединения. Основные способы очистки сточных вод, физические и химические методы. Параметры биологической очистки. Бактериальное сообщество очистных сооружений, их строение.
курсовая работа [3,6 M], добавлен 31.03.2014Классификация сточных вод и основные методы их очистки. Гидромеханические, химические, биохимические, физико-химические и термические методы очистки промышленных сточных вод. Применение замкнутых водооборотных циклов для защиты гидросферы от загрязнения.
курсовая работа [63,3 K], добавлен 01.04.2011Характеристика и типы отстойников. Горизонтальные отстойники с рассредоточенным по площади сбором осветленной воды. Особенности конструкции и применение радиальных и вертикальных отстойников. Осветление воды в отстойниках с малой глубиной осаждения.
реферат [1,8 M], добавлен 09.03.2011Изучение особенностей применения высоконагруженных биологических фильтров для биологической очистки сточных вод. Порядок расчёта вертикального и радиального вторичного отстойника после биофильтров. Проектирование разбрызгивателей и реактивных оросителей.
контрольная работа [436,1 K], добавлен 03.11.2014Основные процессы производства сульфитной целлюлозы. Общие показатели загрязненности сточных вод от окорки древесины. Состав промышленных сточных вод кислотного цеха. Сооружения биологической очистки. Локальная и централизованная очистка сточных вод.
реферат [92,7 K], добавлен 09.02.2014Исследование качественного и количественного состава сточных вод, поступающих на очистку, и сбрасываемых в водоем. Определение показателей реки Сухона в связи со спуском в нее сточных вод г. Тотьма. Анализ технологических процессов очистки сточных вод.
дипломная работа [89,8 K], добавлен 12.06.2010Принципиальная схема очистных сооружений. Показатели загрязненности сточных вод и технология их очистки. Классификация биофильтров и их типы, процесс вентиляции и распределение сточных вод по биофильтрам. Биологические пруды для очистки сточных вод.
реферат [134,5 K], добавлен 15.01.2012
