Электрификация и автоматизация технологических процессов строительства коллектора подземных коммуникаций в условиях ОАО СУ-70 "ГПР-1"

Непосредственные преобразователи частоты позволяют получать выходную частоту, начиная примерно от половины частоты питающей сети и ниже, т.е. при промышленной частоте 50 Гц максимальная выходная частота не превышает 25 Гц. В связи с этим они могут быть использованы для электропривода установок, у которых помимо основной, высокой скорости необходимо иметь пониженную скорость вращения при высокой ее стабильности и необходимости длительной работы с этой скоростью. Преимуществом непосредственных преобразователей является большая надежность работы по сравнению с преобразователями со звеном постоянного тока.

Из перечисленных выше систем электроприводов для вентеляторной установки наиболее целесообразно использовать электропривод системы ПЧ-Д с АИН

Применение частотно-регулируемого электропривода в системах вентиляции

Высокую эффективность внедрения частотно-регулируемого электропривода можно получить при использовании его в насосных, вентиляторных, нагнетательных установках за счет следующих его преимуществ:

- экономия электроэнергии (до 50%);

- экономия транспортируемого продукта за счет снижения непроизводительных расходов (до 25%);

- снижение аварийности пневматической сети путем поддержания минимально необходимого давления;

- снижение аварийности сети и самого агрегата за счет применения плавного пуска;

- повышение надежности и снижение аварийности электрооборудования за счет устранения ударных пусковых токов;

- снижение уровня шума, создаваемого установкой;

- удобство автоматизации;

- удобство и простота внедрения.

Перечисленные сферы применения частотно-регулируемых электроприводов, являясь наиболее простыми по технической реализации, тем не менее дают значительный экономический эффект и характеризуются небольшим (от 0,5 до 5 лет) сроком окупаемости.



5.3 Расчет статических характеристик электропривода установки вентилятора местного проветривания системы ПЧ-Д с АИН

Для расчета статических характеристик асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором в случае с преобразователем частоты с инвертором напряжения необходимо знание следующих параметров:

- активное сопротивление обмотки фазы статора;

- приведенное активное сопротивление обмотки фазы ротора;

- индуктивное сопротивление обмотки фазы статора;

- приведенное индуктивное сопротивление обмотки фазы ротора;

- индуктивное сопротивление намагничивающей цепи.

Для расчета принят асинхронный электродвигатель с короткозамкнутым ротором типа ВРМ132М2 со следующими паспортными данными:

Р_2н=13 кВт; U_1н=220,380,660В; n_н=2919 об/мин (n₀=3000 об/мин); =М_кр/М_ном=2,9; р_n = 1; J_дв = 0,135 кг · м²; _ном = 0,897; cos _ном = 0,85; Q_ном=15 м³/с; Q_ср=11 м³/с.

1. Номинальный ток фазы статора:

,

где U_1н = 380 В-фазное напряжение статора.

2. Линейный номинальный ток статора:

= 25,905 А.



3. Из условия I_пч ? I_лн выбираем преобразователь частоты типа FDU 40-03, для которого I_пч=30 А > I_лн = 25,905 А.P=15кВт. Стоимость 61000 руб.

4. Номинальное скольжение двигателя:

5. Активное сопротивление фазы статора:

6. Угловая скорость магнитного поля статора двигателя:

7. Номинальный и критический моменты двигателя:

где щ_н - номинальная угловая скорость вала двигателя:



8. Индуктивное сопротивление короткого замыкания:

9. Индуктивные сопротивления статора и приведенное ротора:

10. Приведенное активное сопротивление фазы ротора

11. Номинальный приведенный ток ротора:



12. Номинальный коэффициент мощности роторной цепи:

Тогда

13. Номинальный ток намагничивающего контура:

14. Номинальная ЭДС фазы статора:

15. Индуктивное сопротивление намагничивающей цепи:

16. Коэффициенты рассеяния статора и ротора:



17. Общий коэффициент рассеяния:

18. Определение величин «b», «c», «d», «e»:

При этом

19. Определение коэффициентов А(,), В(), С(), необходимых для расчета электромеханических и механических характеристик.

где - абсолютное скольжение двигателя;

- относительная частота тока статора;

- номинальная частота питающей сети.

20. Критическое скольжение при < 1.0:

21. Критическое скольжение при 1.0. Причем в диапазоне = 1.4-1.0 эта величина практически не меняется, поэтому используем = 1.4:

22. Для получения семейства характеристик задаемся относительной частотой : 1.4; 1.2; 1.0; 0.8; 0.6; 0.4; 0.2. Для этих относительных частот задаемся параметром абсолютного скольжения от 0 до 1,0, включая величины номинального и критических скольжений. Расчет коэффициентов сводим в табл. 5.1, используя данные, полученные в п. 19.

Таблица 5.1. Расчет коэффициентов А(,), В(), С()

в	0	0,027	0,171	0,2	0,336	0,4	0,6	0,8	1
B(в)	0,667	0,671	0,839	0,903	1,332	1,61	2,789	4,44	6,562
C(в)	0,000294	0,0011	0,032	0,044	0,124	0,177	0,397	0,707	1,104
A (n=1,4)	1,444	1,523	3,149	3,723	7,518	9,932	20,071	34,14	52,139
A (n=1,2)	1,061	1,124	2,351	2,779	5,603	7,396	14,911	25,324	38,636
A (n=1,0)	0,737	0,786	1,669	1,974	3,972	5,236	10,524	17,837	27,176
A (n=0,8)	0,471	0,508	1,104	1,306	2,623	3,453	6,91	11,679	-
A (n=0,6)	0,265	0,29	0,656	0,777	1,558	2,046	4,07	-	-
A (n=0,4)	0,118	0,133	0,325	0,387	0,775	1,015	-	-	-
A (n=0,2)	0,029	0,036	0,112	0,134	-	-	-	-	-

23. Уравнения электромеханической и механической характеристик для вентиляторного закона частотного регулирования при < 1.0:

;

.

При 1.0:

Угловая скорость вала двигателя вычисляется по формуле:

.

Используя данные табл. 5.1, расчет электромеханических и механических характеристик сводим в табл. 5.2.

Графический вид электромеханических и механических характеристик, построенных по данным табл. 5.2, представлен на рис. 5.1 и рис. 5.2.

Таблица 5.2. Расчет статических характеристик двигателя для вентиляторного закона частотного регулирования

в	0	0,027	0,171	0,2	0,336	0,4	0,6	0,8	1
					н=1,4
щ, с-1	439,82	431,34	386,1	376,99	334,26	314,2	251,3	188,5	125,6
I1, A	6,416	12,08	45,737	49,138	57,974	60,025	63,309	64,712	65,451
М, Нм	0	27,956	85,619	84,702	70,481	63,1	47,143	36,954	30,247
					н=1,2
щ, с-1	376,99	368,5	323,26	314,15	271,43	251,3	188,5	125,66	62,8
I1, A	6,93	13,017	49,012	52,654	62,17	64,399	66,247	67,315	68,125
М, Нм	0	32,46	98,32	97,522	81,051	73,104	54,392	42,702	34,986
					н=1,0
щ, с-1	314,16	305,67	260,43	251,32	208,6	188,5	125,6	62,8	0
I1, A	7,591	14,212	53,098	57,037	67,408	69,867	73,891	75,664	76,619
М, Нм	0	27,904	141,35	153,71	174,98	172,39	149,3	125,06	118,17
					н=0,8
щ, с-1	251,33	242,84	197,6	188,49	145,76	125,6	62,8	0
I1, A	6,263	12,068	58,767	66,196	91,347	98,895	112,66	119,04
М, Нм	0	38,695	115,39	114,12	95,285	86,046	64,521	41,45
				н=0,6
щ, с-1	188,5	180,01	134,77	125,66	82,938	62,8	0
I1, A	4,697	9,051	44,075	49,647	68,51	74,171	84,498
М, Нм	0	15,696	79,511	86,465	98,428	96,973	83,981
		н=0,4
щ, с-1	125,66	117,18	71,94	62,83	20,1	0
I1, A	3,131	6,034	29,383	33,098	45,673	49,447
М, Нм	0	6,976	35,338	38,428	43,745	43,09
		н=0,2
щ, с-1	62,83	54,34	9,11	0
I1, A	1,565	3,017	14,691	16,549
М, Нм	0	1,744	8,834	9,607

Рис. 5.1. Электромеханические характеристики



Построение вентиляторной характеристики.

М=М0+С·щІ;

где: С=Mн-Мо/щн²

М0=(0,05-0,07)· Мн;

Данные расчет приведены в таблице 5.3.

Таблица 5.3

щ, с?№	0	50	100	200	300	350
М, Нм	0	7	13	29	50	63

Рис. 5.2. Механические характеристики

5.4 Расчет системы управления электроприводом по схеме ПЧ-Д

Структурная схема электропривода без системы управления состоит из последовательно соединенных безынерционных, инерционных и интегриру - ющих звеньев с внутренней обратной связью по угловой скорости (рис.). Преобразователь частоты представлен инерционным звеном. Суммарный момент инерции электропривода принимаем равным удвоенному значению момента инерции двигателя, т.е. J_У = 2·J_дв = 2 · 0,135 = 0,27 кг·м². В общем случае эта величина определяется согласно расчетам, принятым в теории электропривода. Напряжения и токи в системе управления приняты в соответствии с Государственным стандартом приборов.

Структурная и принципиальная схемы электропривода представлены на рис. 5.3 и 5.4 соответственно.

1. При номинальном напряжении на входах блоков управления ПЧ U_ун=10В, создается напряжение U_1н=380В. Тогда коэффициент усиления преобразователя ориентировочно:

где U_ун - номинальное напряжение сигнала управления, подаваемого на входы блоков управления выпрямителем и инвертором.

2. Коэффициент передачи внутренней обратной связи по скорости:

3. Коэффициент передачи звена тока статора:



4. Коэффициент передачи звена момента:

5. Индуктивность рассеяния обмоток статора и ротора:

6. Индуктивность намагничивания:

7. Полная индуктивность обмоток статора и ротора:

8. Номинальный ток в цепи постоянного тока преобразователя частоты:

где - коэффициент передачи мостового инвертора по току;

I_пчн = 40 А - номинальный ток преобразователя.

9. По номинальному току выбираем сглаживающий дроссель типа ФРОС-65/0,5:

Активное сопротивление сглаживающего дросселя:

10. Эквивалентная индуктивность системы ПЧ-Д:

11. Эквивалентное активное сопротивление системы ПЧ-Д:

12. Электромагнитная постоянная времени системы ПЧ-Д с АИН:



Структурная схема электропривода представлена на рис 5.3.

Рис. 5.3. Структурная схема электропривода системы ПЧ-Д13. Расчет параметров контура регулирования тока

Коэффициент передачи замкнутого контура регулирования тока для I_1м = 2I_1н= 2·14,956 = 29,912 А и максимального задающего U_зтм = 9В на входе РТ:

Необходимое значение коэффициента обратной связи по току:

Для измерения тока статорной цепи использован трансформатор тока, для которого I_1т ? I_1м, т.е. I_1т = 40 А > I_1м = 29,912 А. Коэффициент передачи трансформатора тока:



где I_m1, I_m2 - номинальные токи первичной и вторичной обмотки трансформатора тока.

Требуемая величина коэффициента усиления датчика тока:

Входные сопротивления должны быть приняты одинаковыми R_1т=R_2т.

Постоянная времени контура регулирования тока равна удвоенному значению малой, некомпенсируемой постоянной времени Т_пч:

тогда постоянная времени регулятора тока:

Задаваясь величиной емкости С_от=1 мкФ, находим

Сопротивление резистора в цепи обратной связи операционного усилителя:

14. Расчет параметров контура регулирования частоты.

Максимальная ЭДС холостого хода в статорной цепи двигателя:

где _м - максимальная угловая скорость вала двигателя с учетом перерегулирования в двукратноинтегрирующей системе (=43%).

Коэффициент передачи замкнутого контура регулирования частоты при

U_зчм = 9 В и E_м =566,427 В:

Коэффициенты передачи обратной связи по частоте К_оч и датчика ЭДС К_дэ:

.

Постоянная времени регулятора частоты в двукратноинтегрирующей системе:



Задаваясь величиной емкости С_оч= 0,5 мкФ, находим:

Усилитель регулятора частоты должен быть охвачен дополнительной обратной связью со стабилитронами или блоком ограничения напряжения РЧ величиной U_рчм = U_зтм = 9 В.

5.5 Расчет экономии электроэнергии

1. Годовое потребление электроэнергии при нерегулируемом приводе:

кВт·ч/год

где Т_год = 8760 ч - число часов работы, вентилятора в год.

2. Количество сэкономленной энергии при использовании регулируемого электропривода:

кВт·ч/год

где =11 м³/с - средняя подача воздуха;

=15 м³/с - номинальная подача воздуха.

3. Годовая экономия средств, при использовании регулируемого электропривода:

рублей/год

=1.74 руб./кВт·ч - стоимость электроэнергии(тариф).

4. Затраты на приобретение ПЧ 61000 рублей

5. Затраты на монтаж и наладку:

рублей

6. Суммарные затраты:

рублей

7. Срок окупаемости применяемого преобразователя частоты:

года

Из приведенного расчета следует, что преобразователь частоты окупится через 8,5 месяцев со дня пуска в эксплуатацию.

При применения частотно-регулируемого электропривода, он и является наиболее простыми и удобным по технической реализации, но тем не менее дает значительный экономический эффект и характеризуются небольшим сроком окупаемости.

Принципиальная схема указанна на рисунке 5.4:



Рис. 5.4. Принципиальная схема электропривода системы ПЧ

Принципиальная схема электропривода реализована на принципе частотного управления. В ее основе лежит преобразователь частоты и автономным инвертором напряжения. Схема имеет два контура регулирования - контур регулирования тока и контур регулирования частоты. Для реализации этих обратных связей использованы ДТ-датчик тока и ДЭ-датчик ЭДС. Обратные связи выполнены отрицательными для устойчивости работы системы и как следствие - регулирования скорости. В схеме представлены два регулятора - регулятор частоты и регулятор тока. Оба регулятора выполнены на основе ПИ-регулятора и имеют в своей базе операционный усилитель. ФП-функциональный преобразователь создает необходимый закон частотного управления (вентиляторный). Для управления инвертором и управляемым выпрямителем в схеме имеются блок управления инвертором БУИ и блок управления выпрямителем БУВ.



6. Средства автоматизации электроустановок при строительстве коллектора г. Москвы

6.1 Автоматизация водоотлива

Автоматизация водоотливных установок заключается в обеспечении автоматического выполнения всех операций по заливке насосов, их пуску и остановке, контроля над работой насосов и сигнализации, переключению различных задвижек и клапанов.

Основными задачами автоматизации процесса откачки воды из подземных выработок являются следующие:

- обеспечение нормального функционирования водоотлива без постоянного присутствия обслуживающего персонала;

- пуск и остановка насосов в зависимости от уровня воды в водосборнике в пределах регулировочной емкости;

- автоматическое управление насосными агрегатами;

- автоматическое включение резервных насосных агрегатов при неисправности и автоматическом отключении работавших;

- быстрое переключение с автоматического управления на ручное.

Кроме того, система автоматизации процесса откачки воды из подземных выработок должна обеспечивать:

- аварийный останов насосов при снижении или потери производительности, перегреве подшипников, исчезновении напряжения в цепях управления, коротких замыканиях;

- местное (ручное) управление отдельными агрегатами для наладочных и ремонтных работ;

- блокировки, исключающие возможность: пуска насосного агрегата при не залитом насосе, включения моторного привода задвижки до пуска насосного агрегата, останова насосного агрегата до полного закрытия задвижки, дистанционного включения насосов при отсутствии воды в водосборнике, повторного включения аварийного отключившегося насоса до устранения причины аварийного отключения;

- контроль производительности насосов, перегрева подшипников и положения задвижек;

- сигнализацию: в камере водоотлива - об аварийном отключении насосного агрегата и о наличии напряжения в цепях управления; в диспетчерском пункте - о работе насосных агрегатов (световую), об аварийном отключении насосных агрегатов (обезличенный сигнал), аварийном уровне воды в водосборнике, неисправности сигнальных цепей (световую и звуковую) и о наличии напряжения в цепях управления.

Автоматизация процесса проветривания

Вентиляторы местного проветривания (ВМП) применяются для подачи свежего воздуха в подготовительные выработки. Согласно п. 175 ПБ ВМП должны работать непрерывно, а в случае их остановки или нарушения вентиляции напряжение с электрооборудования, находящегося в тупиковой части выработки, должно быть снято.

Автоматизация процесса проветривания определяется способом проветривания и технологической схемой вентиляторных установок, которые принципиально отличаются друг то друга методом реверсирования воздушной струи.

Основные задачи автоматического управления вентиляторами следующие:

- обеспечение необходимых технологических режимов работы различных типов вентиляторов при различных технологических схемах проветривания без постоянного присутствия обслуживающего персонала;

- обеспечение оперативного регулирования режима работы вентилятора для поддержания оптимального режима проветривания;

- автоматизация вентиляторов, оборудованных различными типами приводных двигателей;

- работа установки в нормальном и реверсивном режимах;

- регулирование производительности вентилятора;

- автоматический ввод в работу резервного вентилятора в случае аварийного отключения работавшего агрегата;

- автоматический ввод резерва питания низковольтных цепей;

- подача предупредительной звуковой и световой сигнализации;

- защитное отключение вентиляторной установки;

контроль: длительности разгона двигателя; положения ляд, шиберов, лопаток направляющего и спрямляющего аппаратов; депрессии и производительности вентиляторов; температуры обмоток электродвигателя, подшипников двигателя и вентилятора; наличия напряжения на станции управления; остановки вентилятора.

Нормальный режим вентиляции обеспечивается с помощью аппаратуры контроля воздуха АКВ-2П.

Аппаратура АКВ-2П осуществляет автоматический непрерывный контроль количества воздуха, поступающего к забою тупиковой выработки, и защитное отключение электроэнергии при нарушении нормального режима ее проветривания. Для этого аппаратура блокируется с групповым коммутационным аппаратом (пускателем, автоматическим выключателем), питающим электрооборудование выработки. Аппаратура АКВ-2П обеспечивает:

- выдержку времени 5 - 10 мин на включение электрооборудования выработки от момента установления нормального режима ее проветривания;

- автоматическое с выдержкой времени 1 - 2 мин отключение электроэнергии с электрооборудования выработки и невозможность ее включения при нарушении нормального режима проветривания;

- мгновенное автоматическое отключение электроэнергии при отключении ВМП;

- местную световую сигнализацию о нормальном и аварийном режимах проветривания забоя тупиковой выработки.



6.2 Обоснование выбора вида автоматизации

При строительстве коллектора строительно-механизированным управлением целесообразно внедрить систему автоматизации процесса откачки воды из подземных выработок, поскольку работы по проходке тоннеля ведутся в условиях среднего водопритока в шахту. Выбранная система автоматизации водоотливных установок поможет существенно облегчить работу обслуживающего персонала, а также повысить надежность процесса откачки поступающей воды.

6.3 Сравнение систем автоматизации водоотлива

Взрывобезопасная аппаратура автоматизации водоотливных установок ВАВ.1М

Взрывобезопасная аппаратура ВАВ предназначена для автоматического, дистанционного и местного управления, главными высоковольтными, низковольтными водоотливными установками, а также автоматического и местного управления одиночными водоотливными установками шахт, опасных по газу и пыли.

В автоматическом режиме аппаратура включает насосные агрегаты в зависимости от уровня воды в водосборнике; обеспечивает включение электродвигателей насосов с выдержкой времени при параллельной работе насосных агрегатов для исключения наложения пусковых токов и гидравлического удара; включает резервный насос при выходе из строя рабочего; заливает погружным или вспомогательным насосом главные насосы и осуществляет контроль заливки во времени, контроль работы по производительности и защиты от аварийных режимов.

Аппаратура построена по блочному принципу. Элементы управления одним насосным агрегатом выделены в отдельный узел и смонтированы на отдельной панели со штепсельным разъемом. Источник питания искробезопасных цепей, элементы контроля аварийного уровня и сигнализации выполнены также в виде отдельных блоков со штепсельными разъемами. Работа узла управления насосными агрегатами не зависят от функционирования других узлов управления. Схема аппаратуры реализована на многоконтактных герметизированных реле закрытого типа в сочетании с полупроводниковым элементами.

В зависимости от условий применения и комплектности поставки аппаратура изготовляется в трех модификациях: ВАВ.1.1М, ВАВ.2.1М, ВАВ.3.1М.

Аппаратура автоматизации водоотливных установок изготавливается по техническим условиям ТУ 12.0165709.026-89. Один комплект аппаратуры предназначен для автоматизации до трех насосных агрегатов. При большем количестве насосных агрегатов аппаратура позволяет стыковку комплектов.

Комплект аппаратуры ВАВ

- Блок управления насосами БУВ.1М - предназначен для выбора режима работы насосов, обработки сигналов, поступающих от датчиков с последующей выдачей команд на исполнительные устройства, а также для сигнализации о состоянии водоотливной установки.

- Табло сигнальное водоотлива СТВ.1М - предназначено для приема и отображения информации о состоянии водоотливной установки. Техническая характеристика:

- Термодатчик ТДЛ.1М - предназначен для контроля нагрева подшипников.

- Реле производительности РПН.1М - предназначено для контроля работы насоса.

- Реле давления РДВ.1М - предназначено для контроля заливки главного насоса по давлению.

- Датчик электродный ЭД.1М - предназначен для замыкания цепи управления в схеме автоматизированной водоотливной установки.

- Насос заливочный погружной НЗП - предназначен для одновременной заливки перед пуском от одного до трех шахтных насосов.

- Привод задвижки П3.1М - предназначен для открытия задвижек нагнетательных трубопроводов. Привод может применяться для управления другими механизмами с вращательным движением подсоединительного звена, в условиях опасных по газу и пыли.

- Пускатель автоматики ПРА - предназначен для упрощения и защиты привода задвижек.

Аппаратура автоматизации водоотливной установки АВО-3

Для автоматизации водоотлива применяют типовую аппаратуру АВ0-3. Эта аппаратура используется в том случае, если приводной двигатель насосной установки является низковольтным. Система автоматизации АВ0-3 предусматривает заливку главных насосов и всасывающего трубопровода перед пуском с помощью вспомогательного погружного заливочного насоса.

В данном случае рассматриваем устройство и схему аппаратуры управления одиночным насосом АВ0-3, обеспечивающую:

1. Автоматическую работу насоса;

2. Автоматическую заливку насоса с помощью погружного заливочного насоса;

3. Остановку насоса при его неисправности;

4. Ручное (местное) управление насосом с кнопочного поста на магнитном пускателе при переводе рукоятки переключателя режима в положение «Ручное управление»;

5. Сигнализацию (световую и звуковую) о неисправности насоса, аварийном уровне воды в водосборнике, целости сигнальной цепи и наличия питания в аппаратуре управления.

В комплект аппаратуры АВ0-3 входят: аппарат управления АУО-3, блок сигнальный БСО-1, реле производительности флажковое РПФВ-1К, заливочный погружной насос ЗПН, три электродных датчика ЭД и гудок переменного тока ГПРВ-2М. Аппаратура выполнена во взрывобезопасном исполнении, цепи электродных датчиков искробезопасные.

Управление всеми операциями по заливке насоса и его пуску производится с помощью реле времени, состоящего из синхронного микро-двигателя М (рис. 1) и соединенных с его валом профилированных дисков, которые при вращении воздействуют на контакты (диаграмма замыканий контактов реле времени). При повышении уровня воды в водосборнике до электрода верхнего уровня В2 замкнется цепь реле управления К1. Реле включается и контактом К1.2 блокируется во включенном положении через электрод нижнего уровня В3. Контакт К1.1 включит реле К2, а контакт К1.3 - двигатель реле времени. Диски придут во вращение и разомкнется контакт КТ.2 в цепи электрода В2.

Замыкающий контакт К2.1 включит реле гидравлической защиты К3, которое контактом К3.1 включит пускатель заливочного насоса, а контактом К3.2 подготовит цепь для включения пускателя главного насоса. Через 63 с, что соответствует повороту дисков на 110⁰ от исходного положения, замкнется контакт КТ.5 моторного реле времени в цепи управления пускателя главного насоса и двигатель насоса включится.

Рис. 6.1. Аппаратура АВ0-3



Работа насоса контролируется флажковым реле производительности BV типа РПФВ-1К, представляющим собой датчик релейного действия, устанавливаемый на горизонтальном участке всасывающего трубопровода. При определенной скорости потока, соответствующей номинальной производительности насоса, флажок через систему рычагов воздействует на контактную группу, в результате чего замыкается контакт BV в цепи реле К3.

Через 23 с после пуска насоса, т.е. через 86 с после начала цикла, контактные диски повернутся на 150⁰. При этом разомкнутся контакты КТ.3, КТ.4 и КТ.6. Контакт КТ.3 отключит двигатель М реле времени и диски остановятся. Контакт КТ.6 отключит пускатель заливочного насоса и заливка главного насоса прекратится. При размыкании контакта КТ.4 катушка реле гидравлической защиты К3 будет питаться только через контакт BV реле производительности.

В таком состоянии все элементы аппаратуры автоматизации будут находиться, пока уровень воды не опустится ниже электрода В3. При этом реле К1, К2, К3 и пускатель главного насоса отключатся и двигатель насоса остановится. Размыкающий контакт К2.2 включит двигатель реле времени, который приведет диски в исходное положение (поворот на 180⁰). В этом положении двигатель М отключится контактом КТ.1. Контакт КТ.2 в цепи электрода верхнего уровня В2 замкнется и аппаратура автоматизации полностью придет в исходное состояние.

Если главный насос за 23 с не достигнет номинальной производительности (контакт BV не замкнется), реле К3 отключится и контактом К3.2 произведет остановку насоса. Размыкающий контакт К3.3 включит аварийное реле К4, которое своим контактом К4.1 отключит сигнальное реле К5, установленное в сигнальном блоке БСО-1, вследствие чего погаснет лампа НL1 с белым светофильтром, загорится лампа HL2 с красным светофильтром и включится гудок НА. Диспетчер (оператор) снимает звуковой сигнал переключением тумблера SA1.

Аварийная сигнализация срабатывает также при повышении уровня воды до электрода верхнего уровня В1.

При случайном кратковременном исчезновении напряжения во время работы насоса пускатель его отключится и насос остановится. Отключатся также все реле. При появлении напряжения двигатель насоса сразу не включится, так как цепь реле К1 разомкнута контактом КТ.2, а также вследствие того, что уровень воды находится ниже электрода В2. Включится только двигатель М реле времени через размыкающий контакт К2.2 и собственный контакт КТ.1, который отключит двигатель М в исходном положении дисков. Контакт КТ.2 замкнется и подготовит цепь реле К1. Включение насоса произойдет только после того, как уровень воды поднимется до электрода В2.

Вывод: при строительстве перегонного коллектора для откачки поступающей в выработки воды используются насосные установки с низковольтными приводными электродвигателями, к тому же работы ведутся в условиях не опасных по газу и пыли, поэтому для автоматизации насосных установок наиболее приемлема аппаратура автоматизации АВО-3, которая обеспечивает надежную работу насосных агрегатов и отвечает основным требованиям автоматизации процесса откачки воды из подземных выработок.

Экономическая эффективность от автоматизации управления насосными агрегатами достигается исключением холостой работы насосов и сокращением времени на их запуск, что приводит к уменьшению расхода электроэнергии, это особенно существенно при больших притоках воды. Снижается расход на материалы и запасные части.

Дальнейшее совершенствование автоматизации водоотлива должно идти по пути применения регулируемых насосных агрегатов, что обеспечит их работу в оптимальных режимах и в периоды минимальной нагрузки энергосети.

Новые системы автоматизации должны обеспечивать экономию электроэнергии, увеличение надежности работы и срока службы насосных агрегатов, возможность использования их при различных технологических схемах откачки воды, повышение готовности установок к работе.

Важнейшим результатом автоматизации является облегчения труда обслуживающего персонала и повышение безопасности труда.



7. Электроснабжение

7.1 Расчет электрического освещения подземной выработки

Предварительно принимаем к установке светильники типа РВЛ-20М:

= 127 В,= 20 Вт,= 980 лм,= 0,7,= 0,6.

Коэффициент приведения светового потока:

.

Горизонтальная освещенность в точке равноудаленной от 2 светильников:

лк.

К установке принимаем светильники РВЛ-20М, т.к. выполняется условие: лк.

Количество светильников:

шт.



Мощность осветительного трансформатора:

кВ?А.

К установке принимаем агрегат пусковой АБК-4.

Сечение осветительного кабеля:

мм.

К установке принимаем кабель КГЭШ 3х6+1х4.

7.2 Расчет электрической нагрузки участка и выбор мощности силового трансформатора ПУПП

В состав проходческого механизированного комплекса входят: погрузочная машина RME-137SE, предохранительная лебедка 1ЛП, вентилятор местного проветривания ВМ-6М, агрегат пусковой АБК-4.

Составляем спецификацию электрооборудования участка с указанием электромеханических параметров двигателей.

Таблица 7.1. Спецификация основного электрооборудования участка

Оборудование	Тип двигателя	кВт	, об/мин	А	%
RME-137SE	Исполнительный орган	ВАО2 280L4	200	1500	210	94	0,89	6,5	2,4
	Перегружатель	ВАО2 280S4	132	1500	170	94	0,88	6,5	2,4
	Конвейер	ВА 200М4	37	1500	45	92	0,88	6	1,8
	Насос маслосистемы	ВА 200М4	37	1500	45	92	0,88	6	1,8
	Насос орошения	ВА 180S4	22	1500	40	91	0,87	6	1,9
Предохранительная лебедка 1ЛП	ВР 180М4	18,5	1800	33,5	81	0,88	5,7	1,9
Водоотливная установка	4А100L2Y3	5.5	3000	7.2	87	0.83	5,2	2
Вентилятор ВМ-6М	ВРМ132М2	13	3000	25	98	0,91	6	2,3
АБК-4		4 кВ•А
Итого		469

Так как электродвигатели исполнительного органа и перегружателя имеют большую установленную мощность и отличаются тяжелыми условиями пуска, то их целесообразно выделить в отдельную группу и подключить к отдельной транформаторной подстанции.

1) Коэффициент спроса для первой группы:

Расчетная электрическая нагрузка:

кВт;

квар;

кВ•А.

К установке принимаем трансформатор ТСШВ-630/6.

кВ•А кВ•А.



2) Коэффициент спроса для второй группы:

Расчетная электрическая нагрузка:

кВт;

квар;

кВ•А.

К установке принимаем трансформатор ТСШВ-160/6.

кВ•А кВ•А.

7.3 Выбор сечения и проверка кабелей в нормальном режиме работы электрооборудования

Целью расчета является выбор сечения магистрального кабеля, питающего РП-НН участка, и выбор сечения гибких кабелей, по которым осуществляется питание электродвигателей машин и механизмов.

Проверка кабелей в нормальном режиме работы проводится по допустимой потере напряжения на зажимах наиболее удаленного мощного двигателя.

Напряжение сети: 660В;

Расстояние от ПУПП до РПП участка: L_МК=50 м;

Расстояние от РПП до двигателей ТПК RME-136SE: L_ГК=250 м;

Коэффициент мощности: cosц_св = 0,6.

Составим однолинейную схему питания горных машин на добычном участке (рис. 7.1). Предварительно принимаем передачу и дальнейшее распределение электроэнергии от ПУПП №1 и ПУПП №2 по двум магистральным кабелям до РП-НН №1 и РП-НН №2.

Расчетный ток нагрузки магистральных кабелей:

А;

А.

Для питания РП-НН №1 предварительно принимаем к установке два кабеля ЭВТ 3х70+1х10, для которых выполняется условие:

А,

для кабеля типа ЭВТ при 20⁰С =1,06.

Для питания РП-НН №2 предварительно принимаем к установке один кабель ЭВТ 3х35+1х10, для которого выполняется условие:



А.

Рис. 7.1. Однолинейная схема питания горных машин

Коэффициент загрузки трансформатора ТСШВ-630/6:

.

Активная и реактивная составляющие полного напряжения короткого замыкания:

;

.



Потери напряжения в трансформаторе ТСШВ-630/6:

В.

Коэффициент загрузки трансформатора ТСШВ-160/6:

.

Активная и реактивная составляющие полного напряжения короткого замыкания:

;

.

Потери напряжения в трансформаторе ТСШВ-160/6:

В.

РП-НН №1:

1) Для двигателя исполнительного органа А, предварительно принимаем к установке гибкий экранированный кабель КГЭШ 3х50+1х10+3х4 ( = 200 А).

Параметры гибкого кабеля с учетом 10% удлинения:



Ом;

Ом;

В.

2) Для двигателя перегружателя А, предварительно принимаем к установке гибкий экранированный кабель

КГЭШ 3х50+1х10+3х4 ( = 200 А).

Параметры гибкого кабеля с учетом 10% удлинения:

Ом;

Ом;

В.

РП-НН №2:

3) Для двигателя конвейера А, предварительно принимаем к установке гибкий экранированный кабель КГЭШ 3х10+1х6+3х2,5 ( = 75 А).

Параметры гибкого кабеля с учетом 10% удлинения:



Ом;

Ом;

В.

4) Для двигателя насоса маслосистемы А, предварительно принимаем к установке гибкий экранированный кабель КГЭШ 3х10+1х6+3х2,5 ( = 75 А).

Параметры гибкого кабеля с учетом 10% удлинения:

Ом;

Ом;

В.

5) Для двигателя насоса орошения А, предварительно принимаем к установке гибкий экранированный кабель КГЭШ 3х6+1х4+3х1,5 ( = 58 А).

Параметры гибкого кабеля с учетом 10% удлинения:

Ом;

Ом;

В.

6) Для двигателя лебёдки А, предварительно принимаем к установке гибкий экранированный кабель

КГЭШ 3х6+1х4+3х1,5 ( = 58 А).

Параметры гибкого кабеля с учетом 10% удлинения:

Ом;

Ом;

В.

7) Для двигателя водоотливной установки А, предварительно принимаем к установке гибкий экранированный кабель КГЭШ 3х10+1х6+3х2,5 ( = 75 А).

Параметры гибкого кабеля с учетом 10% удлинения:

Ом;

Ом;

В.

8) Для двигателя вентилятора А, предварительно принимаем к установке гибкий экранированный кабель

КГЭШ 3х6+1х4+3х1,5 ( = 58 А).

Параметры гибкого кабеля с учетом 10% удлинения:

Ом;

Ом;

В.

Параметры магистральных кабелей, питающих РП-НН №1 и РП-НН №2:

Ом;

Ом;

Ом;

Ом.

Максимальные потери напряжения в магистральных кабелях:

В;

В.

В.



Минимальное сечение для магистральных кабелей:

мм,

мм,

Окончательно к установке принимаем:

для питания РП-НН №1 два кабеля ЭВТ 3x70+1х10;

для питания РП-НН №2 кабель ЭВТ 3х35+1х10.

Таблица 7.2. Сечение и тип кабелей, питающих электроустановки участка

Оборудование участка	Ток, А	Длина кабеля, м	Тип кабеля	, Ом	, Ом
Исполнительный орган	210	250	КГЭШ 3х50+1х10+3х4	0,122	0,019
Перегружатель	170	250	КГЭШ 3х50+1х10+3х4	0,122	0,019
Конвейер	45	250	КГЭШ 3х10+1х6+3х2,5	0,611	0,029
Насос маслосистемы	45	250	КГЭШ 3х10+1х6+3х2,5	0,611	0,029
Насос орошения	40	250	КГЭШ 3х6+1х4+3х1,5	1,02	0,034
Предохранительная лебедка 1ЛП	33,5	150	КГЭШ 3х6+1х4+3х1,5	0,611	0,021
Водоотливная установка	7.5	100	КГЭШ 3х10+1х6+3х2,5	0,244	0,012
Вентилятор ВМ-6М	25	50	КГЭШ 3х6+1х4+3х1,5	0,204	0,007

7.4 Расчет участковой сети в пусковом режиме работы электрооборудования

Двигатель ВАО2 280L4 исполнительного органа:

= 200 кВт,

= 210 A,

= 1365 А,

= 3055 Н·м,

= 1500 об/мин

получает питание от силового трансформатора ТСШВ-630/6 по двум магистральным кабелям ЭВТ 3x70+1х10 (= 50 м), приходящим на РП-НН №1 и гибкому кабелю KГЭШ Зх50+1х10+3х4 (= 250 м).

Номинальная нагрузка на РП-НН: 332 кВт.

Номинальное напряжение сети: 660 В.

Номинальный момент двигателя комбайна:

Н·м.

Минимально допустимое напряжение на зажимах двигателя в пусковом режиме:

В.

Параметры силового трансформатора:

Ом;

Ом;

Ом.



Параметры магистрального и гибкого кабелей:

Ом,

Ом;

Ом,

Ом.

Мощность группы двигателей, работающих в нормальном режиме:

кВт.

Потеря напряжения в сети от двигателей, работающих в нормальном режиме:

Фактическое напряжение на зажимах двигателя ТПК в пусковом режиме:

Параметры участковой сети отвечают условиям пускового режима работы электрооборудования, т.к. выполняется условие:

7.5 Расчет токов короткого замыкания в участковой сети

В состав проходческого механизированного комплекса входит электрооборудование, параметры которого указаны в табл. 7.3.

Таблица 7.3. Электрооборудование участка

Оборудование	Ток, А	Пусковой ток, А	Тип кабеля	, Ом	, Ом
Исполнительный орган	210	1365	КГЭШ 3х50+1х10+3х4	0,122	0,019
Перегружатель	170	1105	КГЭШ 3х50+1х10+3х4	0,122	0,019
Конвейер	45	270	КГЭШ 3х10+1х6+3х2,5	0,611	0,029
Насос маслосистемы	45	270	КГЭШ 3х10+1х6+3х2,5	0,611	0,029
Насос орошения	40	240	КГЭШ 3х6+1х4+3х1,5	1,02	0,034
Предохранительная лебедка 1ЛП	33,5	191	КГЭШ 3х6+1х4+3х1,5	0,611	0,021
Водоотливная установка	7.2	37.4	КГЭШ 3х10+1х6+3х2,5	0,244	0,012
Вентилятор ВМ-6М	25	150	КГЭШ 3х6+1х4+3х1,5	0,204	0,007
РП-НН №1	380	-	2 ЭВТ 3х70+1х10	0,008	0,004
РП-НН №2	222	-	ЭВТ 3х35+1х10	0,031	0,005

Рис. 7.2. Схема распределения электроэнергии по участку



Рис. 7.3. Схема замещения

Параметры силового трансформатора ТСШВ-630/6:

Ом;

Ом;

Ом.

Параметры силового трансформатора ТСШВ-160/6:

Ом;

Ом;

Ом.



1) Полное сопротивление до точки К₁ на шинах РП-НН №1:

Ом.

Трехфазный ток короткого замыкания в точке K₁:

А.

Параметры автоматического выключателя АВ-400ДО:

; В;

; А;

; А.

Ток уставки максимальной защиты:

А, А.

Коэффициент чувствительности:

;

2) Полное сопротивление до точки К₂ на шинах РП-НН №2:

Ом.



Трехфазный ток короткого замыкания в точке K₂:

А.

Параметры автоматического выключателя АФВ-1А:

; В;

; А;

; А.

Ток уставки максимальной защиты:

А, А.

Коэффициент чувствительности:

;

3) Точка К₃:

Ом.

А.

Магнитный пускатель ПВИ-320А:

; В;

; А;

, А.

Токи уставки максимальной защиты:



А, А.

Коэффициент чувствительности:

.

4) Точка К₄:

Ом.

А.

Магнитный пускатель ПВИ-250Б:

; В;

; А;

, А.

Токи уставки максимальной защиты:

А, А.

Коэффициент чувствительности:

.

5) Точка К₅:

Ом.

А.

Магнитный пускатель ПВИ-63Б:

; В;

; А;

, А.

Токи уставки максимальной защиты:

А, А.

Коэффициент чувствительности:

.

6) Точка К₆:

Ом.

А.

Магнитный пускатель ПВИ-63Б:

; В;

; А;

, А.

Токи уставки максимальной защиты:

А, А.

Коэффициент чувствительности:

.

7) Точка К₇:

Ом.

А.

Магнитный пускатель ПВИ-63Б:

; В;

; А;

, А.

Токи уставки максимальной защиты:

А, А.

Коэффициент чувствительности:

.

8) Точка К₈:

Ом.

А.

Магнитный пускатель ПВИ-63Б:

; В;

; А;

, А.

Токи уставки максимальной защиты:

А, А.

Коэффициент чувствительности:

.

9) Точка К₉:

Ом.

А.

Магнитный пускатель ПВИ-125Б:

; В;

; А;

, А.

Токи уставки максимальной защиты:

А, А.

Коэффициент чувствительности:

.

10) Точка К₁₀:

Ом.

А.

Магнитный пускатель ПВИ-125Б:

; В;

; А;

, А.

Токи уставки максимальной защиты:

А, А.

Коэффициент чувствительности:

.

Результаты расчета токов КЗ, выбора аппаратуры и уставок максимальной токовой защиты приведены в табл. 7.4.

Таблица 7.4. Результаты расчета токов КЗ

Оборудование участка	Ток, А	Пусковой ток, А	, А	Аппарат	, А
Исполнит.орган	210	1365	2430	ПВИ-320А	1400	1,7
Перегружатель	170	1105	2430	ПВИ-250Б	1200	2,1
Конвейер	45	270	524,3	ПВИ-63Б	280	1,8
Насос маслосистемы	45	270	524,3	ПВИ-63Б	280	1,8
Насос орошения	40	240	395,6	ПВИ-63Б	250	1,6
Предохранит. лебедка 1ЛП	33,5	191	525,1	ПВИ-63Б	200	2,6
Водоотливная установка	7.2	37.4	1142	ПВИ-125Б	300	3,8
Вентилятор ВМ-6М	25	150	1312	ПВИ-125Б	250	5,2
РП-НН №1	348,4	-	12450	АВ-400ДО	1600	7,8
РП-НН №2	101	-	3320	АВФ-1А	450	7,4

7.6 Расчет высоковольтного участка кабельной сети до ПУПП

Целью расчета является определение сечения питающего ПУПП высоковольтного кабеля, выбор устанавливаемой высоковольтной ячейки КРУ, выбор уставки срабатывания защиты от токов короткого замыкания в сети 6 кВ.

Передвижная участковая подземная подстанция (трансформатор ТСШВ-630/6/0,69) получает питание от шин 6кВ по кабелю протяженностью 500 м.

РП-ВН укомплектовано ячейками КРУВ-6.

На ГПП установлен трансформатор ТМН-1000/35/6.

Расчетный ток нагрузки участка - = 348,4 А;

Пусковой ток наиболее мощного электродвигателя =1365 А;

Годовое число часов использования максимальной нагрузки =5600 ч.

Номинальный ток нагрузки со стороны высокого напряжения:

А,

А.

Сечение кабеля с учетом принимаем равным 16 ммІ, т.к.

А

для кабеля марки ЭВТ 3x16+1x10.

Ожидаемый ток отключения КЗ:

кА,

где =100 МВ?А (для КРУВ-6).

Сечение кабеля по термической устойчивости току КЗ:

ммІ.

Так как ммІ > =16 ммІ, то предварительно выбираем кабель ЭВТ 3х35+1х10.

Сечение кабеля по экономической плотности тока:

ммІ, где = 2,7 А/ммІ при = 5600 ч.

Расчетные сопротивления участка высоковольтной сети:

Ом;

Ом;

Ом; Ом.

Установившийся ток короткого замыкания на вводе ПУПП:

А.

Ом.

Выбор параметров КРУВ-6:

; 80 А > 57,7 A;

; 9600 А > 6069 A;

; 100 МВА > 66,1 МВА;

МВ?А.

Расчет уставки защиты от токов короткого замыкания:

А;

А;

А;

.

Выбранная уставка соответствует требованиям по надежности и чувствительности защиты от токов короткого замыкания в высоковольтной электрической сети.

7.7 Расчет основных энергетических показателей участка шахты

Получасовая максимальная нагрузка участка = 690 кВт;

Расход активной электроэнергии за месяц = 53928 кВт?ч;

Расход реактивной электроэнергии за месяц = 71712 квар?ч;

Месячная производительность участка П = 2700 м³;

Ставка за мощность а = 634,55 руб./кВт•ч/мес;

Ставка за энергию b = 1,52 руб./кВт?ч;

Списочный состав рабочих = 41 чел.;

Количество рабочих дней в месяц = 30;

Продолжительность рабочей смены = 7 ч.;

Количество рабочих смен в сутки = 2.

Средняя месячная нагрузка участка:

кВт;

квар.

Средневзвешенный коэффициент мощности:

, =.

Реактивная мощность, которую необходимо компенсировать:

квар.

Удельный расход электроэнергии:

кВт?ч/м³.



Электровооруженность труда:

кВт?ч/(чел. ч).

Стоимость электроэнергии:

руб.

Удельная стоимость электроэнергии: Z_у = 9,6 руб./кВт?ч.



8. Методологические основы проведения энергоаудита (энергетического обследования)

Введение

В 2009 году принят федеральный закон №261-ФЗ «Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской Федерации». Данный закон регулирует отношения по энегросбережению и повышению энергетической эффективности. В законе введено новое понятие энергоаудита - энергетическое обследование. Энергетическое обследование - это сбор и обработка информации об использовании энергетических ресурсов в целях получения достоверной информации об объеме используемых энергетических ресурсов, о показателях энергетической эффективности, выявления возможностей энергосбережения и повышения энергетической эффективности с отражением полученных результатов в энергетическом паспорте. Вместе с тем понятие энергоаудита не противоречит по сути понятию «энергетическое обследованию». Поэтому в дипломном проекте в дальнейшем будем применять термин «энергоаудит», что соответствует наименованию этапа дипломного проекта (см. п. 5 задания по дипломному проекту).

Энергетический аудит (энергоаудит) - это технико-экономическое инспектирование систем энергогенерирования, энергораспределения и энергопотребления предприятия с целью определения возможностей экономии затрат на потребляемые ТЭР, разработки технических, организационных и экономических мероприятий, помогающих предприятию достичь реальной экономии денежных средств и энергоресурсов



8.1 Общие положения

Вопрос о проведении энергоаудита предприятия обычно решается непосредственно с руководством организации, заинтересованной в повышении своей экономической эффективности. Первый контакт рекомендуется устанавливать непосредственно с ее ответственным руководителем.

Проводится начальное ознакомление с системой генерирования, распределения и энергопотребления на предприятии, выявляются места нерационального энергопотребления, оценивается потенциал энергосбережения, намечается состав бригады энергоаудита и оценивается объем предполагаемой работы. Как правило, энергообслуживающий персонал предприятия хорошо знает различие проектной и исполнительной схем энергоснабжения, нарушение правил эксплуатации установленного энергетического оборудования, ведущие к дополнительным потерям энергии, имеет свое видение решения проблемы энергосбережения. Персонал предприятия лучше всех знает сложившуюся реальную картину на предприятии и должен понять, что выявление нерациональных энергопотерь не приведет к штрафным для него санкциям. Энергоаудитор - представитель не карающей, а помогающей организации.

Собирается информация по энергопотреблению за прошедшие периоды времени. Сбор и накопление информации рекомендуется производить с использованием стандартных форм.

Общее энергопотребление организацией различных энергоносителей (как правило, отражаемое в финансовой отчетности предприятия в разделе оплаты энергоносителей) разбивается по отдельным цехам, группам технологических процессов, отдельным основным процессам и установкам, видам продукции (как составляющие себестоимости). Этот ознакомительный этап завершается формированием таблицы энергопотребления. При этом используются стационарные средства учета предприятия, проводятся

дополнительные измерения в узловых точках предприятия с помощью переносных приборов, используются расчетные методы.

Опытный энергоаудитор, которым, как правило, является специалист энергоснабженец, может быстро выявить места возможной экономии энергии по:

- завышенным температурам уходящих газов и разогретых поверхностей, свидетельствующих о наличии плохой теплоизоляции;

- низкому значению cos асинхронного электропривода, свидетельствующему о его недогрузке и неэкономичном режиме работы системы.

Все выявленные возможности экономии энергии должны быть внесены в перечень рекомендаций с указанием приоритета на реализацию, определяемому технико-экономическим расчетом.

Возможности решения по экономии ТЭР, имеющие более высокий приоритет по условию экономической эффективности, прорабатываются более детально технически, организационно и экономически.

Отчет по энергоаудиту передается руководству предприятия.

Предварительно целесообразно провести его обсуждение с сотрудниками предприятия, которые имеют отношение по характеру их служебной деятельности к энергосбережению и реализации энергосберегающих предложений, учесть их критические замечания и получить их поддержку. Важно своевременно, без проволочек передать отчет, так как при переносе сроков принятия решения теряется эффект новизны и увеличивается вероятность принятия руководством отрицательного решения по реализации энергосберегающих мероприятий.

В настоящее время уже издано большое количество методической литературы по энергоаудиту. Не смотря на то, что многие методики существенно отличаются, порядок проведения энергетического обследования предприятия можно представить следующим образом:

1. Энергоаудит электротехнических и электромеханических систем;

- анализ системы электроснабжения и электропотребления;

- анализ режимов работы трансформаторных подстанций;

- анализ системы КРМ;

- обследование основного электропотребляющего оборудования;

- обследование системы освещения;

- электробаланс и оценка потерь в системе электроснабжения.

2. Энергоаудит теплотехнических и технологических систем;

- анализ тепловых схем;

- аудит котельной;

- обследование систем отопления;

- тепловой баланс;

- анализ режимов работы холодильного оборудования;

- анализ режимов работы систем водоснабжения и канализации;

- обследование компрессорного оборудования, системы разводки сжатых газов.

Результаты труда «Энергоаудитора» во многом зависят от профессиональных навыков его специалистов. Профессиональные навыки подразумевают знание технических, экономических и управленческих аспектов, а также техники безопасности. Проблемой, как правило, является отсутствие на предприятиях внутреннего учета. Поэтому аудиторская организация должна быть оснащена комплектом портативного измерительного оборудования, оборудования, позволяющего фиксировать фактическое энергопотребление без врезки в обследуемые системы и без остановки работающего оборудования. Определив и решив общие вопросы энергоаудита, необходимо разобрать подробнее этапы его проведения.



8.2 Этапы энергоаудита

Первый этап энергоаудита - оценка энергопотребления и затрат

Первый, ознакомительный этап энергоаудита посвящен знакомству с предприятием и сбору и анализу имеющейся на предприятии, полезной для энергоаудита, информации.

Определение текущего потребления всех энергоресурсов и затрат на них является необходимой исходной информацией. Она необходима для анализа проблем энергоиспользования и правильной расстановки приоритетов для достижения наилучших результатов энергоаудита. Какая же информация потребуется и может быть полезной для энергоаудита. Прежде всего, это потребление всех энергоресурсов по месяцам на протяжении последних 12 или более месяцев. Обычно такая информация представляется в табличном виде.

Информация об энергоресурсах представлена в абсолютных единицах измерения. Значимость их невозможно сопоставить. Чтобы выяснить, доля каких энергоресурсов в общем потреблении наиболее значительна, на использование каких энергоресурсов нужно обратить внимание прежде всего, информация об электропотреблении должна быть представлена в другом виде.

Необходимо определить энергоэквивалент для каждого энергоресурса.

Энергоэквивалент [Гдж] - это теплотворная энергия ресурса, выраженная в одноименных единицах Гдж (или Гкал) с помощью переводного коэффициента энергосодержания.

Энергосодержание [Гдж/сд] - количество энергии (Гдж) в единице энергоресурса.

Вопрос о ценах на энергоресурсы является очень важным при проведении энергоаудита, особенно в условиях рыночных взаимоотношений между поставщиками и потребителями энергоресурсов. Правильный выбор поставщика и условия договора на поставку может сказаться на итоговой стоимости используемых энергоресурсов.