При сгорании 1т дизельного топлива выбрасывается в воздух значительно меньше токсичных газов, чем у бензиновых двигателей: окиси углерода в 20 раз, углеводорода в 5 раз, окиси серы в 1,2 раза. Однако окиси азота выделяются в 1,2 раза больше. Карбюраторные двигатели выбрасывают дополнительно окись свинца, а дизельные - сажу.

Автомобили с дизельными двигателями в целом более безвредны для здоровья людей и позволяют меньше загрязнять атмосферу токсичными газами. Количество воздуха, потребляемое двигателями при сгорании топлива, составляет в среднем для бензиновых автомобилей 15 кг, а для дизельных 24 кг на 1 кг топлива. Работающие дизельные двигатели поглощают в 1,6 раз воздуха больше, чем бензиновые. Автотранспорт поглощает большое количество кислорода. Потребление 15 кг кислорода для сжигания топлива достаточно одному человеку для дыхания в течение месяца.

4.3 Влияние скорости, режимов движения автомобилей и уклонов дороги на количество выбрасываемых токсичных веществ

Скорость и режим движения автомобилей существенно влияет на объем токсичных выбросов. Сравнительные данные по токсичным выбросам на различных режимах движения по горизонтальному участку дороги приведены в таблице 4.2.

Таблица 4.2

Зависимость выброса токсичных веществ от режимов движения автомобилей

Из таблицы видно, что вредных веществ меньше выделяется при движении автомобиля с постоянной скоростью. Гораздо больше выбрасывается токсичных газов при работе двигателя на холостых оборотах.

Повышенная загазованность объясняется тем, что во время работы двигателя на холостых оборотах дроссельная заслонки его карбюратора прикрыта, воздуха в карбюратор поступает меньше, ухудшается процесс сгорания топлива, и концентрация токсичных выбросов возрастает примерно в 2,5 раза, чем при равномерном движении автомобиля.

Повышенный выброс токсичных веществ наблюдается во время торможения и разгона автомобиля. При торможении автомобиль работает на малых оборотах, что ухудшает сгорание топлива. Во время разгона в работу включается ускорительный насос карбюратора, в результате чего резко повышается подача топлива и обогащается горючая смесь.

Скорость движения автомобилей влияет на выброс токсичных веществ. Минимальное выделение вредных веществ происходит у грузовых автомобилей при постоянной скорости движения 50-60 км/ч, а у легковых автомобилей примерно 70 км/ч. На горизонтальном участке дороги при снижении скорости автомобиля в 3 раза с 60 км/ч до 20 км/ч увеличивает выброс окиси углерода СО в 2,5раза. Например, сравнительные испытания показали, что при скорости движения 60 км/ч в воздух выделяется на 1км 17л СО, а при 20 км/ч уже 42л.

На подъемах у автомобилей возрастает сила тяги по сравнению с горизонтальными участками дороги. Количество выбрасываемых токсичных газов увеличивается. Существуют эмпирические формулы, которые позволяют подсчитать, во сколько раз увеличиваются токсичные выбросы в зависимости от величины подъема:

для бензиновых двигателей:

Кб=1+0,0542Ч i, (4.1)

для дизельных двигателей:

Кд=0,91+0,11Ч i, (4.2)

где Кб, Кд - число, во сколько раз увеличиваются токсичные выбросы соответственно у бензиновых и дизельных двигателей;

i - уклон подъема, 0/00

Например, определим во сколько раз увеличатся токсичные выбросы на подъеме i = 220/00 (участок ПК161+00-ПК171+00) для бензиновых и дизельных автомобилей.

Для бензиновых двигателей:

Кб=1+0,0542 Ч22=2,19 раза.

Для дизельных двигателей:

Кд=0,91+0,11Ч22=3,33 раза.

При движении бензиновых автомобилей на подъеме 220/00 количество токсичных выбросов увеличивается в 2,19 раза, а у дизельных - в 3,33 раза, т.е. влияние подъема наиболее ощутимо при работе дизельных двигателей.

4.4 Расчет уровня концентрации токсичных выбросов в зоне автомобильных дорог

Во время движения автомобилей происходит выброс токсичных веществ в окружающую среду. Наибольший объем в отработавших газах занимают: окись углерода (угарный газ) СО, углеводороды СнНм, окись азота NOx. Для обеспечения безопасности людей, животных и зеленых насаждений нужно знать величины концентраций токсичных газов в воздухе и их распространение в стороны от дороги, чтобы установить причину санитарно-защитной зоны.

Выброс, состав и распространение отработавших газов существенно зависят от режима работы двигателя, технического состояния, интенсивности и скорости движения автомобилей, продольного профиля дороги (подъемы, спуски, площадки), типа и состояния дорожного покрытия, направления и скорости ветра и других факторов.

Обычно расчет концентрации токсичных веществ ведется на небольшой высоте над поверхностью дороги и выполняется по модели гауссовского распределения примесей в атмосфере.

(4.3)

где С - концентрация данного токсичного вещества в воздухе, г/м3;

q - интенсивность выбора токсичного вещества автотранспортными средствами, г/мс;

у - стандартное отклонение гауссовского рассеяния в вертикальном направлении, м (табл. 4.3);

u - скорость ветра, учитывается при угле к дороге б не менее 450 (умножается на sinц), м/с.

Значение интенсивности выброса для дизельных двигателей определяется по следующей формуле:

qk=2,06 . 10-4 . Qп . Nk . Kk . m, (4.4)

Таблица 4.3

Стандартное отклонение гауссовского рассеяния у в зависимости от удаления дороги

где qk - интенсивность выброса токсичного вещества, г/м с;

Qп - расход топлива одним автомобилем, л/км;

Nk - интенсивность движения автомобиля с дизельными двигателями, авт/ч;

Kk - безразмерный коэффициент, таблице 4.4;

2,06 . 10-4 - коэффициент перевода размерности л/км ч в г/м с;

m - коэффициент, учитывающий влияние технического состояния автомобилей на выброс загрязняющих веществ (табл. 4.5).

При расчете q для дизельных автомобилей в формулу вместо Nk, Kk соответственно подставляем Nд и Кд (см. табл.4.4).

Таблица 4.4

Значение коэффициентов Kk, Кд

Обычно в формуле (4.4) величину Qп расхода топлива рекомендуется принимать по эксплуатационным нормам, что, на наш взгляд, не совсем точно, так как при этом не учитываются конкретные условия работы автомобилей и их техническое состояние. Для более точных расчетов предлагается принимать величину расхода топлива с учетом имеющихся дорожных условий. Например, на подъеме дороги к существующим сопротивлениям движению автомобиля добавляется дополнительное сопротивление от уклона. Это объясняется тем, что одна из составляющих массы автомобиля действует вдоль дороги и направлена против движения. Повышение сопротивления движению ведет к росту силы тяги, а следовательно, к увеличению механической работы, совершаемой автомобилем на подъеме.

На подъеме скорость автомобиля уменьшается, распыление топлива в карбюраторе ухудшается, и двигатель начинает работать на обогащенной смеси. В результате возрастает расход горючего и количество токсичных выбросов в окружающую среду.

Механическая работа, совершаемая автомобилем, равна произведению его касательной силы тяги на пройденное расстояние:

А=Fk . l, (4.5)

где А - механическая работа автомобиля, Н м;

Fk - касательная сила тяги, Н;

l - длина подъема (спуска, площадки), м

Для большей точности расчет силы тяги выполняется с учетом состояния и типа дорожного покрытия, скорости двигателя и воздушного сопротивления на подъеме, спуске, площадке:

Fk=G(f0+i+щВ), (4.6)

где G - вес автомобиля, Н;

f0 - коэффициент сопротивления качению (характеризует тип и состояние дорожного покрытия: для асфальтобетона f0=0,015 - 0,020);

i - уклон на дороге, десятичная дробь (+I на подъеме, -I на спуске);

щв - коэффициент сопротивления воздушной среды:

Wв= , (4.7)

где К - коэффициент обтекаемости автомобиля, зависимый от формы тела;

S - лобовая площадь автомобиля, м2;

V - скорость движения, м/с;

G - вес автомобиля, Н;

q=9,8 м/с2 - ускорение силы тяжести.

Сопротивление от воздушной среды учитывается и добавляется в формулу (4.6), когда скорость движения автомобиля больше 25 км/ч.

После определения касательной силы тяги Fк следует проверить ее ограничение по силе тяги сцепления ведущих колес с дорогой Fсц:

Fсц=GСЦц, (4.8)

где Gсц - сцепной вес автомобиля, приходящаяся на ведущие колеса автомобиля, Н;

- коэффициент сцепления ведущих колес автомобиля с дорожным покрытием.

При расчете Fсц коэффициент принимается одинаковым для всех ведущих колес. Значение коэффициента сцепления зависят от многих факторов, в том числе от вида покрытия и особенно от его состояния. Например, для сухого асфальта =0,70,8, а для мокрого 0,30,4.

Для нормальной работы автомобиля необходимо, чтобы соблюдалось неравенство FkFсц.

Если получилось, что Fk>Fсц, то в расчетах принимается величина силы тяги по сцеплению Fсц, так как большая величина Fk не может реализовываться на дороге. Ведущие колеса автомобиля из-за недостаточного сцепления будут буксовать.

Зная величину касательной силы тяги Fk и длину подъема l, можно вычислить механическую работу автомобиля на подъеме. Далее механическую работу переводим в тепловую, так как 1Нм=1Дж, а 1кал в среднем равна 4,200Дж.

Тогда количество калорий, расходуемых автомобилем на подъеме, будет равно:

кал или ккал. (4.9)

С учетом изложенного формулу для расчета расхода горючего при движении автомобиля, можно записать в следующем виде:

, (4.10)

где - КПД двигателя (0,270,43);

- КПД трансмиссии (0,85);

Н - удельная теплотворная способность топлива, ккал/кг;

- плотность топлива, кг/л (бензин: =0,740 кг/л; дизельное топливо: =0,875 кг/л);

а - безразмерный коэффициент (0,19);

n - коэффициент, учитывающий работу двигателя на обогащенной смеси (на подъеме n=1,3, на площадке n=1,2, на спуске 1,52,5).

На спуске автомобиль часто двигается накатом, применяя торможение, тук как величина спуска обычно больше сопротивления движению. В этом случае двигатель работает на холостых оборотах, дроссельная заслонка его карбюратора закрыта, воздуха поступает меньше, чем на подъеме и площадке, и горючая смесь значительно обогащается. При этом токсичные выбросы возрастают, поэтому коэффициент n=1,52,5.

Вычислив расход топлива Qп с учетом конкретных условий на дорогах, можно более точно определить интенсивность выброса токсичного вещества от автомобилей (q) и затем концентрацию токсичного вещества в воздухе (С).

Так как по дороге Белоярский - Асбест интенсивность движения автомобилей с дизельными двигателями гораздо больше, чем с карбюраторными, то для расчета концентрации токсичных выбросов возьмем автомобиль с дизельным двигателем. При сгорании дизельного топлива выбрасывается в воздух значительно меньше токсичных газов, чем у бензиновых двигателей, кроме окиси азота. Окись азота NOx в атмосфере переходит в диоксид NO2 за 0,110 часов. Диоксид азота в 41 раз опаснее окиси углерода СО.

Таблица 4.6

Интенсивность движения на перспективные годы автомобильной дороги Белоярский - Асбест

Определим концентрацию загрязнения окружающей среды окисью азота за время движения груженого автомобиля КаМАЗ-5312 с прицепом ГКБ 9383-010 на подъеме i=20,80/0 0 (максимальный уклон на подъеме дороги Белоярский - Асбест), длиной 1000 м на расстоянии от дороги 5, 10, 20 м. Дорога с асфальтобетонным покрытием W0 Н/м; =0,4. Скорость автомобиля 16 м/с. Теплотворная способность топлива Н=10400 ккал/кг. Плотность топлива =0,875 кг/л. Интенсивность движения Nд=65 авт./ч. Скорость ветра U=4 м/с. Масса автопоезда с грузом Мап=37,75т; масса автомобиля с грузом Ма=18,4т.

По изложенной выше методике можно подсчитать концентрацию любого отдельно взятого токсичного вещества на особо напряженных участках дороги. Однако часто приходится оценивать экологическую безопасность всей дороги, а не только отдельных ее участков, считать на каждом участке дороги, а потом все суммировать. Это доставляет много работы, поэтому предлагается более простой метод расчета токсичного загрязнения только трех эквивалентных элементах дороги. Такой расчет позволяет оценить экологическую безопасность всей дороги. Для этого все подъемы на дороге заменяются одним эквивалентным подъемом, все спуски - одним эквивалентным спуском, длины всех площадок суммируются.

Определяем эквивалентный подъем, спуск, так как на нашей дороге нет площадок, то расчета их не будет.

Эквивалентный подъем iэкв.п. находится из равенства:

0/00, (4.11)

где i1, i2, i3…, in - величины уклонов на каждом подъеме продольного профиля, 0/00;

l1, l2, l3,… ln, - длина каждого подъема, м.

iэкв.п.==20,80/00

Аналогично выполняется расчет эквивалентного спуска iэкв.сп.:

iэкв.сп. = =16,20/00

Далее определяем эквивалентную касательную силу тяги Fэкв. п. Fэкв.сп только на одном эквивалентном подъеме и спуске по формуле:

Fэкв.п,сп= G(f0+i+щВ),Н (4.12)

где G - масса автопоезда с грузом, Н;

f0 - коэффициент сопротивления качению (для асфальтобетона f0=0,015-0,020);

i - уклон на дороге;

щВ - коэффициент сопротивления воздушной среды:

,

где К - коэффициент обтекаемости, зависящий от формы тела (автомобили грузовые 0,06-0,07);

S - лобовая площадь автомобиля, м2;

V - скорость движения, м/с2;

G - вес автомобиля, Н;

g=9,8 м/с2 - ускорение силы тяжести.

.

F.п=377500 Ч (0,020+0,0208+0,0019)=16119,25 Н

Проверяем ограничения F.п. по сцеплению с дорогой: Fсц=GсцЧц=184000Ч0,3=55200 Н.

Так как F.п< Fсц (16119,25Н< 55200Н), то сцепление ведущих колес с дорогой обеспечено и дальнейшие расчеты ведем по F.п=16119,25Н.

Fcп=377500Ч(0,020-0,0162+0,0019)=2151,75 Н.

Так как Fcп< Fсц 2151,75Н<55200Н), то сцепление ведущих колес с дорогой обеспечено и дальнейшие расчеты ведем по Fсп=2151,75 Н.

Далее считаем эквивалентный расход топлива Qэкв. на эквивалентном подъеме и спуске:

Qэкв.=л,

где n - коэффициент, учитывающий работу двигателя на обогащенной смеси (на подъеме n=1,3, на спуске n=1,1);

a - безразмерный коэффициент (0,19);

- КПД двигателя (0,27…0,43);

- КПД трансмиссии (0,85);

Н - удельная теплопроводная способность топлива, ккал/кг;

- плотность топлива, кг/л (дизельное топливо =0,875 кг/л)

Qэкв.п.=0,19л

Qэкв.сп.=0,19л

Затем определяем эквивалентную интенсивность выброса для двигателей на эквивалентных подъеме и спуске:

qэкв.=2,06

где Nд - интенсивность движения автомобилей с дизельными двигателями, ;

Кд - безразмерный коэффициент (для окиси азота Кд =0,015);

m - коэффициент, учитывающий влияние на выброс загрязняющих веществ (для окиси азота m=1).

qэкв.п.=2,06Ч10-4Ч1,8Ч65Ч0,015Ч1=0,0003 г/м с,

qэкв.сп.=2,06Ч10-4Ч0,30Ч65Ч0,015Ч1=0,00006 г/м с.

6. Эквивалентная концентрация токсичных веществ на эквивалентном подъеме и спуске:

,

где - стандартное отклонение гауссовского рассеяния в вертикальном направлении, м (при слабой солнечной радиации в табл. 4.3);

u - скорость ветра, учитывается при угле к дороге не менее 450 (умножается на sin), м/с (u=4м/с).

При l1=5м: ,

При l1=10м:

При l1=20м: ,

При l1=30м: ,

При l1=40м: ,

При l1=60м: ,

Таблица 4.7

Результаты расчета концентрации окиси азота на различном расстоянии от полосы движения

Рассчитаем выброс окиси азота через десять лет с интенсивностью движения Nд=140 авт./ч.

qэкв.п.=2,06Ч10-4Ч1,8Ч140Ч0,015Ч1=0,0008 г/м с

qэкв.сп.=2,06Ч10-4Ч0,30Ч140Ч0,015Ч1=0,00013 г/м с

При l1=5м: ,

При l1=10м:

При l1=20м: ,

При l1=30м: ,

При l1=40м: ,

При l1=60м: ,

При l1=80м: ,

При l1=100м: ,

Таблица 4.8

Результаты расчета концентрации окиси азота на различном расстоянии от полосы движения

Анализируя данные таблицы 4.7 и 4.8 сравнивая с ПДКNO=0,05 мг/м3 приходим к выводу, что при заданной интенсивности движения концентрация окиси азота на расстоянии до 50 м от оси полосы движения повышает среднесуточную ПДК, а через десять лет на расстоянии до 100 м.

Выполненные расчеты показывают, что выброс токсичных веществ следует учитывать при эксплуатации жилищно-бытовых построек, иначе они могут отрицательно влиять на здоровье людей, животных и зеленые насаждения.

Для снижения загазованности ведутся работы по созданию электромобилей и автомобилей на солнечных батареях.

Перспективно использование на автомобилях водородных двигателей, однако пока еще нет дешевого способа получения водорода.

В городах экологически чистыми является транспорт на электрической тяге в виде троллейбусов, трамваев, метро и пригородных электричек.

Перспективным является использование более экологически чистых двигателей внутреннего сгорания, существенно уменьшающих токсичные выбросы.

Продолжительное время ведутся работы по созданию нейтрализаторов. Установка их на серийные автомобили позволит снизить токсичный выхлоп. Однако нейтрализаторы пока еще дороги, так как для их для их изготовления используются дорогостоящие материалы в виде платины и палладия. Сейчас ведутся исследования по созданию нейтрализаторов с более дешевыми наполнителями, что обеспечит их более широкое распространение.

5. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

5.1 Обоснование выбора кранов при устройстве железобетонных водопропускных труб

Водопропускные трубы предназначены для пропуска под насыпью небольших постоянно или периодически действующих водотоков. По строительным и эксплуатационным качествам трубы предпочтительнее малых мостов. Наличие трубы в насыпи не нарушает непрерывности земляного полотна, а расходы на её содержание меньше, чем на содержание малого моста. Железобетонные трубы круглого сечения с отверстиями до 2 м укладывают из отдельных звеньев. Такие трубы легко монтируются и благодаря относительно малому весу звеньев и оголовков при укладке можно использовать краны небольшой грузоподъемности.

В экономической части проекта проведем обоснование выбора крана при устройстве железобетонных водопропускных труб. Критерием оптимизации будем считать минимум затрат (себестоимости) на эксплуатацию кранов.

Исходные данные:

- труба круглая ж/б диаметром 1 м на ПК 182+00;

- длина трубы 18,84 м ;

- звенья ж/б 5,95 м3;

- ж/б блоки фундамента 6,46 м3;

- бетон для оголовков 5,94 м3;

В состав сметных расценок на эксплуатацию кранов (Смаш) входят следующие статьи затрат:

Смаш=А+Р+Б+З+Э+С+Г+П, руб./маш-ч (5.1)

где А - амортизационные отчисления на полное восстановление;

Р - затраты на выполнение всех видов ремонта, диагностирование и техническое обслуживание;

Б - затраты на замену быстроизнашивающихся частей;

З - оплата труда рабочих (машинистов);

Э - затраты на энергоносители;

С - затраты на смазочные материалы;

Г - затраты на гидравлическую и охлаждающую жидкость;

П - затраты на перебазировку машин с одной строительной площадки на другую, включая монтаж с выполнением пусконаладочных операций, демонтаж, транспортировку с погрузочно-разгрузочными операциями.

1. Амортизационные отчисления на полное восстановление.

Нормативный показатель амортизационных отчислений на полное восстановление для строительных машин:

Асм= (5.2)

где Вс - средневзвешенная восстановительная стоимость машин данной типоразмерной группы, руб.;

На - норма амортизационных отчислений, % в год;

Ка - коэффициент к норме амортизационных отчислений, учитывающий отраслевую и региональную специфику использования строительных машин и автотранспортных средств;

Т - годовой режим эксплуатации машины, маш-ч/год.

2. Затраты на выполнение всех видов ремонта, диагностирование и техническое обслуживание.

(5.3)

где Нр - нормы годовых затрат на ремонт и техническое обслуживание в процентах о восстановительной стоимости машин.

3. Затраты на замену быстроизнашивающихся частей.

3.1. Нормативный показатель затрат на замену быстроизнашивающихся частей (Б):

(5.4)

где Цбч - цена быстроизнашивающейся части данного вида франко-продавец, руб./ед.;

Кдбч - коэффициент, учитывающий затраты на доставку быстроизнашивающейся части и оплату труда ремонтных рабочих с учетом накладных расходов и прибыли;

Кбч - количество быстроизнашивающихся частей данного вида, одновременно заменяемых на машине, ед.;

Тр - нормативный срок службы быстроизнашивающейся части данного вида, маш-ч.

3.2. Нормативные показатели затрат на замену шин.

(5.5)

4. Оплата труда рабочих, управляющих машинами (З):

З=ЗрЧt (5.6)

где Зр - оплата труда рабочего данного квалификационного разряда, руб./чел-ч;

t - затраты труда рабочих данного разряда, чел-ч/маш-ч.

5. Затраты на энергоносители.

Нормативный показатель затрат на дизельное топливо:

Э=НЧКпЧ(Ц+Зд) (5.7)

где Н - норма расхода дизельного топлива, с учетом внутригаражного расхода, кг/маш-ч;

Кп - коэффициент, учитывающий затраты на бензин при работе пускового двигателя;

Ц - текущая рыночная цена приобретения дизельного топлива, руб./кг;

Зд - затраты на доставку дизельного топлива до заправляемой машины, руб./кг.

6. Затраты на смазочные материалы.

Нормативный показатель затрат на смазочные материалы для дизельных машин (С):

С=(0,44ЧЦмм+0,004ЧЦпс+0,015ЧЦтм)ЧНЧКп (5.8)

где Цмм, Цпс, Цтм - рыночные цены, соответственно, на моторные масла, пластичные смазки и трансмиссионные масла с учетом их затрат на доставку, руб./кг.

0,44; 0.004; 0,015 - коэффициенты, учитывающие расход смазочных материалов.

7. Затраты на гидравлическую жидкость.

(5.9)

где О - средневзвешенный показатель вместимости гидравлической системы машины, л;

Дг - плотность гидравлической жидкости, Дг =0,87 кг/л;

Кд - коэффициент доливок гидравлической жидкости, восполняющих систематические ее утечки, Кд=1,5;

Пг - периодичность полной замены гидравлической жидкости, Пг =2;

Цг - цена гидравлической жидкости, руб/кг;

Здг - затраты на доставку гидравлической жидкости, руб/кг.

8. Затраты на перебазировку машин с одной строительной площадки на другую строительную площадку.

8.1. Затраты на перебазировку своим ходом, в котором занята машина, подлежащая перебазировке:

(5.10)

где Зп - заработная плата машиниста перебазируемой машины, руб/маш-ч.

Этр - затраты на энергоноситель при работе машины в транспортном режиме, руб/маш-ч.;

С - затраты на смазочные материалы, руб/маш-ч.;

В - время перебазирования машины, маш-ч/день;

Тп - время работы машины на одной строительной площадке, маш-ч.

(5.11)

где Нл - линейная норма расхода энергоносителя для машины данной типоразмерной группы, л/100 км;

Дэ - плотность энергоносителя, кг/л;

Гп - годовой пробег строительной машины, 100 км/год;

Цэ - цена приобретения энергоносителя, руб/кг;

Здэ - затраты на доставку энергоносителя до заправляемой машины, руб/кг.

Рассмотрим 2 крана, имеющиеся в ДРСУ с учетом того, что грузоподъемность крана должна быть больше массы блока фундамента трубы (3,1 т):

1. Автомобильный кран КС -3571 на базе МАЗ-5337, грузоподъемностью 16 т.

2. Кран КС -4562 самоходный гусеничный, грузоподъемностью 16 т.

Рекомендуемые нормы амортизационных отчислений, годового режима эксплуатации машины, коэффициент интенсивности использования машин взяты согласно МДС 81-3.99.

Исходные данные к расчету сметной расценки

I. Автомобильный кран КС -3571

1. Амортизационные отчисления на полное восстановление.

Поправочный коэффициент по температурной зоне 1,2

Годовой режим эксплуатации машины Т =2300 маш-ч/год.

Асм=тыс.руб/маш-ч

2. Затраты на выполнение всех видов ремонта, диагностирование и техническое обслуживание.

тыс.руб/маш-ч

3. Затраты на замену быстроизнашивающихся частей.

тыс.руб/маш-ч

Затраты на замену шин.

тыс.руб/маш-ч

4. Оплата труда рабочих, управляющих машинами:

З=0,018 тыс.руб/маш-ч

5. Затраты на энергоносители.

Э=9,9Ч1Ч(11,4+1,19)=0,124 тыс.руб/маш-ч

6. Затраты на смазочные материалы.

С=(0,44Ч38+0,004Ч38+0,015Ч38)Ч1,2Ч1=0,02 тыс.руб/маш-ч

7. Затраты на гидравлическую жидкость.

тыс.руб/маш-ч

8. Затраты на перебазировку машин с одной строительной площадки на другую строительную площадку.

тыс.руб/маш-ч

Сметная расценка на эксплуатацию крана КС -3571:

Смаш=0,08+0,14+0,01+0,0067+0,018+0,124+0,02+0,009+0,003=0,412 тыс.руб/маш-ч

II. Автомобильный кран КС -4562

1. Амортизационные отчисления на полное восстановление.

Поправочный коэффициент по температурной зоне 1,2

Годовой режим эксплуатации машины Т =2300 маш-ч/год

Асм=тыс.руб/маш-ч

2. Затраты на выполнение всех видов ремонта, диагностирование и техническое обслуживание.

тыс.руб/маш-ч

3. Затраты на замену быстроизнашивающихся частей.

тыс.руб/маш-ч

4. Оплата труда рабочих, управляющих машинами:

З=0,018 тыс.руб/маш-ч

5. Затраты на энергоносители.

Э=13,3Ч1Ч(11,4+1,19)=0,167 тыс.руб/маш-ч

6. Затраты на смазочные материалы.

С=(0,44Ч42+0,004Ч42+0,015Ч42)Ч1,2Ч1=0,023 тыс.руб/маш-ч

7. Затраты на гидравлическую жидкость.

тыс.руб/маш-ч

8. Затраты на перебазировку машин с одной строительной площадки на другую строительную площадку.

тыс.руб/маш-ч

Сметная расценка на эксплуатацию крана КС -4562:

Смаш=0,068+0,125+0,01+0,018+0,167+0,023+0,009+0,004=0,424 тыс.руб/маш-ч

Таблица 5.1

Сметная расценка на эксплуатацию кранов при устройстве железобетонных водопропускных труб

Согласно проведенным расчетам сметной расценки эксплуатации кранов для монтажных работ при устройстве водопропускной трубы целесообразно применять кран КС-3571 на базе МАЗ-5337, грузоподъемностью 16 т.

6. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ

6.1 Организация охраны труда на предприятии

Общее руководство по обеспечению охраны труда возлагается на руководителя организации или лицо, им уполномоченное.

Приказами по организации назначены лица, ответственные за обеспечение охраны труда в пределах порученных им участков работ, в том числе:

- в целом по организации (заместитель руководителя, главный инженер);

- в структурных подразделениях (руководитель подразделения);

- на производственных территориях (начальник участка, ответственный производитель работ по строительному объекту);

- при эксплуатации машин и оборудования (руководитель службы главного механика, энергетика и т.п.);

при выполнении конкретных работ и на рабочих местах (мастер).

Ответственным за обеспечение охраны труда на асфальтобетонном заводе (АБЗ) является начальник АБЗ.